JPH07278780A - 地熱蒸気タービン用材料及びその溶射材料 - Google Patents
地熱蒸気タービン用材料及びその溶射材料Info
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- JPH07278780A JPH07278780A JP7493894A JP7493894A JPH07278780A JP H07278780 A JPH07278780 A JP H07278780A JP 7493894 A JP7493894 A JP 7493894A JP 7493894 A JP7493894 A JP 7493894A JP H07278780 A JPH07278780 A JP H07278780A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E10/10—Geothermal energy
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- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 地熱蒸気タービン部材の表面に溶射によるコ
ーティングを行うことにより地熱蒸気による隙間腐食、
全面腐食を防止するための溶射材料を提供する。 【構成】 地熱蒸気タービン用材料にＣｏ基合金ま
たはＮｉ基合金からなる金属系コーティング材料を溶射
により被覆したことを特徴とする地熱蒸気タービン部
材。 重量％で、Ｃ ０．０５〜０．１％、Ｃｒ ８．０
〜１８．０％、Ｓｉ２．５〜３．５％、Ｍｏ ２５．０
〜３５．０％、Ｂ ０．０００１〜０．０１％、残部お
よび不可避的不純物からなるＣｏ基合金であって、粒径
４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材料。 重量％で、Ｃ ０．５０〜１．００ ％、Ｃｒ １
０．０〜１８．０％、Ｓｉ ３．０〜４．５％、Ｆｅ
３．７５〜５．００％、Ｂ １．７５〜４．００％、残
部Ｎｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金であっ
て、粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材
料。
ーティングを行うことにより地熱蒸気による隙間腐食、
全面腐食を防止するための溶射材料を提供する。 【構成】 地熱蒸気タービン用材料にＣｏ基合金ま
たはＮｉ基合金からなる金属系コーティング材料を溶射
により被覆したことを特徴とする地熱蒸気タービン部
材。 重量％で、Ｃ ０．０５〜０．１％、Ｃｒ ８．０
〜１８．０％、Ｓｉ２．５〜３．５％、Ｍｏ ２５．０
〜３５．０％、Ｂ ０．０００１〜０．０１％、残部お
よび不可避的不純物からなるＣｏ基合金であって、粒径
４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材料。 重量％で、Ｃ ０．５０〜１．００ ％、Ｃｒ １
０．０〜１８．０％、Ｓｉ ３．０〜４．５％、Ｆｅ
３．７５〜５．００％、Ｂ １．７５〜４．００％、残
部Ｎｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金であっ
て、粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材
料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、地熱蒸気を利用した地
熱蒸気タービンのタービン部材の耐食性を向上させるた
めの溶射材料に関する。
熱蒸気タービンのタービン部材の耐食性を向上させるた
めの溶射材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】蒸気タービン、特に地熱蒸気を利用して
発電を行う地熱蒸気タービンは、蒸気中に含まれる各種
腐食性成分によりその各部材に腐食による減肉を生じ
る。これらのタービン部材には、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼や１
２Ｃｒ鋼等のフェライト系鋼が適用されているが、経年
使用とともに腐食が進行する。このため、Ｃｒ含有量の
低いＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼を採用しているタービンロータに
ついては定期的にロータを機械研削して再使用をした
り、また羽根、ノズル等については一定期間使用の後、
新品と交換を行っている。
発電を行う地熱蒸気タービンは、蒸気中に含まれる各種
腐食性成分によりその各部材に腐食による減肉を生じ
る。これらのタービン部材には、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼や１
２Ｃｒ鋼等のフェライト系鋼が適用されているが、経年
使用とともに腐食が進行する。このため、Ｃｒ含有量の
低いＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼を採用しているタービンロータに
ついては定期的にロータを機械研削して再使用をした
り、また羽根、ノズル等については一定期間使用の後、
新品と交換を行っている。
【０００３】このように著しく厳しい腐食環境に対して
は防食コーティングや部材の交換等種々の防止策が行わ
れてきたが、地熱蒸気の性状が常に変化するため効果的
な手法がなく一定期間使用後、タービン機器の新しい部
品と交換を行うのが一般的であった。地熱蒸気中におけ
る腐食を防止するためには、現状のフェライト系鋼から
オーステナイト系ステンレス鋼への材料変更が考えられ
るが、大幅なコストアップとともに実機使用中の応力腐
食割れが懸念され、いまだ実用化に至っていない。
は防食コーティングや部材の交換等種々の防止策が行わ
れてきたが、地熱蒸気の性状が常に変化するため効果的
な手法がなく一定期間使用後、タービン機器の新しい部
品と交換を行うのが一般的であった。地熱蒸気中におけ
る腐食を防止するためには、現状のフェライト系鋼から
オーステナイト系ステンレス鋼への材料変更が考えられ
るが、大幅なコストアップとともに実機使用中の応力腐
食割れが懸念され、いまだ実用化に至っていない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、フェラ
イト系鋼からなる地熱蒸気タービン部材を保護し、かつ
補修を容易にするために耐食性材料の溶射によるコーテ
ィングに注目した。本発明は、地熱蒸気タービン部材の
表面を溶射によってコーティングすることにより地熱蒸
気による隙間腐食、全面腐食を防止するための溶射材料
を提供することを目的としている。
イト系鋼からなる地熱蒸気タービン部材を保護し、かつ
補修を容易にするために耐食性材料の溶射によるコーテ
ィングに注目した。本発明は、地熱蒸気タービン部材の
表面を溶射によってコーティングすることにより地熱蒸
気による隙間腐食、全面腐食を防止するための溶射材料
を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、地熱蒸気
タービンのタービンケーシング、タービンロータ、羽
根、ノズル等のタービン部材の耐食性向上を図るために
種々の表面処理技術を評価・検討し、実際にこれらのタ
ービン部材を地熱蒸気中において腐食試験を行った。そ
して、本発明を完成に至らしめたのである。
タービンのタービンケーシング、タービンロータ、羽
根、ノズル等のタービン部材の耐食性向上を図るために
種々の表面処理技術を評価・検討し、実際にこれらのタ
ービン部材を地熱蒸気中において腐食試験を行った。そ
して、本発明を完成に至らしめたのである。
【０００６】地熱蒸気中における腐食試験は国内外で幅
広く行われているが、地熱蒸気のように蒸気性状が変化
し易く、硫黄等の腐食性ガスも多量に含む蒸気中では腐
食量を定量的に評価するのは困難であり、表面処理技術
等についても実用化の目途が立っていなかった。このた
め一般的には、自らが犠牲材料として母材を保護する金
属であるＡｌ、Ｚｎ等をワイヤーメタライジングにより
コーティングしていたが、エロージョン等による剥離も
あり恒久対策とはなり得なかった。
広く行われているが、地熱蒸気のように蒸気性状が変化
し易く、硫黄等の腐食性ガスも多量に含む蒸気中では腐
食量を定量的に評価するのは困難であり、表面処理技術
等についても実用化の目途が立っていなかった。このた
め一般的には、自らが犠牲材料として母材を保護する金
属であるＡｌ、Ｚｎ等をワイヤーメタライジングにより
コーティングしていたが、エロージョン等による剥離も
あり恒久対策とはなり得なかった。
【０００７】本発明者等は、母材を腐食から保護するた
めには、母材をこれらの環境から完全に遮断し、かつ地
熱蒸気中に含まれる岩石によるエロージョンを防止する
ことが重要であることを認識した。そして、金属系のＣ
ｏ基合金、Ｎｉ基合金を高速溶射法でコーティングする
ことにより耐食性を飛躍的に向上させることを見い出す
とともに、特にタービンロータのグランド部、ホイール
間の腐食に対して効果的であることを確認した。
めには、母材をこれらの環境から完全に遮断し、かつ地
熱蒸気中に含まれる岩石によるエロージョンを防止する
ことが重要であることを認識した。そして、金属系のＣ
ｏ基合金、Ｎｉ基合金を高速溶射法でコーティングする
ことにより耐食性を飛躍的に向上させることを見い出す
とともに、特にタービンロータのグランド部、ホイール
間の腐食に対して効果的であることを確認した。
【０００８】本発明は、下記の事項をその要旨としてい
る。 地熱蒸気タービン用基材の地熱蒸気と触れる表層域
にＣｏ基合金またはＮｉ基合金からなる金属系耐食材料
を用いて耐食層を形成したことを特徴とする地熱蒸気タ
ービン用材料。 前記表層域に一定厚さの耐食層を溶射により形成し
た地熱蒸気タービン用材料。 地熱蒸気タービン用基材の表層域にＣｏ基合金また
はＮｉ基合金からなる金属系耐食材料を用いて溶射によ
り一定厚さの耐食層を形成したことを特徴とする地熱蒸
気タービン用タービン羽根、ノズル及びロータ。 重量％で、Ｃ ０．０５〜０．１％、Ｃｒ ８．０
〜１８．０％、Ｓｉ２．５〜３．５％、Ｍｏ ２５．０
〜３５．０％、Ｂ ０．０００１〜０．０１％、残部Ｃ
ｏおよび不可避的不純物からなるＣｏ基合金であって、
粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材料。 重量％で、Ｃ ０．５０〜１．００ ％、Ｃｒ １
０．０〜１８．０％、Ｓｉ３．０〜４．５％、Ｆｅ
３．７５〜５．００％、Ｂ １．７５〜４．００％、残
部Ｎｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金であっ
て、粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材
料。
る。 地熱蒸気タービン用基材の地熱蒸気と触れる表層域
にＣｏ基合金またはＮｉ基合金からなる金属系耐食材料
を用いて耐食層を形成したことを特徴とする地熱蒸気タ
ービン用材料。 前記表層域に一定厚さの耐食層を溶射により形成し
た地熱蒸気タービン用材料。 地熱蒸気タービン用基材の表層域にＣｏ基合金また
はＮｉ基合金からなる金属系耐食材料を用いて溶射によ
り一定厚さの耐食層を形成したことを特徴とする地熱蒸
気タービン用タービン羽根、ノズル及びロータ。 重量％で、Ｃ ０．０５〜０．１％、Ｃｒ ８．０
〜１８．０％、Ｓｉ２．５〜３．５％、Ｍｏ ２５．０
〜３５．０％、Ｂ ０．０００１〜０．０１％、残部Ｃ
ｏおよび不可避的不純物からなるＣｏ基合金であって、
粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材料。 重量％で、Ｃ ０．５０〜１．００ ％、Ｃｒ １
０．０〜１８．０％、Ｓｉ３．０〜４．５％、Ｆｅ
３．７５〜５．００％、Ｂ １．７５〜４．００％、残
部Ｎｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金であっ
て、粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする溶射材
料。
【０００９】以下に、本発明を詳細に説明する。まず、
本発明の溶射材料であるＣｏ基合金およびＮｉ基合金の
各元素の機能および組成範囲について述べる。 Ｃｏ基合金：Ｃは、コーティング層の強度を確保するこ
とと、Ｃｒとの炭化物形成のために添加する。０．０５
％以下では強度および炭化物量が不足し、また０．１０
％以上では脆化とともにＣｒ量が低下するので、０．０
５〜０．１％の範囲に限定した。
本発明の溶射材料であるＣｏ基合金およびＮｉ基合金の
各元素の機能および組成範囲について述べる。 Ｃｏ基合金：Ｃは、コーティング層の強度を確保するこ
とと、Ｃｒとの炭化物形成のために添加する。０．０５
％以下では強度および炭化物量が不足し、また０．１０
％以上では脆化とともにＣｒ量が低下するので、０．０
５〜０．１％の範囲に限定した。
【００１０】Ｃｒは、耐食性向上に著しい効果がある。
Ｃｒ８．０％以下ではフェライト系鋼と変わらず耐食性
が劣り、また１８．０％以上では材料のコストアップと
なるので、８．０〜１８．０％の範囲に限定した。Ｓｉ
は、溶射材料の融点を低下させる作用を有する。また、
Ｓｉが３．５％以上ではコーティング層の脆化が生じる
ので、２．５〜３．５％の範囲とした。
Ｃｒ８．０％以下ではフェライト系鋼と変わらず耐食性
が劣り、また１８．０％以上では材料のコストアップと
なるので、８．０〜１８．０％の範囲に限定した。Ｓｉ
は、溶射材料の融点を低下させる作用を有する。また、
Ｓｉが３．５％以上ではコーティング層の脆化が生じる
ので、２．５〜３．５％の範囲とした。
【００１１】Ｂは、融点を下げる元素であるとともに溶
接阻害元素であるため上限を０．０１％とし、０．００
０１〜０．０１％を適正な組成範囲とした。Ｍｏは、Ｃ
ｒと同様、耐食性の効果がある。ただし、Ｃｒほどその
効果は期待できないので添加量は大目とした。２５．０
％以下では耐食性の効果が小であり、また３５．０％以
上ではコーティング層の脆化が生じるので、２５．０〜
３５．０％の範囲に限定した。
接阻害元素であるため上限を０．０１％とし、０．００
０１〜０．０１％を適正な組成範囲とした。Ｍｏは、Ｃ
ｒと同様、耐食性の効果がある。ただし、Ｃｒほどその
効果は期待できないので添加量は大目とした。２５．０
％以下では耐食性の効果が小であり、また３５．０％以
上ではコーティング層の脆化が生じるので、２５．０〜
３５．０％の範囲に限定した。
【００１２】Ｎｉ基合金：Ｃは、ＣｒおよびＦｅと炭化
物を形成し、マトリックスの強化に寄与する。０．５０
％以下ではその効果がなく、１．０％以上では延性が低
下するので、０．５０〜１．０％の範囲に限定した。
物を形成し、マトリックスの強化に寄与する。０．５０
％以下ではその効果がなく、１．０％以上では延性が低
下するので、０．５０〜１．０％の範囲に限定した。
【００１３】Ｃｒは、耐食性向上に著しい効果がある。
１０．０％以下ではフェライト系鋼と変らず耐食性が小
であり、また１８．０％以上では材料のコストアップと
なる。Ｃと炭化物を形成させるため下限値を高めに設定
し、１０．０〜１８．０％を適正範囲とした。Ｓｉは、
溶射材料の融点を低下させる作用を有するので、適正下
限値を設定した。また、４．５％以上ではコーティング
層の脆化が生じるので、３．０〜４．５％を適正範囲と
した。
１０．０％以下ではフェライト系鋼と変らず耐食性が小
であり、また１８．０％以上では材料のコストアップと
なる。Ｃと炭化物を形成させるため下限値を高めに設定
し、１０．０〜１８．０％を適正範囲とした。Ｓｉは、
溶射材料の融点を低下させる作用を有するので、適正下
限値を設定した。また、４．５％以上ではコーティング
層の脆化が生じるので、３．０〜４．５％を適正範囲と
した。
【００１４】Ｂは、融点を下げる元素であるとともに溶
接阻害元素であるため上限を４．０％とし、１．７５〜
４．０％の範囲に限定した。Ｆｅは、Ｃと炭化物を形成
し、マトリックスの強化に寄与する。３．７５〜５．０
％を適正範囲として限定した。
接阻害元素であるため上限を４．０％とし、１．７５〜
４．０％の範囲に限定した。Ｆｅは、Ｃと炭化物を形成
し、マトリックスの強化に寄与する。３．７５〜５．０
％を適正範囲として限定した。
【００１５】次に、溶射材料の粒径について説明する。
溶射材料を溶射時に完全に溶融させるためには、その粒
径を４０〜９０μｍとした。４０μｍの粒径のものは現
在製造できる最小粒径であり、また９０μｍ以上では未
溶融粒子が残存するからである。
溶射材料を溶射時に完全に溶融させるためには、その粒
径を４０〜９０μｍとした。４０μｍの粒径のものは現
在製造できる最小粒径であり、また９０μｍ以上では未
溶融粒子が残存するからである。
【００１６】溶射材料の溶射によるコーティングについ
て述べる。本発明のＣｏ基合金およびＮｉ基合金の溶射
材料を、マッハ２以上の高速溶射により０．１５ｍｍ以
上にコーティングし、タービン部材の最終研摩後のコー
ティング層の厚さを少なくとも０．２ｍｍに確保する。
また、コーティング層は、地熱蒸気タービンに使用する
場合、その限界温度を４００℃に設定した。
て述べる。本発明のＣｏ基合金およびＮｉ基合金の溶射
材料を、マッハ２以上の高速溶射により０．１５ｍｍ以
上にコーティングし、タービン部材の最終研摩後のコー
ティング層の厚さを少なくとも０．２ｍｍに確保する。
また、コーティング層は、地熱蒸気タービンに使用する
場合、その限界温度を４００℃に設定した。
【００１７】
【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて、さらに
説明する。タービンの各部材、すなわちタービンロー
タ、タービンノズル、羽根およびケーシングに溶射材料
を適用した例を、実施例１〜４にそれぞれ示す。
説明する。タービンの各部材、すなわちタービンロー
タ、タービンノズル、羽根およびケーシングに溶射材料
を適用した例を、実施例１〜４にそれぞれ示す。
【００１８】実施例１ タービンロータの場合、図１に示すように、通常、地熱
蒸気は高圧タービン側から岩石の小片を含んで流入し、
タービンホイール１ａに衝突する。この時Ａｌ、Ｚｎ等
の硬度の低いコーティング材料であると岩石等のエロー
ジョンによりコーティング部が剥離し、母材が露出して
腐食に至る。また、タービンロータグランド部１ｂやホ
イール間では蒸気が滞溜し、エロージョンよりも腐食が
進行する。このためタービンロータグランド部やホイー
ルとホイールに間にＣｏ基合金あるいはＮｉ基合金をジ
ェットコートやプラズマ溶射により０．３ｍｍ厚さに防
食コーティングを施した後、機械加工、研摩により最終
的に０．２ｍｍ厚さにして実機に適用した。
蒸気は高圧タービン側から岩石の小片を含んで流入し、
タービンホイール１ａに衝突する。この時Ａｌ、Ｚｎ等
の硬度の低いコーティング材料であると岩石等のエロー
ジョンによりコーティング部が剥離し、母材が露出して
腐食に至る。また、タービンロータグランド部１ｂやホ
イール間では蒸気が滞溜し、エロージョンよりも腐食が
進行する。このためタービンロータグランド部やホイー
ルとホイールに間にＣｏ基合金あるいはＮｉ基合金をジ
ェットコートやプラズマ溶射により０．３ｍｍ厚さに防
食コーティングを施した後、機械加工、研摩により最終
的に０．２ｍｍ厚さにして実機に適用した。
【００１９】実施例２ ノズルの場合、ノズル板２ａの出口端の母材（厚さ約
０．４ｍｍ）が腐食、エロージョンにより損傷した時、
ノズル出口面積が増大し、羽根への影響も大きくなる。
このため、図２に示すように、腐食、エロージョンがと
もに衝突するノズル板背側全面にコーティングを施すの
が有効である。
０．４ｍｍ）が腐食、エロージョンにより損傷した時、
ノズル出口面積が増大し、羽根への影響も大きくなる。
このため、図２に示すように、腐食、エロージョンがと
もに衝突するノズル板背側全面にコーティングを施すの
が有効である。
【００２０】実施例３ 羽根の場合、羽根はノズルを通過した蒸気により、図３
に示すように、有効部３ａの入口側３ｃに損傷を生じ
る。このため、コーティングは入口側のみで行えばよい
が、羽根のバランスを考慮して有効部全周に溶射による
コーティングを施した。
に示すように、有効部３ａの入口側３ｃに損傷を生じ
る。このため、コーティングは入口側のみで行えばよい
が、羽根のバランスを考慮して有効部全周に溶射による
コーティングを施した。
【００２１】実施例４ タービンケーシングの場合、最も重要なのは、上・下半
ケーシングの合わせ面である水平フランジ面であり、腐
食に伴う蒸気漏洩を防止するためにこの部位に溶射施工
を行った。
ケーシングの合わせ面である水平フランジ面であり、腐
食に伴う蒸気漏洩を防止するためにこの部位に溶射施工
を行った。
【００２２】本発明の溶射材料をタービン各部材に適用
した実施例１〜４のまとめを、表１に示す。なお、溶射
を施す前に溶射表面に６０番のＡｌ２Ｏ３により約１０
〜３００秒のブラストを行い、溶射コーティング層の密
着強度の向上を図ることが重要である。
した実施例１〜４のまとめを、表１に示す。なお、溶射
を施す前に溶射表面に６０番のＡｌ２Ｏ３により約１０
〜３００秒のブラストを行い、溶射コーティング層の密
着強度の向上を図ることが重要である。
【００２３】
【表１】
【００２４】実施例において適用した本発明の溶射材の
組成を比較例とともに、表２に示す。各溶射材料につい
て実機では定量的な評価を行うことができないので、表
２に示す同一組成の溶射を行った腐食試験片をタービン
の使用と同一条件の地熱蒸気中にセットし、４００時間
後の腐食減量を測定した。その結果を、表３に示す。
組成を比較例とともに、表２に示す。各溶射材料につい
て実機では定量的な評価を行うことができないので、表
２に示す同一組成の溶射を行った腐食試験片をタービン
の使用と同一条件の地熱蒸気中にセットし、４００時間
後の腐食減量を測定した。その結果を、表３に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】表３から明らかなように、比較材１および
２であるＡ１および１３Ｃｒ系の溶射材料は、腐食によ
る重量減ならびに減肉が認められ、従前と同様に１回〜
２回／年で補修施工が必要である。これに対し、本発明
のＣｏ基合金およびＮｉ基合金溶射材料は重量減ならび
に減肉も極めて少なく、優れた耐食性を有していること
が確認された。
２であるＡ１および１３Ｃｒ系の溶射材料は、腐食によ
る重量減ならびに減肉が認められ、従前と同様に１回〜
２回／年で補修施工が必要である。これに対し、本発明
のＣｏ基合金およびＮｉ基合金溶射材料は重量減ならび
に減肉も極めて少なく、優れた耐食性を有していること
が確認された。
【００２８】この試験結果から、本発明によるコーティ
ングを行うことにより従来材料の約２０倍以上の耐久性
を有することが明らかとなった。また、蒸気中に含まれ
る固体粒子による、エロージョンに対しても優れた効果
を示すことも確認された。
ングを行うことにより従来材料の約２０倍以上の耐久性
を有することが明らかとなった。また、蒸気中に含まれ
る固体粒子による、エロージョンに対しても優れた効果
を示すことも確認された。
【００２９】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明によれば、金
属材料の腐食を促進させる蒸気成分を含む地熱蒸気ター
ビン部材の表面にＣｏ基、Ｎｉ基合金ならなる溶射材料
をコーティングをすることにより、耐食性、耐エロージ
ョン性に極めて効果がある。
属材料の腐食を促進させる蒸気成分を含む地熱蒸気ター
ビン部材の表面にＣｏ基、Ｎｉ基合金ならなる溶射材料
をコーティングをすることにより、耐食性、耐エロージ
ョン性に極めて効果がある。
【図１】本発明の実施例におけるタービンロータへの溶
射材料のコーティング適用部位を示した説明図である。
射材料のコーティング適用部位を示した説明図である。
【図２】本発明の実施例におけるタービンノズル背側へ
の溶射材料のコーティング適用部位を示した説明図であ
る。
の溶射材料のコーティング適用部位を示した説明図であ
る。
【図３】本発明の実施例におけるタービン羽根有効部へ
の溶射材料のコーティング適用部位を示した説明図であ
る。
の溶射材料のコーティング適用部位を示した説明図であ
る。
１ａ タービンホイール １ｂ ロータグランド部 １ｃ ホイールコーティング １ｄ グランド部コーティング ２ａ ノズル板断面 ２ｂ ノズル板背側コーティング ３ａ 羽根有効部 ３ｂ 羽根有効部コーティング ３ｃ 羽根蒸気入口側
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｄ 9/02 １０１ Ｆ０３Ｇ 4/00 ５５１
Claims (7)
- 【請求項１】地熱蒸気タービン用基材の少なくとも地熱
蒸気と触れる表層域に、Ｃｏ基合金またはＮｉ基合金か
らなる金属系耐食材料を用いて耐食層を形成したことを
特徴とする地熱蒸気タービン用材料。 - 【請求項２】前記耐食層を溶射により一定厚さに保って
前記表層域に形成したことを特徴とする請求項１に記載
の地熱蒸気タービン用材料。 - 【請求項３】地熱蒸気タービン用基材の表層域にＣｏ基
合金またはＮｉ基合金からなる金属系耐食材料を用いて
溶射により一定厚さの耐食層を形成したことを特徴とす
る地熱蒸気タービン用タービン羽根。 - 【請求項４】地熱蒸気タービン用基材の表層域にＣｏ基
合金またはＮｉ基合金からなる金属系耐食材料を用いて
溶射により一定厚さの耐食層を形成したことを特徴とす
る地熱蒸気タービン用ノズル。 - 【請求項５】地熱蒸気タービン用基材の表層域にＣｏ基
合金またはＮｉ基合金からなる金属系耐食材料を用いて
溶射により一定厚さの耐食層を形成したことを特徴とす
る地熱蒸気タービン用ロータ。 - 【請求項６】重量％で、Ｃ ０．０５〜０．１％、Ｃｒ
８．０〜１８．０％、Ｓｉ ２．５〜３．５％、Ｍｏ
２５．０〜３５．０％、Ｂ ０．０００１〜０．０１
％、残部Ｃｏおよび不可避的不純物からなるＣｏ基合金
であって、粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする
溶射材料。 - 【請求項７】重量％で、Ｃ ０．５０〜１．００ ％、
Ｃｒ １０．０〜１８．０％、Ｓｉ３．０〜４．５％、
Ｆｅ ３．７５〜５．００％、Ｂ １．７５〜４．００
％、残部Ｎｉおよび不可避的不純物からなるＮｉ基合金
であって、粒径４０〜９０μｍであることを特徴とする
溶射材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7493894A JPH07278780A (ja) | 1994-04-13 | 1994-04-13 | 地熱蒸気タービン用材料及びその溶射材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7493894A JPH07278780A (ja) | 1994-04-13 | 1994-04-13 | 地熱蒸気タービン用材料及びその溶射材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278780A true JPH07278780A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13561798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7493894A Pending JPH07278780A (ja) | 1994-04-13 | 1994-04-13 | 地熱蒸気タービン用材料及びその溶射材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278780A (ja) |
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