JPH07284782A - オゾン要求量算出方法及びオゾン注入制御方法 - Google Patents
オゾン要求量算出方法及びオゾン注入制御方法Info
- Publication number
- JPH07284782A JPH07284782A JP7685194A JP7685194A JPH07284782A JP H07284782 A JPH07284782 A JP H07284782A JP 7685194 A JP7685194 A JP 7685194A JP 7685194 A JP7685194 A JP 7685194A JP H07284782 A JPH07284782 A JP H07284782A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ozone
- water
- treated
- amount
- dissolved
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】被処理水のオゾン要求量を簡易にして高精度で
算出する。 【構成】被処理水と被処理水中のオゾン消費成分を除去
した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれオゾンを注
入して、オゾン注入後の前記オゾン消費成分除去水と前
記被処理水との溶存オゾン濃度差から被処理水中のオゾ
ン消費成分と反応するに必要なオゾン量を求める。 【効果】被処理水中のオゾン消費成分と反応するオゾン
量を簡易に高精度で測定することができる。処理水の最
適オゾン反応量測定方法を提供することができる。ま
た、制御精度の高いオゾン注入制御法を提供できる。
算出する。 【構成】被処理水と被処理水中のオゾン消費成分を除去
した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれオゾンを注
入して、オゾン注入後の前記オゾン消費成分除去水と前
記被処理水との溶存オゾン濃度差から被処理水中のオゾ
ン消費成分と反応するに必要なオゾン量を求める。 【効果】被処理水中のオゾン消費成分と反応するオゾン
量を簡易に高精度で測定することができる。処理水の最
適オゾン反応量測定方法を提供することができる。ま
た、制御精度の高いオゾン注入制御法を提供できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は浄水場または下水処理場
等において、被処理水をオゾン処理する際にオゾン注入
量を算出する方法及びオゾン注入制御方法に関する。
等において、被処理水をオゾン処理する際にオゾン注入
量を算出する方法及びオゾン注入制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】河川水及び湖沼水等の取水源の水質汚濁
に伴い、浄水場等では、現行の急速ろ過法に代わり、凝
集沈殿後の沈殿水をオゾン処理した後、生物活性炭処理
を行う高度浄水処理法を採用する傾向にある。この種の
高度浄水処理法は特開昭58−174288号公報，特開平2−2
33197 号公報及び特開平4−281893 号公報等に示されて
いる。
に伴い、浄水場等では、現行の急速ろ過法に代わり、凝
集沈殿後の沈殿水をオゾン処理した後、生物活性炭処理
を行う高度浄水処理法を採用する傾向にある。この種の
高度浄水処理法は特開昭58−174288号公報，特開平2−2
33197 号公報及び特開平4−281893 号公報等に示されて
いる。
【０００３】この方法は、取水した河川等からの原水を
凝集沈殿処理した後、被処理水となる沈殿水をオゾン接
触槽に導入して、水中の有機物等を脱色，脱臭，酸化処
理または変性させるものである。その後、オゾン処理さ
れた処理水を生物活性炭槽に導入して、活性炭の表面ま
たは内部に繁殖した微生物の働きにより、オゾン処理で
は除去できないアンモニア性窒素等を硝化除去すると共
に溶存有機物を代謝除去する。
凝集沈殿処理した後、被処理水となる沈殿水をオゾン接
触槽に導入して、水中の有機物等を脱色，脱臭，酸化処
理または変性させるものである。その後、オゾン処理さ
れた処理水を生物活性炭槽に導入して、活性炭の表面ま
たは内部に繁殖した微生物の働きにより、オゾン処理で
は除去できないアンモニア性窒素等を硝化除去すると共
に溶存有機物を代謝除去する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】オゾン処理において
は、高い有機物の除去率の維持と共にオゾン注入処理後
の水質が安定していることが要求される。また、必要最
小限のオゾン注入量で被処理水を効率的に処理すること
が要求される。
は、高い有機物の除去率の維持と共にオゾン注入処理後
の水質が安定していることが要求される。また、必要最
小限のオゾン注入量で被処理水を効率的に処理すること
が要求される。
【０００５】一方、河川水及び湖沼等から取水する原水
中の有機物濃度及び組成は、季節的要因，気象条件さら
にはダム水の放流等の外的要因の影響を受けて大きく変
化する。
中の有機物濃度及び組成は、季節的要因，気象条件さら
にはダム水の放流等の外的要因の影響を受けて大きく変
化する。
【０００６】水質変動が比較的少ない原水を取水源とし
て被処理水をオゾン処理する場合には、一般に水量に比
例した一定の注入率でオゾンを注入する水量比例制御が
行われている。
て被処理水をオゾン処理する場合には、一般に水量に比
例した一定の注入率でオゾンを注入する水量比例制御が
行われている。
【０００７】しかし、上述した要因等でオゾン処理の対
象となる被処理水の水質が変化すると、前述した水量比
例制御法では、オゾンが過少または過剰に注入され、オ
ゾン注入処理後の水質が安定しない。オゾン接触槽から
排出される排オゾンは、例えば特開平5−15738号公報に
示されているようにオゾン分解触媒によって処理され
る。しかし、オゾンが過剰に注入されると排オゾン量が
多くなるため、触媒による排オゾン処理に係る負荷が大
きくなり、オゾンの処理量が減少する。オゾンの処理量
減少に伴う排オゾンの大気への排出抑制手段として、触
媒の反応温度を高くしているが、ランニングコストの上
昇を招く。
象となる被処理水の水質が変化すると、前述した水量比
例制御法では、オゾンが過少または過剰に注入され、オ
ゾン注入処理後の水質が安定しない。オゾン接触槽から
排出される排オゾンは、例えば特開平5−15738号公報に
示されているようにオゾン分解触媒によって処理され
る。しかし、オゾンが過剰に注入されると排オゾン量が
多くなるため、触媒による排オゾン処理に係る負荷が大
きくなり、オゾンの処理量が減少する。オゾンの処理量
減少に伴う排オゾンの大気への排出抑制手段として、触
媒の反応温度を高くしているが、ランニングコストの上
昇を招く。
【０００８】このようなことから、例えば浄水場におけ
るオゾン処理では、オゾン注入後にオゾン接触槽から気
相に排出される排オゾンの濃度を検出して、このオゾン
濃度が一定値になるようにオゾン注入量を制御する排オ
ゾン濃度一定制御が行われている。また、オゾン接触槽
内の液相中に残留する溶存オゾン濃度を検出して、この
溶存オゾン濃度が一定値になるようにオゾン注入量を制
御する残留オゾン濃度一定制御が行われている。
るオゾン処理では、オゾン注入後にオゾン接触槽から気
相に排出される排オゾンの濃度を検出して、このオゾン
濃度が一定値になるようにオゾン注入量を制御する排オ
ゾン濃度一定制御が行われている。また、オゾン接触槽
内の液相中に残留する溶存オゾン濃度を検出して、この
溶存オゾン濃度が一定値になるようにオゾン注入量を制
御する残留オゾン濃度一定制御が行われている。
【０００９】しかし、オゾンの水への溶解度及び液中で
の自己分解量は、被処理水の水温,ｐＨ及び接触時間等
の影響を受けて変化する。例えば、オゾン含有ガスを水
と接触させたとき、液中オゾン濃度は一般に知られた実
験式である（１）式で表せるが、水温が変化すると液中
オゾン濃度も変化し、被処理水の水温の影響によってオ
ゾンの溶解度が変わる。
の自己分解量は、被処理水の水温,ｐＨ及び接触時間等
の影響を受けて変化する。例えば、オゾン含有ガスを水
と接触させたとき、液中オゾン濃度は一般に知られた実
験式である（１）式で表せるが、水温が変化すると液中
オゾン濃度も変化し、被処理水の水温の影響によってオ
ゾンの溶解度が変わる。
【００１０】 Ｃ＝Ｋ・Ｙ …（１） Ｋ＝｛０.６０４×（１＋ｔ／２７３）｝／１＋０.０６
３ｔ ここで、Ｃ：液中オゾン濃度（ｇ／ｍ3），Ｋ：定数，
ｔ：水温（℃） Ｙ：気中オゾン濃度（ｇ／ｍ3） なお、定数Ｋは大気圧のもとでの水温との関係による一
般に知られた実験式による。
３ｔ ここで、Ｃ：液中オゾン濃度（ｇ／ｍ3），Ｋ：定数，
ｔ：水温（℃） Ｙ：気中オゾン濃度（ｇ／ｍ3） なお、定数Ｋは大気圧のもとでの水温との関係による一
般に知られた実験式による。
【００１１】一方、液中でのオゾンの自己分解はｐＨに
大きく依存し、低ｐＨではオゾンの自己分解が遅いが、
高ｐＨ（アルカリ側）では速くなる。したがって、被処
理水のｐＨが変化すると、同一の注入率でオゾンを注入
しても液中の溶存オゾン濃度が異なってくる。この結
果、被処理水中の有機物濃度及び組成に変動がなく、か
つオゾン注入率が一定であっても、水温，ｐＨ等の変化
によって排オゾン濃度または溶存オゾン濃度が変わり、
恰も有機物濃度の変化のようにとらえられてしまう。
大きく依存し、低ｐＨではオゾンの自己分解が遅いが、
高ｐＨ（アルカリ側）では速くなる。したがって、被処
理水のｐＨが変化すると、同一の注入率でオゾンを注入
しても液中の溶存オゾン濃度が異なってくる。この結
果、被処理水中の有機物濃度及び組成に変動がなく、か
つオゾン注入率が一定であっても、水温，ｐＨ等の変化
によって排オゾン濃度または溶存オゾン濃度が変わり、
恰も有機物濃度の変化のようにとらえられてしまう。
【００１２】したがって、排オゾン濃度または溶存オゾ
ン濃度の検出値に基づくフィードバック制御では、被処
理水を効率的に安定して処理することが難しい。
ン濃度の検出値に基づくフィードバック制御では、被処
理水を効率的に安定して処理することが難しい。
【００１３】本来、オゾン注入制御は、対象となる被処
理水中の有機物濃度などから求まるオゾン要求量に基づ
いて被処理水が必要とする量のオゾンを注入すればよ
い。しかし、現状では例えば特開平2−277596 号公報ま
たは「広がる上水のオゾン処理」（電学誌，１１３巻３月
号，ｐ２２８，１９９３年）等に示されているように、
被処理水が必要とするオゾン注入量を短時間で直接的に
オンラインで検出できる適切な計測器が実在しない。こ
の結果、被処理水の水質とその変化に対応した制御精度
の高いオゾン注入制御は困難であり、運用上、安全性を
配慮して過剰にオゾンが注入しているため、ランニング
コストの低減も困難である。
理水中の有機物濃度などから求まるオゾン要求量に基づ
いて被処理水が必要とする量のオゾンを注入すればよ
い。しかし、現状では例えば特開平2−277596 号公報ま
たは「広がる上水のオゾン処理」（電学誌，１１３巻３月
号，ｐ２２８，１９９３年）等に示されているように、
被処理水が必要とするオゾン注入量を短時間で直接的に
オンラインで検出できる適切な計測器が実在しない。こ
の結果、被処理水の水質とその変化に対応した制御精度
の高いオゾン注入制御は困難であり、運用上、安全性を
配慮して過剰にオゾンが注入しているため、ランニング
コストの低減も困難である。
【００１４】このようなことから、例えば特開昭60−16
1797号公報に示されているように、オゾン消費量に対す
る外乱となる要因とその程度に応じてオゾン注入率を修
正することが提案されているが、この種のオゾン処理設
備は取水源水質の低下に伴い新たに設置されるケースが
多く、外乱となる取水源水質の変動特性及びオゾン接触
反応槽での反応特性等を把握するのに多大な時間と労力
を要する。
1797号公報に示されているように、オゾン消費量に対す
る外乱となる要因とその程度に応じてオゾン注入率を修
正することが提案されているが、この種のオゾン処理設
備は取水源水質の低下に伴い新たに設置されるケースが
多く、外乱となる取水源水質の変動特性及びオゾン接触
反応槽での反応特性等を把握するのに多大な時間と労力
を要する。
【００１５】本発明は上述の不都合に鑑みてなされたも
ので、その主目的とするところは、被処理水中のオゾン
消費成分と反応するに必要なオゾン量（以下、必要に応
じて被処理水のオゾン要求量と称する）を簡易に高精度
で適切に算出するに好適な最適オゾン要求量算出方法を
提供することにある。
ので、その主目的とするところは、被処理水中のオゾン
消費成分と反応するに必要なオゾン量（以下、必要に応
じて被処理水のオゾン要求量と称する）を簡易に高精度
で適切に算出するに好適な最適オゾン要求量算出方法を
提供することにある。
【００１６】本発明の他の目的とするところは、制御精
度の高いオゾン注入制御方法を提供することにある。
度の高いオゾン注入制御方法を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上述した目的を達成する
ために、被処理水のオゾン要求量を高精度で測定する方
法について検討した結果、被処理水中のオゾンによる被
酸化性成分、いわゆる、オゾン消費成分を除去した後の
オゾン消費成分除去水（以下、必要に応じて比較水と称
する）と前記被処理水とにオゾンを注入して、オゾン注
入後の両者の溶存オゾン濃度の差分を求めれば被処理水
のオゾン要求量を測定できることを究明した。
ために、被処理水のオゾン要求量を高精度で測定する方
法について検討した結果、被処理水中のオゾンによる被
酸化性成分、いわゆる、オゾン消費成分を除去した後の
オゾン消費成分除去水（以下、必要に応じて比較水と称
する）と前記被処理水とにオゾンを注入して、オゾン注
入後の両者の溶存オゾン濃度の差分を求めれば被処理水
のオゾン要求量を測定できることを究明した。
【００１８】被処理水のオゾン消費量Ｄｇは次式（２）
で示すように、被処理水へのオゾン注入量と気相への排
出オゾン量との差分から被処理水中の溶存オゾン濃度を
除くことによって求めることができる。
で示すように、被処理水へのオゾン注入量と気相への排
出オゾン量との差分から被処理水中の溶存オゾン濃度を
除くことによって求めることができる。
【００１９】 Ｄｇ＝［｛Ｑｇ（Ｃｇ１−Ｃｇ２）｝／Ｑｗ］−Ｃｗ …（２） ここで、水量：Ｑｗ（ｌ／ｈ），注入オゾンガス量：Ｑ
ｇ（ｌ／ｈ），注入オゾンガス濃度：Ｃｇ１（ｍｇ／
ｌ），オゾン含有排気ガス濃度Ｃｇ２：（ｍｇ／ｌ），
溶存オゾン濃度：Ｃｗ：（ｍｇ／ｌ），オゾン消費量：
Ｄｇ（ｍｇ／ｌ） ところが、被処理水中のオゾン消費成分である被酸化性
成分が、例えばＦｅイオン，Ｍｎイオンであるとする
と、次式（３),（４）及び（５）で示す被処理水中のオ
ゾン消費成分による反応の進行と共にオゾンの自己分解
による反応が進行する。
ｇ（ｌ／ｈ），注入オゾンガス濃度：Ｃｇ１（ｍｇ／
ｌ），オゾン含有排気ガス濃度Ｃｇ２：（ｍｇ／ｌ），
溶存オゾン濃度：Ｃｗ：（ｍｇ／ｌ），オゾン消費量：
Ｄｇ（ｍｇ／ｌ） ところが、被処理水中のオゾン消費成分である被酸化性
成分が、例えばＦｅイオン，Ｍｎイオンであるとする
と、次式（３),（４）及び（５）で示す被処理水中のオ
ゾン消費成分による反応の進行と共にオゾンの自己分解
による反応が進行する。
【００２０】
【数１】
【００２１】
【数２】
【００２２】
【数３】
【００２３】水中でのオゾンの自己分解反応の機構は複
雑であるが、次式（６）から(１２)で示すように分解の
過程でヒドロペルオキシラジカル(ＨＯ2・）やヒドロキ
シルラジカル（ＯＨ・）が生成し、これが（８）及び
（９）式で示すように連鎖的にオゾンを分解すると考え
られている。一方では、生成したＯＨ，ＨＯ2 ラジカル
は（１０）から（１２）式で示すように消滅する。
雑であるが、次式（６）から(１２)で示すように分解の
過程でヒドロペルオキシラジカル(ＨＯ2・）やヒドロキ
シルラジカル（ＯＨ・）が生成し、これが（８）及び
（９）式で示すように連鎖的にオゾンを分解すると考え
られている。一方では、生成したＯＨ，ＨＯ2 ラジカル
は（１０）から（１２）式で示すように消滅する。
【００２４】 Ｏ3＋Ｈ2Ｏ→ＨＯ3 -＋ＯＨ- …（６） ＨＯ3 -＋ＯＨ・→２ＨＯ2・ …（７） Ｏ3＋ＨＯ2・→ＯＨ・＋２Ｏ2 …（８） Ｏ3＋ＯＨ・→ＨＯ2・＋Ｏ2 …（９） ＨＯ2・＋ＨＯ2・→Ｈ2Ｏ2＋Ｏ2 …（１０） ＯＨ・＋ＨＯ2・→Ｈ2Ｏ＋Ｏ2 …（１１） ＯＨ・＋ＯＨ・→Ｈ2Ｏ2 …（１２） 被処理水中では、オゾン消費成分による反応｛（３),
（４),（５）｝とオゾンの自己分解による反応｛（６）
→（１２）｝とが並行して進行する。このため、被処理
水中のオゾン消費成分である有機物または無機物による
オゾン消費と自己分解によるオゾン消費を区別すること
ができず、両者のオゾン消費を含むオゾン消費量は測定
できても、オゾン消費成分のみによる被処理水のオゾン
要求量の測定は困難である。
（４),（５）｝とオゾンの自己分解による反応｛（６）
→（１２）｝とが並行して進行する。このため、被処理
水中のオゾン消費成分である有機物または無機物による
オゾン消費と自己分解によるオゾン消費を区別すること
ができず、両者のオゾン消費を含むオゾン消費量は測定
できても、オゾン消費成分のみによる被処理水のオゾン
要求量の測定は困難である。
【００２５】両者のオゾン消費を区別する手段として、
蒸留水等の有機物等を含有しない水を比較水として、こ
の比較水にオゾンを注入すれば、オゾンの自己分解のみ
による消費量を求めることができる。そして、別にオゾ
ンを注入した被処理水側のオゾン消費量と対比すれば、
オゾンの自己分解の影響を除いた被処理水中のオゾン消
費成分によるオゾン要求量を測定することができる。
蒸留水等の有機物等を含有しない水を比較水として、こ
の比較水にオゾンを注入すれば、オゾンの自己分解のみ
による消費量を求めることができる。そして、別にオゾ
ンを注入した被処理水側のオゾン消費量と対比すれば、
オゾンの自己分解の影響を除いた被処理水中のオゾン消
費成分によるオゾン要求量を測定することができる。
【００２６】この結果、オゾン注入に伴う被処理水中の
有機物等によるオゾン消費量をCR１とし、自己分解によ
るオゾン消費量をＣＲ２とすれば、酸化反応と自己分解
の両者を含むオゾン注入後の溶存オゾン濃度Ｋ１は、前
述（２）式から次式（１３）で表わされる。
有機物等によるオゾン消費量をCR１とし、自己分解によ
るオゾン消費量をＣＲ２とすれば、酸化反応と自己分解
の両者を含むオゾン注入後の溶存オゾン濃度Ｋ１は、前
述（２）式から次式（１３）で表わされる。
【００２７】 Ｋ１＝［｛Ｑｇ(Ｃｇ１−Ｃｇ２)｝／Ｑｗ］−(ＣＲ１＋ＣＲ２) …（１３） 一方、有機物等を含有しない蒸留水等を比較水として、
この比較水にオゾンを注入した場合、この比較水中には
オゾン消費成分が含まれていないから、有機物等の酸化
に要するオゾン消費はなく、主としてオゾンの自己分解
のみに支配されてオゾンが消費される。ここで、オゾン
注入に伴う自己分解によるオゾン消費量をＣＲ２′とす
ると、オゾン注入後の溶存オゾン濃度Ｋ２は、前述
（２）式から次式（１４）で表わされる。
この比較水にオゾンを注入した場合、この比較水中には
オゾン消費成分が含まれていないから、有機物等の酸化
に要するオゾン消費はなく、主としてオゾンの自己分解
のみに支配されてオゾンが消費される。ここで、オゾン
注入に伴う自己分解によるオゾン消費量をＣＲ２′とす
ると、オゾン注入後の溶存オゾン濃度Ｋ２は、前述
（２）式から次式（１４）で表わされる。
【００２８】 Ｋ２＝［｛Ｑｇ（Ｃｇ１−Ｃｇ２）｝／Ｑｗ］−ＣＲ２′ …（１４） したがって、オゾン注入量及び水量等の反応条件等を等
しく保持すれば、自己分解によるオゾン消費量はＣＲ２
＝ＣＲ２′となり、次式（１５）で示すように比較水と
被処理水の溶存オゾン濃度の差分（Ｋ２−Ｋ１）がオゾ
ンの自己分解を除いた被処理水中のオゾン消費成分によ
るオゾン要求量として求められる。
しく保持すれば、自己分解によるオゾン消費量はＣＲ２
＝ＣＲ２′となり、次式（１５）で示すように比較水と
被処理水の溶存オゾン濃度の差分（Ｋ２−Ｋ１）がオゾ
ンの自己分解を除いた被処理水中のオゾン消費成分によ
るオゾン要求量として求められる。
【００２９】 ＣＲ１＝Ｋ２−Ｋ１ …（１５） 既に説明したように、オゾンの水への溶解度及び液中で
の自己分解は、水温，ｐＨ等の影響を受ける。このた
め、比較水側と被処理水側の水温，ｐＨ等を整合させる
必要がある。具体的には、被処理水側の水温を検出し
て、比較水側を加温または冷却して同一水温に保持した
り、或いは、被処理水側のｐＨを検出して、比較水側に
酸，アルカリをｐＨ調整剤としてに添加する等の制御が
必要になる。しかし、被処理水の水温，ｐＨ等の検出結
果に基づいて、比較水側の水温またはｐＨを整合させる
のでは時間遅れが生じる。この結果、被処理水の水温ま
たはｐＨの変動が大きい場合、短時間で同一反応条件に
保持することが困難となり、水温またはｐＨを被処理水
側と整合させることができない不都合が生じる。中で
も、ｐＨの制御性はオゾンの自己分解を求める水の緩衝
能（緩衝指数）に影響され、緩衝能の大きい水は比較的
ｐＨの調節が容易であるが、蒸留水等のｐＨ緩衝能の小
さい水はｐＨの調整が難しく、短時間でｐＨを被処理水
側に整合させることができない。また、ｐＨ調整剤とし
て、アルカリまたは酸を用いる場合、これらの調整剤と
オゾンが反応するとオゾンの自己分解による消費量を正
確に求めることが困難になる。
の自己分解は、水温，ｐＨ等の影響を受ける。このた
め、比較水側と被処理水側の水温，ｐＨ等を整合させる
必要がある。具体的には、被処理水側の水温を検出し
て、比較水側を加温または冷却して同一水温に保持した
り、或いは、被処理水側のｐＨを検出して、比較水側に
酸，アルカリをｐＨ調整剤としてに添加する等の制御が
必要になる。しかし、被処理水の水温，ｐＨ等の検出結
果に基づいて、比較水側の水温またはｐＨを整合させる
のでは時間遅れが生じる。この結果、被処理水の水温ま
たはｐＨの変動が大きい場合、短時間で同一反応条件に
保持することが困難となり、水温またはｐＨを被処理水
側と整合させることができない不都合が生じる。中で
も、ｐＨの制御性はオゾンの自己分解を求める水の緩衝
能（緩衝指数）に影響され、緩衝能の大きい水は比較的
ｐＨの調節が容易であるが、蒸留水等のｐＨ緩衝能の小
さい水はｐＨの調整が難しく、短時間でｐＨを被処理水
側に整合させることができない。また、ｐＨ調整剤とし
て、アルカリまたは酸を用いる場合、これらの調整剤と
オゾンが反応するとオゾンの自己分解による消費量を正
確に求めることが困難になる。
【００３０】本発明者らは、前述した事柄をふまえ、オ
ゾンの自己分解による消費量を簡易に精度よく求める方
法について検討した結果、被処理水中のオゾン消費成分
を除去した後の処理水を比較水として、この比較水にオ
ゾンを注入すれば、被処理水側の水温またはｐＨ等と整
合させるための調整を不要にできることを見出した。被
処理水中のオゾン消費成分を除去した後の処理水をオゾ
ンの自己分解による消費量を求める比較水として用いれ
ば、水温またはｐＨ等は実質的に被処理水側水温または
ｐＨに整合する。この結果、水温またはｐＨの調整が不
必要になると共にｐＨ調整に伴うオゾン消費の外乱的要
素もなく、簡易にして精度よく被処理水中の被酸化性成
分によるオゾン要求量を測定することができる。
ゾンの自己分解による消費量を簡易に精度よく求める方
法について検討した結果、被処理水中のオゾン消費成分
を除去した後の処理水を比較水として、この比較水にオ
ゾンを注入すれば、被処理水側の水温またはｐＨ等と整
合させるための調整を不要にできることを見出した。被
処理水中のオゾン消費成分を除去した後の処理水をオゾ
ンの自己分解による消費量を求める比較水として用いれ
ば、水温またはｐＨ等は実質的に被処理水側水温または
ｐＨに整合する。この結果、水温またはｐＨの調整が不
必要になると共にｐＨ調整に伴うオゾン消費の外乱的要
素もなく、簡易にして精度よく被処理水中の被酸化性成
分によるオゾン要求量を測定することができる。
【００３１】したがって、本発明の特徴とするところ
は、オゾンと反応するオゾン消費成分を含む被処理水に
おいて、前記オゾン消費成分と反応するオゾン量と前記
被処理水中でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量と
を求めることにある。
は、オゾンと反応するオゾン消費成分を含む被処理水に
おいて、前記オゾン消費成分と反応するオゾン量と前記
被処理水中でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量と
を求めることにある。
【００３２】さらに本発明の特徴とするところは、被処
理水中のオゾンによるオゾン消費成分を除去した後の比
較水と被処理水とにオゾンを注入して、比較水と被処理
水との溶存オゾン濃度差から被処理水のオゾン要求量を
求めることにある。
理水中のオゾンによるオゾン消費成分を除去した後の比
較水と被処理水とにオゾンを注入して、比較水と被処理
水との溶存オゾン濃度差から被処理水のオゾン要求量を
求めることにある。
【００３３】前述のようにして被処理水のオゾン要求量
を求める場合、比較水を得る手段としては、被処理水に
オゾンを注入して被酸化性成分を除去した処理水を比較
水とする方法，被処理水中の被酸化性成分を活性炭等に
よって吸着除去して比較水とする方法，被処理水にオゾ
ン注入し、さらに活性炭等によって残留する被酸化性成
分を吸着除去して比較水とする方法等が、好ましい態様
である。
を求める場合、比較水を得る手段としては、被処理水に
オゾンを注入して被酸化性成分を除去した処理水を比較
水とする方法，被処理水中の被酸化性成分を活性炭等に
よって吸着除去して比較水とする方法，被処理水にオゾ
ン注入し、さらに活性炭等によって残留する被酸化性成
分を吸着除去して比較水とする方法等が、好ましい態様
である。
【００３４】これらの各態様の内、オゾンを被処理水に
注入して被酸化性成分を除去する方法は、オゾンの有す
る強い酸化力により効率的にオゾン消費成分である被酸
化性成分を酸化除去することができるが、オゾンの自己
分解によるオゾン消費量を求める比較水側は、単に被酸
化性成分を含有しないというだけでは正確なオゾン要求
量を求めることができない。つまり、被処理水にオゾン
を注入してオゾン消費成分を除去し、これを比較水とす
る場合、自己分解量を求めるために再びオゾンを注入す
る前の段階では、比較水中には前段階で注入したオゾン
の一部が溶存オゾンとして残留する。この残留した溶存
オゾンの濃度は、常に一定濃度ではない。このため、オ
ゾンの自己分解を求めるために比較水にオゾンを注入し
た場合、オゾン注入後の溶存オゾン濃度は前述の残留溶
存オゾン濃度の影響を受けて変化する。この結果、オゾ
ン注入後の被処理水と比較水との溶存オゾン濃度差から
オゾン要求量を求める場合、前記の残留溶存オゾンの変
動が要求量を求める際の誤差となり、精度よくオゾン要
求量を求めることができない。
注入して被酸化性成分を除去する方法は、オゾンの有す
る強い酸化力により効率的にオゾン消費成分である被酸
化性成分を酸化除去することができるが、オゾンの自己
分解によるオゾン消費量を求める比較水側は、単に被酸
化性成分を含有しないというだけでは正確なオゾン要求
量を求めることができない。つまり、被処理水にオゾン
を注入してオゾン消費成分を除去し、これを比較水とす
る場合、自己分解量を求めるために再びオゾンを注入す
る前の段階では、比較水中には前段階で注入したオゾン
の一部が溶存オゾンとして残留する。この残留した溶存
オゾンの濃度は、常に一定濃度ではない。このため、オ
ゾンの自己分解を求めるために比較水にオゾンを注入し
た場合、オゾン注入後の溶存オゾン濃度は前述の残留溶
存オゾン濃度の影響を受けて変化する。この結果、オゾ
ン注入後の被処理水と比較水との溶存オゾン濃度差から
オゾン要求量を求める場合、前記の残留溶存オゾンの変
動が要求量を求める際の誤差となり、精度よくオゾン要
求量を求めることができない。
【００３５】そこで、本発明においては、被処理水にオ
ゾンを注入した後の被酸化性成分及び溶存オゾンを含有
しない比較水と前記被処理水とにオゾンを注入して、前
記オゾン注入後の比較水と被処理水との溶存オゾン濃度
差から被処理水のオゾン要求量を求めることにした。こ
の好ましい態様は、被処理水にオゾンを注入した後の処
理水中の溶存オゾンをエアレーション等の除去手段によ
って気相に放出し、その後比較水として再度オゾンの自
己分解量を求めるためのオゾンを注入することにある。
ゾンを注入した後の被酸化性成分及び溶存オゾンを含有
しない比較水と前記被処理水とにオゾンを注入して、前
記オゾン注入後の比較水と被処理水との溶存オゾン濃度
差から被処理水のオゾン要求量を求めることにした。こ
の好ましい態様は、被処理水にオゾンを注入した後の処
理水中の溶存オゾンをエアレーション等の除去手段によ
って気相に放出し、その後比較水として再度オゾンの自
己分解量を求めるためのオゾンを注入することにある。
【００３６】次に、被処理水のオゾン要求量を求めるに
際し、被処理水中の有機物濃度とその組成が大きく変動
しても、高精度で被処理水のオゾン要求量を求めること
ができる方法について検討した。このための本発明の特
徴とするところは、被処理水中の被酸化性成分を除去し
た後の比較水と前記被処理水とにオゾンを注入して、前
記オゾン注入後の比較水と被処理水との溶存オゾン濃度
差から前記被処理水のオゾン要求量を求め、さらに前記
被処理水の溶存オゾン濃度の測定値が所定値以上に保持
されるように前記被処理水と比較水へのオゾン注入量を
制御することにある。この好ましい態様は、オゾン注入
後の被処理水中の溶存オゾン濃度を測定して、溶存オゾ
ン濃度の目標値との偏差に従って被処理水及び比較水へ
のオゾン注入量を制御する。
際し、被処理水中の有機物濃度とその組成が大きく変動
しても、高精度で被処理水のオゾン要求量を求めること
ができる方法について検討した。このための本発明の特
徴とするところは、被処理水中の被酸化性成分を除去し
た後の比較水と前記被処理水とにオゾンを注入して、前
記オゾン注入後の比較水と被処理水との溶存オゾン濃度
差から前記被処理水のオゾン要求量を求め、さらに前記
被処理水の溶存オゾン濃度の測定値が所定値以上に保持
されるように前記被処理水と比較水へのオゾン注入量を
制御することにある。この好ましい態様は、オゾン注入
後の被処理水中の溶存オゾン濃度を測定して、溶存オゾ
ン濃度の目標値との偏差に従って被処理水及び比較水へ
のオゾン注入量を制御する。
【００３７】本発明においては、被処理水のオゾン要求
量を測定するオゾン要求量計を構成するに際し、その装
置構成の簡素化を図る測定手法についても検討した。被
処理水のオゾン要求量を測定する装置構成としては、測
定装置の設置スペース，取扱性及び装置製造上の合理性
等の観点から、装置構成が簡素であり、小型化が要求さ
れる。また、被処理水のオゾン要求量を精度よく合理的
に測定するためには、前述の如く被処理水にオゾンを注
入して被酸化性成分を除去し、その後これを比較水とし
て水温及びｐＨ等の水質条件を被処理水側に整合させる
操作が必要になる。さらに、水質が整合した比較水と被
処理水とにオゾンを注入する操作が必要になる。この場
合、操作数の増加は、水とオゾンを接触させる反応槽等
の増加に繋がり、装置構成の簡素化に逆行する。したが
って、操作数を最小限にして各操作を合理的に組合せる
ことが、オゾン要求量計を構成する上で重要な要素とな
る。
量を測定するオゾン要求量計を構成するに際し、その装
置構成の簡素化を図る測定手法についても検討した。被
処理水のオゾン要求量を測定する装置構成としては、測
定装置の設置スペース，取扱性及び装置製造上の合理性
等の観点から、装置構成が簡素であり、小型化が要求さ
れる。また、被処理水のオゾン要求量を精度よく合理的
に測定するためには、前述の如く被処理水にオゾンを注
入して被酸化性成分を除去し、その後これを比較水とし
て水温及びｐＨ等の水質条件を被処理水側に整合させる
操作が必要になる。さらに、水質が整合した比較水と被
処理水とにオゾンを注入する操作が必要になる。この場
合、操作数の増加は、水とオゾンを接触させる反応槽等
の増加に繋がり、装置構成の簡素化に逆行する。したが
って、操作数を最小限にして各操作を合理的に組合せる
ことが、オゾン要求量計を構成する上で重要な要素とな
る。
【００３８】そこで、本発明では、被処理水が導入され
るオゾン接触反応槽にオゾンを注入して被酸化性成分を
除去した処理水を前記オゾン接触反応槽の下流側に位置
する溶存オゾン除去槽に導入し、さらに前記溶存オゾン
除去槽の下流側に位置するオゾン接触比較反応槽に溶存
オゾンが除去された処理水を比較水として導入し、前記
オゾン注入後の被処理水及び比較水との溶存オゾン濃度
差から前記被処理水のオゾン要求量を求めることにし
た。
るオゾン接触反応槽にオゾンを注入して被酸化性成分を
除去した処理水を前記オゾン接触反応槽の下流側に位置
する溶存オゾン除去槽に導入し、さらに前記溶存オゾン
除去槽の下流側に位置するオゾン接触比較反応槽に溶存
オゾンが除去された処理水を比較水として導入し、前記
オゾン注入後の被処理水及び比較水との溶存オゾン濃度
差から前記被処理水のオゾン要求量を求めることにし
た。
【００３９】さらにまた、本発明においては、被処理水
のオゾン要求量を測定するに際し、応答性に優れたオゾ
ン要求量の測定法について検討した。被処理水のオゾン
要求量は、オゾン注入後の被処理水と比較水との溶存オ
ゾン濃度の差分から求められるが、オゾン要求量を測定
する応答性はオゾン消費成分を含有しない比較水を得る
時間に左右される。そこで、被処理水中の被酸化性成分
を除去した後の比較水を短時間で得るために、オゾン注
入後の被処理水中の溶存オゾン濃度を測定する系とは別
に被処理水中の被酸化性成分を除去する水系を並列に配
設することにした。被処理水系と比較水系とを並列に配
設すると、被処理水中の被酸化性成分を除去するため
に、例えばオゾン注入量を多くして被酸化性成分の除去
を加速させることができ、応答性をよくすることができ
る。
のオゾン要求量を測定するに際し、応答性に優れたオゾ
ン要求量の測定法について検討した。被処理水のオゾン
要求量は、オゾン注入後の被処理水と比較水との溶存オ
ゾン濃度の差分から求められるが、オゾン要求量を測定
する応答性はオゾン消費成分を含有しない比較水を得る
時間に左右される。そこで、被処理水中の被酸化性成分
を除去した後の比較水を短時間で得るために、オゾン注
入後の被処理水中の溶存オゾン濃度を測定する系とは別
に被処理水中の被酸化性成分を除去する水系を並列に配
設することにした。被処理水系と比較水系とを並列に配
設すると、被処理水中の被酸化性成分を除去するため
に、例えばオゾン注入量を多くして被酸化性成分の除去
を加速させることができ、応答性をよくすることができ
る。
【００４０】被処理水及び比較水に注入したオゾンは、
全て液相に溶解するのではなく、一部のオゾンは液相か
ら気相に放出される。オゾンは強い酸化力を有するの
で、オゾン漏洩防止は環境保全のためにも必要である。
全て液相に溶解するのではなく、一部のオゾンは液相か
ら気相に放出される。オゾンは強い酸化力を有するの
で、オゾン漏洩防止は環境保全のためにも必要である。
【００４１】そこで、注入オゾンがオゾン要求量計の系
外に排出されるのを防止するために、被処理水及び比較
水から気相に排出される排オゾンガスをオゾン分解処理
手段を介して系外に排出することにした。
外に排出されるのを防止するために、被処理水及び比較
水から気相に排出される排オゾンガスをオゾン分解処理
手段を介して系外に排出することにした。
【００４２】さらに、オゾン要求量を測定した後に排出
されるオゾン含有水についても、液相から気相に放出さ
れたオゾンをオゾン分解処理手段を介して系外に排出す
るようにした。
されるオゾン含有水についても、液相から気相に放出さ
れたオゾンをオゾン分解処理手段を介して系外に排出す
るようにした。
【００４３】河川等から取水した原水を被処理水として
オゾン注入処理する場合、プラントでの被処理水のオゾ
ン注入処理は、被処理水とオゾンとの接触時間またはオ
ゾン接触反応槽の数と構造等の条件によって変化する。
このことから、実際のオゾン注入処理の結果を反映させ
た被処理水のオゾン要求量を測定することが重要であ
る。
オゾン注入処理する場合、プラントでの被処理水のオゾ
ン注入処理は、被処理水とオゾンとの接触時間またはオ
ゾン接触反応槽の数と構造等の条件によって変化する。
このことから、実際のオゾン注入処理の結果を反映させ
た被処理水のオゾン要求量を測定することが重要であ
る。
【００４４】本発明においては、被処理水のオゾン要求
量を求めるに際して、オゾン処理の対象となる被処理水
が導入されるオゾン注入処理装置を規模の大きいオゾン
要求量計と見做して、処理対象の被処理水のオゾン要求
量を求めるようにした。
量を求めるに際して、オゾン処理の対象となる被処理水
が導入されるオゾン注入処理装置を規模の大きいオゾン
要求量計と見做して、処理対象の被処理水のオゾン要求
量を求めるようにした。
【００４５】この種のオゾン注入処理装置は、被処理水
が導入されるオゾン接触槽とこのオゾン接触槽にオゾン
を供給するオゾナイザ及び前記オゾン接触槽の下流側に
配設されて前記オゾン注入後の処理水が導入される生物
活性炭槽とから構成される。この場合、被処理水中のオ
ゾン消費成分である被酸化性成分は、オゾン接触反応槽
でオゾン注入処理され、その後、生物活性炭槽で残留分
が除去されることになる。この結果、生物活性炭槽から
得られる処理水は、オゾン消費成分となる被酸化性成分
を含まず、この処理水を被処理水のオゾン要求量を求め
る比較水として使用することができる。従って、生物活
性炭槽からの処理水の一部をサンプリングして、この処
理水にオゾンを注入した後の溶存オゾン濃度と前記被処
理水にオゾンを注入した後の溶存オゾン濃度との差分を
求めれば、実際のオゾン処理を反映させた精度の高い被
処理水のオゾン要求量を測定できる。
が導入されるオゾン接触槽とこのオゾン接触槽にオゾン
を供給するオゾナイザ及び前記オゾン接触槽の下流側に
配設されて前記オゾン注入後の処理水が導入される生物
活性炭槽とから構成される。この場合、被処理水中のオ
ゾン消費成分である被酸化性成分は、オゾン接触反応槽
でオゾン注入処理され、その後、生物活性炭槽で残留分
が除去されることになる。この結果、生物活性炭槽から
得られる処理水は、オゾン消費成分となる被酸化性成分
を含まず、この処理水を被処理水のオゾン要求量を求め
る比較水として使用することができる。従って、生物活
性炭槽からの処理水の一部をサンプリングして、この処
理水にオゾンを注入した後の溶存オゾン濃度と前記被処
理水にオゾンを注入した後の溶存オゾン濃度との差分を
求めれば、実際のオゾン処理を反映させた精度の高い被
処理水のオゾン要求量を測定できる。
【００４６】本発明の特徴とするところは、被処理水が
導入されるオゾン接触反応槽とこのオゾン接触反応槽に
オゾンを注入するオゾナイザ及び前記被処理水へのオゾ
ン注入後の溶存オゾン濃度を測定する溶存オゾン濃度計
とを備え、さらに前記オゾン接触反応槽の下流側に配設
されて前記オゾン注入後の処理水が導入される生物活性
炭槽とこの生物活性炭槽からの処理水をサンプリングし
て、このサンプリング水へのオゾン注入後の溶存オゾン
濃度を測定する溶存オゾン濃度計を備え、前記各溶存オ
ゾン濃度の差分から前記被処理水のオゾン要求量を求め
るようにしたことにある。
導入されるオゾン接触反応槽とこのオゾン接触反応槽に
オゾンを注入するオゾナイザ及び前記被処理水へのオゾ
ン注入後の溶存オゾン濃度を測定する溶存オゾン濃度計
とを備え、さらに前記オゾン接触反応槽の下流側に配設
されて前記オゾン注入後の処理水が導入される生物活性
炭槽とこの生物活性炭槽からの処理水をサンプリングし
て、このサンプリング水へのオゾン注入後の溶存オゾン
濃度を測定する溶存オゾン濃度計を備え、前記各溶存オ
ゾン濃度の差分から前記被処理水のオゾン要求量を求め
るようにしたことにある。
【００４７】また、本発明の他の特徴とするところは、
被処理水が導入されるオゾン接触反応槽とこのオゾン接
触反応槽にオゾンを注入するオゾナイザ及び前記オゾン
接触反応槽の下流側に配設されて前記オゾン注入後の処
理水が導入される生物活性炭槽とを備え、前記生物活性
炭槽からの処理水をサンプリングした比較水と前記被処
理水とにオゾンを注入して、オゾン注入後の比較水と被
処理水との溶存オゾン濃度差から前記被処理水のオゾン
要求量を求めるようにしたことにある。
被処理水が導入されるオゾン接触反応槽とこのオゾン接
触反応槽にオゾンを注入するオゾナイザ及び前記オゾン
接触反応槽の下流側に配設されて前記オゾン注入後の処
理水が導入される生物活性炭槽とを備え、前記生物活性
炭槽からの処理水をサンプリングした比較水と前記被処
理水とにオゾンを注入して、オゾン注入後の比較水と被
処理水との溶存オゾン濃度差から前記被処理水のオゾン
要求量を求めるようにしたことにある。
【００４８】本発明のオゾン注入制御方法は、前述のよ
うに比較水と被処理水との溶存オゾン濃度差から被処理
水のオゾン要求量を求め、この要求量に従って、オゾン
接触反応槽へのオゾン注入量を制御することにある。
うに比較水と被処理水との溶存オゾン濃度差から被処理
水のオゾン要求量を求め、この要求量に従って、オゾン
接触反応槽へのオゾン注入量を制御することにある。
【００４９】オゾン処理においては、オゾン消費成分と
反応するに必要なオゾン量だけでなく、オゾンの自己分
解による消費量をも補償してオゾン注入量を求めること
が必要である。そこで、オゾンの自己分解を含めたオゾ
ン注入量の測定法の好ましい態様について検討した。
反応するに必要なオゾン量だけでなく、オゾンの自己分
解による消費量をも補償してオゾン注入量を求めること
が必要である。そこで、オゾンの自己分解を含めたオゾ
ン注入量の測定法の好ましい態様について検討した。
【００５０】そして、被処理水と前記被処理水中のオゾ
ン消費成分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそ
れぞれオゾンを注入して、前記被処理水中のオゾン消費
成分と反応するオゾン量と前記オゾン消費成分除去水で
のオゾンの自己分解によるオゾン消費量とを加算して、
オゾン注入処理の対象となる被処理水へのオゾン注入量
を求めることを見出した。
ン消費成分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそ
れぞれオゾンを注入して、前記被処理水中のオゾン消費
成分と反応するオゾン量と前記オゾン消費成分除去水で
のオゾンの自己分解によるオゾン消費量とを加算して、
オゾン注入処理の対象となる被処理水へのオゾン注入量
を求めることを見出した。
【００５１】本発明では、被処理水にオゾンを注入する
場合、オゾン注入量が過少となってオゾン注入後の処理
水中の溶存オゾン濃度（または排オゾンガス濃度）が不
検出となるのを防止している。前述のようにオゾン注入
量を算出して被処理水にオゾンを注入すれば、必要最小
限のオゾンが注入されることになるが、オゾン注入量を
求めるまでの時間及び該注入量に応じてオゾンを注入す
るまでの時間等、タイムラグが生じる。また、タイムラ
グ以上に被処理水の水質変動が大きいとオゾンが過少に
注入され、処理水質の低下を招く恐れがある。そこで、
水質変動の影響に対応するため、オゾン注入処理の対象
となる被処理水へのオゾン注入後の溶存オゾン濃度（ま
たは排オゾンガス濃度）を所定値以上に保持するための
補完オゾン注入量を必要オゾン注入量に加算して、オゾ
ン注入量が過少となるのを防止することが望ましい。
場合、オゾン注入量が過少となってオゾン注入後の処理
水中の溶存オゾン濃度（または排オゾンガス濃度）が不
検出となるのを防止している。前述のようにオゾン注入
量を算出して被処理水にオゾンを注入すれば、必要最小
限のオゾンが注入されることになるが、オゾン注入量を
求めるまでの時間及び該注入量に応じてオゾンを注入す
るまでの時間等、タイムラグが生じる。また、タイムラ
グ以上に被処理水の水質変動が大きいとオゾンが過少に
注入され、処理水質の低下を招く恐れがある。そこで、
水質変動の影響に対応するため、オゾン注入処理の対象
となる被処理水へのオゾン注入後の溶存オゾン濃度（ま
たは排オゾンガス濃度）を所定値以上に保持するための
補完オゾン注入量を必要オゾン注入量に加算して、オゾ
ン注入量が過少となるのを防止することが望ましい。
【００５２】さらに、オゾン消費成分除去水側でのオゾ
ンの自己分解によるオゾン消費量を求める好ましい態様
について検討した。オゾンを液中に注入した場合、注入
オゾンの一部は排オゾンガスとして気相に放出されるこ
とから、オゾン消費成分除去水側でのオゾンの自己分解
によるオゾン消費量を求めるためには、液中での自己分
解に関係しないで気相に排出されるオゾン量を考慮する
必要がある。オゾン消費成分除去水へのオゾン注入前後
の気相オゾン濃度差から前記オゾン消費成分除去水での
オゾン消費量を求める一方、該オゾン消費量とオゾン注
入後のオゾン消費成分除去水との溶存オゾン濃度差から
オゾンの自己分解によるオゾン消費量を求める。このよ
うにすると、排オゾンを加味してオゾン消費成分除去水
でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量を精度よく求
めることができる。
ンの自己分解によるオゾン消費量を求める好ましい態様
について検討した。オゾンを液中に注入した場合、注入
オゾンの一部は排オゾンガスとして気相に放出されるこ
とから、オゾン消費成分除去水側でのオゾンの自己分解
によるオゾン消費量を求めるためには、液中での自己分
解に関係しないで気相に排出されるオゾン量を考慮する
必要がある。オゾン消費成分除去水へのオゾン注入前後
の気相オゾン濃度差から前記オゾン消費成分除去水での
オゾン消費量を求める一方、該オゾン消費量とオゾン注
入後のオゾン消費成分除去水との溶存オゾン濃度差から
オゾンの自己分解によるオゾン消費量を求める。このよ
うにすると、排オゾンを加味してオゾン消費成分除去水
でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量を精度よく求
めることができる。
【００５３】したがって、本発明の特徴とするところ
は、被処理水と前記被処理水中のオゾン消費成分を除去
した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれオゾンを注
入して、該オゾン注入後の前記オゾン消費成分除去水と
前記被処理水との溶存オゾン濃度差から前記被処理水の
オゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量を求め、さ
らに前記オゾン消費成分除去水へのオゾン注入前後の気
相オゾン濃度差から前記オゾン消費成分除去水でのオゾ
ン消費量を求めると共に該オゾン消費量とオゾン注入後
の前記オゾン消費成分除去水の溶存オゾン濃度差からオ
ゾン消費成分除去水での自己分解によるオゾン消費量を
求め、前記被処理水のオゾン消費成分と反応するに必要
なオゾン量とオゾン消費成分除去水でのオゾンの自己分
解によるオゾン消費量とを加算して、オゾン注入処理の
対象となる被処理水への必要オゾン注入量を求めるよう
にすることにある。
は、被処理水と前記被処理水中のオゾン消費成分を除去
した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれオゾンを注
入して、該オゾン注入後の前記オゾン消費成分除去水と
前記被処理水との溶存オゾン濃度差から前記被処理水の
オゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量を求め、さ
らに前記オゾン消費成分除去水へのオゾン注入前後の気
相オゾン濃度差から前記オゾン消費成分除去水でのオゾ
ン消費量を求めると共に該オゾン消費量とオゾン注入後
の前記オゾン消費成分除去水の溶存オゾン濃度差からオ
ゾン消費成分除去水での自己分解によるオゾン消費量を
求め、前記被処理水のオゾン消費成分と反応するに必要
なオゾン量とオゾン消費成分除去水でのオゾンの自己分
解によるオゾン消費量とを加算して、オゾン注入処理の
対象となる被処理水への必要オゾン注入量を求めるよう
にすることにある。
【００５４】前述のようにして、オゾン消費成分除去水
でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量を求める場
合、オゾン消費成分除去水へのオゾン注入量から気相へ
の排オゾン量及び前記除去水の溶存オゾン量を差し引い
て求めてもよい。
でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量を求める場
合、オゾン消費成分除去水へのオゾン注入量から気相へ
の排オゾン量及び前記除去水の溶存オゾン量を差し引い
て求めてもよい。
【００５５】
【作用】被処理水のオゾン要求量を測定する場合、被処
理水とこの被処理水中のオゾン消費成分となる被酸化性
成分を除去した後の比較水とにオゾンを注入して、オゾ
ン注入後の比較水と被処理水との溶存オゾン濃度差から
被処理水のオゾン要求量を求めているので、簡易にして
高精度で被処理水のオゾン要求量を測定することができ
る。すなわち、被処理水中の被酸化性成分を除去すると
共にこれを比較水とする。この比較水は、オゾン消費成
分の有無と無関係にオゾン要求量を求める被処理水と同
一の水で外乱的要素の影響を受けることが少ないから、
水温，ｐＨ等は実質的に被処理水側の水温，ｐＨ等に整
合することになる。
理水とこの被処理水中のオゾン消費成分となる被酸化性
成分を除去した後の比較水とにオゾンを注入して、オゾ
ン注入後の比較水と被処理水との溶存オゾン濃度差から
被処理水のオゾン要求量を求めているので、簡易にして
高精度で被処理水のオゾン要求量を測定することができ
る。すなわち、被処理水中の被酸化性成分を除去すると
共にこれを比較水とする。この比較水は、オゾン消費成
分の有無と無関係にオゾン要求量を求める被処理水と同
一の水で外乱的要素の影響を受けることが少ないから、
水温，ｐＨ等は実質的に被処理水側の水温，ｐＨ等に整
合することになる。
【００５６】この結果、オゾンの反応条件を揃えるため
に、比較水側の水温，ｐＨを被処理水側に整合させる手
段を付設したりすることがない。
に、比較水側の水温，ｐＨを被処理水側に整合させる手
段を付設したりすることがない。
【００５７】また、本発明においては、被処理水のオゾ
ンによる被酸化性成分を含有しない比較水を得る手段と
して、被処理水にオゾンを注入して被酸化性成分を除去
するようにしている。被処理水のオゾン要求量を測定す
る際、必然的にオゾンを使用することになるが、強い酸
化力を有するこのオゾンによって効率的に被酸化性成分
を除くことができ、かつ、オゾン要求量測定用のオゾン
と共に被酸化性成分の除去用として共通してオゾンを利
用することができる。したがって、簡易に被処理水中の
オゾンによる被酸化性成分を除去する利点を有する。
ンによる被酸化性成分を含有しない比較水を得る手段と
して、被処理水にオゾンを注入して被酸化性成分を除去
するようにしている。被処理水のオゾン要求量を測定す
る際、必然的にオゾンを使用することになるが、強い酸
化力を有するこのオゾンによって効率的に被酸化性成分
を除くことができ、かつ、オゾン要求量測定用のオゾン
と共に被酸化性成分の除去用として共通してオゾンを利
用することができる。したがって、簡易に被処理水中の
オゾンによる被酸化性成分を除去する利点を有する。
【００５８】また、本発明においては、被処理水中の被
酸化性成分を除いて比較水を得る他の手段として、被酸
化性成分を吸着除去するようにしている。被処理水から
比較水を得る手段して、吸着によって被酸化性成分を除
けば、水温，ｐＨを変化させる要因がなく、容易に被酸
化性成分を除去して被処理水側の水温，ｐＨ等に比較水
側を整合させることができる。
酸化性成分を除いて比較水を得る他の手段として、被酸
化性成分を吸着除去するようにしている。被処理水から
比較水を得る手段して、吸着によって被酸化性成分を除
けば、水温，ｐＨを変化させる要因がなく、容易に被酸
化性成分を除去して被処理水側の水温，ｐＨ等に比較水
側を整合させることができる。
【００５９】さらに、比較水を得る他の手段として、被
処理水にオゾンを注入し、その後さらに吸着によって被
酸化性成分を除くようにすれば、オゾン注入段階で被処
理水中に被酸化性成分残留していても、後段の吸着によ
って残留分の被酸化性成分を除くことができる。この結
果、被処理水中の有機物等の濃度変動に対応した被処理
水のオゾン要求量の測定が可能となる。
処理水にオゾンを注入し、その後さらに吸着によって被
酸化性成分を除くようにすれば、オゾン注入段階で被処
理水中に被酸化性成分残留していても、後段の吸着によ
って残留分の被酸化性成分を除くことができる。この結
果、被処理水中の有機物等の濃度変動に対応した被処理
水のオゾン要求量の測定が可能となる。
【００６０】本発明ではまた、比較水中に溶存オゾンが
残留して被処理水のオゾン要求量に誤差が生じるのを防
止することにした。比較水に溶存オゾンが残留している
と、その残留オゾンの要因でその後オゾンを注入しても
オゾンの自己分解による消費量が少なく測定される。
残留して被処理水のオゾン要求量に誤差が生じるのを防
止することにした。比較水に溶存オゾンが残留している
と、その残留オゾンの要因でその後オゾンを注入しても
オゾンの自己分解による消費量が少なく測定される。
【００６１】このために、本発明では、被処理水に自己
分解を求めるオゾンを注入する前段階で、被処理水中の
溶存オゾンをエアレーション等の手段によって気相に排
出することにした。この結果、自己分解を求めるオゾン
を注入する前段階では、比較水中に溶存オゾンが含有す
ることがないから、その後オゾンを注入しても比較水中
の溶存オゾン濃度は前段階で注入したオゾンの影響を受
けて高くなることはない。したがって、自己分解を求め
る前段階で溶存オゾンを除去すれば誤差のない被処理水
のオゾン要求量を求めることができる。
分解を求めるオゾンを注入する前段階で、被処理水中の
溶存オゾンをエアレーション等の手段によって気相に排
出することにした。この結果、自己分解を求めるオゾン
を注入する前段階では、比較水中に溶存オゾンが含有す
ることがないから、その後オゾンを注入しても比較水中
の溶存オゾン濃度は前段階で注入したオゾンの影響を受
けて高くなることはない。したがって、自己分解を求め
る前段階で溶存オゾンを除去すれば誤差のない被処理水
のオゾン要求量を求めることができる。
【００６２】本発明の好ましい態様においては、被処理
水と比較水とにオゾンを注入して、両者の溶存オゾン濃
度差から被処理水のオゾン要求量を求める場合、オゾン
注入後の被処理水中の溶存オゾン濃度を所定値以上に保
持する。被処理水中の有機物濃度が高くなり、注入した
オゾンの全てが消費されると、その後の溶存オゾンは不
検出となり、被酸化性成分が残っていても残留分の被酸
化性成分は注入オゾンによって消費（酸化）されず、残
留分に相当するオゾン要求量が求められない。しかし、
被処理水に常に溶存オゾンが検出されるようにすること
により、被処理水中には被酸化性成分を酸化するに充分
なオゾンが注入され、オゾンによって酸化されない被酸
化性成分が残留することがなくなる。
水と比較水とにオゾンを注入して、両者の溶存オゾン濃
度差から被処理水のオゾン要求量を求める場合、オゾン
注入後の被処理水中の溶存オゾン濃度を所定値以上に保
持する。被処理水中の有機物濃度が高くなり、注入した
オゾンの全てが消費されると、その後の溶存オゾンは不
検出となり、被酸化性成分が残っていても残留分の被酸
化性成分は注入オゾンによって消費（酸化）されず、残
留分に相当するオゾン要求量が求められない。しかし、
被処理水に常に溶存オゾンが検出されるようにすること
により、被処理水中には被酸化性成分を酸化するに充分
なオゾンが注入され、オゾンによって酸化されない被酸
化性成分が残留することがなくなる。
【００６３】本発明では、オゾン要求量計を構成する装
置を簡素化するために、被処理水にオゾンを注入して溶
存オゾン濃度を測定した後、この処理水中の溶存オゾン
を除去して次にこれを比較水としてオゾンを注入し、こ
の比較水の溶存オゾン濃度を測定する方法を提案してい
る。
置を簡素化するために、被処理水にオゾンを注入して溶
存オゾン濃度を測定した後、この処理水中の溶存オゾン
を除去して次にこれを比較水としてオゾンを注入し、こ
の比較水の溶存オゾン濃度を測定する方法を提案してい
る。
【００６４】また、被処理水中の被酸化性成分を除去し
て比較水を短時間に得るために、オゾン注入後の被処理
水中の溶存オゾン濃度を測定する水系とは別に、被処理
水中の被酸化性成分を除去する水系を並列に配設するよ
うにした。このようにすると、被処理水へのオゾン注入
後の溶存オゾン濃度は別系で測定され、かつ比較水への
オゾン注入量と同等に設定する必要はないから、被処理
水中の被酸化性成分の除去に際して、オゾン注入量を多
く設定し、被酸化性成分の除去を加速させることができ
る。したがって、被酸化性成分が含有しない比較水を短
時間に得ることができ、オゾン要求量の測定を応答性の
よいものとすることができる。
て比較水を短時間に得るために、オゾン注入後の被処理
水中の溶存オゾン濃度を測定する水系とは別に、被処理
水中の被酸化性成分を除去する水系を並列に配設するよ
うにした。このようにすると、被処理水へのオゾン注入
後の溶存オゾン濃度は別系で測定され、かつ比較水への
オゾン注入量と同等に設定する必要はないから、被処理
水中の被酸化性成分の除去に際して、オゾン注入量を多
く設定し、被酸化性成分の除去を加速させることができ
る。したがって、被酸化性成分が含有しない比較水を短
時間に得ることができ、オゾン要求量の測定を応答性の
よいものとすることができる。
【００６５】さらに、本発明においては、被処理水中の
被酸化性成分が除かれた比較水と被処理水へのオゾン注
入時に、これら比較水及び被処理水から気相に排出され
る排オゾンガスをオゾン分解処理手段を介して系外に排
出しているので、被処理水のオゾン要求量測定時に、測
定環境等へのオゾン漏洩を防止することができる。
被酸化性成分が除かれた比較水と被処理水へのオゾン注
入時に、これら比較水及び被処理水から気相に排出され
る排オゾンガスをオゾン分解処理手段を介して系外に排
出しているので、被処理水のオゾン要求量測定時に、測
定環境等へのオゾン漏洩を防止することができる。
【００６６】また、前述とは別にオゾン要求量測定後の
被処理水及び比較水中に溶存したオゾンが液相から気相
に放出されるが、本発明においては、この気相に放出さ
れたオゾンをオゾン分解処理手段を介して系外に排出す
るようにしている。したがって、オゾンは無害な酸素と
なって系外に排出され、測定環境等へのオゾン漏洩が防
止される。
被処理水及び比較水中に溶存したオゾンが液相から気相
に放出されるが、本発明においては、この気相に放出さ
れたオゾンをオゾン分解処理手段を介して系外に排出す
るようにしている。したがって、オゾンは無害な酸素と
なって系外に排出され、測定環境等へのオゾン漏洩が防
止される。
【００６７】また、本発明においては、被処理水のオゾ
ン要求量を求めるに際し、被処理水が実際にオゾン注入
処理される結果に基づいて被処理水のオゾン要求量を求
めるようにしているので、被処理水のオゾン注入処理装
置のプラント特性を反映したオゾン要求量を測定するこ
とができる。すなわち、被処理水が導入されるオゾン接
触反応槽にオゾンを注入すると共にオゾン注入後の被処
理水中の溶存オゾン濃度を測定する。そして、オゾン注
入後の処理水が導入される生物活性炭槽から処理水の一
部をサンプリングして、このサンプリング水を被酸化性
成分を含有しない比較水として、この比較水にオゾンを
注入すると共に溶存オゾン濃度を測定する。したがっ
て、前述の各溶存オゾン濃度の差分を求めれば、実際の
被処理水のオゾン注入処理を反映した被処理水のオゾン
要求量を測定することができる。
ン要求量を求めるに際し、被処理水が実際にオゾン注入
処理される結果に基づいて被処理水のオゾン要求量を求
めるようにしているので、被処理水のオゾン注入処理装
置のプラント特性を反映したオゾン要求量を測定するこ
とができる。すなわち、被処理水が導入されるオゾン接
触反応槽にオゾンを注入すると共にオゾン注入後の被処
理水中の溶存オゾン濃度を測定する。そして、オゾン注
入後の処理水が導入される生物活性炭槽から処理水の一
部をサンプリングして、このサンプリング水を被酸化性
成分を含有しない比較水として、この比較水にオゾンを
注入すると共に溶存オゾン濃度を測定する。したがっ
て、前述の各溶存オゾン濃度の差分を求めれば、実際の
被処理水のオゾン注入処理を反映した被処理水のオゾン
要求量を測定することができる。
【００６８】また、本発明においては、被処理水中の被
酸化性成分を含有しない比較水を得る方法として、実際
のオゾン注入処理装置からの処理水を比較水として用い
るようにしている。すなわち、前述したオゾン注入処理
装置における生物活性炭槽からの処理水の一部をサンプ
リングして、これを比較水としたものである。そして、
この比較水と被処理水とにオゾンを注入して、オゾン注
入後の被処理水と比較水との溶存オゾン濃度差から被処
理水のオゾン要求量を求めるようにしたものである。こ
のように実際に被処理水がオゾン注入処理された後の被
酸化性成分を含有しない比較水を用いれば、実プラント
のオゾン注入処理特性を反映させることができ、精度の
高い被処理水のオゾン要求量を測定することができる。
酸化性成分を含有しない比較水を得る方法として、実際
のオゾン注入処理装置からの処理水を比較水として用い
るようにしている。すなわち、前述したオゾン注入処理
装置における生物活性炭槽からの処理水の一部をサンプ
リングして、これを比較水としたものである。そして、
この比較水と被処理水とにオゾンを注入して、オゾン注
入後の被処理水と比較水との溶存オゾン濃度差から被処
理水のオゾン要求量を求めるようにしたものである。こ
のように実際に被処理水がオゾン注入処理された後の被
酸化性成分を含有しない比較水を用いれば、実プラント
のオゾン注入処理特性を反映させることができ、精度の
高い被処理水のオゾン要求量を測定することができる。
【００６９】本発明においては、このようにして求めた
オゾン要求量に基づいて被処理水へのオゾン注入量を制
御しているので、制御精度の高いオゾン注入制御ができ
る。さらに本発明においては、被処理水中のオゾン消費
成分と反応するオゾン量と前記被処理水中でのオゾンの
自己分解によるオゾン消費成分とを求めると共に、前記
オゾン消費成分と反応するオゾン量と自己分解によるオ
ゾン消費量とを加算してオゾン注入処理の対象となる被
処理水への必要オゾン注入量を求めるようにしている。
被処理水中のオゾン消費成分と反応するオゾン量を求め
ることは、被処理水の水質によるオゾン消費量を測定す
る上で重要な要素である。しかし、被処理水をオゾン注
入処理する際、被処理水中の有機物等によるオゾン消費
量に対応した注入量では、オゾンの自己分解によって並
行してオゾンが消費されるので、有機物等のオゾン消費
成分によって消費されるオゾン量を注入しても過不足な
る。すなわち、オゾンを液中に注入した場合、オゾンは
自己分解によって消費されるため、オゾンの自己分解の
補償分をさらに注入しなければ、被処理水中のオゾン消
費成分を効果的に処理することができない。本発明で
は、被処理水中のオゾン消費成分と反応するオゾン量に
さらにオゾンの自己分解によるオゾン消費量を加算して
補償し、被処理水への必要オゾン注入量を求めている。
したがって、被処理水のオゾン注入処理に際し、オゾン
の自己分解によるオゾン消費の影響を受けることなく被
処理水中のオゾン消費成分を処理することができる。
オゾン要求量に基づいて被処理水へのオゾン注入量を制
御しているので、制御精度の高いオゾン注入制御ができ
る。さらに本発明においては、被処理水中のオゾン消費
成分と反応するオゾン量と前記被処理水中でのオゾンの
自己分解によるオゾン消費成分とを求めると共に、前記
オゾン消費成分と反応するオゾン量と自己分解によるオ
ゾン消費量とを加算してオゾン注入処理の対象となる被
処理水への必要オゾン注入量を求めるようにしている。
被処理水中のオゾン消費成分と反応するオゾン量を求め
ることは、被処理水の水質によるオゾン消費量を測定す
る上で重要な要素である。しかし、被処理水をオゾン注
入処理する際、被処理水中の有機物等によるオゾン消費
量に対応した注入量では、オゾンの自己分解によって並
行してオゾンが消費されるので、有機物等のオゾン消費
成分によって消費されるオゾン量を注入しても過不足な
る。すなわち、オゾンを液中に注入した場合、オゾンは
自己分解によって消費されるため、オゾンの自己分解の
補償分をさらに注入しなければ、被処理水中のオゾン消
費成分を効果的に処理することができない。本発明で
は、被処理水中のオゾン消費成分と反応するオゾン量に
さらにオゾンの自己分解によるオゾン消費量を加算して
補償し、被処理水への必要オゾン注入量を求めている。
したがって、被処理水のオゾン注入処理に際し、オゾン
の自己分解によるオゾン消費の影響を受けることなく被
処理水中のオゾン消費成分を処理することができる。
【００７０】さらに本発明においては、被処理水中のオ
ゾン消費成分によるオゾン量とオゾン消費成分除去水で
のオゾンの自己分解によるオゾン消費量とを加算した必
要オゾン注入量に、さらに補完オゾン注入量を加算して
オゾン注入量を求めている。そして、該オゾン注入量に
応じてオゾン注入処理の対象となる被処理水にオゾンを
注入するようにしている。このようにした場合、必要オ
ゾン注入量等を求めるまでの間のタイムラグ等があっ
て、その間に被処理水側で水質が変動しても、オゾン注
入処理後の溶存オゾン濃度を所定値以上を確保する補完
オゾンが注入されているので、水質変動に伴うオゾン消
費量の増大に対応することができる。したがって、水質
変動によるオゾン消費の増大に伴い処理水の溶存オゾン
濃度が不検出となることがなく、処理水質の低下を招く
ことがない。
ゾン消費成分によるオゾン量とオゾン消費成分除去水で
のオゾンの自己分解によるオゾン消費量とを加算した必
要オゾン注入量に、さらに補完オゾン注入量を加算して
オゾン注入量を求めている。そして、該オゾン注入量に
応じてオゾン注入処理の対象となる被処理水にオゾンを
注入するようにしている。このようにした場合、必要オ
ゾン注入量等を求めるまでの間のタイムラグ等があっ
て、その間に被処理水側で水質が変動しても、オゾン注
入処理後の溶存オゾン濃度を所定値以上を確保する補完
オゾンが注入されているので、水質変動に伴うオゾン消
費量の増大に対応することができる。したがって、水質
変動によるオゾン消費の増大に伴い処理水の溶存オゾン
濃度が不検出となることがなく、処理水質の低下を招く
ことがない。
【００７１】本発明においては、オゾンの自己分解によ
る消費量を求める態様として、オゾン消費成分除去水に
オゾンを注入して自己分解によるオゾン消費量を求める
ようにしている。オゾン消費成分除去水を用いてオゾン
の自己分解によるオゾン消費量を求めれば、他の要因に
よるオゾン消費の影響を受けることがないので、オゾン
の自己分解によるオゾン消費量を精度よく求めることが
できる。したがって、該手段によって求められた自己分
解によるオゾン消費量と、被処理水中のオゾン消費成分
と反応するオゾン量とから求められる被処理水への必要
オゾン注入量は精度の高いものとなる。また、前記の必
要オゾン注入量に応じてオゾンを被処理水へ注入すれ
ば、被処理水の水質変動に対応してオゾンを注入するこ
とができ、被処理水の水質が変動しても安定したオゾン
注入処理が可能となり、オゾン注入後の水質の安定化が
はかれる。
る消費量を求める態様として、オゾン消費成分除去水に
オゾンを注入して自己分解によるオゾン消費量を求める
ようにしている。オゾン消費成分除去水を用いてオゾン
の自己分解によるオゾン消費量を求めれば、他の要因に
よるオゾン消費の影響を受けることがないので、オゾン
の自己分解によるオゾン消費量を精度よく求めることが
できる。したがって、該手段によって求められた自己分
解によるオゾン消費量と、被処理水中のオゾン消費成分
と反応するオゾン量とから求められる被処理水への必要
オゾン注入量は精度の高いものとなる。また、前記の必
要オゾン注入量に応じてオゾンを被処理水へ注入すれ
ば、被処理水の水質変動に対応してオゾンを注入するこ
とができ、被処理水の水質が変動しても安定したオゾン
注入処理が可能となり、オゾン注入後の水質の安定化が
はかれる。
【００７２】また、オゾンの自己分解によるオゾン消費
量を求める他の好ましい態様として、本発明ではオゾン
消費成分除去水へのオゾン注入前後の気相のオゾン濃度
差から、前記除去水でのオゾン消費量を求めて、該オゾ
ン消費量と前記除去水の溶存オゾン濃度差からオゾンの
自己分解によるオゾン消費量を求めるようにしている。
このようにしてオゾンの自己分解によるオゾン消費量を
求めれば、液中での自己分解に関与しないで気相に排出
されオゾンを除外することができる。
量を求める他の好ましい態様として、本発明ではオゾン
消費成分除去水へのオゾン注入前後の気相のオゾン濃度
差から、前記除去水でのオゾン消費量を求めて、該オゾ
ン消費量と前記除去水の溶存オゾン濃度差からオゾンの
自己分解によるオゾン消費量を求めるようにしている。
このようにしてオゾンの自己分解によるオゾン消費量を
求めれば、液中での自己分解に関与しないで気相に排出
されオゾンを除外することができる。
【００７３】
（実施例１）以下、本発明の一実施例を図面に基づいて
説明する。図１に示す被処理水のオゾン要求量測定装置
１Ａのシステムフローにおいて、被処理水Ｗはオゾン接
触反応槽１へ導入され、この反応槽にはオゾナイザ２か
ら所定濃度に設定された濃度を有するオゾンガスＯＧが
注入される。この実施例では、オゾン発生量が例えば１
ｇ／ｈから２０ｇ／ｈ程度の小容量のオゾナイザ２を用
いている。
説明する。図１に示す被処理水のオゾン要求量測定装置
１Ａのシステムフローにおいて、被処理水Ｗはオゾン接
触反応槽１へ導入され、この反応槽にはオゾナイザ２か
ら所定濃度に設定された濃度を有するオゾンガスＯＧが
注入される。この実施例では、オゾン発生量が例えば１
ｇ／ｈから２０ｇ／ｈ程度の小容量のオゾナイザ２を用
いている。
【００７４】オゾナイザ２の入口側には除湿器３が配設
され、オゾナイザ２に供給する原料ガスＧ（空気または
酸素）中の湿分を除去し、露点が低くなった乾燥原料ガ
スＧをオゾナイザ２に供給する。この実施例では、フィ
ルター４を介してエアーポンプ５で原料ガスＧとしての
空気をオゾナイザ２に供給している。この場合、原料ガ
スとして酸素または酸素富化空気を用いてもよく、特定
されるわけではない。オゾナイザ２からのオゾン濃度
は、オゾン濃度計６で、例えば隔膜型ポーラログラフ電
極による方法または紫外線吸収式による方法等によって
測定される。オゾン濃度計の測定法の原理は特に限定さ
れない。
され、オゾナイザ２に供給する原料ガスＧ（空気または
酸素）中の湿分を除去し、露点が低くなった乾燥原料ガ
スＧをオゾナイザ２に供給する。この実施例では、フィ
ルター４を介してエアーポンプ５で原料ガスＧとしての
空気をオゾナイザ２に供給している。この場合、原料ガ
スとして酸素または酸素富化空気を用いてもよく、特定
されるわけではない。オゾナイザ２からのオゾン濃度
は、オゾン濃度計６で、例えば隔膜型ポーラログラフ電
極による方法または紫外線吸収式による方法等によって
測定される。オゾン濃度計の測定法の原理は特に限定さ
れない。
【００７５】オゾナイザ２からのオゾン発生濃度は、制
御器７で制御される。この実施例ではオゾナイザ２を構
成する放電部（図示せず）への印加電圧を調節すること
によって発生オゾン濃度を制御している。この場合、後
述する他の実施例のようにプラント規模レベルでの多量
のオゾン発生量（例えば１０kg／ｈから２０kg／ｈ程
度）が要求されるときは、高電圧印加時の周波数を調節
して発生オゾン濃度を制御する方法が採られるが、特に
発生オゾン濃度の制御方式にはとらわれない。
御器７で制御される。この実施例ではオゾナイザ２を構
成する放電部（図示せず）への印加電圧を調節すること
によって発生オゾン濃度を制御している。この場合、後
述する他の実施例のようにプラント規模レベルでの多量
のオゾン発生量（例えば１０kg／ｈから２０kg／ｈ程
度）が要求されるときは、高電圧印加時の周波数を調節
して発生オゾン濃度を制御する方法が採られるが、特に
発生オゾン濃度の制御方式にはとらわれない。
【００７６】オゾン接触反応槽１内に注入されるオゾン
ＯＧの流量は、定流量弁８で調節され、所定の流量に設
定されたオゾンＯＧが流量計９を介してオゾン接触反応
槽１に注入される。
ＯＧの流量は、定流量弁８で調節され、所定の流量に設
定されたオゾンＯＧが流量計９を介してオゾン接触反応
槽１に注入される。
【００７７】オゾン接触反応槽１内に被処理水Ｗを供給
するサンプリングポンプ１０は、測定対象となる被処理
水Ｗをサンプリングして前記反応槽１に導入する。そし
て、前記被処理水Ｗの流量は定流量調節弁１１で所定流
量に調節され、流量計１２を介してオゾン接触反応槽１
内に導入される。オゾン接触反応槽１内に導入される被
処理水Ｗは、同時に導入されるオゾンＯＧのガス流れに
対して対向流となってオゾンと接触し流下する。
するサンプリングポンプ１０は、測定対象となる被処理
水Ｗをサンプリングして前記反応槽１に導入する。そし
て、前記被処理水Ｗの流量は定流量調節弁１１で所定流
量に調節され、流量計１２を介してオゾン接触反応槽１
内に導入される。オゾン接触反応槽１内に導入される被
処理水Ｗは、同時に導入されるオゾンＯＧのガス流れに
対して対向流となってオゾンと接触し流下する。
【００７８】オゾンが注入された後の被処理水Ｗ中の溶
存オゾン濃度ＣＷ１を測定する溶存オゾン濃度計１３に
は、前述の如く隔膜型ポーラログラフ電極法または紫外
線吸収式等によるオゾン濃度計を用いることができる。
溶存オゾン濃度計１３の入口側に配設された気液分離器
１４で、オゾン接触反応槽１からの処理水ＴＷ１中に含
まれるオゾンガスを気液分離し、溶存オゾン濃度計１３
にオゾンガスが混入するのを防止する。そして、オゾン
が分離された処理水ＴＷ１は、溶存オゾン濃度計１３に
導入される。この実施例では、オゾンが注入された被処
理水Ｗ中の溶存オゾン濃度ＣＷ１を測定するに際し、オ
ゾン接触反応槽１を出た処理水ＴＷ１中の溶存オゾン濃
度ＣＷ１を測定しているが、オゾン接触反応槽１内に溶
存オゾン濃度計１３を配設して溶存オゾン濃度ＣＷ１を
測定してもよい。または、サンプリングポンプ（図示せ
ず）等でオゾン接触反応槽１からサンプル水を採取し
て、それを測定してもよく、特に測定個所及び採水法等
が限定されるものではない。また、本発明では溶存オゾ
ン濃度計１３を導水管１５中に配設しているが、処理水
ＴＷ１を例えばサンプリングポンプ（図示せず）でサン
プリングし、それを測定してもよい。
存オゾン濃度ＣＷ１を測定する溶存オゾン濃度計１３に
は、前述の如く隔膜型ポーラログラフ電極法または紫外
線吸収式等によるオゾン濃度計を用いることができる。
溶存オゾン濃度計１３の入口側に配設された気液分離器
１４で、オゾン接触反応槽１からの処理水ＴＷ１中に含
まれるオゾンガスを気液分離し、溶存オゾン濃度計１３
にオゾンガスが混入するのを防止する。そして、オゾン
が分離された処理水ＴＷ１は、溶存オゾン濃度計１３に
導入される。この実施例では、オゾンが注入された被処
理水Ｗ中の溶存オゾン濃度ＣＷ１を測定するに際し、オ
ゾン接触反応槽１を出た処理水ＴＷ１中の溶存オゾン濃
度ＣＷ１を測定しているが、オゾン接触反応槽１内に溶
存オゾン濃度計１３を配設して溶存オゾン濃度ＣＷ１を
測定してもよい。または、サンプリングポンプ（図示せ
ず）等でオゾン接触反応槽１からサンプル水を採取し
て、それを測定してもよく、特に測定個所及び採水法等
が限定されるものではない。また、本発明では溶存オゾ
ン濃度計１３を導水管１５中に配設しているが、処理水
ＴＷ１を例えばサンプリングポンプ（図示せず）でサン
プリングし、それを測定してもよい。
【００７９】オゾン接触比較反応槽１６は、前記したオ
ゾン接触反応槽１と同等の機能を有する。そして、この
オゾン接触比較反応槽１６には被処理水中のオゾン消費
成分となる被酸化性成分が除かれた水が導入される。こ
の実施例では、オゾン接触反応槽１で被処理水中にオゾ
ンを注入して被酸化性成分を酸化した後の処理水を比較
水ＴＷ２として導入している。また、オゾン接触比較反
応槽１６に導入される比較水ＴＷ２は、本実施例のよう
に前段階でオゾン注入によって被酸化性成分が酸化除去
された場合は、後述する実施例３のように溶存オゾンが
除去されて導入される。なお、被処理水中のオゾン消費
成分となる被酸化性成分の除去手段としては、例えば活
性炭による吸着，セラミック膜又は中空糸膜等による除
去手段、またはこれらの組み合わせがあり、比較水を得
る手段が特に本発明の実施例のみに限定されるものでは
ない。
ゾン接触反応槽１と同等の機能を有する。そして、この
オゾン接触比較反応槽１６には被処理水中のオゾン消費
成分となる被酸化性成分が除かれた水が導入される。こ
の実施例では、オゾン接触反応槽１で被処理水中にオゾ
ンを注入して被酸化性成分を酸化した後の処理水を比較
水ＴＷ２として導入している。また、オゾン接触比較反
応槽１６に導入される比較水ＴＷ２は、本実施例のよう
に前段階でオゾン注入によって被酸化性成分が酸化除去
された場合は、後述する実施例３のように溶存オゾンが
除去されて導入される。なお、被処理水中のオゾン消費
成分となる被酸化性成分の除去手段としては、例えば活
性炭による吸着，セラミック膜又は中空糸膜等による除
去手段、またはこれらの組み合わせがあり、比較水を得
る手段が特に本発明の実施例のみに限定されるものでは
ない。
【００８０】さらに、このオゾン接触比較反応槽１６に
はオゾナイザ２からオゾンガスＯＧが導入される。この
オゾンガスＯＧの流量及びオゾン濃度はオゾン接触反応
槽１内へのオゾン導入と同等に設定され、定流量弁１７
にてオゾンガス流量が調節制御される。また、比較水Ｔ
Ｗ２の流量もオゾン接触反応槽１への被処理水Ｗの流量
と同等に設定される。
はオゾナイザ２からオゾンガスＯＧが導入される。この
オゾンガスＯＧの流量及びオゾン濃度はオゾン接触反応
槽１内へのオゾン導入と同等に設定され、定流量弁１７
にてオゾンガス流量が調節制御される。また、比較水Ｔ
Ｗ２の流量もオゾン接触反応槽１への被処理水Ｗの流量
と同等に設定される。
【００８１】前記定流量弁１７の出口側には、流量計１
８が配設されている。槽１及び１６にオゾンガスＯＧを
導入する場合、オゾン濃度の変動を避けるため、さらに
は経済性の観点から、本発明の一実施例では一つのオゾ
ナイザ２を用いて、このオゾナイザ２の出口側のオゾン
導入管１９を途中で分岐している。さらに、被処理水Ｗ
と比較水ＴＷ２とに対するオゾンＯＧの接触時間及び各
水Ｗ，ＴＷ２の滞留時間等の反応条件を揃えるため、オ
ゾン接触反応槽１及びオゾン接触比較反応槽１６の形状
及び容積さらに槽内壁の材質等を同等にしている。
８が配設されている。槽１及び１６にオゾンガスＯＧを
導入する場合、オゾン濃度の変動を避けるため、さらに
は経済性の観点から、本発明の一実施例では一つのオゾ
ナイザ２を用いて、このオゾナイザ２の出口側のオゾン
導入管１９を途中で分岐している。さらに、被処理水Ｗ
と比較水ＴＷ２とに対するオゾンＯＧの接触時間及び各
水Ｗ，ＴＷ２の滞留時間等の反応条件を揃えるため、オ
ゾン接触反応槽１及びオゾン接触比較反応槽１６の形状
及び容積さらに槽内壁の材質等を同等にしている。
【００８２】オゾン接触比較反応槽１６の出口側に配設
された気液分離器２０で、オゾンが注入された比較水Ｔ
Ｗ２中のオゾンを気液分離する。溶存オゾン濃度計２１
で、オゾンが注入された比較水ＴＷ２中の溶存オゾン濃
度ＣＷ２を測定する。そして、前記気液分離器２０でオ
ゾンが分離された比較水ＴＷ２は、オゾン濃度計２１に
導入されて溶存オゾン濃度ＣＷ２が測定される。なお、
この実施例ではオゾン接触比較反応槽１６を出た比較水
ＴＷ２の溶存オゾン濃度ＣＷ２を測定しているが、比較
反応槽１６内の比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度ＣＷ２を
測定してもよく、特に測定個所及び採水法等は限定され
ない。なお、前述のように各溶存オゾン濃度計１３，２
１で溶存オゾン濃度ＣＷ１，ＣＷ２が測定される場合、
オゾンを注入してから測定までの時間は同等に設定され
る。なお、前述のように各溶存オゾン濃度計１３，２１
で溶存オゾン濃度ＣＷ１，ＣＷ２が測定される場合、オ
ゾンを注入してから測定までの時間は同等に設定され
る。
された気液分離器２０で、オゾンが注入された比較水Ｔ
Ｗ２中のオゾンを気液分離する。溶存オゾン濃度計２１
で、オゾンが注入された比較水ＴＷ２中の溶存オゾン濃
度ＣＷ２を測定する。そして、前記気液分離器２０でオ
ゾンが分離された比較水ＴＷ２は、オゾン濃度計２１に
導入されて溶存オゾン濃度ＣＷ２が測定される。なお、
この実施例ではオゾン接触比較反応槽１６を出た比較水
ＴＷ２の溶存オゾン濃度ＣＷ２を測定しているが、比較
反応槽１６内の比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度ＣＷ２を
測定してもよく、特に測定個所及び採水法等は限定され
ない。なお、前述のように各溶存オゾン濃度計１３，２
１で溶存オゾン濃度ＣＷ１，ＣＷ２が測定される場合、
オゾンを注入してから測定までの時間は同等に設定され
る。なお、前述のように各溶存オゾン濃度計１３，２１
で溶存オゾン濃度ＣＷ１，ＣＷ２が測定される場合、オ
ゾンを注入してから測定までの時間は同等に設定され
る。
【００８３】排オゾン排出管２３の入口側は前述したそ
れぞれの槽１，１６の気相部に連通し、さらに、各気液
分離器１４，２０の気相部に連通している。そして、前
述した各槽の液相から気相に放出されるオゾン含有排気
ガスＥＧまたは各気液分離器からの排オゾンは、この排
出管２３を介して系外に排出される。
れぞれの槽１，１６の気相部に連通し、さらに、各気液
分離器１４，２０の気相部に連通している。そして、前
述した各槽の液相から気相に放出されるオゾン含有排気
ガスＥＧまたは各気液分離器からの排オゾンは、この排
出管２３を介して系外に排出される。
【００８４】オゾン注入の対象となる被処理水のオゾン
要求量を演算する演算器２４で、オゾン接触反応槽１で
オゾンが注入された後の被処理水Ｗの溶存オゾン濃度Ｃ
Ｗ１が溶存オゾン濃度計１３からの出力値として入力さ
れる。この演算器２４にはオゾン接触比較反応槽１６で
オゾンが注入された後の比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度
ＣＷ２が、別の溶存オゾン濃度計２１からの出力値とし
て入力される。なお、本発明の一実施例では、被処理水
Ｗの溶存オゾン濃度と比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度の
測定に際し、２つのオゾン濃度計を用いてそれぞれ独立
して測定している。これに対し、１つのオゾン濃度計を
用いて交互に測定対象水のオゾン濃度を測定してもよ
く、オゾン濃度計の数及び測定手段等が限定されるもの
ではない。演算器２４では、各溶存オゾン濃度ＣＷ２，
ＣＷ１との差分を次式（１６）に従って求め、その差分
を被処理水のオゾン要求量ＤＫとして出力する。
要求量を演算する演算器２４で、オゾン接触反応槽１で
オゾンが注入された後の被処理水Ｗの溶存オゾン濃度Ｃ
Ｗ１が溶存オゾン濃度計１３からの出力値として入力さ
れる。この演算器２４にはオゾン接触比較反応槽１６で
オゾンが注入された後の比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度
ＣＷ２が、別の溶存オゾン濃度計２１からの出力値とし
て入力される。なお、本発明の一実施例では、被処理水
Ｗの溶存オゾン濃度と比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度の
測定に際し、２つのオゾン濃度計を用いてそれぞれ独立
して測定している。これに対し、１つのオゾン濃度計を
用いて交互に測定対象水のオゾン濃度を測定してもよ
く、オゾン濃度計の数及び測定手段等が限定されるもの
ではない。演算器２４では、各溶存オゾン濃度ＣＷ２，
ＣＷ１との差分を次式（１６）に従って求め、その差分
を被処理水のオゾン要求量ＤＫとして出力する。
【００８５】 ＤＫ＝ＣＷ２−ＣＷ１ …（１６） 次に係る構成の動作について説明する。
【００８６】先ずオゾン要求量の測定対象となるオゾン
消費成分を含有する被処理水Ｗは、サンプリングポンプ
１０によってオゾン接触反応槽１内に導入され、この被
処理水Ｗは設定された所定量が導入される。被処理水Ｗ
中の被酸化性成分となるオゾン消費成分は、測定対象の
被処理水によって、その組成と濃度が異なるが、例え
ば、有機物として色度の要因となるフミン質，臭気成分
となるジェオスミン(Geosmin，Ｃ12Ｈ22Ｏ）、２−メチ
ルイソボルネオール(２−Methylisoborneol,Ｃ11Ｈ
20Ｏ)、さらに無機物としてＦｅイオン，Ｍｎイオン及
びＳＳ（SuspendedSolids）等があげられる。
消費成分を含有する被処理水Ｗは、サンプリングポンプ
１０によってオゾン接触反応槽１内に導入され、この被
処理水Ｗは設定された所定量が導入される。被処理水Ｗ
中の被酸化性成分となるオゾン消費成分は、測定対象の
被処理水によって、その組成と濃度が異なるが、例え
ば、有機物として色度の要因となるフミン質，臭気成分
となるジェオスミン(Geosmin，Ｃ12Ｈ22Ｏ）、２−メチ
ルイソボルネオール(２−Methylisoborneol,Ｃ11Ｈ
20Ｏ)、さらに無機物としてＦｅイオン，Ｍｎイオン及
びＳＳ（SuspendedSolids）等があげられる。
【００８７】オゾン接触反応槽１内には、被処理水Ｗと
は別にオゾナイザ２から所定濃度のオゾンガスＯＧが注
入され、前記被処理水Ｗに対するオゾン注入率は所定値
に設定される。オゾン接触反応槽１内に被処理水Ｗとオ
ゾンが供給されることによって、この反応槽１内では被
処理水Ｗ中の被酸化性成分は注入されたオゾンによって
酸化されると同時に注入したオゾンは逆に消費される。
一方、前述した被処理水Ｗ中の被酸化性成分によるオゾ
ンの消費とは別に、注入されたオゾンの一部は自己分解
によって酸素に転化され、オゾン自身の自己分解によっ
て消費される。ここで、酸化反応と自己分解の両者を含
むオゾン注入後の溶存オゾン濃度Ｋ１は前述（１３）式
で表わされるから、この溶存オゾン濃度Ｋ１に対応する
被処理水Ｗの溶存オゾン濃度ＣＷ１が、溶存オゾン濃度
計１３で測定されて演算器２４に入力される。
は別にオゾナイザ２から所定濃度のオゾンガスＯＧが注
入され、前記被処理水Ｗに対するオゾン注入率は所定値
に設定される。オゾン接触反応槽１内に被処理水Ｗとオ
ゾンが供給されることによって、この反応槽１内では被
処理水Ｗ中の被酸化性成分は注入されたオゾンによって
酸化されると同時に注入したオゾンは逆に消費される。
一方、前述した被処理水Ｗ中の被酸化性成分によるオゾ
ンの消費とは別に、注入されたオゾンの一部は自己分解
によって酸素に転化され、オゾン自身の自己分解によっ
て消費される。ここで、酸化反応と自己分解の両者を含
むオゾン注入後の溶存オゾン濃度Ｋ１は前述（１３）式
で表わされるから、この溶存オゾン濃度Ｋ１に対応する
被処理水Ｗの溶存オゾン濃度ＣＷ１が、溶存オゾン濃度
計１３で測定されて演算器２４に入力される。
【００８８】前述のようにして被処理水Ｗにオゾンが注
入される場合、他方のオゾン接触比較反応槽１６では被
処理水にオゾン注入後、被酸化性成分を含有しない比較
水ＴＷ２が導入される。すなわち、オゾン接触反応層１
で被酸化性成分が除去された比較水ＴＷ２が導入され
る。そして、この比較水量は前述の被処理水量と同等に
設定される。さらに、このオゾン接触比較反応槽１６に
は、前述したオゾン接触反応槽１に注入されるオゾンと
同等の濃度と注入量を有するオゾンが注入される。
入される場合、他方のオゾン接触比較反応槽１６では被
処理水にオゾン注入後、被酸化性成分を含有しない比較
水ＴＷ２が導入される。すなわち、オゾン接触反応層１
で被酸化性成分が除去された比較水ＴＷ２が導入され
る。そして、この比較水量は前述の被処理水量と同等に
設定される。さらに、このオゾン接触比較反応槽１６に
は、前述したオゾン接触反応槽１に注入されるオゾンと
同等の濃度と注入量を有するオゾンが注入される。
【００８９】ここで、このオゾン接触比較反応槽１６で
は、比較水ＴＷ２中にオゾン消費成分が含まれていない
ため、有機物等の酸化に要するオゾン消費はなく、注入
したオゾンの消費（減少）はオゾンの自己分解のみに支
配されてオゾンが消費される。
は、比較水ＴＷ２中にオゾン消費成分が含まれていない
ため、有機物等の酸化に要するオゾン消費はなく、注入
したオゾンの消費（減少）はオゾンの自己分解のみに支
配されてオゾンが消費される。
【００９０】この結果、オゾン注入後の溶存オゾン濃度
Ｋ２は前述（１４）式で表わされるから、この溶存オゾ
ン濃度Ｋ２に対応する比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度Ｃ
Ｗ２が、溶存オゾン濃度計２１で測定されて演算器２４
に入力される。
Ｋ２は前述（１４）式で表わされるから、この溶存オゾ
ン濃度Ｋ２に対応する比較水ＴＷ２の溶存オゾン濃度Ｃ
Ｗ２が、溶存オゾン濃度計２１で測定されて演算器２４
に入力される。
【００９１】なお、被処理水Ｗにオゾンを注入した後の
被酸化性成分を含有しない比較水ＴＷ２と、これとは別
に被酸化性成分を含有する被処理水Ｗとにオゾンを注入
して、両者ＴＷ２，Ｗの溶存オゾン濃度を比較した場
合、比較水ＴＷ２側はオゾンの自己分解によって注入オ
ゾンが消費されるのみであるから、溶存オゾン濃度計１
３,２１で測定される各溶存オゾン濃度ＣＷ１,ＣＷ２の
関係はＣＷ１＜ＣＷ２となる。
被酸化性成分を含有しない比較水ＴＷ２と、これとは別
に被酸化性成分を含有する被処理水Ｗとにオゾンを注入
して、両者ＴＷ２，Ｗの溶存オゾン濃度を比較した場
合、比較水ＴＷ２側はオゾンの自己分解によって注入オ
ゾンが消費されるのみであるから、溶存オゾン濃度計１
３,２１で測定される各溶存オゾン濃度ＣＷ１,ＣＷ２の
関係はＣＷ１＜ＣＷ２となる。
【００９２】前述のようにして、被処理水Ｗ側の溶存オ
ゾン濃度ＣＷ１と比較水ＴＷ２側の溶存オゾン濃度ＣＷ
２が測定されて演算器２４に入力され、前述（１６）式
に基づいてその差分が求められる場合、測定対象となる
被処理水Ｗのオゾン要求量はオゾンの自己分解量を除い
た値となり、この差分が被処理水のオゾン要求量ＤＫと
して求められる。
ゾン濃度ＣＷ１と比較水ＴＷ２側の溶存オゾン濃度ＣＷ
２が測定されて演算器２４に入力され、前述（１６）式
に基づいてその差分が求められる場合、測定対象となる
被処理水Ｗのオゾン要求量はオゾンの自己分解量を除い
た値となり、この差分が被処理水のオゾン要求量ＤＫと
して求められる。
【００９３】さらに詳述すると、被処理水Ｗと比較水Ｔ
Ｗ２との両者の溶存オゾン濃度Ｋ１，Ｋ２の差分ＤＲは
前述（１３）及び（１４）式から次式（１７）で示され
るが、オゾン注入量等のオゾン反応条件等が同一であれ
ば自己分解によるオゾン消費量ＣＲ２，ＣＲ２′は相殺
されるから、この差分ＤＲは次式（１８）に示すよう
に、自己分解によるオゾン消費量ＣＲ２を除いた被処理
水Ｗのオゾン消費量CR１と等しい値となる。
Ｗ２との両者の溶存オゾン濃度Ｋ１，Ｋ２の差分ＤＲは
前述（１３）及び（１４）式から次式（１７）で示され
るが、オゾン注入量等のオゾン反応条件等が同一であれ
ば自己分解によるオゾン消費量ＣＲ２，ＣＲ２′は相殺
されるから、この差分ＤＲは次式（１８）に示すよう
に、自己分解によるオゾン消費量ＣＲ２を除いた被処理
水Ｗのオゾン消費量CR１と等しい値となる。
【００９４】 ＤＲ＝（ＣＲ１＋ＣＲ２）−ＣＲ２′ …（１７） ＤＲ＝ＣＲ１ …（１８） そして、この差分ＤＲは溶存オゾン濃度計１３，２１で
測定される溶存オゾン濃度の差分ＤＫに対応する。した
がって、被処理水Ｗの溶存オゾン濃度ＣＷ１と比較水Ｔ
Ｗ２の溶存オゾン濃度ＣＷ２を測定して、この溶存オゾ
ン濃度ＣＷ２，ＣＷ１の差分ＤＫを求めれば、被処理水
Ｗ側での自己分解によるオゾン消費量を除いた被処理水
のオゾン要求量ＤＫが求められる。
測定される溶存オゾン濃度の差分ＤＫに対応する。した
がって、被処理水Ｗの溶存オゾン濃度ＣＷ１と比較水Ｔ
Ｗ２の溶存オゾン濃度ＣＷ２を測定して、この溶存オゾ
ン濃度ＣＷ２，ＣＷ１の差分ＤＫを求めれば、被処理水
Ｗ側での自己分解によるオゾン消費量を除いた被処理水
のオゾン要求量ＤＫが求められる。
【００９５】前述のようにして被処理水のオゾン要求量
を求める場合、測定対象の被処理水中の有機物濃度と組
成の変化と共にｐＨ，水温等も変化すると、オゾンの溶
解度及び液中でのオゾンの自己分解量も変化することに
なる。このため、比較水TW２側のｐＨ，水温等を被処理
水Ｗ側に整合させて両者の反応条件を揃えなければなら
ない。そこで、本発明においては、被酸化性成分を含有
しない比較水を得る際、被処理水Ｗをもとに該被処理水
中のオゾンによる被酸化性成分を除去して、被酸化性成
分を含有しない比較水を得るようにしている。このた
め、この比較水は水温またはｐＨを変化させる外乱的影
響を受けることがなく、被酸化性成分の有無とは別に元
の被処理水Ｗと同一の水であるから、水温，ｐＨ等の反
応条件は被処理水Ｗ側に整合することになる。
を求める場合、測定対象の被処理水中の有機物濃度と組
成の変化と共にｐＨ，水温等も変化すると、オゾンの溶
解度及び液中でのオゾンの自己分解量も変化することに
なる。このため、比較水TW２側のｐＨ，水温等を被処理
水Ｗ側に整合させて両者の反応条件を揃えなければなら
ない。そこで、本発明においては、被酸化性成分を含有
しない比較水を得る際、被処理水Ｗをもとに該被処理水
中のオゾンによる被酸化性成分を除去して、被酸化性成
分を含有しない比較水を得るようにしている。このた
め、この比較水は水温またはｐＨを変化させる外乱的影
響を受けることがなく、被酸化性成分の有無とは別に元
の被処理水Ｗと同一の水であるから、水温，ｐＨ等の反
応条件は被処理水Ｗ側に整合することになる。
【００９６】したがって、自己分解によるオゾン消費量
を求める比較水側の水温，ｐＨを被処理水側に整合させ
るための調整手段が不必要になると共にｐＨ調整等に伴
うオゾン消費の外乱的要素も排除できるので、簡易にし
て精度よく被処理水の被酸化性成分によるオゾン消費か
ら被処理水のオゾン要求量を求めることができる。
を求める比較水側の水温，ｐＨを被処理水側に整合させ
るための調整手段が不必要になると共にｐＨ調整等に伴
うオゾン消費の外乱的要素も排除できるので、簡易にし
て精度よく被処理水の被酸化性成分によるオゾン消費か
ら被処理水のオゾン要求量を求めることができる。
【００９７】（実施例２）図２は本発明の他の実施例を
示す。オゾン接触比較反応槽１６の上流側には被処理水
Ｗ中のオゾンによる被酸化性成分を吸着除去する吸着槽
３０が配設され、この吸着槽にはサンプリングポンプ１
０の吐出側で分岐されて被処理水Ｗが導入される。そし
て、流量計３１で測定された被処理水Ｗの流量は流量調
節弁３２にて調節され、オゾン接触反応槽１への被処理
水Ｗの流量と同等に設定される。ここで、吸着槽３０で
は被処理水Ｗ中の被酸化性成分が吸着除去される。この
実施例では、吸着槽３０内に例えば活性炭等の吸着剤３
３を充填している。なお、吸着槽３０の上流側でオゾン
を注入して、被処理水中の被酸化性成分を酸化し、その
後さらに吸着槽３０で被酸化性成分を除いてよい。
示す。オゾン接触比較反応槽１６の上流側には被処理水
Ｗ中のオゾンによる被酸化性成分を吸着除去する吸着槽
３０が配設され、この吸着槽にはサンプリングポンプ１
０の吐出側で分岐されて被処理水Ｗが導入される。そし
て、流量計３１で測定された被処理水Ｗの流量は流量調
節弁３２にて調節され、オゾン接触反応槽１への被処理
水Ｗの流量と同等に設定される。ここで、吸着槽３０で
は被処理水Ｗ中の被酸化性成分が吸着除去される。この
実施例では、吸着槽３０内に例えば活性炭等の吸着剤３
３を充填している。なお、吸着槽３０の上流側でオゾン
を注入して、被処理水中の被酸化性成分を酸化し、その
後さらに吸着槽３０で被酸化性成分を除いてよい。
【００９８】オゾン接触反応槽の出口側に配設された配
水管３４は、オゾン接触比較反応槽１６からの配水管３
５と連通し、各槽１，１６からの排水は該管３４，３５
を介して系外に排出される。
水管３４は、オゾン接触比較反応槽１６からの配水管３
５と連通し、各槽１，１６からの排水は該管３４，３５
を介して系外に排出される。
【００９９】吸着槽３０で被酸化性成分が除去された処
理水は、比較水ＴＷ２としてオゾン接触比較反応槽１６
に導入される。このオゾン接触比較反応槽１６には、オ
ゾンＯＧが注入される。したがって、ここでは、比較水
中に被酸化性成分が存在しないから、オゾンの自己分解
によるオゾン消費が進行し、該比較水中の溶存オゾン濃
度ＣＷ２が溶存オゾン濃度計２１で測定される。一方、
オゾン接触反応槽１には被酸化性成分を含有する被処理
水が導入されると共にオゾンが注入される。そして、オ
ゾン注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ１が溶存オゾン濃度計
１３によって測定される。
理水は、比較水ＴＷ２としてオゾン接触比較反応槽１６
に導入される。このオゾン接触比較反応槽１６には、オ
ゾンＯＧが注入される。したがって、ここでは、比較水
中に被酸化性成分が存在しないから、オゾンの自己分解
によるオゾン消費が進行し、該比較水中の溶存オゾン濃
度ＣＷ２が溶存オゾン濃度計２１で測定される。一方、
オゾン接触反応槽１には被酸化性成分を含有する被処理
水が導入されると共にオゾンが注入される。そして、オ
ゾン注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ１が溶存オゾン濃度計
１３によって測定される。
【０１００】前記オゾン注入後の各水の溶存オゾン濃度
ＣＷ１，ＣＷ２は、被処理水Ｗのオゾン要求量を求める
演算器２４に入力され、ここで、各溶存オゾン濃度ＣＷ
１，ＣＷ２の差分から被処理水Ｗのオゾン要求量ＤＫが
求められて出力される。
ＣＷ１，ＣＷ２は、被処理水Ｗのオゾン要求量を求める
演算器２４に入力され、ここで、各溶存オゾン濃度ＣＷ
１，ＣＷ２の差分から被処理水Ｗのオゾン要求量ＤＫが
求められて出力される。
【０１０１】前述のようにして被処理水Ｗのオゾン要求
量ＤＫが求められる場合、被酸化性成分を含有しない比
較水を得る手段として、被処理水中の被酸化性成分を吸
着によって除去すれば、比較水の水温，ｐＨ等を変化さ
せる大きな要因がないから、被処理水側の水温，ｐＨと
比較水側が整合し、容易に被酸化性成分を含有しない比
較水を得ることができる。
量ＤＫが求められる場合、被酸化性成分を含有しない比
較水を得る手段として、被処理水中の被酸化性成分を吸
着によって除去すれば、比較水の水温，ｐＨ等を変化さ
せる大きな要因がないから、被処理水側の水温，ｐＨと
比較水側が整合し、容易に被酸化性成分を含有しない比
較水を得ることができる。
【０１０２】（実施例３）図３は本発明の他の実施例を
示す。溶存オゾン除去槽３６は、比較水ＴＷ２が導入さ
れるオゾン接触比較反応槽１６の上流側に配設されてい
る。本発明の一実施例では、オゾン接触比較反応槽１６
の上流側であって、オゾン接触反応槽１の下流側に配設
されている。
示す。溶存オゾン除去槽３６は、比較水ＴＷ２が導入さ
れるオゾン接触比較反応槽１６の上流側に配設されてい
る。本発明の一実施例では、オゾン接触比較反応槽１６
の上流側であって、オゾン接触反応槽１の下流側に配設
されている。
【０１０３】溶存オゾン除去槽３６には、Ｎ2 等の無機
性ガスまたは空気が無数の細孔を有する散気管３７を介
して導入され、オゾン接触反応槽１からこの溶存オゾン
除去槽３６内に導入された処理水ＴＷ１中にバブリング
される。
性ガスまたは空気が無数の細孔を有する散気管３７を介
して導入され、オゾン接触反応槽１からこの溶存オゾン
除去槽３６内に導入された処理水ＴＷ１中にバブリング
される。
【０１０４】さらに詳述すると、オゾナイザ２に空気を
供給するエアーポンプ５の吐出側から通気管３９を通し
て、空気が溶存オゾン除去槽３１内に放出される。この
結果、処理水中ＴＷ１中の溶存オゾンは、分圧の低下に
伴い、液相から気相に放出され、被処理水Ｗ中にオゾン
を注入した後の処理水ＴＷ１中に残留する溶存オゾンが
除去される。
供給するエアーポンプ５の吐出側から通気管３９を通し
て、空気が溶存オゾン除去槽３１内に放出される。この
結果、処理水中ＴＷ１中の溶存オゾンは、分圧の低下に
伴い、液相から気相に放出され、被処理水Ｗ中にオゾン
を注入した後の処理水ＴＷ１中に残留する溶存オゾンが
除去される。
【０１０５】この一実施例では、経済性の観点から空気
を用いてバブリング（エアレーション）をし、溶存オゾ
ンの除去を加速しているが、溶存オゾン除去槽３６での
処理水ＴＷ１の滞留時間を長く確保してオゾンの自己分
解で溶存オゾンを除去してもよい。すなわち、液中のオ
ゾンは時間の経過と共に自己分解して酸素に転化する。
水温及びｐＨ等によってオゾンの自己分解速度は異なる
が、短時間でオゾンの自己分解が進行し溶存オゾンがな
くなる。
を用いてバブリング（エアレーション）をし、溶存オゾ
ンの除去を加速しているが、溶存オゾン除去槽３６での
処理水ＴＷ１の滞留時間を長く確保してオゾンの自己分
解で溶存オゾンを除去してもよい。すなわち、液中のオ
ゾンは時間の経過と共に自己分解して酸素に転化する。
水温及びｐＨ等によってオゾンの自己分解速度は異なる
が、短時間でオゾンの自己分解が進行し溶存オゾンがな
くなる。
【０１０６】流量調節弁３９Ａで、溶存オゾン除去槽３
６に導入するガス（本実施例では空気）の流量を所定流
量に調節する。導入ガスは流量計３９Ｂを介して溶存オ
ゾン除去槽３６に導入される。
６に導入するガス（本実施例では空気）の流量を所定流
量に調節する。導入ガスは流量計３９Ｂを介して溶存オ
ゾン除去槽３６に導入される。
【０１０７】次に係る構成の装置の動作について説明す
る。被処理水Ｗにオゾンが注入されて、被処理水中の被
酸化性成分が除かれた処理水ＴＷ１は、次に比較水ＴＷ
２としてオゾン接触比較反応槽１６に導入されるが、該
反応槽１６に導入される前に溶存オゾン除去槽３６に導
入される。
る。被処理水Ｗにオゾンが注入されて、被処理水中の被
酸化性成分が除かれた処理水ＴＷ１は、次に比較水ＴＷ
２としてオゾン接触比較反応槽１６に導入されるが、該
反応槽１６に導入される前に溶存オゾン除去槽３６に導
入される。
【０１０８】ここでは、溶存オゾン除去槽３６内に空気
が導入されてバブリングされ、オゾンが注入された後の
処理水ＴＷ１中に残留する溶存オゾンが液相から気相に
放出される。次に、前記の操作によって液相に残留する
溶存オゾンが除去された処理水は、自己分解によるオゾ
ン消費量を求める比較水ＴＷ２としてオゾン接触比較反
応槽１６に導入され、該槽１６にはオゾンが注入されて
その後比較水中の溶存オゾン濃度ＣＷ２が測定される。
そして、この溶存オゾン濃度ＣＷ２とオゾン注入後の被
処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度ＣＷ１との差分ＤＲから被
処理水のオゾン要求量ＤＫとして求められる。
が導入されてバブリングされ、オゾンが注入された後の
処理水ＴＷ１中に残留する溶存オゾンが液相から気相に
放出される。次に、前記の操作によって液相に残留する
溶存オゾンが除去された処理水は、自己分解によるオゾ
ン消費量を求める比較水ＴＷ２としてオゾン接触比較反
応槽１６に導入され、該槽１６にはオゾンが注入されて
その後比較水中の溶存オゾン濃度ＣＷ２が測定される。
そして、この溶存オゾン濃度ＣＷ２とオゾン注入後の被
処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度ＣＷ１との差分ＤＲから被
処理水のオゾン要求量ＤＫとして求められる。
【０１０９】前述のようにして被処理水のオゾン要求量
が求められる場合、オゾンの自己分解を求める比較水Ｔ
Ｗ２側には、オゾン注入前の段階で溶存オゾンを含有す
ることがない。したがって、その後オゾンを注入しても
比較水中の溶存オゾン濃度は前段階で注入した残留オゾ
ンの影響を受けることがなく、被処理水のオゾン要求量
の測定に際し、精度の高いオゾン要求量を求めることが
できる。
が求められる場合、オゾンの自己分解を求める比較水Ｔ
Ｗ２側には、オゾン注入前の段階で溶存オゾンを含有す
ることがない。したがって、その後オゾンを注入しても
比較水中の溶存オゾン濃度は前段階で注入した残留オゾ
ンの影響を受けることがなく、被処理水のオゾン要求量
の測定に際し、精度の高いオゾン要求量を求めることが
できる。
【０１１０】（実施例４）図４は本発明の他の実施例を
示す。
示す。
【０１１１】比較器４０には、オゾンＯＧが注入された
後の被処理水中の溶存オゾン濃度を測定する溶存オゾン
濃度計１３からの測定値ＣＷ１と、被処理水Ｗへのオゾ
ン注入後の溶存オゾン濃度の目標値Ｋ0 とが入力され
る。
後の被処理水中の溶存オゾン濃度を測定する溶存オゾン
濃度計１３からの測定値ＣＷ１と、被処理水Ｗへのオゾ
ン注入後の溶存オゾン濃度の目標値Ｋ0 とが入力され
る。
【０１１２】この目標値Ｋ0 は、オゾン注入後の被処理
水中の溶存オゾン濃度を所定値以上に保持するための目
標値で、任意に設定される。この目標値は変更可能であ
り、被処理水中の被酸化性成分の濃度とその組成及び変
動幅等が加味されて設定される。この比較器４０では、
溶存オゾン濃度ＣＷ１と目標値との偏差±ΔＫｎ（以
下、単に偏差ΔＫｎと称する）が求められ、この偏差Δ
Ｋｎは演算器４１に入力される。
水中の溶存オゾン濃度を所定値以上に保持するための目
標値で、任意に設定される。この目標値は変更可能であ
り、被処理水中の被酸化性成分の濃度とその組成及び変
動幅等が加味されて設定される。この比較器４０では、
溶存オゾン濃度ＣＷ１と目標値との偏差±ΔＫｎ（以
下、単に偏差ΔＫｎと称する）が求められ、この偏差Δ
Ｋｎは演算器４１に入力される。
【０１１３】比較器４０で求められた偏差ΔＫｎが負の
偏差−ΔＫｎである場合、演算器４１では、この偏差Δ
Ｋｎに対応した修正オゾン注入率ΔＦが求められ、この
修正オゾン注入率ΔＦは次の演算器４２に入力される。
偏差−ΔＫｎである場合、演算器４１では、この偏差Δ
Ｋｎに対応した修正オゾン注入率ΔＦが求められ、この
修正オゾン注入率ΔＦは次の演算器４２に入力される。
【０１１４】前記偏差ΔＫｎと修正オゾン注入率ΔＦの
関係は、図５に示すように予め被処理水へのオゾン注入
処理特性の関係に応じて設定される。演算器４２には、
さらに基準オゾン注入率Ｆｎが予め入力され、次式（１
９）に従って被処理水Ｗへ注入するオゾン注入率Ｆｍが
求められる。
関係は、図５に示すように予め被処理水へのオゾン注入
処理特性の関係に応じて設定される。演算器４２には、
さらに基準オゾン注入率Ｆｎが予め入力され、次式（１
９）に従って被処理水Ｗへ注入するオゾン注入率Ｆｍが
求められる。
【０１１５】 Ｆｍ＝Ｆｎ＋ΔＦ …（１９） 基準オゾン注入率Ｆｎは、オゾン吸収特性等が加味され
て任意に設定され、かつ設定変更可能であり、予め被処
理水へのオゾン注入処理特性の関係に応じて求められ
る。
て任意に設定され、かつ設定変更可能であり、予め被処
理水へのオゾン注入処理特性の関係に応じて求められ
る。
【０１１６】前記のようにして求められた被処理水への
オゾン注入率Ｆｍは、次に被処理水へのオゾン注入量Ｆ
ｊを求める演算器４３に入力される。さらに、この演算
器４３にはオゾン接触反応槽１への被処理水の流量Ｑ１
を測定する流量計１２からの出力値が被処理水流量Ｑ１
として入力される。
オゾン注入率Ｆｍは、次に被処理水へのオゾン注入量Ｆ
ｊを求める演算器４３に入力される。さらに、この演算
器４３にはオゾン接触反応槽１への被処理水の流量Ｑ１
を測定する流量計１２からの出力値が被処理水流量Ｑ１
として入力される。
【０１１７】この結果、演算器４３では、オゾン注入率
ｍと被処理水流量Ｑ１との関係から、次式（２０）に従
ってオゾン注入量Ｆｊを演算する。
ｍと被処理水流量Ｑ１との関係から、次式（２０）に従
ってオゾン注入量Ｆｊを演算する。
【０１１８】 Ｆｊ＝Ｆｍ×Ｑ１ …（２０） 制御器４４では、オゾナイザ２のオゾン発生量Ｓｊをオ
ゾン注入量Ｆｊに応じて制御する。オゾナイザ２への原
料ガス（空気または酸素）の供給流量を一定とした場
合、オゾン発生量Ｓｊは、オゾナイザ２の放電部（図示
せず）への印加電圧を変化させることによって制御でき
る。そして、周波数を一定とすれば、印加電圧を高くす
るに従ってオゾン発生濃度が高くなりオゾン発生量が多
くなる。一方、印加電圧を一定とした場合、周波数を高
くするに従ってオゾン発生濃度が高くなりオゾン発生量
が多くなる。なお、印加電圧または周波数を下げれば、
オゾン発生量は少なくなる。この実施例では、オゾン注
入量Ｆｊに応じて制御器４４でオゾナイザ２への印加電
圧を変化させてオゾン発生量Ｓｊを制御しているが、印
加電圧によらない場合は、周波数を制御してもよく、特
にその制御法は限定されない。
ゾン注入量Ｆｊに応じて制御する。オゾナイザ２への原
料ガス（空気または酸素）の供給流量を一定とした場
合、オゾン発生量Ｓｊは、オゾナイザ２の放電部（図示
せず）への印加電圧を変化させることによって制御でき
る。そして、周波数を一定とすれば、印加電圧を高くす
るに従ってオゾン発生濃度が高くなりオゾン発生量が多
くなる。一方、印加電圧を一定とした場合、周波数を高
くするに従ってオゾン発生濃度が高くなりオゾン発生量
が多くなる。なお、印加電圧または周波数を下げれば、
オゾン発生量は少なくなる。この実施例では、オゾン注
入量Ｆｊに応じて制御器４４でオゾナイザ２への印加電
圧を変化させてオゾン発生量Ｓｊを制御しているが、印
加電圧によらない場合は、周波数を制御してもよく、特
にその制御法は限定されない。
【０１１９】前述のように制御される場合、オゾナイザ
２は制御器４４によりオゾン注入量Ｆｊに応じたオゾン
量を発生させる。そして、被処理水Ｗにはオゾナイザ２
から前記のオゾン注入量Ｆｊに応じたオゾンが注入され
る。なお、比較水ＴＷ２にも被処理水Ｗと同量のオゾン
が注入される。
２は制御器４４によりオゾン注入量Ｆｊに応じたオゾン
量を発生させる。そして、被処理水Ｗにはオゾナイザ２
から前記のオゾン注入量Ｆｊに応じたオゾンが注入され
る。なお、比較水ＴＷ２にも被処理水Ｗと同量のオゾン
が注入される。
【０１２０】次に係る構成の作用について説明する。オ
ゾン注入後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度ＣＷ１は、
溶存オゾン濃度計１３によって測定される。該測定値は
出力値として比較器４０に入力され、溶存オゾン濃度Ｃ
Ｗ１とは別に入力された目標値Ｋ0 との偏差ΔＫｎが求
められる。
ゾン注入後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度ＣＷ１は、
溶存オゾン濃度計１３によって測定される。該測定値は
出力値として比較器４０に入力され、溶存オゾン濃度Ｃ
Ｗ１とは別に入力された目標値Ｋ0 との偏差ΔＫｎが求
められる。
【０１２１】この偏差ΔＫｎは演算器４１に入力され
る。ここで、オゾン注入後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン
濃度ＣＷ１が目標値Ｋ0 よりも低く、負の偏差−ΔＫｎ
である場合、演算器４１ではその偏差−Ｋｎに対応した
修正オゾン注入率ΔＦが求められ、この修正オゾン注入
率ΔＦは演算器４２に入力される。そして、該修正オゾ
ン注入率ΔＦと基準オゾン注入率ΔＦとに基づいた被処
理水へのオゾン注入率Ｆｊが求められ、該オゾン注入率
Ｆｊに従って求められたオゾン注入量Ｆｊが被処理水Ｗ
に注入される。
る。ここで、オゾン注入後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン
濃度ＣＷ１が目標値Ｋ0 よりも低く、負の偏差−ΔＫｎ
である場合、演算器４１ではその偏差−Ｋｎに対応した
修正オゾン注入率ΔＦが求められ、この修正オゾン注入
率ΔＦは演算器４２に入力される。そして、該修正オゾ
ン注入率ΔＦと基準オゾン注入率ΔＦとに基づいた被処
理水へのオゾン注入率Ｆｊが求められ、該オゾン注入率
Ｆｊに従って求められたオゾン注入量Ｆｊが被処理水Ｗ
に注入される。
【０１２２】一方、被処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度ＣＷ
１が目標値Ｋ0 を上回る場合、目標値Ｋ0 と溶存オゾン
濃度ＣＷ１との偏差ΔＫｎは正の偏差＋ΔＫｎとして比
較器４０から演算器４１に入力される。この場合、ここ
では溶存オゾン濃度ＣＷ１が所定値（目標値）以上に保
持されているので、オゾン注入量を補足するための修正
オゾン注入率ΔＦは次の演算器４２に加算されない。し
たがって、オゾナイザ２は基準オゾン注入率Ｆｎに基づ
いて求められたオゾン注入量Ｆｊに従ってオゾンを被処
理水Ｗに注入することになる。
１が目標値Ｋ0 を上回る場合、目標値Ｋ0 と溶存オゾン
濃度ＣＷ１との偏差ΔＫｎは正の偏差＋ΔＫｎとして比
較器４０から演算器４１に入力される。この場合、ここ
では溶存オゾン濃度ＣＷ１が所定値（目標値）以上に保
持されているので、オゾン注入量を補足するための修正
オゾン注入率ΔＦは次の演算器４２に加算されない。し
たがって、オゾナイザ２は基準オゾン注入率Ｆｎに基づ
いて求められたオゾン注入量Ｆｊに従ってオゾンを被処
理水Ｗに注入することになる。
【０１２３】前述のようにして被処理水Ｗへのオゾン注
入率またはオゾン注入量が制御される場合、オゾン注入
後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度は、目標値との偏差
に従って所定値以上に保持されることになるので、オゾ
ン注入後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度が不検出とな
ることがない。
入率またはオゾン注入量が制御される場合、オゾン注入
後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度は、目標値との偏差
に従って所定値以上に保持されることになるので、オゾ
ン注入後の被処理水Ｗ中の溶存オゾン濃度が不検出とな
ることがない。
【０１２４】したがって、被処理水Ｗ中には、該被処理
水中の被酸化性成分を酸化するに充分なオゾンが注入さ
れ、オゾン注入量の不足によって未反応の被酸化性成分
の残留がなく、精度の高い被処理水のオゾン要求量を測
定することができる。
水中の被酸化性成分を酸化するに充分なオゾンが注入さ
れ、オゾン注入量の不足によって未反応の被酸化性成分
の残留がなく、精度の高い被処理水のオゾン要求量を測
定することができる。
【０１２５】一方、前述したオゾン注入後の溶存オゾン
濃度の制御とは別に、本発明の一実施例では、被処理水
のオゾン要求量を測定するに際し、その装置構成の簡素
化を図っている。
濃度の制御とは別に、本発明の一実施例では、被処理水
のオゾン要求量を測定するに際し、その装置構成の簡素
化を図っている。
【０１２６】前述した実施例の図３（または図４）に基
づいて説明すると、被処理水Ｗが導入されるオゾン接触
反応槽１の下流側にはオゾン注入後の処理水ＴＷ１中の
溶存オゾンを除去する溶存オゾン除去槽３６が配設され
ている。前記溶存オゾン除去槽３６の下流側にはオゾン
接触比較反応槽１６が配設され、それぞれの槽１，３６
及び１６は水の流れに対し直列に配設されている。オゾ
ン接触反応槽１の出口側には、オゾンＯＧ注入後の溶存
オゾン濃度ＣＷ１を測定する溶存オゾン濃度計１３が配
設され、さらにオゾン接触比較反応槽１６の出口側に
は、オゾンＯＧ注入後の比較水ＴＷ２中の溶存オゾン濃
度ＣＷ２を測定する溶存オゾン濃度計２１が配設されて
いる。
づいて説明すると、被処理水Ｗが導入されるオゾン接触
反応槽１の下流側にはオゾン注入後の処理水ＴＷ１中の
溶存オゾンを除去する溶存オゾン除去槽３６が配設され
ている。前記溶存オゾン除去槽３６の下流側にはオゾン
接触比較反応槽１６が配設され、それぞれの槽１，３６
及び１６は水の流れに対し直列に配設されている。オゾ
ン接触反応槽１の出口側には、オゾンＯＧ注入後の溶存
オゾン濃度ＣＷ１を測定する溶存オゾン濃度計１３が配
設され、さらにオゾン接触比較反応槽１６の出口側に
は、オゾンＯＧ注入後の比較水ＴＷ２中の溶存オゾン濃
度ＣＷ２を測定する溶存オゾン濃度計２１が配設されて
いる。
【０１２７】前記のようにそれぞれの槽１，３６及び１
６が配設されている場合、先ずオゾン接触反応槽１には
オゾン要求量の測定対象となる被処理水Ｗが導入され
る。そして、ここで、オゾナイザ２からオゾンＯＧが槽
１に注入され、被処理水Ｗ中のオゾン消費成分となる被
酸化性成分が酸化されると共に、オゾン注入後の溶存オ
ゾン濃度ＣＷ１が測定され、測定値ＣＷ１は演算器２４
に入力される。
６が配設されている場合、先ずオゾン接触反応槽１には
オゾン要求量の測定対象となる被処理水Ｗが導入され
る。そして、ここで、オゾナイザ２からオゾンＯＧが槽
１に注入され、被処理水Ｗ中のオゾン消費成分となる被
酸化性成分が酸化されると共に、オゾン注入後の溶存オ
ゾン濃度ＣＷ１が測定され、測定値ＣＷ１は演算器２４
に入力される。
【０１２８】溶存オゾン濃度ＣＷ１が測定された前記オ
ゾン注入後の処理水ＴＷ１は、その後、下流側に配設さ
れた溶存オゾン除去槽３６に導入される。ここで、前段
階で注入して液相中に残留している処理水ＴＷ１中の溶
存オゾンがエアーレーションによって気相に放出されて
除去される。
ゾン注入後の処理水ＴＷ１は、その後、下流側に配設さ
れた溶存オゾン除去槽３６に導入される。ここで、前段
階で注入して液相中に残留している処理水ＴＷ１中の溶
存オゾンがエアーレーションによって気相に放出されて
除去される。
【０１２９】溶存オゾンが除去された処理水は、その
後、被酸化性成分及び溶存オゾンを含有しない比較水Ｔ
Ｗ２として、溶存オゾン除去槽３６の下流側に配設され
たオゾン接触比較反応槽１６に導入される。ここでは、
被酸化性成分を含有しない比較水ＴＷ２にオゾンＯＧを
注入することによって、オゾンの自己分解によるオゾン
消費を求め、オゾン注入後の比較水ＴＷ２中の溶存オゾ
ン濃度ＣＷ２を溶存オゾン濃度計２１によって測定す
る。この測定値ＣＷ２は、出力値として演算器２４に入
力される。演算器２４では入力された各溶存オゾン濃度
ＣＷ１，ＣＷ２から前述（１６）式に基づいて被処理水
のオゾン要求量ＤＲを求める。
後、被酸化性成分及び溶存オゾンを含有しない比較水Ｔ
Ｗ２として、溶存オゾン除去槽３６の下流側に配設され
たオゾン接触比較反応槽１６に導入される。ここでは、
被酸化性成分を含有しない比較水ＴＷ２にオゾンＯＧを
注入することによって、オゾンの自己分解によるオゾン
消費を求め、オゾン注入後の比較水ＴＷ２中の溶存オゾ
ン濃度ＣＷ２を溶存オゾン濃度計２１によって測定す
る。この測定値ＣＷ２は、出力値として演算器２４に入
力される。演算器２４では入力された各溶存オゾン濃度
ＣＷ１，ＣＷ２から前述（１６）式に基づいて被処理水
のオゾン要求量ＤＲを求める。
【０１３０】前述のようにして被処理水Ｗのオゾン要求
量を測定する場合、各操作を行う水槽１，３６及び１６
を直列に配設しているので、被処理水Ｗにオゾンを注入
して、該水の溶存オゾンＣＷ１を測定し、その後、溶存
オゾンを除去し、これを比較水ＴＷ２として用いること
が可能となる。このため、被酸化性成分を含有しない比
較水を得るための操作は、被処理水Ｗにオゾンを注入し
て有機物等によるオゾン消費を求める操作によって兼用
することができる。
量を測定する場合、各操作を行う水槽１，３６及び１６
を直列に配設しているので、被処理水Ｗにオゾンを注入
して、該水の溶存オゾンＣＷ１を測定し、その後、溶存
オゾンを除去し、これを比較水ＴＷ２として用いること
が可能となる。このため、被酸化性成分を含有しない比
較水を得るための操作は、被処理水Ｗにオゾンを注入し
て有機物等によるオゾン消費を求める操作によって兼用
することができる。
【０１３１】したがって、比較水を得るため別にオゾン
を注入して被酸化性成分を除く操作と、その操作のため
水槽が不必要となり被処理水のオゾン要求量を測定する
計器構成が簡素化される。
を注入して被酸化性成分を除く操作と、その操作のため
水槽が不必要となり被処理水のオゾン要求量を測定する
計器構成が簡素化される。
【０１３２】（実施例５）図６は本発明の他の実施例を
示す。被処理水Ｗが導入されるオゾン消費成分除去槽５
０の下流側にはオゾン接触比較反応槽１６が配設されて
いる。被処理水Ｗはサンプリングポンプ１０，定流量調
節弁５１，流量計５２を介してオゾン消費成分除去槽５
０に導入される。５３はオゾン消費成分除去槽５０への
オゾン注入流量を調節する定流量弁を示し、５４は流量
計を示す。
示す。被処理水Ｗが導入されるオゾン消費成分除去槽５
０の下流側にはオゾン接触比較反応槽１６が配設されて
いる。被処理水Ｗはサンプリングポンプ１０，定流量調
節弁５１，流量計５２を介してオゾン消費成分除去槽５
０に導入される。５３はオゾン消費成分除去槽５０への
オゾン注入流量を調節する定流量弁を示し、５４は流量
計を示す。
【０１３３】被処理水Ｗが分水して導入されるオゾン接
触反応槽１は、前記除去槽５０の水系と並列に配設され
る。すなわち、サンプリングポンプ１０の吐出側で分水
されて各槽１，５０に導入される。
触反応槽１は、前記除去槽５０の水系と並列に配設され
る。すなわち、サンプリングポンプ１０の吐出側で分水
されて各槽１，５０に導入される。
【０１３４】前述のように構成されている場合、被処理
水Ｗが分水して導入されるオゾン消費成分除去槽５０で
は、該槽５０にオゾンＯＧが注入されて被処理水Ｗ中の
被酸化性成分が酸化され、その後、溶存オゾン除去槽３
６を介して溶存オゾンが除去された後被酸化性成分を含
有しない比較水ＴＷ２としてオゾン接触比較反応槽１６
に導入される。同時にこの比較反応槽１６にはオゾンＯ
Ｇが注入され、オゾン注入後の比較水の溶存オゾン濃度
ＣＷ２が溶存オゾン濃度計２１によって測定される。
水Ｗが分水して導入されるオゾン消費成分除去槽５０で
は、該槽５０にオゾンＯＧが注入されて被処理水Ｗ中の
被酸化性成分が酸化され、その後、溶存オゾン除去槽３
６を介して溶存オゾンが除去された後被酸化性成分を含
有しない比較水ＴＷ２としてオゾン接触比較反応槽１６
に導入される。同時にこの比較反応槽１６にはオゾンＯ
Ｇが注入され、オゾン注入後の比較水の溶存オゾン濃度
ＣＷ２が溶存オゾン濃度計２１によって測定される。
【０１３５】一方、分水されてオゾン接触反応槽１に導
入された被処理水Ｗは、ここで、オゾンＯＧが注入され
被処理水Ｗ中のオゾン消費成分である被酸化性成分は酸
化され、これに伴いオゾンの自己分解と共に注入オゾン
は消費され、その後オゾン注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ
１が溶存オゾン濃度計１３によって測定される。
入された被処理水Ｗは、ここで、オゾンＯＧが注入され
被処理水Ｗ中のオゾン消費成分である被酸化性成分は酸
化され、これに伴いオゾンの自己分解と共に注入オゾン
は消費され、その後オゾン注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ
１が溶存オゾン濃度計１３によって測定される。
【０１３６】前述のようにして測定された各溶存オゾン
濃度ＣＷ１及びＣＷ２は被処理水のオゾン要求量を求め
る演算器２４に入力され、ここで、前述の（１６）式に
基づいて濃度ＣＷ１，ＣＷ２差分から被処理水のオゾン
要求量ＤＲが求められることになる。
濃度ＣＷ１及びＣＷ２は被処理水のオゾン要求量を求め
る演算器２４に入力され、ここで、前述の（１６）式に
基づいて濃度ＣＷ１，ＣＷ２差分から被処理水のオゾン
要求量ＤＲが求められることになる。
【０１３７】被処理水のオゾン要求量が前述のようにし
て測定される場合、この実施例では被酸化性成分を含有
しない比較水を得るために、被処理水を分水してオゾン
消費成分除去槽５０に導入し、ここで、被処理水Ｗ中の
被酸化性成分を除くようにしている。ここでは、被酸化
性成分を除く操作であるから、オゾン接触反応槽１及び
オゾン接触比較反応槽１６に注入するオゾン注入量と同
等に設定する制約を受けないので、オゾン注入量を多く
設定して被酸化性成分の除去を加速させることができ、
短時間に被酸化性成分を含有しない比較水を得ることが
できる。
て測定される場合、この実施例では被酸化性成分を含有
しない比較水を得るために、被処理水を分水してオゾン
消費成分除去槽５０に導入し、ここで、被処理水Ｗ中の
被酸化性成分を除くようにしている。ここでは、被酸化
性成分を除く操作であるから、オゾン接触反応槽１及び
オゾン接触比較反応槽１６に注入するオゾン注入量と同
等に設定する制約を受けないので、オゾン注入量を多く
設定して被酸化性成分の除去を加速させることができ、
短時間に被酸化性成分を含有しない比較水を得ることが
できる。
【０１３８】したがって、被処理水の水質変動が大きく
とも比較水を得るための時間的制約を少なくできるの
で、被処理水のオゾン要求量の測定に際し応答性に優れ
たオゾン要求量の測定ができる。
とも比較水を得るための時間的制約を少なくできるの
で、被処理水のオゾン要求量の測定に際し応答性に優れ
たオゾン要求量の測定ができる。
【０１３９】（実施例６）図７は本発明の他の実施例を
示す。溶存オゾン処理槽６０は、オゾン接触比較反応槽
１６の下流側に配設され、前記反応槽１６からのオゾン
注入後の比較水ＴＷ２を系外に排出する際、この比較水
を直接系外に排出しないで溶存オゾンを除去した後排出
する機能を有する。
示す。溶存オゾン処理槽６０は、オゾン接触比較反応槽
１６の下流側に配設され、前記反応槽１６からのオゾン
注入後の比較水ＴＷ２を系外に排出する際、この比較水
を直接系外に排出しないで溶存オゾンを除去した後排出
する機能を有する。
【０１４０】さらに詳述すると、溶存オゾン処理槽６０
にはオゾン接触比較反応槽１６からの比較水が導入さ
れ、さらに、この処理槽６０には溶存オゾン除去槽３６
に導入される空気と同じくエアーポンプ５から空気が導
入されてバブリング（エアーレーション）される。この
結果、オゾン接触比較反応槽１６で注入されて比較水中
に残留するオゾン、すなわち、溶存オゾンは分圧の低下
に伴い液相から気相に放出される。なお、他の手段で溶
存オゾンを除去してもよいことは勿論である。
にはオゾン接触比較反応槽１６からの比較水が導入さ
れ、さらに、この処理槽６０には溶存オゾン除去槽３６
に導入される空気と同じくエアーポンプ５から空気が導
入されてバブリング（エアーレーション）される。この
結果、オゾン接触比較反応槽１６で注入されて比較水中
に残留するオゾン、すなわち、溶存オゾンは分圧の低下
に伴い液相から気相に放出される。なお、他の手段で溶
存オゾンを除去してもよいことは勿論である。
【０１４１】一方、実施例３で説明したように、オゾン
接触反応槽１の下流側には溶存オゾン除去槽３６が配設
され、この溶存オゾン除去槽３６の下流側にはオゾン接
触比較反応槽１６が配設されている。そして、溶存オゾ
ン除去槽３６には、被処理水Ｗ中にオゾンが注入された
後の被酸化性成分を含有しない処理水ＴＷ１が導入され
る。さらに、この溶存オゾン除去槽３６にはエアーポン
プ５から通気管３９を介して空気が導入される。この結
果、溶存オゾンは液相から気相に放出される。溶存オゾ
ン除去槽３６は、オゾン注入後の溶存オゾンを気相に放
出する機能とその結果として溶存オゾンを含有しない比
較水を得る２つの機能を兼用する。
接触反応槽１の下流側には溶存オゾン除去槽３６が配設
され、この溶存オゾン除去槽３６の下流側にはオゾン接
触比較反応槽１６が配設されている。そして、溶存オゾ
ン除去槽３６には、被処理水Ｗ中にオゾンが注入された
後の被酸化性成分を含有しない処理水ＴＷ１が導入され
る。さらに、この溶存オゾン除去槽３６にはエアーポン
プ５から通気管３９を介して空気が導入される。この結
果、溶存オゾンは液相から気相に放出される。溶存オゾ
ン除去槽３６は、オゾン注入後の溶存オゾンを気相に放
出する機能とその結果として溶存オゾンを含有しない比
較水を得る２つの機能を兼用する。
【０１４２】流量調節弁６１で、フィルター４及びエア
ーポンプ５を介して溶存オゾン処理槽６０に導入される
空気の流量を所定値に調節設定する。６２は前記流量調
節弁を示し、６１は流量計を示す。
ーポンプ５を介して溶存オゾン処理槽６０に導入される
空気の流量を所定値に調節設定する。６２は前記流量調
節弁を示し、６１は流量計を示す。
【０１４３】一方、排オゾン排出管２３の入口側は、前
述したそれぞれの槽１，１６，３６及び６０の気相部に
連通されている。さらに、各気液分離器１４，２０の気
相部に連通されている。他方、この排オゾン排出管２３
の出口側は、ミストセパレータ６５を介してオゾン分解
処理手段６６に連通されている。
述したそれぞれの槽１，１６，３６及び６０の気相部に
連通されている。さらに、各気液分離器１４，２０の気
相部に連通されている。他方、この排オゾン排出管２３
の出口側は、ミストセパレータ６５を介してオゾン分解
処理手段６６に連通されている。
【０１４４】そして、前述した各槽１，１６，３６及び
６０に液相から気相に放出されるオゾン含有排気ガスＥ
Ｇまたは各気液分離器１４，２０からの排オゾンは、こ
の排オゾン排出管２３を介してミストセパレータ６５で
水分が除去された後、オゾン分解処理手段６６に導入さ
れる。
６０に液相から気相に放出されるオゾン含有排気ガスＥ
Ｇまたは各気液分離器１４，２０からの排オゾンは、こ
の排オゾン排出管２３を介してミストセパレータ６５で
水分が除去された後、オゾン分解処理手段６６に導入さ
れる。
【０１４５】オゾン分解処理手段６６は、排オゾン分解
槽６７とこの排オゾン分解槽６７内に充填されるオゾン
分解触媒６３とから構成されている。本発明の実施例で
はオゾン分解触媒としてＭｎＯ2 触媒を充填している
が、活性炭、またはＦｅ，Ｎｉ等の少なくとも一種の元
素，酸化物または複合酸化物，さらにはＰｔ，Ｐｄ等の
貴金属触媒等を用いてもよい。
槽６７とこの排オゾン分解槽６７内に充填されるオゾン
分解触媒６３とから構成されている。本発明の実施例で
はオゾン分解触媒としてＭｎＯ2 触媒を充填している
が、活性炭、またはＦｅ，Ｎｉ等の少なくとも一種の元
素，酸化物または複合酸化物，さらにはＰｔ，Ｐｄ等の
貴金属触媒等を用いてもよい。
【０１４６】オゾン含有排気ガスＥＧがオゾン分解処理
手段６６を通過することによって、ガス中のオゾンが酸
素に転化され、オゾンを含有しない排ガスとして系外に
排出される。なお、この実施例では、排オゾン分解槽６
７内に触媒６３を充填してオゾンを分解しているが、熱
分解によってオゾンを処理してもよく、特に排オゾン処
理法が触媒法に限定されるものではない。
手段６６を通過することによって、ガス中のオゾンが酸
素に転化され、オゾンを含有しない排ガスとして系外に
排出される。なお、この実施例では、排オゾン分解槽６
７内に触媒６３を充填してオゾンを分解しているが、熱
分解によってオゾンを処理してもよく、特に排オゾン処
理法が触媒法に限定されるものではない。
【０１４７】排水管６８の一端は、溶存オゾン処理槽６
０に連通され、他端は系外に臨んでいる。そして、この
排水管６８を介して溶存オゾン処理槽６０で処理された
水が排水として系外に排出される。ミストセパレータ６
５からの排水も排水管６８を介して系外に排出される
が、溶存オゾン処理槽６０に導入してから排出してもよ
い。また、本発明の実施例では、各槽１，１６，３１及
び６０から排出されるオゾン含有排気ガスを共通のオゾ
ン分解処理手段６６によって処理しているが、それぞれ
独立して処理してもよい。例えば、オゾン接触反応槽１
及びオゾン接触比較反応槽１６から排出されるオゾン含
有排気ガスを処理するオゾン分解処理手段（図示せず）
と、溶存オゾン除去槽３６及び溶存オゾン処理槽６０か
ら排出されるオゾン含有排気ガスを処理するオゾン分解
処理手段（図示せず）とに区分してもよい。
０に連通され、他端は系外に臨んでいる。そして、この
排水管６８を介して溶存オゾン処理槽６０で処理された
水が排水として系外に排出される。ミストセパレータ６
５からの排水も排水管６８を介して系外に排出される
が、溶存オゾン処理槽６０に導入してから排出してもよ
い。また、本発明の実施例では、各槽１，１６，３１及
び６０から排出されるオゾン含有排気ガスを共通のオゾ
ン分解処理手段６６によって処理しているが、それぞれ
独立して処理してもよい。例えば、オゾン接触反応槽１
及びオゾン接触比較反応槽１６から排出されるオゾン含
有排気ガスを処理するオゾン分解処理手段（図示せず）
と、溶存オゾン除去槽３６及び溶存オゾン処理槽６０か
ら排出されるオゾン含有排気ガスを処理するオゾン分解
処理手段（図示せず）とに区分してもよい。
【０１４８】前述のように構成されている場合、オゾン
接触反応槽１及びオゾン接触比較反応槽１６から気相に
放出されるオゾン含有排気ガスＥＧは、オゾン分解処理
手段６６を介して系外に排出されることになるので、被
処理水のオゾン要求量を測定する際、測定環境の保全及
び環境へのオゾン漏洩を防止することができる。すなわ
ち、被処理水のオゾン要求量測定時、オゾン接触反応槽
１及びオゾン接触比較反応槽１６に注入したオゾンの全
ては液相に溶解せず、一部のオゾンは液相から気相に放
出されるが、気相に放出されるオゾン含有排気ガスＥＧ
はオゾン分解処理手段６６によって含有オゾンが酸素に
転化された後系外に排出され、オゾンが直接系外に排出
されることがない。
接触反応槽１及びオゾン接触比較反応槽１６から気相に
放出されるオゾン含有排気ガスＥＧは、オゾン分解処理
手段６６を介して系外に排出されることになるので、被
処理水のオゾン要求量を測定する際、測定環境の保全及
び環境へのオゾン漏洩を防止することができる。すなわ
ち、被処理水のオゾン要求量測定時、オゾン接触反応槽
１及びオゾン接触比較反応槽１６に注入したオゾンの全
ては液相に溶解せず、一部のオゾンは液相から気相に放
出されるが、気相に放出されるオゾン含有排気ガスＥＧ
はオゾン分解処理手段６６によって含有オゾンが酸素に
転化された後系外に排出され、オゾンが直接系外に排出
されることがない。
【０１４９】したがって、測定環境の保全及びオゾン漏
洩を防止できる被処理水のオゾン要求量の測定法を提供
することができる。
洩を防止できる被処理水のオゾン要求量の測定法を提供
することができる。
【０１５０】一方、前述した各反応槽１，１６からのオ
ゾン含有排気ガスＥＧとは別に、オゾン要求量を測定し
た後に排出されるオゾン含有水からの環境へのオゾン漏
洩を防止するために、本発明の実施例ではオゾン注入後
の被処理水及び比較水中の溶存オゾンを液相から気相に
放出させて、そのオゾン含有排気ガスＥＧをオゾン分解
処理手段６６を介して系外に排出している。
ゾン含有排気ガスＥＧとは別に、オゾン要求量を測定し
た後に排出されるオゾン含有水からの環境へのオゾン漏
洩を防止するために、本発明の実施例ではオゾン注入後
の被処理水及び比較水中の溶存オゾンを液相から気相に
放出させて、そのオゾン含有排気ガスＥＧをオゾン分解
処理手段６６を介して系外に排出している。
【０１５１】すなわち、オゾン要求量測定後の被処理水
及び比較水中には前段階で注入したオゾンが溶存オゾン
として残留している。そこで、オゾン注入後の処理水Ｔ
Ｗ１を溶存オゾン除去槽３６に導入すると共に、同じく
オゾン注入後の比較水ＴＷ２を溶存オゾン処理槽６０に
導入する。そして、エアーレーション等の手段によって
溶存オゾンを液相から気相に放出させて溶存オゾンを除
去すると共に、排出されたオゾン含有排気ガスは、オゾ
ン分解処理手段６６を介して系外に排出するようにした
ものである。この結果、被処理水のオゾン要求量を測定
時、系外には溶存オゾンを含有しない排水が排出され、
かつ溶存オゾン除去した後の気相に放出されるオゾン含
有排気ガスは、オゾン分解処理手段によってオゾンは酸
素に転化されて排出されることになる。
及び比較水中には前段階で注入したオゾンが溶存オゾン
として残留している。そこで、オゾン注入後の処理水Ｔ
Ｗ１を溶存オゾン除去槽３６に導入すると共に、同じく
オゾン注入後の比較水ＴＷ２を溶存オゾン処理槽６０に
導入する。そして、エアーレーション等の手段によって
溶存オゾンを液相から気相に放出させて溶存オゾンを除
去すると共に、排出されたオゾン含有排気ガスは、オゾ
ン分解処理手段６６を介して系外に排出するようにした
ものである。この結果、被処理水のオゾン要求量を測定
時、系外には溶存オゾンを含有しない排水が排出され、
かつ溶存オゾン除去した後の気相に放出されるオゾン含
有排気ガスは、オゾン分解処理手段によってオゾンは酸
素に転化されて排出されることになる。
【０１５２】したがって、前述と同様に測定環境の保全
及びオゾン漏洩を防止できる被処理水のオゾン要求量の
測定法を提供することができる。
及びオゾン漏洩を防止できる被処理水のオゾン要求量の
測定法を提供することができる。
【０１５３】（実施例７）図８は本発明の他の実施例を
示す。オゾン注入例を浄水場を例にとり説明する。河川
等の取水源から取水口を経て取水された原水ＲＷは、導
水管（図示せず）を経て沈砂池（図示せず）に至り、こ
こで粒径の大きな砂等が除去された後、着水井７０に導
かれる。
示す。オゾン注入例を浄水場を例にとり説明する。河川
等の取水源から取水口を経て取水された原水ＲＷは、導
水管（図示せず）を経て沈砂池（図示せず）に至り、こ
こで粒径の大きな砂等が除去された後、着水井７０に導
かれる。
【０１５４】原水ＲＷは、その後、薬品混和池７１に導
かれ、ここで硫酸バンドまたはPAC（ポリ塩化アルミニ
ウム）等の凝集剤７２、さらには凝集補助剤となるアル
カリ剤７３と混和された後、フロック形成池７４へ送ら
れる。
かれ、ここで硫酸バンドまたはPAC（ポリ塩化アルミニ
ウム）等の凝集剤７２、さらには凝集補助剤となるアル
カリ剤７３と混和された後、フロック形成池７４へ送ら
れる。
【０１５５】フロック形成池７４では、原水中の微粒子
が凝集したマイクロフロックの成長が促進される。その
後、大きく成長したフロックを含有する凝集水は、沈殿
池７５に導かれ、ここで、フロックの沈降分離が行われ
る。
が凝集したマイクロフロックの成長が促進される。その
後、大きく成長したフロックを含有する凝集水は、沈殿
池７５に導かれ、ここで、フロックの沈降分離が行われ
る。
【０１５６】前記のようなプロセスを経てフロックが沈
降分離された沈殿水ＳＷは、その後オゾン注入処理の対
象となる被処理水としてオゾン注入処理装置７６に導入
される。オゾン注入処理装置７６は、オゾンを発生させ
るオゾナイザ７７とこのオゾナイザ７７からのオゾンＯ
Ｚが導入されるオゾン接触反応槽７８及びこのオゾン接
触反応槽７８から排出されるオゾン含有排気ガスＥＧを
処理するオゾン分解処理手段７９から主要部が構成され
る。
降分離された沈殿水ＳＷは、その後オゾン注入処理の対
象となる被処理水としてオゾン注入処理装置７６に導入
される。オゾン注入処理装置７６は、オゾンを発生させ
るオゾナイザ７７とこのオゾナイザ７７からのオゾンＯ
Ｚが導入されるオゾン接触反応槽７８及びこのオゾン接
触反応槽７８から排出されるオゾン含有排気ガスＥＧを
処理するオゾン分解処理手段７９から主要部が構成され
る。
【０１５７】さらに詳述すると、原料ガスＲＡ（空気ま
たは酸素）が除湿器８０で湿分が除去された後、オゾナ
イザ７７に供給される。なお、原料ガスＲＡはブロワー
Ｂで供給される。ここで、酸素がオゾン化され、オゾン
含有ガスは通気管８１を介して多数の小孔（図示せず）
を有する散気管８２からオゾン接触反応槽７８に導入さ
れる。オゾン接触反応槽７８に導入されたオゾンの大部
分は、液中に溶解するが、一部のオゾンは溶解せずに接
触槽７８の上部からオゾン含有排気ガスＥＧとして気相
Ｇに放出される。
たは酸素）が除湿器８０で湿分が除去された後、オゾナ
イザ７７に供給される。なお、原料ガスＲＡはブロワー
Ｂで供給される。ここで、酸素がオゾン化され、オゾン
含有ガスは通気管８１を介して多数の小孔（図示せず）
を有する散気管８２からオゾン接触反応槽７８に導入さ
れる。オゾン接触反応槽７８に導入されたオゾンの大部
分は、液中に溶解するが、一部のオゾンは溶解せずに接
触槽７８の上部からオゾン含有排気ガスＥＧとして気相
Ｇに放出される。
【０１５８】オゾン発生手段であるオゾナイザ７７は、
制御器８３と高周波インバータ８４及び高電圧変圧器８
５さらに放電部（図示せず）とから主要部が構成され
る。そして、電源８６から高周波インバータ８４及び高
電圧変圧器８５を介して放電部に高周波数の高電圧が印
加される。
制御器８３と高周波インバータ８４及び高電圧変圧器８
５さらに放電部（図示せず）とから主要部が構成され
る。そして、電源８６から高周波インバータ８４及び高
電圧変圧器８５を介して放電部に高周波数の高電圧が印
加される。
【０１５９】さらに詳述すれば、放電部を構成する誘電
体（図示せず）とこれに対向する電極（図示せず）に高
周波数の高電圧が印加される。
体（図示せず）とこれに対向する電極（図示せず）に高
周波数の高電圧が印加される。
【０１６０】オゾンの発生手段としては、無声放電方
式，電解法，光化学反応法さらに高周波電解法などある
が、オゾン発生効率の点から一般的には無声放電方式が
採られる。そして、印加する電圧の種類に対応して直流
コロナ，交流コロナ放電等に区分されるが、効率の面か
ら交流コロナ放電によるオゾン発生が採られる。本発明
の一実施例では、交流コロナ放電によるオゾナイザを用
いているが、オゾン発生手段が特に限定されるものでは
ない。
式，電解法，光化学反応法さらに高周波電解法などある
が、オゾン発生効率の点から一般的には無声放電方式が
採られる。そして、印加する電圧の種類に対応して直流
コロナ，交流コロナ放電等に区分されるが、効率の面か
ら交流コロナ放電によるオゾン発生が採られる。本発明
の一実施例では、交流コロナ放電によるオゾナイザを用
いているが、オゾン発生手段が特に限定されるものでは
ない。
【０１６１】オゾナイザ７７によるオゾンの発生量は原
料ガス流量を一定とした場合、放電部での消費電力Ｗ
（放電電力）によって決まり、消費電力を大きくするに
従って発生オゾン濃度は高くなる。そして、次式（２
１）に示すようにオゾナイザ７７を構成する放電部の誘
電体の材質，放電の有効面積，放電ギャップ等の条件が
決まれば、消費電力は印加電圧と電源周波数によって決
まる。
料ガス流量を一定とした場合、放電部での消費電力Ｗ
（放電電力）によって決まり、消費電力を大きくするに
従って発生オゾン濃度は高くなる。そして、次式（２
１）に示すようにオゾナイザ７７を構成する放電部の誘
電体の材質，放電の有効面積，放電ギャップ等の条件が
決まれば、消費電力は印加電圧と電源周波数によって決
まる。
【０１６２】 Ｗ＝ｆ・(εｄ／４πｄd)・Ｓ・γ・ｄｇ［２√２Ｅeff−{１＋(εｇ・ｄd)／ (εｄ・ｄｇ)}γ・ｄｇ］×１／９×１０-11 …（２１） ここで、ｆ：電源周波数，εｄ：誘電体の誘電率，ε
ｇ：反応ガスの誘電率，ｄｇ：放電ギャップ(cm)，
ｄd：誘電体の厚さ(cm)，Ｓ：放電の有効面積(cm2),Ｅ
eff：印加電圧，γ：臨海破壊電界(γ＝(Ｖｓ＋Ｖｅ)／
ｄｇ），Ｖｓ：放電開始電圧，Ｖｅ：減火電圧。
ｇ：反応ガスの誘電率，ｄｇ：放電ギャップ(cm)，
ｄd：誘電体の厚さ(cm)，Ｓ：放電の有効面積(cm2),Ｅ
eff：印加電圧，γ：臨海破壊電界(γ＝(Ｖｓ＋Ｖｅ)／
ｄｇ），Ｖｓ：放電開始電圧，Ｖｅ：減火電圧。
【０１６３】したがって、消費電力を増加させてオゾン
発生量を大きくするには、印加電圧または電源周波数を
制御すればよい。本発明の一実施例では印加電圧を一定
として高周波インバータによって周波数を制御し、これ
によってオゾン発生量を変化させているが、両者または
印加電圧を制御してオゾン発生量を変化させてもよい。
発生量を大きくするには、印加電圧または電源周波数を
制御すればよい。本発明の一実施例では印加電圧を一定
として高周波インバータによって周波数を制御し、これ
によってオゾン発生量を変化させているが、両者または
印加電圧を制御してオゾン発生量を変化させてもよい。
【０１６４】オゾン接触反応槽７８からのオゾン含有排
気ガスＥＧ中の水分を除去するミストセパレータ８７の
下流側には、オゾン分解処理手段７９が配設されてい
る。オゾン分解触媒８８としては，前述した実施例６で
説明した触媒があげられる。また、先に説明したように
熱分解等で処理してもよく、使用触媒及びオゾン分解法
が特に限定されるものではない。
気ガスＥＧ中の水分を除去するミストセパレータ８７の
下流側には、オゾン分解処理手段７９が配設されてい
る。オゾン分解触媒８８としては，前述した実施例６で
説明した触媒があげられる。また、先に説明したように
熱分解等で処理してもよく、使用触媒及びオゾン分解法
が特に限定されるものではない。
【０１６５】ブロワー８９で、オゾン接触反応槽７８か
らのオゾン含有排気ガスＥＧを吸引して系外に排出す
る。
らのオゾン含有排気ガスＥＧを吸引して系外に排出す
る。
【０１６６】オゾン接触反応槽７８の下流側に配設され
た生物活性炭槽９０には、活性炭９１が充填され、オゾ
ン接触反応槽７８からの処理水ＴＷが導入される。活性
炭９１を充填して通水した当初は、この活性炭の表面ま
たは内部に微生物の存在は少ないが、時間の経過と共に
この活性炭９１の表面または内部には馴養されて繁殖し
た微生物（図示せず）が存在する。微生物の優占種とし
てはPseudomonas 等が上げられる。
た生物活性炭槽９０には、活性炭９１が充填され、オゾ
ン接触反応槽７８からの処理水ＴＷが導入される。活性
炭９１を充填して通水した当初は、この活性炭の表面ま
たは内部に微生物の存在は少ないが、時間の経過と共に
この活性炭９１の表面または内部には馴養されて繁殖し
た微生物（図示せず）が存在する。微生物の優占種とし
てはPseudomonas 等が上げられる。
【０１６７】オゾン接触反応槽７８からの処理水ＴＷ
は、微生物の働きによりオゾン処理では除去できないア
ンモニア性窒素が硝化除去されると共に、オゾン処理に
よって低分子化された溶存有機物の代謝除去が行われ
る。前記のようにして処理された生物活性炭槽９０から
の水は、その後配水池（図示せず）等に送られる。本発
明の一実施例では図示していないが、生物活性炭槽９０
は必要に応じてこの槽９０を出た処理水を用いて逆洗さ
れ、活性炭９１に過剰に付着した微生物が取り除かれ
る。
は、微生物の働きによりオゾン処理では除去できないア
ンモニア性窒素が硝化除去されると共に、オゾン処理に
よって低分子化された溶存有機物の代謝除去が行われ
る。前記のようにして処理された生物活性炭槽９０から
の水は、その後配水池（図示せず）等に送られる。本発
明の一実施例では図示していないが、生物活性炭槽９０
は必要に応じてこの槽９０を出た処理水を用いて逆洗さ
れ、活性炭９１に過剰に付着した微生物が取り除かれ
る。
【０１６８】オゾン接触反応槽７８の下流側に配設され
た溶存オゾン濃度計９２は、オゾン接触反応槽７８に導
入されてオゾンＯＧが注入された後の実プラント側の溶
存オゾン濃度ＣＷ１を測定する。サンプリングポンプ９
３で、生物活性炭槽９０からの処理水ＢＬの一部をサン
プリングする。
た溶存オゾン濃度計９２は、オゾン接触反応槽７８に導
入されてオゾンＯＧが注入された後の実プラント側の溶
存オゾン濃度ＣＷ１を測定する。サンプリングポンプ９
３で、生物活性炭槽９０からの処理水ＢＬの一部をサン
プリングする。
【０１６９】サンプリングされた生物活性炭槽９０から
の処理水ＢＬは、オゾン要求量測定装置１Ｂを構成する
オゾン接触比較反応槽９４に導入され、該槽９４にはオ
ゾナイザ２側からオゾンＯＧが注入される。前記オゾン
接触比較反応槽９４は、前述した実施例１で説明した被
処理水のオゾン要求量測定装置１Ａと同等の機能，構成
を有し、オゾン接触反応槽７８及び生物活性炭槽９０か
らなる処理プロセスとは別に設けられる。なお、サンプ
リング水Ｓに対するオゾン注入率は、被処理水Ｗに対す
るオゾン注入率と同等に設定される。さらに、図９にオ
ゾン要求量測定装置１Ｂの詳細を示すように、オゾン接
触比較反応槽９４へのサンプリング水Ｓの流量は流量調
節弁９５にて調節され、オゾン接触比較反応槽９４にお
けるサンプリング水Ｓの滞留時間またはオゾンとの接触
時間が調節される。９６は調節弁９５の出口側に配設さ
れた流量計を示す。一方、前記槽９４での滞留時間また
は接触時間は、この槽９４とは別に被処理水Ｗが導入さ
れるプラント側のオゾン接触反応槽７８での条件と同等
に設定される。
の処理水ＢＬは、オゾン要求量測定装置１Ｂを構成する
オゾン接触比較反応槽９４に導入され、該槽９４にはオ
ゾナイザ２側からオゾンＯＧが注入される。前記オゾン
接触比較反応槽９４は、前述した実施例１で説明した被
処理水のオゾン要求量測定装置１Ａと同等の機能，構成
を有し、オゾン接触反応槽７８及び生物活性炭槽９０か
らなる処理プロセスとは別に設けられる。なお、サンプ
リング水Ｓに対するオゾン注入率は、被処理水Ｗに対す
るオゾン注入率と同等に設定される。さらに、図９にオ
ゾン要求量測定装置１Ｂの詳細を示すように、オゾン接
触比較反応槽９４へのサンプリング水Ｓの流量は流量調
節弁９５にて調節され、オゾン接触比較反応槽９４にお
けるサンプリング水Ｓの滞留時間またはオゾンとの接触
時間が調節される。９６は調節弁９５の出口側に配設さ
れた流量計を示す。一方、前記槽９４での滞留時間また
は接触時間は、この槽９４とは別に被処理水Ｗが導入さ
れるプラント側のオゾン接触反応槽７８での条件と同等
に設定される。
【０１７０】オゾン接触比較反応槽９４の出口側には溶
存オゾン濃度計２１が配設され、オゾン注入後のサンプ
リング水Ｓ中の溶存オゾン濃度ＣＷ２を測定する。前記
のようにして測定された各溶存オゾン濃度ＣＷ１及びＣ
Ｗ２は、被処理水Ｗのオゾン要求量を求める演算器２４
に出力値として入力される。この結果、この演算器では
前式（１６）に従って被処理水のオゾン要求量ＤＫを求
めて出力する。
存オゾン濃度計２１が配設され、オゾン注入後のサンプ
リング水Ｓ中の溶存オゾン濃度ＣＷ２を測定する。前記
のようにして測定された各溶存オゾン濃度ＣＷ１及びＣ
Ｗ２は、被処理水Ｗのオゾン要求量を求める演算器２４
に出力値として入力される。この結果、この演算器では
前式（１６）に従って被処理水のオゾン要求量ＤＫを求
めて出力する。
【０１７１】前述のようにして被処理水のオゾン要求量
が求められる場合、被処理水Ｗが導入されるプラント側
のオゾン接触反応槽７８では、有機物等の被酸化性成分
によるオゾン消費と自己分解によるオゾン消費との両者
を含むオゾン消費の反応が進行し、被処理水Ｗ側は実際
のオゾン注入処理の特性を反映させた結果としてオゾン
注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ１が求められる。一方、自
己分解によるオゾン消費を求める比較水は、被処理水Ｗ
にオゾンを注入し、その後生物活性炭槽９０を経た前記
被処理水と同一系の水で、この比較水を得る前処理工程
で水温，ｐＨ等を変化させる外乱的影響を受けることが
ないから、被酸化性成分を含有しないもの、被処理水側
に整合した水温，ｐＨ等を維持する。そして、この比較
水も前述の被処理水と同様に実プラントでの処理特性を
反映する。
が求められる場合、被処理水Ｗが導入されるプラント側
のオゾン接触反応槽７８では、有機物等の被酸化性成分
によるオゾン消費と自己分解によるオゾン消費との両者
を含むオゾン消費の反応が進行し、被処理水Ｗ側は実際
のオゾン注入処理の特性を反映させた結果としてオゾン
注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ１が求められる。一方、自
己分解によるオゾン消費を求める比較水は、被処理水Ｗ
にオゾンを注入し、その後生物活性炭槽９０を経た前記
被処理水と同一系の水で、この比較水を得る前処理工程
で水温，ｐＨ等を変化させる外乱的影響を受けることが
ないから、被酸化性成分を含有しないもの、被処理水側
に整合した水温，ｐＨ等を維持する。そして、この比較
水も前述の被処理水と同様に実プラントでの処理特性を
反映する。
【０１７２】したがって、被処理水のオゾン要求量を求
めるに際し、被処理水が実際にオゾン注入処理される結
果に基づいて被処理水のオゾン要求量を求めることがで
きるので、精度の高い被処理水のオゾン要求量を測定す
ることができる。
めるに際し、被処理水が実際にオゾン注入処理される結
果に基づいて被処理水のオゾン要求量を求めることがで
きるので、精度の高い被処理水のオゾン要求量を測定す
ることができる。
【０１７３】（実施例８）図１０は本発明の他の実施例
を示す。この実施例は被処理水Ｗのオゾン要求量を測定
するに際し、オゾン注入処理装置７６を構成するオゾン
接触反応槽７８の下流側に配設された生物活性炭槽９０
からの処理水ＢＬの一部をサンプリングして、このサン
プリング水を比較水としたものである。
を示す。この実施例は被処理水Ｗのオゾン要求量を測定
するに際し、オゾン注入処理装置７６を構成するオゾン
接触反応槽７８の下流側に配設された生物活性炭槽９０
からの処理水ＢＬの一部をサンプリングして、このサン
プリング水を比較水としたものである。
【０１７４】サンプリングポンプ１００で、凝集沈殿終
了後の沈殿池７５からの沈殿水ＳＷを被処理水Ｗとして
サンプリングする。サンプリングされた被処理水Ｗは、
図１１にその詳細を示すように、オゾン要求量測定装置
１Ａを構成するオゾン接触反応槽１に導入される。
了後の沈殿池７５からの沈殿水ＳＷを被処理水Ｗとして
サンプリングする。サンプリングされた被処理水Ｗは、
図１１にその詳細を示すように、オゾン要求量測定装置
１Ａを構成するオゾン接触反応槽１に導入される。
【０１７５】他方のサンプリングポンプ９３は、オゾン
注入処理装置７６を構成するオゾン接触反応槽７８の下
流側に配設された生物活性炭槽９０からの処理水ＢＬの
一部をサンプリングする。そして、サンプリングされた
処理水ＢＬは比較水として、オゾン要求量測定装置１Ａ
を構成するオゾン接触比較反応槽１６に流量調節弁１０
１及び流量計１０２を介して導入される。
注入処理装置７６を構成するオゾン接触反応槽７８の下
流側に配設された生物活性炭槽９０からの処理水ＢＬの
一部をサンプリングする。そして、サンプリングされた
処理水ＢＬは比較水として、オゾン要求量測定装置１Ａ
を構成するオゾン接触比較反応槽１６に流量調節弁１０
１及び流量計１０２を介して導入される。
【０１７６】被処理水及び比較水が導入される各槽１，
１６には、オゾナイザ２からオゾンＯＧが注入される。
そして各槽１，１６への被処理水及び比較水の流量は同
等に設定され、各水へのオゾン注入量も同等に設定され
る。
１６には、オゾナイザ２からオゾンＯＧが注入される。
そして各槽１，１６への被処理水及び比較水の流量は同
等に設定され、各水へのオゾン注入量も同等に設定され
る。
【０１７７】前述のようにしてオゾン要求量測定対象の
被処理水をオゾン接触反応槽１に導入し、かつ生物活性
炭槽９０からの処理水ＢＬを比較水としてオゾン接触比
較反応槽１６に導入する場合、前記比較水中にはオゾン
消費成分となる被酸化性成分が含まれていないから、自
己分解によるオゾン消費を求める比較水を得るため被酸
化性成分を除去する手段が不必要となる。したがって、
装置構成を簡素化して被処理水のオゾン要求量を測定す
ることができる。
被処理水をオゾン接触反応槽１に導入し、かつ生物活性
炭槽９０からの処理水ＢＬを比較水としてオゾン接触比
較反応槽１６に導入する場合、前記比較水中にはオゾン
消費成分となる被酸化性成分が含まれていないから、自
己分解によるオゾン消費を求める比較水を得るため被酸
化性成分を除去する手段が不必要となる。したがって、
装置構成を簡素化して被処理水のオゾン要求量を測定す
ることができる。
【０１７８】（実施例９）図１２は本発明の他の実施例
を示す。
を示す。
【０１７９】制御器１１０は、被処理水へのオゾン注入
量を制御するもので、この制御器を構成する演算器１１
１には、オゾン要求量測定装置１Ａからの被処理水のオ
ゾン要求量ＤＫが入力される。
量を制御するもので、この制御器を構成する演算器１１
１には、オゾン要求量測定装置１Ａからの被処理水のオ
ゾン要求量ＤＫが入力される。
【０１８０】さらに詳述すると、被処理水中のオゾン消
費成分となる被酸化性成分が除去された比較水と前記被
処理水とにオゾンを注入して、前記オゾン注入後の比較
水と被処理水との溶存オゾン濃度ＣＷ１，ＣＷ２の差分
から求められた被処理水のオゾン要求量ＤＫが入力され
る。このオゾン要求量は、オゾン要求量測定装置１Ａを
構成する演算器２４から入力される。
費成分となる被酸化性成分が除去された比較水と前記被
処理水とにオゾンを注入して、前記オゾン注入後の比較
水と被処理水との溶存オゾン濃度ＣＷ１，ＣＷ２の差分
から求められた被処理水のオゾン要求量ＤＫが入力され
る。このオゾン要求量は、オゾン要求量測定装置１Ａを
構成する演算器２４から入力される。
【０１８１】オゾン要求量ＤＫが入力される演算器１１
１には、さらに、沈殿池５５からオゾン接触反応槽７８
に流入する被処理水の流量Ｆが流量計１１２で測定され
て入力される。
１には、さらに、沈殿池５５からオゾン接触反応槽７８
に流入する被処理水の流量Ｆが流量計１１２で測定され
て入力される。
【０１８２】この結果、この演算器１１１では被処理水
のオゾン要求量ＤＫの測定結果に基づく必要オゾン注入
量Ｎｊを、オゾン要求量ＤＫと被処理水の流量Ｆに基づ
いて次式（２２）に従い演算する。
のオゾン要求量ＤＫの測定結果に基づく必要オゾン注入
量Ｎｊを、オゾン要求量ＤＫと被処理水の流量Ｆに基づ
いて次式（２２）に従い演算する。
【０１８３】 Ｎｊ＝ＤＫ×Ｆ …（２２） １１３は演算器で、前記の演算器１１１で求められた必
要オゾン注入量Ｎｊが入力され、さらに、前記流量計１
１２からの被処理水の流量Ｆが入力される。この結果、
この演算器１１３では被処理水のオゾン要求量ＤＫの測
定結果に基づく要求オゾン注入率Ｄｊを必要オゾン注入
量Ｎｊと被処理水の流量Ｆに基づいて次式（２３）に従
い演算する。
要オゾン注入量Ｎｊが入力され、さらに、前記流量計１
１２からの被処理水の流量Ｆが入力される。この結果、
この演算器１１３では被処理水のオゾン要求量ＤＫの測
定結果に基づく要求オゾン注入率Ｄｊを必要オゾン注入
量Ｎｊと被処理水の流量Ｆに基づいて次式（２３）に従
い演算する。
【０１８４】 Ｄｊ＝Ｎｊ／Ｆ …（２３） １１４も演算器で、演算器１１３で求められた要求オゾ
ン注入率Ｄｊが入力される。さらに、この演算器１１４
には基準オゾン注入率Ｓｊが入力され、次式（２４）に
従ってオゾン接触反応槽７８の被処理水へ注入するオゾ
ン注入率Ｐｊを演算する。
ン注入率Ｄｊが入力される。さらに、この演算器１１４
には基準オゾン注入率Ｓｊが入力され、次式（２４）に
従ってオゾン接触反応槽７８の被処理水へ注入するオゾ
ン注入率Ｐｊを演算する。
【０１８５】 Ｐｊ＝Ｓｊ＋Ｄｊ …（２４） なお、前記演算器１１４に入力される基本オゾン注入率
Ｓｊは、予めオゾン吸収特性等が加味されて任意に設定
され、かつ設定変更可能である。そして前記基本オゾン
注入率Ｓｊはオペレータ等によって入力設定される。
Ｓｊは、予めオゾン吸収特性等が加味されて任意に設定
され、かつ設定変更可能である。そして前記基本オゾン
注入率Ｓｊはオペレータ等によって入力設定される。
【０１８６】また、この実施例では前述の如く、演算器
１１４にオゾン吸収特性等を加味して基本オゾン注入率
Ｓｊを入力しているが、基本オゾン注入率Ｓｊの代わり
にオゾンの自己分解によるオゾンの自己分解消費量を入
力してもよい。すなわち、比較水へ注入したオゾン注入
量，溶存オゾン濃度及び気相へのオゾン含有排気ガス濃
度の関係から、比較水側におけるオゾンの自己分解によ
る自己分解消費量を求めて入力し、前記被処理水のオゾ
ン要求量と加算してオゾン処理対象の被処理水にオゾン
を注入してもよい。このようにすると、被処理水へのオ
ゾン注入はオゾン要求量と共に自己分解によるオゾン消
費も加味したものとなり、オゾン注入が過少となること
が抑制される。
１１４にオゾン吸収特性等を加味して基本オゾン注入率
Ｓｊを入力しているが、基本オゾン注入率Ｓｊの代わり
にオゾンの自己分解によるオゾンの自己分解消費量を入
力してもよい。すなわち、比較水へ注入したオゾン注入
量，溶存オゾン濃度及び気相へのオゾン含有排気ガス濃
度の関係から、比較水側におけるオゾンの自己分解によ
る自己分解消費量を求めて入力し、前記被処理水のオゾ
ン要求量と加算してオゾン処理対象の被処理水にオゾン
を注入してもよい。このようにすると、被処理水へのオ
ゾン注入はオゾン要求量と共に自己分解によるオゾン消
費も加味したものとなり、オゾン注入が過少となること
が抑制される。
【０１８７】１１５は演算器で、この演算器には前述し
た演算器１１４からのオゾン注入率Ｐｊが入力される。
さらに、この演算器１１５には沈殿池５５からオゾン接
触反応槽７８に流入する被処理水の流量Ｆが流量計１１
２から入力される。
た演算器１１４からのオゾン注入率Ｐｊが入力される。
さらに、この演算器１１５には沈殿池５５からオゾン接
触反応槽７８に流入する被処理水の流量Ｆが流量計１１
２から入力される。
【０１８８】この結果、この演算器１１５ではオゾン注
入率Ｐｊと被処理水の流量Ｆに基づいて次式（２５）に
従ってオゾン注入量Ｏｊを演算する。
入率Ｐｊと被処理水の流量Ｆに基づいて次式（２５）に
従ってオゾン注入量Ｏｊを演算する。
【０１８９】 Ｏｊ＝Ｐｊ×Ｆ …（２５） 前述のようにして求められたオゾン注入量Ｏｊは、次に
オゾナイザ７７のオゾン発生量Ｇｓを制御する制御器８
３に入力され、この制御器８３はオゾナイザ７７のオゾ
ン発生量Ｇｓを制御する。
オゾナイザ７７のオゾン発生量Ｇｓを制御する制御器８
３に入力され、この制御器８３はオゾナイザ７７のオゾ
ン発生量Ｇｓを制御する。
【０１９０】さらに詳述すると、制御器８３は入力され
たオゾン注入量Ｏｊに基づいて、高周波インバータ８４
の周波数を制御し、オゾン注入量Ｏｊに応じたオゾン発
生量Ｇｓを制御する。そして、被処理水にはオゾナイザ
７７から前記のオゾン注入量Ｏｊに応じたオゾンが注入
される。
たオゾン注入量Ｏｊに基づいて、高周波インバータ８４
の周波数を制御し、オゾン注入量Ｏｊに応じたオゾン発
生量Ｇｓを制御する。そして、被処理水にはオゾナイザ
７７から前記のオゾン注入量Ｏｊに応じたオゾンが注入
される。
【０１９１】なお、本発明の実施例では、被処理水への
オゾン注入量Ｏｊをオゾン要求量ＤＫに従って制御する
場合、必要オゾン注入量Ｎｊを演算器１１１で求め次に
要求オゾン注入率Ｄｊを演算器１１３で求めて、これを
基本オゾン注入率Ｓｊに加算しているが、図１３に示す
ように他の方法でもよい。すなわち、演算器１１６に基
本オゾン注入率Ｓｊを入力し、さらにオゾン接触反応槽
７８への被処理水の流量Ｆを入力して、この演算器１１
６で次式（２６）に従って基本オゾン注入量Ｓｔを演算
する。
オゾン注入量Ｏｊをオゾン要求量ＤＫに従って制御する
場合、必要オゾン注入量Ｎｊを演算器１１１で求め次に
要求オゾン注入率Ｄｊを演算器１１３で求めて、これを
基本オゾン注入率Ｓｊに加算しているが、図１３に示す
ように他の方法でもよい。すなわち、演算器１１６に基
本オゾン注入率Ｓｊを入力し、さらにオゾン接触反応槽
７８への被処理水の流量Ｆを入力して、この演算器１１
６で次式（２６）に従って基本オゾン注入量Ｓｔを演算
する。
【０１９２】 Ｓｔ＝Ｓｊ×Ｆ …（２６） そして、演算器１１６で求められた基本オゾン注入量Ｓ
ｔを演算器１１７に入力すると共に、前述の演算器１１
１で求められた必要オゾン注入量Ｎｊを入力し、次式
（２７）に従ってオゾン注入量Ｏｊを演算してもよい。
ｔを演算器１１７に入力すると共に、前述の演算器１１
１で求められた必要オゾン注入量Ｎｊを入力し、次式
（２７）に従ってオゾン注入量Ｏｊを演算してもよい。
【０１９３】 Ｏｊ＝Ｓｔ＋Ｎｊ …（２７） 次に係る構成の動作について説明する。被処理水のオゾ
ン要求量ＤＫは、オゾン注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ
１，ＣＷ２の差分から求められ、このオゾン要求量ＤＫ
は被処理水へのオゾン注入量を制御する演算器１１１に
入力される。そして、この演算器１１１では他に入力さ
れる被処理水の流量Ｆとの関係から、被処理水のオゾン
要求量ＤＫに基づく必要オゾン注入量Ｎｊを求め、この
必要オゾン注入量Ｎｊに応じて被処理水にオゾンが注入
される。
ン要求量ＤＫは、オゾン注入後の溶存オゾン濃度ＣＷ
１，ＣＷ２の差分から求められ、このオゾン要求量ＤＫ
は被処理水へのオゾン注入量を制御する演算器１１１に
入力される。そして、この演算器１１１では他に入力さ
れる被処理水の流量Ｆとの関係から、被処理水のオゾン
要求量ＤＫに基づく必要オゾン注入量Ｎｊを求め、この
必要オゾン注入量Ｎｊに応じて被処理水にオゾンが注入
される。
【０１９４】前述のようにして、被処理水にオゾンが注
入される場合、被処理水へのオゾン注入量は被処理水の
オゾン要求量ＤＫの測定結果に応じて注入されことにな
る。この結果、被処理水中の有機物濃度等が変動してオ
ゾン消費成分が増減しても、それに対応するよう被処理
水のオゾン要求量ＤＫが測定されて、このオゾン要求量
ＤＫに応じたオゾンが注入されるので、被処理水へのオ
ゾン注入量が過少または過剰となることがなく、制御精
度の高いオゾン注入制御が可能となる。
入される場合、被処理水へのオゾン注入量は被処理水の
オゾン要求量ＤＫの測定結果に応じて注入されことにな
る。この結果、被処理水中の有機物濃度等が変動してオ
ゾン消費成分が増減しても、それに対応するよう被処理
水のオゾン要求量ＤＫが測定されて、このオゾン要求量
ＤＫに応じたオゾンが注入されるので、被処理水へのオ
ゾン注入量が過少または過剰となることがなく、制御精
度の高いオゾン注入制御が可能となる。
【０１９５】したがって、被処理水へのオゾン注入量の
過少に伴う水質低下を抑制でき、一方、過剰注入に伴う
ランニングコストの上昇を防止でき、被処理水の水質と
その変動に対応した制御精度の高いオゾン注入制御方法
を提供することができる。
過少に伴う水質低下を抑制でき、一方、過剰注入に伴う
ランニングコストの上昇を防止でき、被処理水の水質と
その変動に対応した制御精度の高いオゾン注入制御方法
を提供することができる。
【０１９６】なお、この発明の実施例では、被処理水が
導入されるオゾン反応接触槽７８へのオゾン注入量を被
処理水のオゾン要求量ＤＫに従って制御する場合、実施
例１で説明した測定手段によって求められたオゾン要求
量ＤＫを演算器１１１に入力して、その後オゾン注入量
を制御しているが、他の手段でもよい。例えば、前述の
実施例７または実施例８で説明した被処理水のオゾン要
求量の測定手段に従って求められたオゾン要求量ＤＫを
演算器１１１に入力して、これに基づいて被処理水への
オゾン注入量を制御してもよく、本発明がこの実施例の
みに限定されるものではない。
導入されるオゾン反応接触槽７８へのオゾン注入量を被
処理水のオゾン要求量ＤＫに従って制御する場合、実施
例１で説明した測定手段によって求められたオゾン要求
量ＤＫを演算器１１１に入力して、その後オゾン注入量
を制御しているが、他の手段でもよい。例えば、前述の
実施例７または実施例８で説明した被処理水のオゾン要
求量の測定手段に従って求められたオゾン要求量ＤＫを
演算器１１１に入力して、これに基づいて被処理水への
オゾン注入量を制御してもよく、本発明がこの実施例の
みに限定されるものではない。
【０１９７】（実施例１０）図１４は本発明の他の実施
例を示す。演算器１２０には、オゾナイザ２からオゾン
接触比較反応槽１６（またはオゾン接触反応槽１）に注
入されるオゾンガス濃度Ｇ１を測定するオゾン濃度計６
からの出力値、すなわち、オゾン濃度Ｇ１が入力され
る。オゾン濃度計１２３では、オゾン接触比較反応槽１
６から排出される排オゾンガスの濃度を測定する。該オ
ゾン濃度計で測定された排オゾンガス濃度Ｇ２は、演算
器１２０に入力される。演算器１２０では、オゾンガス
濃度Ｇ１，Ｇ２が入力されることよって、次式（２８）
に従ってオゾン接触比較反応槽１６でのオゾン消費成分
除去水（比較水）によるオゾン消費量Ｇ３が求められ
る。
例を示す。演算器１２０には、オゾナイザ２からオゾン
接触比較反応槽１６（またはオゾン接触反応槽１）に注
入されるオゾンガス濃度Ｇ１を測定するオゾン濃度計６
からの出力値、すなわち、オゾン濃度Ｇ１が入力され
る。オゾン濃度計１２３では、オゾン接触比較反応槽１
６から排出される排オゾンガスの濃度を測定する。該オ
ゾン濃度計で測定された排オゾンガス濃度Ｇ２は、演算
器１２０に入力される。演算器１２０では、オゾンガス
濃度Ｇ１，Ｇ２が入力されることよって、次式（２８）
に従ってオゾン接触比較反応槽１６でのオゾン消費成分
除去水（比較水）によるオゾン消費量Ｇ３が求められ
る。
【０１９８】 Ｇ３＝Ｇ１−Ｇ２ …（２８） なお、オゾン消費量Ｇ３は、オゾンの自己分解によるオ
ゾン消費量とオゾン消費成分除去水に溶存する溶存オゾ
ン量を含む。
ゾン消費量とオゾン消費成分除去水に溶存する溶存オゾ
ン量を含む。
【０１９９】演算器１２１には、演算器１２０で求めら
れたオゾン消費量Ｇ４及び溶存オゾン濃度計２１からの
溶存オゾン濃度ＣＷ２が入力される。そして、次式（２
９）に従ってオゾンの自己分解によるオゾン消費量ＤＢ
が求められる。本発明の実施例では、オゾン消費成分除
去水に注入されたオゾンの自己分解によるオゾン消費量
ＤＢを求めている。
れたオゾン消費量Ｇ４及び溶存オゾン濃度計２１からの
溶存オゾン濃度ＣＷ２が入力される。そして、次式（２
９）に従ってオゾンの自己分解によるオゾン消費量ＤＢ
が求められる。本発明の実施例では、オゾン消費成分除
去水に注入されたオゾンの自己分解によるオゾン消費量
ＤＢを求めている。
【０２００】 ＤＢ＝Ｇ３−ＣＷ２ …（２９） 演算器１２２には、演算器１２１で求められた液相にお
けるオゾンの自己分解によるオゾン消費量ＤＢが入力さ
れる。この演算器１２２には、被処理水のオゾン要求
量、すなわち、被処理水中のオゾン消費成分によって消
費されるオゾン量ＤＫも入力される。詳述すると、オゾ
ンが注入された後の被処理水中の溶存オゾン濃度ＣＷ１
が演算器２４に入力され、さらにオゾン消費成分除去水
にオゾンを注入した後の溶存オゾン濃度ＣＷ２が入力さ
れて、前述の（１６）式に従って求められたオゾン要求
量ＤＫ（オゾン消費成分によって消費されるオゾン量）
が入力される。
けるオゾンの自己分解によるオゾン消費量ＤＢが入力さ
れる。この演算器１２２には、被処理水のオゾン要求
量、すなわち、被処理水中のオゾン消費成分によって消
費されるオゾン量ＤＫも入力される。詳述すると、オゾ
ンが注入された後の被処理水中の溶存オゾン濃度ＣＷ１
が演算器２４に入力され、さらにオゾン消費成分除去水
にオゾンを注入した後の溶存オゾン濃度ＣＷ２が入力さ
れて、前述の（１６）式に従って求められたオゾン要求
量ＤＫ（オゾン消費成分によって消費されるオゾン量）
が入力される。
【０２０１】演算器１２２に、オゾンの自己分解による
オゾン消費量ＤＢが入力され、さらにオゾン要求量ＤＫ
が入力されることによって、演算器１２２では次式（３
０）に従ってオゾン注入処理の対象となる被処理水に注
入する必要オゾン注入量ＦＧが求められる。
オゾン消費量ＤＢが入力され、さらにオゾン要求量ＤＫ
が入力されることによって、演算器１２２では次式（３
０）に従ってオゾン注入処理の対象となる被処理水に注
入する必要オゾン注入量ＦＧが求められる。
【０２０２】 ＦＧ＝ＤＢ＋ＤＫ …（３０） 前述のようにして、オゾン注入処理の対象となる被処理
水へのオゾン注入量が求められる場合、被処理水中のオ
ゾン消費成分によって消費されるオゾン量と、さらにオ
ゾン消費とは別にオゾンの自己分解によって消費される
オゾン消費量が加味されて実際のオゾン注入に必要なオ
ゾン注入量ＦＧが求められる。
水へのオゾン注入量が求められる場合、被処理水中のオ
ゾン消費成分によって消費されるオゾン量と、さらにオ
ゾン消費とは別にオゾンの自己分解によって消費される
オゾン消費量が加味されて実際のオゾン注入に必要なオ
ゾン注入量ＦＧが求められる。
【０２０３】この必要オゾン注入量ＦＧに従ってオゾン
を注入すれば、オゾン注入量が自己分解によって過少と
なることがない。
を注入すれば、オゾン注入量が自己分解によって過少と
なることがない。
【０２０４】（実施例１１）図１５は本発明の他の実施
例を示す。演算器１２４には、前述の実施例１０で説明
した演算器１２２で求められた必要オゾン注入量ＦＧが
注入される。さらに、この演算器１２４には、オゾン注
入処理の対象となる被処理水のオゾン注入後の溶存オゾ
ン濃度（または排オゾン濃度）を所定値以上に保持する
ための補完オゾン注入量Ｔｊが入力される。演算器１２
４では、次式（３１）に従ってオゾン注入量Ｊｋが求め
られる。
例を示す。演算器１２４には、前述の実施例１０で説明
した演算器１２２で求められた必要オゾン注入量ＦＧが
注入される。さらに、この演算器１２４には、オゾン注
入処理の対象となる被処理水のオゾン注入後の溶存オゾ
ン濃度（または排オゾン濃度）を所定値以上に保持する
ための補完オゾン注入量Ｔｊが入力される。演算器１２
４では、次式（３１）に従ってオゾン注入量Ｊｋが求め
られる。
【０２０５】 Ｊｋ＝ＦＧ＋Ｔｊ …（３１） 補完オゾン注入量Ｔｊは、オゾン吸収特性等が加味して
予め任意に設定されている。
予め任意に設定されている。
【０２０６】演算器１２５には、演算器１２４で求めら
れたオゾン注入量Ｊｋが入力される。また、オゾン注入
処理の対象となる被処理水の流量Ｆを測定する流量計１
１２からの測定値Ｆが入力される。演算器１２５では、
オゾン注入量Ｊｋに基づくオゾン量Ｇｊが、オゾン注入
量Ｊｋと流量Ｆに基づいて次式（３２）に従い求められ
る。
れたオゾン注入量Ｊｋが入力される。また、オゾン注入
処理の対象となる被処理水の流量Ｆを測定する流量計１
１２からの測定値Ｆが入力される。演算器１２５では、
オゾン注入量Ｊｋに基づくオゾン量Ｇｊが、オゾン注入
量Ｊｋと流量Ｆに基づいて次式（３２）に従い求められ
る。
【０２０７】 Ｇｊ＝Ｊｋ×Ｆ …（３２） 演算器１２６には、演算器１２５で求められたオゾン量
Ｇｊ及び被処理水の流量Ｆが入力される。そして、次式
（３３）に従ってオゾン接触反応槽７８に流入する被処
理水へ注入するオゾン注入率Ｇｒが求められる。
Ｇｊ及び被処理水の流量Ｆが入力される。そして、次式
（３３）に従ってオゾン接触反応槽７８に流入する被処
理水へ注入するオゾン注入率Ｇｒが求められる。
【０２０８】 Ｇｒ＝Ｇｊ／Ｆ …（３３） 演算器１２７には、演算器１２６からオゾン注入率Ｇｒ
が入力され、また、オゾン接触反応槽に流入する被処理
水の流量Ｆが流量計１１２から入力される。そして、オ
ゾン注入率Ｇｒと被処理水の流量Ｆに基づいて、次式
（３４）に従ってガスとなる注入オゾン量Ｈｇを求め
る。
が入力され、また、オゾン接触反応槽に流入する被処理
水の流量Ｆが流量計１１２から入力される。そして、オ
ゾン注入率Ｇｒと被処理水の流量Ｆに基づいて、次式
（３４）に従ってガスとなる注入オゾン量Ｈｇを求め
る。
【０２０９】 Ｈｇ＝Ｇｒ×Ｆ …（３４） 前述のようして求められた注入オゾン量Ｈｇは、次にオ
ゾナイザ７７のオゾン発生量Ｇｓを制御する制御器８３
に入力され、制御器８３ではオゾナイザ７７のオゾン発
生量Ｇｓを制御する。さらに詳述すると、制御器８３に
入力された注入オゾン量Ｈｇに基づいて、高周波インバ
ータ８４の周波数を制御し、注入オゾンＨｇに応じたオ
ゾン発生量Ｇｓを制御する。そして、被処理水にはオゾ
ナイザ７７から前記の注入オゾン量Ｈｇに応じたオゾン
が注入される。
ゾナイザ７７のオゾン発生量Ｇｓを制御する制御器８３
に入力され、制御器８３ではオゾナイザ７７のオゾン発
生量Ｇｓを制御する。さらに詳述すると、制御器８３に
入力された注入オゾン量Ｈｇに基づいて、高周波インバ
ータ８４の周波数を制御し、注入オゾンＨｇに応じたオ
ゾン発生量Ｇｓを制御する。そして、被処理水にはオゾ
ナイザ７７から前記の注入オゾン量Ｈｇに応じたオゾン
が注入される。
【０２１０】前述のようにして、被処理水にオゾンが注
入されて制御される場合、被処理水のオゾン要求量とオ
ゾンの自己分解によるオゾン消費量の両者が加味されて
注入されることになる。したがって、オゾンの自己分解
によってオゾンが消費されても注入したオゾン量が過少
となることがなく、処理水質の低下を防止することがで
きる。
入されて制御される場合、被処理水のオゾン要求量とオ
ゾンの自己分解によるオゾン消費量の両者が加味されて
注入されることになる。したがって、オゾンの自己分解
によってオゾンが消費されても注入したオゾン量が過少
となることがなく、処理水質の低下を防止することがで
きる。
【０２１１】
【発明の効果】本発明によれば、被処理水中のオゾン消
費成分と反応するに必要なオゾン量を簡易に高精度で求
めることができる。また、被処理水のオゾン注入に際
し、オゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量に基づ
いてオゾン注入量を制御しているので、制御精度の高い
オゾン注入制御法を提供することができる。
費成分と反応するに必要なオゾン量を簡易に高精度で求
めることができる。また、被処理水のオゾン注入に際
し、オゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量に基づ
いてオゾン注入量を制御しているので、制御精度の高い
オゾン注入制御法を提供することができる。
【図１】本発明の一実施例を示すオゾン要求量測定方法
のシステムフロー図。
のシステムフロー図。
【図２】本発明の他の実施例を示すオゾン要求量測定方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
【図３】本発明の他の実施例を示すオゾン要求量測定方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
【図４】本発明の他の実施例を示すオゾン要求量測定方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
【図５】図４の部分機能図。
【図６】本発明の他の実施例を示すオゾン要求量測定方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
【図７】本発明の他の実施例を示すオゾン要求量測定方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
【図８】本発明の一実施例によるオゾン要求量測定方法
を適用した浄水場の水処理プロセスフロー図。
を適用した浄水場の水処理プロセスフロー図。
【図９】図８の部分詳細図。
【図１０】本発明の他の実施例を示す浄水場の水処理プ
ロセスフロー図。
ロセスフロー図。
【図１１】図１０の部分詳細図。
【図１２】本発明の一実施例を示すオゾン注入制御方法
のシステムフロー図。
のシステムフロー図。
【図１３】本発明の他の実施例を示すオゾン注入制御方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
【図１４】本発明の他の実施例を示すオゾン注入制御方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
【図１５】本発明の他の実施例を示すオゾン注入制御方
法のシステムフロー図。
法のシステムフロー図。
１…オゾン接触反応槽、２，７７…オゾナイザ、５…エ
アーポンプ、６…オゾン濃度計、１３，２１，９２…溶
存オゾン濃度計、１６，９４…オゾン接触比較反応槽、
２４，４２，４３，１１１，１１３，１１４，１１５，
１１６，１１７…演算器、３０…吸着槽、３６…溶存オ
ゾン除去槽、４０…比較器、４４，110…制御器、５０
…オゾン消費成分除去槽、６０…溶存オゾン処理槽、６
６…オゾン分解処理手段、６７…排オゾン分解槽、７０
…着水井、７１…薬品混和池、７４…フロック形成池、
７５…沈殿池、７８…オゾン接触反応槽、８４…高周波
インバータ、８５…高電圧変圧器、８９…ブロワー、９
０…生物活性炭槽。
アーポンプ、６…オゾン濃度計、１３，２１，９２…溶
存オゾン濃度計、１６，９４…オゾン接触比較反応槽、
２４，４２，４３，１１１，１１３，１１４，１１５，
１１６，１１７…演算器、３０…吸着槽、３６…溶存オ
ゾン除去槽、４０…比較器、４４，110…制御器、５０
…オゾン消費成分除去槽、６０…溶存オゾン処理槽、６
６…オゾン分解処理手段、６７…排オゾン分解槽、７０
…着水井、７１…薬品混和池、７４…フロック形成池、
７５…沈殿池、７８…オゾン接触反応槽、８４…高周波
インバータ、８５…高電圧変圧器、８９…ブロワー、９
０…生物活性炭槽。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 渡辺 昭二 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 鈴木 実 茨城県日立市国分町一丁目１番１号 株式 会社日立製作所国分工場内 (72)発明者 小松 直人 茨城県日立市国分町一丁目１番１号 株式 会社日立製作所国分工場内 (72)発明者 原 直樹 茨城県日立市大みか町五丁目２番１号 株 式会社日立製作所大みか工場内 (72)発明者 山越 信義 茨城県日立市大みか町五丁目２番１号 株 式会社日立製作所大みか工場内
Claims (24)
- 【請求項１】オゾン消費成分を含む被処理水に対して、
前記オゾン消費成分と反応するオゾン量と前記被処理水
中でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量とを求め、
前記オゾン消費成分と反応するオゾン量と自己分解によ
るオゾン消費量とを加算して被処理水のオゾン要求量と
することを特徴とするオゾン要求量算出方法。 - 【請求項２】オゾン消費成分を含む被処理水にオゾン含
有ガスを接触させてオゾン処理する方法において、前記
被処理水のオゾン要求量を請求項１に記載の方法によっ
て算出し、オゾン含有ガスの注入量を制御することを特
徴とするオゾン注入制御方法。 - 【請求項３】被処理水と、前記被処理水中のオゾン消費
成分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれ
オゾンを注入して、前記被処理水中のオゾン消費成分と
反応するオゾン量と前記オゾン消費成分除去水でのオゾ
ンの自己分解によるオゾン消費量とを加算して被処理水
のオゾン要求量とすることを特徴とするオゾン要求量算
出方法。 - 【請求項４】オゾン消費成分を含む被処理水にオゾン含
有ガスを接触させてオゾン処理する方法において、前記
被処理水のオゾン要求量を請求項３に記載の方法によっ
て算出し、オゾン含有ガスの注入量を制御することを特
徴とするオゾン注入制御方法。 - 【請求項５】被処理水と、前記被処理水中のオゾン消費
成分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれ
オゾンを注入して、前記被処理水中のオゾン消費成分と
反応するオゾン量と、前記オゾン消費成分除去水でのオ
ゾンの自己分解によるオゾン消費量とを求め、両者を加
算してオゾン要求量とし、更に、前記被処理水のオゾン
注入後の溶存オゾン濃度又は排オゾンガス濃度を所定値
以上に保持するための補完オゾン注入量を前記オゾン要
求量に加算してオゾン注入量とし、該オゾン注入量を満
足するように被処理水にオゾン含有ガスを注入すること
を特徴とするオゾン注入制御方法。 - 【請求項６】被処理水と、前記被処理水中のオゾン消費
成分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれ
オゾンを注入して、該オゾン注入後の前記オゾン消費成
分除去水と前記被処理水との溶存オゾン濃度差から前記
被処理水中のオゾン消費成分と反応するに必要なオゾン
量を求め、更に、前記オゾン消費成分除去水へのオゾン
注入前後の気相オゾン濃度差から前記オゾン消費成分除
去水でのオゾン消費量を求めると共に、該オゾン消費量
と該溶存オゾン濃度差からオゾン消費成分除去水でのオ
ゾンの自己分解によるオゾン消費量を求め、前記被処理
水のオゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量とオゾ
ンの自己分解によるオゾン消費量とを加算して、オゾン
注入量を決定することを特徴とするオゾン注入量算出方
法。 - 【請求項７】オゾン消費成分を含む被処理水にオゾン含
有ガスを接触させるオゾン処理方法において、請求項６
で算出したオゾン注入量を満足するオゾン含有ガスを被
処理水に注入することを特徴とするオゾン処理方法。 - 【請求項８】被処理水と、前記被処理水中のオゾン消費
成分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれ
オゾンを注入して、該オゾン注入後の前記オゾン消費成
分除去水と前記被処理水との溶存オゾン濃度差から前記
被処理水中のオゾン消費成分と反応するに必要なオゾン
量を求め、更に、前記オゾン消費成分除去水へのオゾン
注入量から該除去水の溶存オゾン濃度及び該除去水から
気相へ排出される排オゾン量を差し引いて前記オゾン消
費成分除去水でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量
を求め、前記被処理水のオゾン消費成分と反応するに必
要なオゾン量と前記オゾンの自己分解によるオゾン消費
量とを加算して、オゾン注入量を決定することを特徴と
するオゾン注入量算出方法。 - 【請求項９】オゾン消費成分を含む被処理水にオゾン含
有ガスを接触させるオゾン処理方法において、オゾン注
入量を請求項１０に記載の方法で求めて、被処理水へオ
ゾン含有ガスを注入することを特徴とするオゾン処理方
法。 - 【請求項１０】オゾン消費成分を含む被処理水にオゾン
含有ガスを注入してオゾン処理を行うにあたり、前記被
処理水中のオゾン消費成分と反応するオゾン量と、前記
被処理水中でのオゾンの自己分解によるオゾン消費量と
を求めてオゾン注入量を決定するようにしたことを特徴
とするオゾン処理方法。 - 【請求項１１】被処理水と、前記被処理水中のオゾン消
費成分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞ
れオゾンを注入して、該オゾン注入後の前記オゾン消費
成分除去水と前記被処理水との溶存オゾン濃度差から前
記被処理水中のオゾン消費成分と反応するに必要なオゾ
ン量を求めることを特徴とするオゾン反応量算出方法。 - 【請求項１２】請求項１１において、前記オゾン消費成
分除去水の製造を、前記被処理水にオゾンを注入するこ
とによって行うことを特徴とするオゾン反応量算出方
法。 - 【請求項１３】請求項１１において、前記被処理水中の
オゾン消費成分を吸着除去することによって前記オゾン
消費成分除去水を製造することを特徴とするオゾン反応
量算出方法。 - 【請求項１４】請求項１１において、前記オゾン消費成
分除去水の製造を、前記被処理水にオゾンを注入すると
ともに該被処理水中のオゾン消費成分を吸着除去するこ
とによって行うことを特徴とするオゾン反応量算出方
法。 - 【請求項１５】被処理水と、前記被処理水にオゾンを注
入して該被処理水中のオゾン消費成分を除去する共にそ
の後エアレ−ションによって溶存オゾンを除去した後の
オゾン消費成分除去水とにそれぞれオゾンを注入して、
該オゾン注入後の前記オゾン消費成分除去水と前記被処
理水との溶存オゾン濃度差から前記被処理水中のオゾン
消費成分と反応するに必要なオゾン量を求めることを特
徴とするオゾン要求量算出方法。 - 【請求項１６】被処理水と該被処理水中のオゾン消費成
分を除去した後のオゾン消費成分除去水とにそれぞれオ
ゾンを注入して、該オゾン注入後の前記被処理水と前記
オゾン消費成分除去水との溶存オゾン濃度差から前記被
処理水中のオゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量
を求め、このオゾン量にさらに前記被処理水中の溶存オ
ゾン濃度を所定値以上にするためのオゾン量を加えた量
のオゾンを前記被処理水に注入するようにしたことを特
徴とするオゾン注入方法。 - 【請求項１７】被処理水が導入されるオゾン接触反応槽
にオゾンを注入して前記被処理水中のオゾン消費成分を
除去した後のオゾン消費成分除去水を、前記オゾン接触
反応槽の下流側に位置する溶存オゾン除去槽に導入し、
更に前記溶存オゾン除去槽の下流側に位置するオゾン接
触比較反応槽に溶存オゾンが除去された前記オゾン消費
成分除去水を導入して、前記被処理水と前記オゾン消費
成分除去水とにそれぞれオゾンを注入し、前記オゾン注
入後の被処理水及びオゾン消費成分除去水との溶存オゾ
ン濃度差から前記被処理水中のオゾン消費成分と反応す
るに必要なオゾン量を求めることを特徴とするオゾン要
求量算出方法。 - 【請求項１８】被処理水が導入されるオゾン接触反応槽
と、前記被処理水が導入されて該被処理水中のオゾン消
費成分が除去されるオゾン消費成分除去槽とを備え、前
記オゾン消費成分除去槽でオゾン消費成分が除去された
オゾン消費成分除去水と前記被処理水とにオゾンを注入
して、該オゾン注入後の前記被処理水と前記オゾン消費
成分除去水との溶存オゾン濃度差から前記被処理水中の
オゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量を求めるこ
とを特徴とするオゾン要求量算出方法。 - 【請求項１９】請求項１１において、被処理水及びオゾ
ン消費成分除去水とから気相に排出される排オゾンガス
をオゾン分解処理手段を介して系外に排出することを特
徴とするオゾン反応量算出方法。 - 【請求項２０】請求項１１において、被処理水及びオゾ
ン消費成分除去水とにオゾンを注入した後の前記被処理
水及びオゾン消費成分除去水中の溶存オゾンを液相から
気相に放出し、前記気相に放出されたオゾンをオゾン分
解処理手段を介して系外に排出することを特徴とするオ
ゾン反応量算出方法。 - 【請求項２１】被処理水が導入されるオゾン接触反応槽
とこのオゾン接触反応槽にオゾンを注入するオゾナイザ
及び前記被処理水へのオゾン注入後の溶存オゾン濃度を
測定する溶存オゾン濃度計を備え、さらに前記オゾン接
触反応槽の下流側に配設されて前記オゾン注入後の処理
水が導入される生物活性炭槽とこの生物活性炭槽からの
処理水をサンプリングして、このサンプリング水へのオ
ゾン注入後の溶存オゾン濃度を測定する溶存オゾン濃度
計を備え、前記各溶存オゾン濃度の差分から前記被処理
水中のオゾン消費成分と反応するに必要なオゾン量を求
めることを特徴とするオゾン処理におけるオゾン要求量
算出方法。 - 【請求項２２】被処理水が導入されるオゾン接触反応槽
とこのオゾン接触反応槽にオゾンを注入するオゾナイザ
及び前記オゾン接触反応槽の下流側に配設されて前記オ
ゾン注入後の処理水が導入される生物活性炭槽を備え、
前記生物活性炭槽からの処理水と前記被処理水とにオゾ
ンを注入して、該オゾン注入後の前記処理水と被処理水
との溶存オゾン濃度差から前記被処理水中のオゾン消費
成分と反応するに必要なオゾン量を求めることを特徴と
するオゾン反応量算出方法。 - 【請求項２３】オゾン消費成分を含む被処理水へオゾン
含有ガスを注入してオゾン処理を行うにあたり、請求項
１１で算出したオゾン量に従って、被処理水が導入され
るオゾン接触反応槽へのオゾン注入量を制御することを
特徴とするオゾン注入制御方法。 - 【請求項２４】被処理水が導入されるオゾン接触反応槽
と、このオゾン接触反応槽からの処理水が導入される生
物活性炭槽とを備え、さらに被処理水と該被処理水中の
オゾン消費成分を除去した後のオゾン消費成分除去水と
にそれぞれオゾンを注入する手段と、該オゾン注入後の
前記オゾン消費成分除去水と前記被処理水との溶存オゾ
ン濃度差から前記被処理水中のオゾン消費成分と反応す
るに必要なオゾン量を求める手段とを備えたことを特徴
とするオゾン処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7685194A JPH07284782A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | オゾン要求量算出方法及びオゾン注入制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7685194A JPH07284782A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | オゾン要求量算出方法及びオゾン注入制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07284782A true JPH07284782A (ja) | 1995-10-31 |
Family
ID=13617166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7685194A Pending JPH07284782A (ja) | 1994-04-15 | 1994-04-15 | オゾン要求量算出方法及びオゾン注入制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07284782A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002017975A1 (en) * | 2000-08-30 | 2002-03-07 | Sudhir Chowdhury | Method and device for detecting ozone consuming agents |
| EP1221318A3 (en) * | 1998-03-09 | 2002-12-18 | Otre AB | Method and apparatus for preparation and use of ozone water |
| CN113023966A (zh) * | 2021-03-17 | 2021-06-25 | 浙江工商大学 | 一种电催化-臭氧-膜过滤三位一体的废水处理装置 |
| CN117616275A (zh) * | 2021-07-21 | 2024-02-27 | 三菱电机株式会社 | 臭氧量计算装置、臭氧贮藏容器及剩余臭氧量计算方法 |
| CN117615991A (zh) * | 2021-07-21 | 2024-02-27 | 三菱电机株式会社 | 臭氧供给计划制定装置、臭氧供给系统及臭氧供给计划制定方法 |
-
1994
- 1994-04-15 JP JP7685194A patent/JPH07284782A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1221318A3 (en) * | 1998-03-09 | 2002-12-18 | Otre AB | Method and apparatus for preparation and use of ozone water |
| WO2002017975A1 (en) * | 2000-08-30 | 2002-03-07 | Sudhir Chowdhury | Method and device for detecting ozone consuming agents |
| CN113023966A (zh) * | 2021-03-17 | 2021-06-25 | 浙江工商大学 | 一种电催化-臭氧-膜过滤三位一体的废水处理装置 |
| CN113023966B (zh) * | 2021-03-17 | 2022-10-04 | 浙江工商大学 | 一种电催化-臭氧-膜过滤三位一体的废水处理装置 |
| CN117616275A (zh) * | 2021-07-21 | 2024-02-27 | 三菱电机株式会社 | 臭氧量计算装置、臭氧贮藏容器及剩余臭氧量计算方法 |
| CN117615991A (zh) * | 2021-07-21 | 2024-02-27 | 三菱电机株式会社 | 臭氧供给计划制定装置、臭氧供给系统及臭氧供给计划制定方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6785311B2 (ja) | 廃水処理装置及び廃水処理方法 | |
| US6921476B2 (en) | UV-assisted advanced-ozonation water treatment system and advanced-ozonation module | |
| US4256574A (en) | Ozone disinfection system | |
| CN103958420A (zh) | 用于在废水处理中进行臭氧排出气体回用的方法和系统 | |
| JPH07284782A (ja) | オゾン要求量算出方法及びオゾン注入制御方法 | |
| JP3184948B2 (ja) | オゾン注入制御方法およびその装置 | |
| CN101254972A (zh) | 水处理方法及水处理装置 | |
| JP3321876B2 (ja) | オゾン処理装置及びオゾン処理方法並びに浄水処理方法 | |
| JP3598022B2 (ja) | オゾン及び過酸化水素を用いる水処理方法 | |
| JPH1043776A (ja) | オゾン注入装置の制御システム | |
| JPH08108195A (ja) | 水中の窒素除去方法及び装置 | |
| JP3803590B2 (ja) | 過酸化水素の残留濃度制御装置 | |
| IT202300003423A1 (it) | Sistema e metodo per rimuovere ossido nitroso. | |
| JPH09192680A (ja) | オゾン処理方法及びオゾン処理装置 | |
| JP3782738B2 (ja) | 排水処理方法 | |
| JPH0671273A (ja) | 高度浄水システムにおけるオゾン接触槽 | |
| JPH09174071A (ja) | 有機性汚水の処理方法及び処理装置 | |
| JPH1110171A (ja) | 廃水処理方法 | |
| JPH06154792A (ja) | 生物膜濾過装置 | |
| JPH08318284A (ja) | オゾン水処理装置 | |
| JPH08299972A (ja) | オゾン発生量制御装置 | |
| JPH08215690A (ja) | 最適オゾン注入率算出装置及びオゾン注入制御装置 | |
| JPH08229581A (ja) | オゾン処理装置 | |
| JPH11138183A (ja) | 水処理におけるオゾン注入制御方法 | |
| JPH08318286A (ja) | 高度浄水処理におけるオゾン処理方法及び処理装置 |