JPH07292438A - 耐酸性に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐酸性に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH07292438A JPH07292438A JP8894894A JP8894894A JPH07292438A JP H07292438 A JPH07292438 A JP H07292438A JP 8894894 A JP8894894 A JP 8894894A JP 8894894 A JP8894894 A JP 8894894A JP H07292438 A JPH07292438 A JP H07292438A
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- Japan
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- cold
- austenitic stainless
- acid resistance
- rolled
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造に
おいてＮｉ等を余分に添加することなく、現行材より耐
酸性、特に耐酸限界の良好なステンレス冷間圧延鋼板を
安価に製造する。 【構成】 オーステナイト系ステンレス溶鋼から鋳型壁
面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳
片に鋳造され、更に冷間圧延された冷延板であって、か
つ該冷延板の表面におけるＮｉ分布が、下記（１）式で
算出するＮｉ偏析度Ａで０．９以上１．０未満であるこ
とを特徴とする耐酸性に優れたオーステナイト系ステン
レス冷延鋼板。 Ｎｉ偏析度Ａ＝Ｎｉmin ／Ｎｉave …………………
………（１） ここで Ｎｉmin ：任意の５００μｍ四方領域において１０μｍ
四方単位で測定したＮｉ最小値（％） Ｎｉave ：Ｎｉmin を算出した領域のＮｉ平均値（％）
おいてＮｉ等を余分に添加することなく、現行材より耐
酸性、特に耐酸限界の良好なステンレス冷間圧延鋼板を
安価に製造する。 【構成】 オーステナイト系ステンレス溶鋼から鋳型壁
面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳
片に鋳造され、更に冷間圧延された冷延板であって、か
つ該冷延板の表面におけるＮｉ分布が、下記（１）式で
算出するＮｉ偏析度Ａで０．９以上１．０未満であるこ
とを特徴とする耐酸性に優れたオーステナイト系ステン
レス冷延鋼板。 Ｎｉ偏析度Ａ＝Ｎｉmin ／Ｎｉave …………………
………（１） ここで Ｎｉmin ：任意の５００μｍ四方領域において１０μｍ
四方単位で測定したＮｉ最小値（％） Ｎｉave ：Ｎｉmin を算出した領域のＮｉ平均値（％）
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐酸性（特に耐酸限界）
に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の製造に
関するものである。
に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の製造に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼は耐銹性
が良好であり、耐食性材料として幅広く用いられてい
る。またオーステナイト系ステンレス鋼は用途によって
は希薄酸環境で使用されることもあり、耐銹性だけでな
く耐酸性も必要特性の一つである。
が良好であり、耐食性材料として幅広く用いられてい
る。またオーステナイト系ステンレス鋼は用途によって
は希薄酸環境で使用されることもあり、耐銹性だけでな
く耐酸性も必要特性の一つである。
【０００３】ステンレス鋼の耐銹性向上の手段として、
介在物の分布を制御する方法が知られている。これは介
在物を起点として発銹が生じやすいためである。例えば
介在物が発銹の起点となっても不働態皮膜が修復できる
程度に微細分散させることで耐銹性を改善する方法が特
開平４−２０２６２８号公報に開示されている。一方、
耐酸性については専ら母地の成分によって決定されると
言われており、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉ等の耐酸性を向
上させる成分を添加した高耐酸性の鋼種が開発されてい
る。しかしながらこの方法は原料コストの高騰や加工性
等の製造性の低下によりコスト増を免れない。
介在物の分布を制御する方法が知られている。これは介
在物を起点として発銹が生じやすいためである。例えば
介在物が発銹の起点となっても不働態皮膜が修復できる
程度に微細分散させることで耐銹性を改善する方法が特
開平４−２０２６２８号公報に開示されている。一方、
耐酸性については専ら母地の成分によって決定されると
言われており、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｉ等の耐酸性を向
上させる成分を添加した高耐酸性の鋼種が開発されてい
る。しかしながらこの方法は原料コストの高騰や加工性
等の製造性の低下によりコスト増を免れない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、オー
ステナイト系ステンレス冷延鋼板において、耐酸性に優
れた冷延鋼板およびその製造方法を提供するものであ
る。
ステナイト系ステンレス冷延鋼板において、耐酸性に優
れた冷延鋼板およびその製造方法を提供するものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は下記の通
りである。 １．オーステナイト系ステンレス溶鋼から鋳型壁面が鋳
片と同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造され、更に冷間圧延された冷延板であって、かつ該冷
延板の表面におけるＮｉ分布が、下記（１）式で算出す
るＮｉ偏析度Ａで０．９以上１．０未満である耐酸性に
優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板。 Ｎｉ偏析度Ａ＝Ｎｉmin ／Ｎｉave …………………………（１） ここでＮｉmin ：任意の５００μｍ四方領域において１
０μｍ四方単位で測定したＮｉ最小値（％） Ｎｉave ：Ｎｉmin を算出した領域のＮｉ平均値（％） ２．オーステナイト系ステンレス溶鋼を鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する連続鋳造機により厚さ６mm以下の薄
帯状鋳片に連続鋳造し、得られた鋳片を強制的に冷却す
ることなく該鋳片の表面を復熱させ、１３００〜１２０
０℃間の温度域で少なくとも２秒以上保持し、その後冷
却して巻き取り、続いて冷間圧延し、続いて大気焼鈍・
デスケーリングまたは光輝焼鈍を行うことを特徴とする
オーステナイト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
りである。 １．オーステナイト系ステンレス溶鋼から鋳型壁面が鋳
片と同期して移動する連続鋳造機により薄帯状鋳片に鋳
造され、更に冷間圧延された冷延板であって、かつ該冷
延板の表面におけるＮｉ分布が、下記（１）式で算出す
るＮｉ偏析度Ａで０．９以上１．０未満である耐酸性に
優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板。 Ｎｉ偏析度Ａ＝Ｎｉmin ／Ｎｉave …………………………（１） ここでＮｉmin ：任意の５００μｍ四方領域において１
０μｍ四方単位で測定したＮｉ最小値（％） Ｎｉave ：Ｎｉmin を算出した領域のＮｉ平均値（％） ２．オーステナイト系ステンレス溶鋼を鋳型壁面が鋳片
に同期して移動する連続鋳造機により厚さ６mm以下の薄
帯状鋳片に連続鋳造し、得られた鋳片を強制的に冷却す
ることなく該鋳片の表面を復熱させ、１３００〜１２０
０℃間の温度域で少なくとも２秒以上保持し、その後冷
却して巻き取り、続いて冷間圧延し、続いて大気焼鈍・
デスケーリングまたは光輝焼鈍を行うことを特徴とする
オーステナイト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
【０００６】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。従来のスラブ
−熱間圧延プロセスによって製造されたオーステナイト
系ステンレス熱延板は、最表面に幅数十μｍから百μｍ
程度のＮｉ偏析帯を有している。この偏析は冷間圧延や
焼鈍では解消しないため、冷延鋼板の最終製品において
も残存する。
−熱間圧延プロセスによって製造されたオーステナイト
系ステンレス熱延板は、最表面に幅数十μｍから百μｍ
程度のＮｉ偏析帯を有している。この偏析は冷間圧延や
焼鈍では解消しないため、冷延鋼板の最終製品において
も残存する。
【０００７】例えば、従来のスラブ−熱延−冷延プロセ
スで製造されたＳＵＳ３０４冷延板において、任意の５
００μｍ四方の領域におけるＮｉ量分布をＥＰＭＡ（El
ect-ron Probe X-ray Microanalyzer ：電子ビーム径；
１μｍ、加速電圧；２５kV）を用い１０μｍ四方単位で
測定したところ、Ｎｉ量の最小値をＮｉ量の平均値で割
ったＮｉ偏析度Ａは０．８程度の値を示した。このため
従来法により製造された冷延板は、耐酸限界が材料の最
小Ｎｉ含有量で決定されるために余分にＮｉ量を高める
必要があった。
スで製造されたＳＵＳ３０４冷延板において、任意の５
００μｍ四方の領域におけるＮｉ量分布をＥＰＭＡ（El
ect-ron Probe X-ray Microanalyzer ：電子ビーム径；
１μｍ、加速電圧；２５kV）を用い１０μｍ四方単位で
測定したところ、Ｎｉ量の最小値をＮｉ量の平均値で割
ったＮｉ偏析度Ａは０．８程度の値を示した。このため
従来法により製造された冷延板は、耐酸限界が材料の最
小Ｎｉ含有量で決定されるために余分にＮｉ量を高める
必要があった。
【０００８】本発明者等は、オーステナイト系ステンレ
ス鋼の耐酸限界とＮｉ偏析度Ａの関係を詳細に調査して
Ｎｉ偏析度Ａが０．９以上で急激に耐酸限界が向上する
ことを究明した。また、Ｎｉ偏析度Ａを０．９以上にす
るための手段として、本発明者等は同期式連続鋳造プロ
セス等による急冷凝固された鋳片の表面の凝固組織はデ
ンドライトアーム間隔（Ｎｉ偏析帯の間隔）が従来のス
ラブに比べてきわめて小さいことに注目して、鋳片のＮ
ｉ偏析度Ａを０．９以上にする適正な拡散処理について
鋭意研究を行って本発明を完成させた。
ス鋼の耐酸限界とＮｉ偏析度Ａの関係を詳細に調査して
Ｎｉ偏析度Ａが０．９以上で急激に耐酸限界が向上する
ことを究明した。また、Ｎｉ偏析度Ａを０．９以上にす
るための手段として、本発明者等は同期式連続鋳造プロ
セス等による急冷凝固された鋳片の表面の凝固組織はデ
ンドライトアーム間隔（Ｎｉ偏析帯の間隔）が従来のス
ラブに比べてきわめて小さいことに注目して、鋳片のＮ
ｉ偏析度Ａを０．９以上にする適正な拡散処理について
鋭意研究を行って本発明を完成させた。
【０００９】同期式連続鋳造プロセスは、ホットストリ
ップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄鋳片）
を得る新プロセスであり、例えば「鉄と鋼」’８５，Ａ
１９７〜Ａ２５６に記載されている。この新プロセスは
現行の熱間圧延プロセスを省略でき、長大な熱間圧延設
備や材料の加熱および加工のための多大なエネルギーを
必要とせず、生産性の面で優れた製造プロセスである。
冷延プロセスに負担をかけずコストダウン効果を得るた
め、鋳片厚は６．０mm以下のものを対象とする。
ップと同等かあるいはそれに近い厚さの鋳片（薄鋳片）
を得る新プロセスであり、例えば「鉄と鋼」’８５，Ａ
１９７〜Ａ２５６に記載されている。この新プロセスは
現行の熱間圧延プロセスを省略でき、長大な熱間圧延設
備や材料の加熱および加工のための多大なエネルギーを
必要とせず、生産性の面で優れた製造プロセスである。
冷延プロセスに負担をかけずコストダウン効果を得るた
め、鋳片厚は６．０mm以下のものを対象とする。
【００１０】同期式連続鋳造プロセスで鋳造した鋳片お
よび従来プロセスで製造した熱延板を冷延したＳＵＳ３
０４およびＳＵＳ３１６冷延板のＮｉ偏析度とＨＣｌの
耐酸限界の関係を図１に示す。耐酸限界については、以
下に示すような方法で求めた。表面を＃５００エメリー
紙で軽く研磨したサンプルを濃度を０．１〜１．０％の
範囲で変化させた沸騰希塩酸中に６時間浸漬して腐食減
量を求めた結果を図２に示す。希薄溶液ではほとんど溶
解しないが、ある濃度から急激に溶解速度が大きくな
る。ほとんど溶解を起こさない（溶解速度０．０３ｇ／
ｍ2 hr以下）塩酸の最大濃度を耐酸限界とした。この図
からＮｉ偏析度が０．９０以上になると耐酸限界が急激
に向上することがわかる。尚、Ｎｉ偏析度の定義上、現
実の材料において、偏析度１．０以上はあり得ない。ま
た、Ｎｉ偏析度を測定する方法は、ＥＰＭＡ以外にＡＥ
Ｓ（Auger Elect-ron Spectroscopy) を用いてもよい。
よび従来プロセスで製造した熱延板を冷延したＳＵＳ３
０４およびＳＵＳ３１６冷延板のＮｉ偏析度とＨＣｌの
耐酸限界の関係を図１に示す。耐酸限界については、以
下に示すような方法で求めた。表面を＃５００エメリー
紙で軽く研磨したサンプルを濃度を０．１〜１．０％の
範囲で変化させた沸騰希塩酸中に６時間浸漬して腐食減
量を求めた結果を図２に示す。希薄溶液ではほとんど溶
解しないが、ある濃度から急激に溶解速度が大きくな
る。ほとんど溶解を起こさない（溶解速度０．０３ｇ／
ｍ2 hr以下）塩酸の最大濃度を耐酸限界とした。この図
からＮｉ偏析度が０．９０以上になると耐酸限界が急激
に向上することがわかる。尚、Ｎｉ偏析度の定義上、現
実の材料において、偏析度１．０以上はあり得ない。ま
た、Ｎｉ偏析度を測定する方法は、ＥＰＭＡ以外にＡＥ
Ｓ（Auger Elect-ron Spectroscopy) を用いてもよい。
【００１１】同期式連続鋳造プロセスを用いて製造した
冷延板のＮｉ偏析が少ない理由について鋭意研究を進め
た結果、以下のことを究明した。同期式連続鋳造プロセ
スで製造した薄鋳片は急冷凝固されているため、デンド
ライトアーム間隔がスラブ−熱延プロセス材より小さく
Ｎｉ偏析の間隔が小さいが、凝固直後のＮｉ偏析につい
てはスラブ−熱延プロセス材と同等である。従って、同
期式連続鋳造プロセスによる薄鋳片のＮｉ偏析が少ない
のは一度発生したＮｉ偏析が凝固後に拡散によって均質
化され、その際鋳片のデンドライトアーム間隔が小さい
ためにＮｉが容易に拡散し、その結果Ｎｉ偏析が軽減さ
れる。
冷延板のＮｉ偏析が少ない理由について鋭意研究を進め
た結果、以下のことを究明した。同期式連続鋳造プロセ
スで製造した薄鋳片は急冷凝固されているため、デンド
ライトアーム間隔がスラブ−熱延プロセス材より小さく
Ｎｉ偏析の間隔が小さいが、凝固直後のＮｉ偏析につい
てはスラブ−熱延プロセス材と同等である。従って、同
期式連続鋳造プロセスによる薄鋳片のＮｉ偏析が少ない
のは一度発生したＮｉ偏析が凝固後に拡散によって均質
化され、その際鋳片のデンドライトアーム間隔が小さい
ためにＮｉが容易に拡散し、その結果Ｎｉ偏析が軽減さ
れる。
【００１２】従って、Ｎｉ偏析度を０．９０以上にする
ために、Ｎｉ拡散を促す手段として凝固後に１３００〜
１２００℃の温度域に適正時間保持する。Ｎｉの拡散速
度は温度が下がるとともに指数的に低下するため、必要
な拡散を短時間で行うためには保持する温度をできるだ
け高くしなければならない。しかしながら、ＳＵＳ３０
４の場合１３００℃を超えるとδ相が析出して拡散を阻
害する。また１２００℃未満では工業的に許容できる範
囲の時間ではほとんど拡散しない。従って１３００〜１
２００℃の温度域で保持することとした。
ために、Ｎｉ拡散を促す手段として凝固後に１３００〜
１２００℃の温度域に適正時間保持する。Ｎｉの拡散速
度は温度が下がるとともに指数的に低下するため、必要
な拡散を短時間で行うためには保持する温度をできるだ
け高くしなければならない。しかしながら、ＳＵＳ３０
４の場合１３００℃を超えるとδ相が析出して拡散を阻
害する。また１２００℃未満では工業的に許容できる範
囲の時間ではほとんど拡散しない。従って１３００〜１
２００℃の温度域で保持することとした。
【００１３】図３に、１３００〜１２００℃間の保持時
間と、冷延板表面の偏析度Ａの関係を示す。２秒以上保
持すると、偏析度が０．９０以上となり、耐酸限界の向
上した冷延板を製造できる。尚、この必要時間について
は鋳片厚が６．０mm以下の場合にはほとんど一定であ
る。
間と、冷延板表面の偏析度Ａの関係を示す。２秒以上保
持すると、偏析度が０．９０以上となり、耐酸限界の向
上した冷延板を製造できる。尚、この必要時間について
は鋳片厚が６．０mm以下の場合にはほとんど一定であ
る。
【００１４】凝固後に１３００〜１２００℃の温度域に
適正時間保持する手段として、まず急冷凝固した鋳片を
凝固完了後強制的に冷却せずに該鋳片の表面を復熱させ
る。その際、鋳片の固相率を低めることにより復熱能が
高くなり、鋳片の幅方向、長手方向のバラツキに係わら
ず規定の保持時間を保つことが容易になる。また、ドラ
ム直下に適当な保温カバーを設置することによっても保
温時間を保証することができる。更に、場合によっては
保温カバーにバーナー等による加熱設備を設けてもよ
い。
適正時間保持する手段として、まず急冷凝固した鋳片を
凝固完了後強制的に冷却せずに該鋳片の表面を復熱させ
る。その際、鋳片の固相率を低めることにより復熱能が
高くなり、鋳片の幅方向、長手方向のバラツキに係わら
ず規定の保持時間を保つことが容易になる。また、ドラ
ム直下に適当な保温カバーを設置することによっても保
温時間を保証することができる。更に、場合によっては
保温カバーにバーナー等による加熱設備を設けてもよ
い。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例および従来例について
説明する。表１に示す組成のＳＵＳ３０４およびＳＵＳ
３１６を双ロール連続鋳造機で薄鋳片に鋳造した。双ロ
ール連続鋳造プロセスによって製造した薄鋳片およびス
ラブ−熱間圧延プロセスによって製造した３．０mm厚の
ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６熱延板の組成を表１に示
す。前記薄鋳片および熱延板のスケールを硝弗酸浸漬酸
洗によって除去し、圧下率８０％で冷間圧延し、光輝焼
鈍を施して薄板製品とした。この材料の表面Ｎｉ量を任
意の５００μｍ四方についてＥＰＭＡ（電子ビーム径；
１μｍ、加速電圧；２５kV）で１０μｍ四方単位で測定
し、Ｎｉ最小点のＮｉ量を同領域の平均Ｎｉ量で割りＮ
ｉ偏析度を算出した。更にこの材料の表面を＃５００エ
メリー紙で軽く研磨したサンプルを濃度０．１〜１．０
％の沸騰希塩酸中に６時間浸漬して腐食減量を測定し、
前述の方法で耐酸限界を求めた。
説明する。表１に示す組成のＳＵＳ３０４およびＳＵＳ
３１６を双ロール連続鋳造機で薄鋳片に鋳造した。双ロ
ール連続鋳造プロセスによって製造した薄鋳片およびス
ラブ−熱間圧延プロセスによって製造した３．０mm厚の
ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６熱延板の組成を表１に示
す。前記薄鋳片および熱延板のスケールを硝弗酸浸漬酸
洗によって除去し、圧下率８０％で冷間圧延し、光輝焼
鈍を施して薄板製品とした。この材料の表面Ｎｉ量を任
意の５００μｍ四方についてＥＰＭＡ（電子ビーム径；
１μｍ、加速電圧；２５kV）で１０μｍ四方単位で測定
し、Ｎｉ最小点のＮｉ量を同領域の平均Ｎｉ量で割りＮ
ｉ偏析度を算出した。更にこの材料の表面を＃５００エ
メリー紙で軽く研磨したサンプルを濃度０．１〜１．０
％の沸騰希塩酸中に６時間浸漬して腐食減量を測定し、
前述の方法で耐酸限界を求めた。
【００１６】各冷延板のＮｉ偏析度を表２に示す。比較
例のＮｉ偏析度が０．７５〜０．８７なのに対し、本発
明例の冷延板は０．９以上となっている。また、沸騰塩
酸中での耐酸限界を表２に、Ｎｉ偏析度と耐酸限界との
関係を図１に示す。現行材のＳＵＳ３０４の耐酸限界が
０．１％、ＳＵＳ３１６が０．３％なのに対し、本発明
例の材料はＳＵＳ３０４が０．２％、ＳＵＳ３１６が
０．４％となり、耐酸限界が向上している。
例のＮｉ偏析度が０．７５〜０．８７なのに対し、本発
明例の冷延板は０．９以上となっている。また、沸騰塩
酸中での耐酸限界を表２に、Ｎｉ偏析度と耐酸限界との
関係を図１に示す。現行材のＳＵＳ３０４の耐酸限界が
０．１％、ＳＵＳ３１６が０．３％なのに対し、本発明
例の材料はＳＵＳ３０４が０．２％、ＳＵＳ３１６が
０．４％となり、耐酸限界が向上している。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、オーステナイト系ステ
ンレス鋼薄板の製造においてＮｉ等を余分に添加するこ
となく、現行材より耐酸特性に耐酸限界の良好なステン
レス冷間圧延鋼板を安価に製造することができる。
ンレス鋼薄板の製造においてＮｉ等を余分に添加するこ
となく、現行材より耐酸特性に耐酸限界の良好なステン
レス冷間圧延鋼板を安価に製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】オーステナイト系ステンレス鋼冷延板のＮｉ偏
析度と耐酸限界との関係を示す図。
析度と耐酸限界との関係を示す図。
【図２】ＨＣｌにおける耐酸限界の算出法を示す図。
【図３】薄鋳片の１３００〜１２００℃間の保持時間と
冷延板のＮｉ偏析度との関係を示す図。
冷延板のＮｉ偏析度との関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/44 (72)発明者 高橋 常利 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス溶鋼から鋳
型壁面が鋳片と同期して移動する連続鋳造機により薄帯
状鋳片に鋳造され、更に冷間圧延された冷延板であっ
て、かつ該冷延板の表面におけるＮｉ分布が、下記
（１）式で算出するＮｉ偏析度Ａで０．９以上１．０未
満であることを特徴とする耐酸性に優れたオーステナイ
ト系ステンレス冷延鋼板。 Ｎｉ偏析度Ａ＝Ｎｉmin ／Ｎｉave …………………………（１） ここで Ｎｉmin ：任意の５００μｍ四方領域において１０μｍ
四方単位で測定したＮｉ最小値（％） Ｎｉave ：Ｎｉmin を算出した領域のＮｉ平均値（％） - 【請求項２】 オーステナイト系ステンレス溶鋼を鋳型
壁面が鋳片に同期して移動する連続鋳造機により厚さ６
mm以下の薄帯状鋳片に連続鋳造し、得られた鋳片を強制
的に冷却することなく鋳片の表面を復熱させ、１３００
〜１２００℃間の温度域で少なくとも２秒以上保持し、
その後冷却して巻き取り、続いて冷間圧延し、続いて大
気焼鈍・デスケーリングまたは光輝焼鈍することを特徴
とする耐酸性に優れたオーステナイト系ステンレス冷延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8894894A JPH07292438A (ja) | 1994-04-26 | 1994-04-26 | 耐酸性に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8894894A JPH07292438A (ja) | 1994-04-26 | 1994-04-26 | 耐酸性に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07292438A true JPH07292438A (ja) | 1995-11-07 |
Family
ID=13957101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8894894A Withdrawn JPH07292438A (ja) | 1994-04-26 | 1994-04-26 | 耐酸性に優れたオーステナイト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07292438A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100515939B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2005-09-16 | 주식회사 포스코 | 내산화성이 향상되는 페라이트계 스테인레스 광휘소둔냉연강판의 제조방법 |
| CN110225992A (zh) * | 2016-12-23 | 2019-09-10 | 株式会社Posco | 具有优异的加工性和表面特性的奥氏体不锈钢及其制造方法 |
| EP3561125A4 (en) * | 2016-12-23 | 2019-10-30 | Posco | PROCESSED AUSTENIC STAINLESS STEEL PRODUCT WITH EXCELLENT SURFACE PROPERTIES AND METHOD OF PRODUCTION THEREOF |
| JP2020164905A (ja) * | 2019-03-28 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-04-26 JP JP8894894A patent/JPH07292438A/ja not_active Withdrawn
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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