JPH07292458A - 摺動部材及びその製造方法 - Google Patents
摺動部材及びその製造方法Info
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- JPH07292458A JPH07292458A JP6104993A JP10499394A JPH07292458A JP H07292458 A JPH07292458 A JP H07292458A JP 6104993 A JP6104993 A JP 6104993A JP 10499394 A JP10499394 A JP 10499394A JP H07292458 A JPH07292458 A JP H07292458A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】 ブラスチング処理により鋳鉄または鋼の表面
粗さを２μm 〜８μm に調節した摺動部材の摺動部下地
表面に、イオンプレーティングによりクロムと窒素を主
成分とする皮膜を少なくとも１０μm 以上の厚さに形成
させ、皮膜表面粗さを0.８μm 以下に研摩する摺動部材
の製造法及びその摺動部材。 【効果】 耐久性に優れ、工業的利用価値の高い摺動部
材がえられる。
粗さを２μm 〜８μm に調節した摺動部材の摺動部下地
表面に、イオンプレーティングによりクロムと窒素を主
成分とする皮膜を少なくとも１０μm 以上の厚さに形成
させ、皮膜表面粗さを0.８μm 以下に研摩する摺動部材
の製造法及びその摺動部材。 【効果】 耐久性に優れ、工業的利用価値の高い摺動部
材がえられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性、耐焼き付き
性に優れ、且つ密着性に優れた高硬度のイオンプレーテ
ィング皮膜を有する摺動部材及びその製造方法に関す
る。
性に優れ、且つ密着性に優れた高硬度のイオンプレーテ
ィング皮膜を有する摺動部材及びその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関におけるピストンリングや圧縮
機のベーンのような摺動部材の摺動表面は高い摺動性能
が要求され、硬質クロムめっきが優れた性能を有するこ
とから、従来から用いられてきた。しかし、近年内燃機
関の高出力化や排気ガス対策、軽量化などから、また、
従来タイプのフロンガスの使用規制等からこれら摺動部
材表面の受ける負荷は増大してきており、イオンプレー
ティングによる TiN膜、TiC膜、CrN 膜が用いられるよ
うに成ってきている。
機のベーンのような摺動部材の摺動表面は高い摺動性能
が要求され、硬質クロムめっきが優れた性能を有するこ
とから、従来から用いられてきた。しかし、近年内燃機
関の高出力化や排気ガス対策、軽量化などから、また、
従来タイプのフロンガスの使用規制等からこれら摺動部
材表面の受ける負荷は増大してきており、イオンプレー
ティングによる TiN膜、TiC膜、CrN 膜が用いられるよ
うに成ってきている。
【０００３】ＰＶＤ法によるTiN 膜などは非常に硬く、
脆いうえ、皮膜の残留応力が高いので密着性が悪く、厚
膜で使用すると、使用時膜が剥離したり、皮膜表面粗さ
が粗いと相手材を摩耗させるという問題を生じる。この
ため特公平４−１９４１２号公報に記載されたように、
先ず常法によりピストンリング母材を製造し、その表面
粗さを研摩等により調節し、その上に非常に薄い TiN皮
膜を形成させている。TiN 皮膜を形成した後の加工は原
則として行はず、せいぜい初期なじみを改善するためラ
ッピングを施す程度である。
脆いうえ、皮膜の残留応力が高いので密着性が悪く、厚
膜で使用すると、使用時膜が剥離したり、皮膜表面粗さ
が粗いと相手材を摩耗させるという問題を生じる。この
ため特公平４−１９４１２号公報に記載されたように、
先ず常法によりピストンリング母材を製造し、その表面
粗さを研摩等により調節し、その上に非常に薄い TiN皮
膜を形成させている。TiN 皮膜を形成した後の加工は原
則として行はず、せいぜい初期なじみを改善するためラ
ッピングを施す程度である。
【０００４】このように従来技術においては、下地表面
の粗さを研摩等により加工調節するため、加工時に下地
に変質層を発生する。その変質層は、イオンプレーティ
ング工程での前処理であるイオンボンバード程度では除
くことが出来ないので下地と膜との密着性が十分でなく
なり、皮膜の膜厚を厚くすると、皮膜が剥離し易くな
り、また皮膜の密着性を確保するための膜厚を薄くする
と、摺動部材の耐久性が十分でなかった。
の粗さを研摩等により加工調節するため、加工時に下地
に変質層を発生する。その変質層は、イオンプレーティ
ング工程での前処理であるイオンボンバード程度では除
くことが出来ないので下地と膜との密着性が十分でなく
なり、皮膜の膜厚を厚くすると、皮膜が剥離し易くな
り、また皮膜の密着性を確保するための膜厚を薄くする
と、摺動部材の耐久性が十分でなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、TiN 膜や T
iC膜等のイオンプレーティング膜が施された摺動部材が
有する上記のような問題点を解消し、耐久性に優れた摺
動部品とその製造方法を提供することを目的としてい
る。
iC膜等のイオンプレーティング膜が施された摺動部材が
有する上記のような問題点を解消し、耐久性に優れた摺
動部品とその製造方法を提供することを目的としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明の摺動部
材は、下地面の粗さが２μm 〜８μm の鋳鉄または鋼か
らなる摺動部材の少なくとも摺動する面に、イオンプレ
ーティングによるクロムと窒素を主成分とする皮膜を有
し、該皮膜の表面粗さを0.８μm 以下、膜厚を１０μm
以上とした摺動部材であって、該皮膜が金属クロムと窒
化クロムからなる混合組織、窒化クロム組織、皮膜内部
より皮膜外部に向かって、窒素濃度が連続的または段階
的に増えている組織であり、その組織がアモルファス組
織である場合も含まれている。また、摺動部材の摺動面
をブラスチングする第一工程、イオンプレーティングに
よりクロムと窒素からなる皮膜を被覆する第二工程、皮
膜表面を研摩等の加工をする第三工程よりなることを特
徴とする該摺動部材の製造方法である。
材は、下地面の粗さが２μm 〜８μm の鋳鉄または鋼か
らなる摺動部材の少なくとも摺動する面に、イオンプレ
ーティングによるクロムと窒素を主成分とする皮膜を有
し、該皮膜の表面粗さを0.８μm 以下、膜厚を１０μm
以上とした摺動部材であって、該皮膜が金属クロムと窒
化クロムからなる混合組織、窒化クロム組織、皮膜内部
より皮膜外部に向かって、窒素濃度が連続的または段階
的に増えている組織であり、その組織がアモルファス組
織である場合も含まれている。また、摺動部材の摺動面
をブラスチングする第一工程、イオンプレーティングに
よりクロムと窒素からなる皮膜を被覆する第二工程、皮
膜表面を研摩等の加工をする第三工程よりなることを特
徴とする該摺動部材の製造方法である。
【０００７】一般的に、耐摩耗性皮膜を有する摺動部材
の摺動面の形成方法としては、皮膜厚さを研摩代分厚く
コーティングし、表面を研摩仕上げにより表面粗さを細
かくすることが考えられるが、イオンプレーティング膜
は膜の内部応力が電気めっき皮膜に比べ高く、また皮膜
硬度も高いので、剥がれやすいうえ、内部応力の大きさ
は膜厚さと共に増大するので、上記方法では一層研摩時
に皮膜の剥離が発生するということと、また、TiN 膜や
TiC膜はTiの蒸発速度が遅いためイオンプレーティング
での膜形成速度は遅いので、研摩代分厚くコーティング
することは工業的には得策ではないということにより行
われていなかった。
の摺動面の形成方法としては、皮膜厚さを研摩代分厚く
コーティングし、表面を研摩仕上げにより表面粗さを細
かくすることが考えられるが、イオンプレーティング膜
は膜の内部応力が電気めっき皮膜に比べ高く、また皮膜
硬度も高いので、剥がれやすいうえ、内部応力の大きさ
は膜厚さと共に増大するので、上記方法では一層研摩時
に皮膜の剥離が発生するということと、また、TiN 膜や
TiC膜はTiの蒸発速度が遅いためイオンプレーティング
での膜形成速度は遅いので、研摩代分厚くコーティング
することは工業的には得策ではないということにより行
われていなかった。
【０００８】そこで、本発明では、第一にブラストによ
り下地表面の加工変質層の除去を行い、あわせて表面粗
さを２μm から８μm の粗さとする。表面粗さが２μm
以下では皮膜の残留応力が高く、皮膜の密着性が悪く、
８μm 以上では皮膜の残留応力低下の効果が少なく、皮
膜表面を細かくするのにかかる工数及びそのための膜厚
確保が必要となり、効率が悪いと考えられるからであ
る。ブラストにより下地加工変質層は物理的に削り取れ
るので、下地の活性な面が得られる。この活性な状態は
イオンプレーティング時まで保たれるわけでは無いが、
イオンプレーティング工程でのイオンボンバード処理に
より容易に活性が取りもどせるので、イオンプレーティ
ング膜と下地との密着性が良くなる。また表面粗さが粗
くなることによってイオンプレーティング膜との接触面
積が増加するので下地と密着性はさらに良くなる。同時
に、皮膜の残留圧縮応力は小さくなるので、皮膜の剥離
性は弱くなっているものと推定される。このようなこと
から、皮膜の密着性が高まるので、皮膜形成後に研摩し
ても剥離することはない。本発明ではブラスト処理によ
り加工変質層を除去し、表面粗さを２μm から８μm と
した下地表面にイオンプレーティング処理を施して下地
表面に皮膜を形成させた後、皮膜表面を研摩しその粗さ
を0.８μm 以下に調節する。下地表面に形成する皮膜の
厚さは、下地表面の粗さ及び皮膜表面粗さの調節に関連
して適宜選択されるが、膜の耐久性を上げるため少なく
とも１０μm 以上である。これ未満の厚さでは、摺動部
材表面として負荷に耐えない場合を生じ、又皮膜表面粗
さが0.８μm を越すと摺動部材として相手材に悪影響を
与える。
り下地表面の加工変質層の除去を行い、あわせて表面粗
さを２μm から８μm の粗さとする。表面粗さが２μm
以下では皮膜の残留応力が高く、皮膜の密着性が悪く、
８μm 以上では皮膜の残留応力低下の効果が少なく、皮
膜表面を細かくするのにかかる工数及びそのための膜厚
確保が必要となり、効率が悪いと考えられるからであ
る。ブラストにより下地加工変質層は物理的に削り取れ
るので、下地の活性な面が得られる。この活性な状態は
イオンプレーティング時まで保たれるわけでは無いが、
イオンプレーティング工程でのイオンボンバード処理に
より容易に活性が取りもどせるので、イオンプレーティ
ング膜と下地との密着性が良くなる。また表面粗さが粗
くなることによってイオンプレーティング膜との接触面
積が増加するので下地と密着性はさらに良くなる。同時
に、皮膜の残留圧縮応力は小さくなるので、皮膜の剥離
性は弱くなっているものと推定される。このようなこと
から、皮膜の密着性が高まるので、皮膜形成後に研摩し
ても剥離することはない。本発明ではブラスト処理によ
り加工変質層を除去し、表面粗さを２μm から８μm と
した下地表面にイオンプレーティング処理を施して下地
表面に皮膜を形成させた後、皮膜表面を研摩しその粗さ
を0.８μm 以下に調節する。下地表面に形成する皮膜の
厚さは、下地表面の粗さ及び皮膜表面粗さの調節に関連
して適宜選択されるが、膜の耐久性を上げるため少なく
とも１０μm 以上である。これ未満の厚さでは、摺動部
材表面として負荷に耐えない場合を生じ、又皮膜表面粗
さが0.８μm を越すと摺動部材として相手材に悪影響を
与える。
【０００９】第二に、本発明ではイオンプレーティング
皮膜をクロムと窒素を主成分とする皮膜とする。クロム
と窒素よりなる皮膜とした理由は、クロムはチタンに比
べ非常に高い蒸気圧をもっているので蒸発しやすく、従
って、イオンプレーティング皮膜形成速度も速い。その
ため、研摩代分の膜厚を形成することは経済的にも問題
が無い。また、クロムと窒素より成る皮膜は、耐焼き付
き性、耐摩耗性、耐食性に優れているので摺動部材の表
面皮膜として適しているばかりでなく、また TiN膜や T
iC膜に比べ内部応力が低く、耐剥離性に優れるので、膜
厚を厚くすることができることから、耐久性に優れた摺
動部品を得ることが出来るからである。クロムと窒素よ
りなる皮膜とは、Cr，Cr2N，CrN 及びそれらの混合物よ
りなる皮膜であり、CrとＮとの比率が皮膜内部より皮膜
外部に向って、Ｎ濃度が連続的または段階的に増加して
いる皮膜を含み、皮膜組織がアモルファス組織である場
合も含まれている。
皮膜をクロムと窒素を主成分とする皮膜とする。クロム
と窒素よりなる皮膜とした理由は、クロムはチタンに比
べ非常に高い蒸気圧をもっているので蒸発しやすく、従
って、イオンプレーティング皮膜形成速度も速い。その
ため、研摩代分の膜厚を形成することは経済的にも問題
が無い。また、クロムと窒素より成る皮膜は、耐焼き付
き性、耐摩耗性、耐食性に優れているので摺動部材の表
面皮膜として適しているばかりでなく、また TiN膜や T
iC膜に比べ内部応力が低く、耐剥離性に優れるので、膜
厚を厚くすることができることから、耐久性に優れた摺
動部品を得ることが出来るからである。クロムと窒素よ
りなる皮膜とは、Cr，Cr2N，CrN 及びそれらの混合物よ
りなる皮膜であり、CrとＮとの比率が皮膜内部より皮膜
外部に向って、Ｎ濃度が連続的または段階的に増加して
いる皮膜を含み、皮膜組織がアモルファス組織である場
合も含まれている。
【００１０】以下に実施例を示して具体的に本発明を説
明する。
明する。
【実施例】本発明は、ブラストにより表面を活性にする
工程、イオンプレーティングによりクロムと窒素よりな
る皮膜を形成する工程、表面をラッピング等により研摩
する工程より実施される。
工程、イオンプレーティングによりクロムと窒素よりな
る皮膜を形成する工程、表面をラッピング等により研摩
する工程より実施される。
【００１１】ブラスト工程で、砂と空気との混合高圧ガ
スを、摺動部材の摺動下地面に吹き付け、下地面の汚
れ、酸化物等の皮膜密着性の阻害物質を除去し、下地の
活性面を得る。ここで、アルミナ、シリコンカーバイト
等の粉の粒度を変えることにより、また、圧力、吹きか
け回数を変化させることにより、平均表面粗さを変える
ことが出来る。表１に示すように、平均表面粗さが２μ
m 以下では皮膜の残留応力が高く、平均表面粗さが２μ
m 以上になると皮膜の残留応力は徐々に弱くなり、８μ
m 以上では皮膜の残留応力低下の効果が少ないことがわ
かる。しかし表面粗さが粗すぎると、それだけ皮膜の膜
厚さを厚くしなければ成らないこと及び表面研摩に時間
がかかることから、表面粗さは４μm から６μm が最適
である。
スを、摺動部材の摺動下地面に吹き付け、下地面の汚
れ、酸化物等の皮膜密着性の阻害物質を除去し、下地の
活性面を得る。ここで、アルミナ、シリコンカーバイト
等の粉の粒度を変えることにより、また、圧力、吹きか
け回数を変化させることにより、平均表面粗さを変える
ことが出来る。表１に示すように、平均表面粗さが２μ
m 以下では皮膜の残留応力が高く、平均表面粗さが２μ
m 以上になると皮膜の残留応力は徐々に弱くなり、８μ
m 以上では皮膜の残留応力低下の効果が少ないことがわ
かる。しかし表面粗さが粗すぎると、それだけ皮膜の膜
厚さを厚くしなければ成らないこと及び表面研摩に時間
がかかることから、表面粗さは４μm から６μm が最適
である。
【００１２】
【表１】
【００１３】鋼製ピストンリング（外径８５φ×上下厚
さ２mm×径方向厚さ3.１mm）を約１００本、外周を揃え
て上下方向にスタックし両サイドを円盤を介してナット
により抑え被処理物とした。また、同様に鋼製（窒化
済）ロータリーコンプレッサー用ベーン（５０mm×３０
mm×５mm）（図１に示した）を約５０枚をＲ摺動面を揃
え、束ねて治具にセットし被処理物とした。
さ２mm×径方向厚さ3.１mm）を約１００本、外周を揃え
て上下方向にスタックし両サイドを円盤を介してナット
により抑え被処理物とした。また、同様に鋼製（窒化
済）ロータリーコンプレッサー用ベーン（５０mm×３０
mm×５mm）（図１に示した）を約５０枚をＲ摺動面を揃
え、束ねて治具にセットし被処理物とした。
【００１４】まず、サンドブラストにより外周面を活性
化した。サンドはカーボランダムの＃１８０を用い、圧
力４９０KPa で外周面を２度ブラストした表面粗さは平
均4.３μm であった。これをトリクロロエタンのリンス
洗浄及び蒸気脱脂を行い、サンドを完全に洗い流した。
なお、クリーンな圧縮空気等によりサンドを除去出来れ
ば、トリクロロエタンによる洗浄は必要ではなく、従っ
て、本発明は公害対策としても有益な手段である。
化した。サンドはカーボランダムの＃１８０を用い、圧
力４９０KPa で外周面を２度ブラストした表面粗さは平
均4.３μm であった。これをトリクロロエタンのリンス
洗浄及び蒸気脱脂を行い、サンドを完全に洗い流した。
なお、クリーンな圧縮空気等によりサンドを除去出来れ
ば、トリクロロエタンによる洗浄は必要ではなく、従っ
て、本発明は公害対策としても有益な手段である。
【００１５】続いて、上記処理後の被処理物にＨＣＤイ
オンプレーティング法により、クロムと窒素よりなる皮
膜をコーティングした。以下その方法について図２に基
づき詳述する。該リングを真空装置１内に設置後、図示
しない真空ポンプにより１×１０-4torr以下に減圧し、
ヒーター３により約４００℃に加熱。所定時間経過後ア
ルゴンガスを約１×１０-2torrまで導入口９より導入し
て、直流電圧を印加し、グロー放電を起こさせ、アルゴ
ンイオンによる下地表面のボンバードを行なった。つぎ
にホローカソード４で電子ビームを発生させ、水冷式銅
るつぼ５中の金属クロム６に当てクロムを蒸発させた。
尚、電子ビームはコイル７により収束されている。続い
て、窒素ガスを所定圧に成るまで導入口１０より導入
し、クロムと窒素からなる皮膜をリング２の外周面に形
成した。成形膜厚は２０から６０μm とした。
オンプレーティング法により、クロムと窒素よりなる皮
膜をコーティングした。以下その方法について図２に基
づき詳述する。該リングを真空装置１内に設置後、図示
しない真空ポンプにより１×１０-4torr以下に減圧し、
ヒーター３により約４００℃に加熱。所定時間経過後ア
ルゴンガスを約１×１０-2torrまで導入口９より導入し
て、直流電圧を印加し、グロー放電を起こさせ、アルゴ
ンイオンによる下地表面のボンバードを行なった。つぎ
にホローカソード４で電子ビームを発生させ、水冷式銅
るつぼ５中の金属クロム６に当てクロムを蒸発させた。
尚、電子ビームはコイル７により収束されている。続い
て、窒素ガスを所定圧に成るまで導入口１０より導入
し、クロムと窒素からなる皮膜をリング２の外周面に形
成した。成形膜厚は２０から６０μm とした。
【００１６】なお、クロムと窒素からなるアモルファス
皮膜をコーティングする場合は、ヒーターによる加熱は
２００℃までとした。また窒素濃度が皮膜内部より皮膜
外部に向けて連続的或いは段階的に増大する皮膜の形成
の場合は、導入窒素ガス量を所定コーティング時間をか
け、連続的に或いは段階的に所定窒素ガス分圧まで増や
すことによりコーティングすることが出来る。以上のよ
うにして、表２に示すような、各種の条件によりクロム
と窒素を主成分とする皮膜をコーティングしたピストン
リング及びベーンを作成した。
皮膜をコーティングする場合は、ヒーターによる加熱は
２００℃までとした。また窒素濃度が皮膜内部より皮膜
外部に向けて連続的或いは段階的に増大する皮膜の形成
の場合は、導入窒素ガス量を所定コーティング時間をか
け、連続的に或いは段階的に所定窒素ガス分圧まで増や
すことによりコーティングすることが出来る。以上のよ
うにして、表２に示すような、各種の条件によりクロム
と窒素を主成分とする皮膜をコーティングしたピストン
リング及びベーンを作成した。
【００１７】
【表２】
【００１８】次に、上記条件により作成したピストンリ
ング及びベーンをラッピング研摩により表面粗さを0.８
μm 以下に仕上げた。これらピストンリング及びベーン
の皮膜を調査した結果を表３に示す。皮膜の組成分析は
ＥＰＭＡ、組織分析はＸ線解析、硬度は皮膜断面をマイ
クロビッカース硬度計で、膜厚さは金属顕微鏡で測定し
た。
ング及びベーンをラッピング研摩により表面粗さを0.８
μm 以下に仕上げた。これらピストンリング及びベーン
の皮膜を調査した結果を表３に示す。皮膜の組成分析は
ＥＰＭＡ、組織分析はＸ線解析、硬度は皮膜断面をマイ
クロビッカース硬度計で、膜厚さは金属顕微鏡で測定し
た。
【００１９】
【表３】
【００２０】尚、比較例１、２は従来の方法により製造
したピストンリング及びベーンである。比較例１は、ピ
ストンリング及びベーンの下地外周面を、ラッピング研
摩により、約0.１８μm に仕上げたのち、トリクロロエ
タンにより洗浄脱脂しイオンプレーティングにより TiN
膜を約７μm コーティングし、軽いラッピングにより仕
上げた。また、比較例２は、比較例１と同様にして、ク
ロムと窒素を主成分とする皮膜をコーティングしたもの
である。
したピストンリング及びベーンである。比較例１は、ピ
ストンリング及びベーンの下地外周面を、ラッピング研
摩により、約0.１８μm に仕上げたのち、トリクロロエ
タンにより洗浄脱脂しイオンプレーティングにより TiN
膜を約７μm コーティングし、軽いラッピングにより仕
上げた。また、比較例２は、比較例１と同様にして、ク
ロムと窒素を主成分とする皮膜をコーティングしたもの
である。
【００２１】上記、実施例で製作したピストンリング及
びベーンを実機により評価を行った。従来の方法による
皮膜をコーティングしたピストンリング及びベーン（比
較例１及び比較例２）も同時に評価を実施した。その結
果を表４、表５に示す。本発明によるピストンリング及
びベーンの耐摩耗性は従来品（比較例１）とくらべても
劣ることは無く、従って膜厚の厚い分耐久性が良好と成
っている。また、従来品の耐久性向上品は、皮膜に剥離
が発生しており、評価時間が長くなれば相手材を摩耗さ
せることが想定される。
びベーンを実機により評価を行った。従来の方法による
皮膜をコーティングしたピストンリング及びベーン（比
較例１及び比較例２）も同時に評価を実施した。その結
果を表４、表５に示す。本発明によるピストンリング及
びベーンの耐摩耗性は従来品（比較例１）とくらべても
劣ることは無く、従って膜厚の厚い分耐久性が良好と成
っている。また、従来品の耐久性向上品は、皮膜に剥離
が発生しており、評価時間が長くなれば相手材を摩耗さ
せることが想定される。
【００２２】
【表４】
【００２３】
【表５】
【００２４】
【発明の効果】以上のように、本発明の摺動部材は、耐
久性に優れたものであり、その工業的利用価値は高い。
久性に優れたものであり、その工業的利用価値は高い。
【図１】使用したベーンの斜視概略図である。
【図２】イオンプレーティング装置の概略図である。
【符号の説明】 １ 真空装置 ２ リング ３ ヒーター ４ ホロカソード ５ 水冷式ルツボ ６ 金属クロム ７ 収束コイル ９ アルゴンガス導入口 １０ 窒素ガス導入口
Claims (7)
- 【請求項１】 下地面の粗さが２μm 〜８μm の鋳鉄ま
たは鋼からなる摺動部材の少なくとも摺動する面にイオ
ンプレーティングによるクロムと窒素を主成分とする皮
膜を被覆せしめ、該皮膜の表面粗さを0.８μm 以下、膜
厚を１０μm以上とした摺動部材。 - 【請求項２】 下地面の粗さが４μm 〜６μm である請
求項１の摺動部材。 - 【請求項３】 クロムと窒素を主成分とする皮膜が金属
クロムと窒化クロムからなる混合組織でなることを特徴
とする請求項１又は２に記載の摺動部材。 - 【請求項４】 クロムと窒素を主成分とする皮膜が窒化
クロムであることを特徴とする請求項１又は２に記載の
摺動部材。 - 【請求項５】 クロムと窒素を主成分とする皮膜が皮膜
内部より皮膜外部に向かって、窒素濃度が連続的または
段階的に増えていることを特徴とする請求項１又は２に
記載の摺動部材。 - 【請求項６】 クロムと窒素を主成分とする皮膜がアモ
ルファス組織であることを特徴とする請求項３乃至５の
何れか１項に記載の摺動部材。 - 【請求項７】 摺動部材の摺動面をブラスチングする第
一工程、イオンプレーティングによりクロムと窒素から
なる皮膜を被覆する第二工程、皮膜表面を研摩等の加工
する第三工程よりなることを特徴とする請求項１乃至６
のいずれか１項に記載の摺動部材の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP6104993A JP2771947B2 (ja) | 1994-04-21 | 1994-04-21 | 摺動部材 |
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| DE69503332T DE69503332T2 (de) | 1994-04-21 | 1995-04-20 | Gleitstück und verfahren zu dessen herstellung |
| PCT/JP1995/000782 WO1995029271A1 (en) | 1994-04-21 | 1995-04-20 | Slide member and method of its production |
| EP95916023A EP0707092B1 (en) | 1994-04-21 | 1995-04-20 | Slide member and method of its production |
| CN95190333A CN1066781C (zh) | 1994-04-21 | 1995-04-20 | 滑动部件及其制造方法 |
| KR1019950703743A KR100204198B1 (ko) | 1994-04-21 | 1995-04-20 | 슬라이딩부재 및 그 제조방법 |
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|---|---|---|---|
| JP6104993A JP2771947B2 (ja) | 1994-04-21 | 1994-04-21 | 摺動部材 |
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|---|---|
| JPH07292458A true JPH07292458A (ja) | 1995-11-07 |
| JP2771947B2 JP2771947B2 (ja) | 1998-07-02 |
Family
ID=14395626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6104993A Expired - Fee Related JP2771947B2 (ja) | 1994-04-21 | 1994-04-21 | 摺動部材 |
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| DE (1) | DE69503332T2 (ja) |
| TW (1) | TW297055B (ja) |
| WO (1) | WO1995029271A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002052179A1 (en) * | 2000-12-26 | 2002-07-04 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring and method of producing the same |
| KR100458693B1 (ko) * | 1996-06-19 | 2005-05-13 | 마쯔시다덴기산교 가부시키가이샤 | 냉동기용압축기 |
| JP2006508313A (ja) * | 2002-11-30 | 2006-03-09 | マーレ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関のためのピストンリングを被覆するための方法 |
| CN103741108A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-23 | 晨光真空技术（深圳）有限公司 | 一种CrNx基成分梯度过渡的装饰防护涂层的制备方法 |
| CN110318053A (zh) * | 2018-03-28 | 2019-10-11 | 丰田自动车东日本株式会社 | 滑动构件及其制造方法 |
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|---|---|---|---|---|
| DE19714317C1 (de) * | 1997-03-25 | 1998-06-18 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Oberflächenbehandlung von Werkzeugen aus Stahl, insbesondere von Kaltpilger-Walzdornen zur Kaltumformung von Rohren |
| DE19905735A1 (de) * | 1999-02-11 | 2000-08-17 | Kennametal Inc | Verfahren zum Herstellen eines Zerspanungswerkzeugs sowie Zerspanungswerkzeug |
| KR100669517B1 (ko) * | 2000-03-24 | 2007-02-28 | 김영생 | 밸브 |
| DE102006002371A1 (de) * | 2006-01-17 | 2007-07-19 | Kennametal Widia Produktions Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Beschichtung eines Hartmetall- oder Cermetsubstratkörpers und beschichteter Hartmetall- oder Cermetkörper |
| JP5030439B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2012-09-19 | 株式会社リケン | 摺動部材 |
| BRPI0905186A2 (pt) | 2009-12-21 | 2011-08-09 | Mahle Metal Leve Sa | anel de pistão |
| WO2011125657A1 (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-13 | 日立ツール株式会社 | 耐食性に優れた被覆物品の製造方法および被覆物品 |
| CN102560354B (zh) * | 2010-12-28 | 2015-09-02 | 日立金属株式会社 | 耐蚀性优异的被覆物品的制造方法及被覆物品 |
| BRPI1102335A2 (pt) | 2011-05-27 | 2013-06-25 | Mahle Metal Leve Sa | elemento dotado de pelo menos uma superfÍcie de deslizamento com um revestimento para uso em um motor de combustço interna ou em um compressor |
| CN103464856B (zh) * | 2013-09-25 | 2015-10-14 | 贵州凯星液力传动机械有限公司 | 一种不锈钢喷注器的加工方法 |
| JP5965378B2 (ja) | 2013-10-31 | 2016-08-03 | 株式会社リケン | ピストンリング及びその製造方法 |
| US10323747B2 (en) | 2017-03-28 | 2019-06-18 | Mahle International Gmbh | Piston ring and method for manufacturing a piston ring |
| US20190368607A1 (en) * | 2018-05-29 | 2019-12-05 | Mahle International Gmbh | Piston ring and method for manufacturing a piston ring |
| CN112746250B (zh) * | 2020-12-29 | 2022-11-08 | 平湖市良正五金科技股份有限公司 | 一种铝型材热挤压模具镀层加工工艺 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61107403U (ja) * | 1984-12-20 | 1986-07-08 | ||
| JPS6287423A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-21 | Olympus Optical Co Ltd | 光学素子成形用型 |
| JPH0625597B2 (ja) * | 1985-11-20 | 1994-04-06 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| JPH01234559A (ja) * | 1988-03-11 | 1989-09-19 | Nissin Electric Co Ltd | 被覆膜付鉄鋼部材およびその製造方法 |
| JPH089964B2 (ja) * | 1989-12-01 | 1996-01-31 | 株式会社リケン | 内燃機関の動弁機構用バルブリフタ |
| JPH04368A (ja) * | 1990-04-17 | 1992-01-06 | Riken Corp | 耐摩耗性被膜及びその製造法 |
| EP0484699B1 (de) * | 1990-11-05 | 1993-08-18 | Detlev Dr. Repenning | Reibpaarung und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| JP2892231B2 (ja) * | 1992-09-16 | 1999-05-17 | 健 増本 | Ｔｉ−Ｓｉ−Ｎ系複合硬質膜及びその製造方法 |
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1994
- 1994-04-21 JP JP6104993A patent/JP2771947B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-04-13 TW TW084103622A patent/TW297055B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-04-20 DE DE69503332T patent/DE69503332T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-04-20 KR KR1019950703743A patent/KR100204198B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-20 CN CN95190333A patent/CN1066781C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-04-20 WO PCT/JP1995/000782 patent/WO1995029271A1/ja not_active Ceased
- 1995-04-20 EP EP95916023A patent/EP0707092B1/en not_active Expired - Lifetime
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| WO2002052179A1 (en) * | 2000-12-26 | 2002-07-04 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring and method of producing the same |
| US7052019B2 (en) | 2000-12-26 | 2006-05-30 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring and method of manufacturing the same |
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