JPH07299301A - 酒精蒸留方法 - Google Patents
酒精蒸留方法Info
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- JPH07299301A JPH07299301A JP6096456A JP9645694A JPH07299301A JP H07299301 A JPH07299301 A JP H07299301A JP 6096456 A JP6096456 A JP 6096456A JP 9645694 A JP9645694 A JP 9645694A JP H07299301 A JPH07299301 A JP H07299301A
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Landscapes
- Distillation Of Fermentation Liquor, Processing Of Alcohols, Vinegar And Beer (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 精留塔の棚数を多くした場合にも抽出塔から
の液の入りが良く、しかも、加熱缶として伝熱面積の大
きな熱交換器を必要としない酒精蒸留方法を提供する。 【構成】 発酵後の醪（もろみ）を醪塔で加熱し、この
加熱により蒸発，気化された留出ガスを醪塔から取り出
したのち、凝縮，液化してこの凝縮液を第２抽出塔（加
圧抽出塔）７に導入し、この第２抽出塔７で上記凝縮液
を第２抽出塔７内の温水とともに加熱し、この加熱によ
り蒸発，気化された留出ガスから低沸点成分を分離する
とともに、留出ガスの一部を液化して脱酒精塔８に導
入，加熱し、この加熱により蒸発，気化された留出ガス
を精留塔９に導入するとともに、留出ガスの一部を液化
して第２抽出塔７に供給するようにしている。
の液の入りが良く、しかも、加熱缶として伝熱面積の大
きな熱交換器を必要としない酒精蒸留方法を提供する。 【構成】 発酵後の醪（もろみ）を醪塔で加熱し、この
加熱により蒸発，気化された留出ガスを醪塔から取り出
したのち、凝縮，液化してこの凝縮液を第２抽出塔（加
圧抽出塔）７に導入し、この第２抽出塔７で上記凝縮液
を第２抽出塔７内の温水とともに加熱し、この加熱によ
り蒸発，気化された留出ガスから低沸点成分を分離する
とともに、留出ガスの一部を液化して脱酒精塔８に導
入，加熱し、この加熱により蒸発，気化された留出ガス
を精留塔９に導入するとともに、留出ガスの一部を液化
して第２抽出塔７に供給するようにしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、発酵後の醪（もろ
み）もしくは粗留アルコールからエタノール等の酒精を
蒸留，分離する酒精蒸留方法に関するものである。
み）もしくは粗留アルコールからエタノール等の酒精を
蒸留，分離する酒精蒸留方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、エタノールの蒸留法は、常圧
下のエタノール−水共沸組成に近い９５〜９６ｖｏｌ％
の含水エタノールを目的製品として、種々提案されてお
り、これに用いる蒸留装置も種々開発されている。この
ようなエタノールの蒸留装置として、図３に示すスーパ
ーアロスパス式蒸留装置がある。この装置を用い、つぎ
のようにして、醪タンク１内に収容された発酵後の醪
（エタノール濃度：約９ｖｏｌ％）を上記目的製品に蒸
留することができる。すなわち、まず、醪タンク１内の
醪を分縮器１２および熱交換器１３で沸点近くまで予熱
したのち低沸点分離塔２に送り、この低沸点分離塔２で
アセトアルデヒド，エステル類等の低沸点成分を分離し
醪塔３の塔頂に送る。この醪塔３内には、その塔底に加
熱用水蒸気Ａが吹き込まれており、この水蒸気により、
醪が塔頂から塔底に落下する間に、醪中のエタノールを
蒸留し、エタノール約４５ｖｏｌ％を含む蒸気を生成す
る。ついで、上記蒸気を醪塔３の塔頂から取り出して濃
縮塔５の塔底に送り、この濃縮塔５でほぼ製品濃度９５
ｖｏｌ％まで濃縮したのち、塔頂から取り出して分縮器
１４，全縮器１５に送り、ここで凝縮，液化して第２抽
出塔７に送る。
下のエタノール−水共沸組成に近い９５〜９６ｖｏｌ％
の含水エタノールを目的製品として、種々提案されてお
り、これに用いる蒸留装置も種々開発されている。この
ようなエタノールの蒸留装置として、図３に示すスーパ
ーアロスパス式蒸留装置がある。この装置を用い、つぎ
のようにして、醪タンク１内に収容された発酵後の醪
（エタノール濃度：約９ｖｏｌ％）を上記目的製品に蒸
留することができる。すなわち、まず、醪タンク１内の
醪を分縮器１２および熱交換器１３で沸点近くまで予熱
したのち低沸点分離塔２に送り、この低沸点分離塔２で
アセトアルデヒド，エステル類等の低沸点成分を分離し
醪塔３の塔頂に送る。この醪塔３内には、その塔底に加
熱用水蒸気Ａが吹き込まれており、この水蒸気により、
醪が塔頂から塔底に落下する間に、醪中のエタノールを
蒸留し、エタノール約４５ｖｏｌ％を含む蒸気を生成す
る。ついで、上記蒸気を醪塔３の塔頂から取り出して濃
縮塔５の塔底に送り、この濃縮塔５でほぼ製品濃度９５
ｖｏｌ％まで濃縮したのち、塔頂から取り出して分縮器
１４，全縮器１５に送り、ここで凝縮，液化して第２抽
出塔７に送る。
【０００３】上記第２抽出塔７内には、その塔底に加熱
用水蒸気Ａが吹込まれているとともに、その塔頂に、脱
酒精塔８の塔底から取り出された温水が送られてきてお
り、この温水と上記全縮器１５から送られてきた凝縮液
とを水蒸気により蒸発，気化し、この留出ガス（発生蒸
気）の一部を分縮器１８で液化して第２抽出塔７に還流
するとともに、エステル類等の微量の低沸点成分を全縮
器１９を経て第１抽出塔４に送る。このように、第２抽
出塔７では、濃縮塔５から濃度９５ｖｏｌ％で送られて
きたエタノールを１０ｖｏｌ％程度に希釈，抽出蒸留す
る。つぎに、希釈されたエタノールを、第２抽出塔７の
塔底から脱酒精塔８の塔頂に送る。この脱酒精塔８に
は、その上側に精留塔９が一連に形成されており、下側
の脱酒精塔８が回収部として作用し、上側の精留塔９が
濃縮部として作用する。そして、これら脱酒精塔８，精
留塔９で、上記希釈されたエタノールを再びほぼ製品濃
度９５ｖｏｌ％まで濃縮する。つぎに、この濃縮された
エタノールを精留塔９の塔頂から脱メタノール塔１０に
送り、この脱メタノール塔１０で微量のメタノールを分
離したのち、塔底から精製塔１７の塔頂に送り、精製塔
１１で最終的に精製し、製品として塔底から取り出す。
図において、各塔２〜１１内に表示された数字は温度
（℃）を示している。
用水蒸気Ａが吹込まれているとともに、その塔頂に、脱
酒精塔８の塔底から取り出された温水が送られてきてお
り、この温水と上記全縮器１５から送られてきた凝縮液
とを水蒸気により蒸発，気化し、この留出ガス（発生蒸
気）の一部を分縮器１８で液化して第２抽出塔７に還流
するとともに、エステル類等の微量の低沸点成分を全縮
器１９を経て第１抽出塔４に送る。このように、第２抽
出塔７では、濃縮塔５から濃度９５ｖｏｌ％で送られて
きたエタノールを１０ｖｏｌ％程度に希釈，抽出蒸留す
る。つぎに、希釈されたエタノールを、第２抽出塔７の
塔底から脱酒精塔８の塔頂に送る。この脱酒精塔８に
は、その上側に精留塔９が一連に形成されており、下側
の脱酒精塔８が回収部として作用し、上側の精留塔９が
濃縮部として作用する。そして、これら脱酒精塔８，精
留塔９で、上記希釈されたエタノールを再びほぼ製品濃
度９５ｖｏｌ％まで濃縮する。つぎに、この濃縮された
エタノールを精留塔９の塔頂から脱メタノール塔１０に
送り、この脱メタノール塔１０で微量のメタノールを分
離したのち、塔底から精製塔１７の塔頂に送り、精製塔
１１で最終的に精製し、製品として塔底から取り出す。
図において、各塔２〜１１内に表示された数字は温度
（℃）を示している。
【０００４】上記蒸留装置において、第１抽出塔４に
は、低沸点分離塔２および第２抽出塔７（分縮器１８）
で分離された低沸点成分を含むエタノールが送り込ま
れ、温水塔６（濃縮塔５の回収部）および脱酒精塔８か
ら供給される温水によって抽出蒸留される。この加水抽
出されたエタノールは第１抽出塔４の塔底から受槽２３
を経て、低沸点分離塔２の塔頂へ還流される。一方、フ
ーゼル油等の高沸点成分を含むエタノールは第１抽出塔
４および濃縮塔５から抜き出されたのち、冷却器１６，
２４を経て分別器１７，２５に送られ、フーゼル油が分
離され、他成分が受槽２３を経て、低沸点分離塔２の塔
頂へ回収される。また、醪塔３で分離された水や固形物
は熱交換器１３を経て廃液される。図において、２０は
製品冷却器、２１，２２は加熱缶（熱交換器）、２６は
分縮器、２７，２８は全縮器、２９は温水受槽、３０，
３１はポンプである。
は、低沸点分離塔２および第２抽出塔７（分縮器１８）
で分離された低沸点成分を含むエタノールが送り込ま
れ、温水塔６（濃縮塔５の回収部）および脱酒精塔８か
ら供給される温水によって抽出蒸留される。この加水抽
出されたエタノールは第１抽出塔４の塔底から受槽２３
を経て、低沸点分離塔２の塔頂へ還流される。一方、フ
ーゼル油等の高沸点成分を含むエタノールは第１抽出塔
４および濃縮塔５から抜き出されたのち、冷却器１６，
２４を経て分別器１７，２５に送られ、フーゼル油が分
離され、他成分が受槽２３を経て、低沸点分離塔２の塔
頂へ回収される。また、醪塔３で分離された水や固形物
は熱交換器１３を経て廃液される。図において、２０は
製品冷却器、２１，２２は加熱缶（熱交換器）、２６は
分縮器、２７，２８は全縮器、２９は温水受槽、３０，
３１はポンプである。
【０００５】このような蒸留装置では、蒸気消費量の節
減のため、図４に示すように、加熱缶２１の熱媒体とし
て、第２抽出塔７の塔頂の発生蒸気を利用する方法が用
いられている。この方法では、通常、第２抽出塔７の塔
頂の発生蒸気を加熱缶２１に送り、精製塔１１の塔底か
ら取り出した留出液（エタノール）を間接加熱したの
ち、加熱缶２１から取り出し、第２抽出塔７の塔頂に還
流することが行われている。
減のため、図４に示すように、加熱缶２１の熱媒体とし
て、第２抽出塔７の塔頂の発生蒸気を利用する方法が用
いられている。この方法では、通常、第２抽出塔７の塔
頂の発生蒸気を加熱缶２１に送り、精製塔１１の塔底か
ら取り出した留出液（エタノール）を間接加熱したの
ち、加熱缶２１から取り出し、第２抽出塔７の塔頂に還
流することが行われている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記蒸
留装置では、目的製品の純度を上げるため、精留塔９の
棚数を多くする場合には、精留塔７の塔圧が上がり［例
えば、通常行われているように、第２抽出塔７の棚数を
５０棚とし、塔圧を０．１５ｋｇｆ／ｃｍ2 とする場合
に、精留塔９の棚数を多くして１００棚にすると、脱酒
精塔８の塔頂（もしくは精留塔９の塔底）付近の圧力が
０．３ｋｇｆ／ｃｍ2 に、脱酒精塔８の塔底の圧力が
０．４ｋｇｆ／ｃｍ2 になり］、第２抽出塔７からの液
が脱酒精塔８に入りにくくなるという問題がある。しか
も、第２抽出塔７の塔頂の発生蒸気を加熱缶２１の熱源
とする場合には、上記発生蒸気と精製塔１１の塔底から
取り出された留出液（エタノール）との温度差が少な
く、上記加熱缶２１として伝熱面積の大きな熱交換器が
必要になり、コスト高になるという問題がある。さら
に、脱酒精塔８から取り出される温水の温度が高く、こ
の温水をそのまま第２抽出塔７の塔頂に送ると、塔頂で
フラッシュ状態になるという問題もある。
留装置では、目的製品の純度を上げるため、精留塔９の
棚数を多くする場合には、精留塔７の塔圧が上がり［例
えば、通常行われているように、第２抽出塔７の棚数を
５０棚とし、塔圧を０．１５ｋｇｆ／ｃｍ2 とする場合
に、精留塔９の棚数を多くして１００棚にすると、脱酒
精塔８の塔頂（もしくは精留塔９の塔底）付近の圧力が
０．３ｋｇｆ／ｃｍ2 に、脱酒精塔８の塔底の圧力が
０．４ｋｇｆ／ｃｍ2 になり］、第２抽出塔７からの液
が脱酒精塔８に入りにくくなるという問題がある。しか
も、第２抽出塔７の塔頂の発生蒸気を加熱缶２１の熱源
とする場合には、上記発生蒸気と精製塔１１の塔底から
取り出された留出液（エタノール）との温度差が少な
く、上記加熱缶２１として伝熱面積の大きな熱交換器が
必要になり、コスト高になるという問題がある。さら
に、脱酒精塔８から取り出される温水の温度が高く、こ
の温水をそのまま第２抽出塔７の塔頂に送ると、塔頂で
フラッシュ状態になるという問題もある。
【０００７】この発明は、このような事情に鑑みなされ
たもので、精留塔の棚数を多くした場合にも抽出塔（第
２抽出塔）からの液の入りが良く、しかも、加熱缶とし
て伝熱面積の大きな熱交換器を必要とせず、さらに、脱
酒精塔から送られた温水が抽出塔（第２抽出塔）の塔頂
でフラッシュ状態となることのない酒精蒸留方法の提供
を目的とする。
たもので、精留塔の棚数を多くした場合にも抽出塔（第
２抽出塔）からの液の入りが良く、しかも、加熱缶とし
て伝熱面積の大きな熱交換器を必要とせず、さらに、脱
酒精塔から送られた温水が抽出塔（第２抽出塔）の塔頂
でフラッシュ状態となることのない酒精蒸留方法の提供
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、この発明の酒精蒸留方法は、発酵後の醪もしくは粗
留アルコールを醪塔で加熱し、この加熱により蒸発，気
化された留出ガスを醪塔から取り出して凝縮器に導入
し、この凝縮器内で凝縮，液化してこの凝縮液を加圧抽
出塔に導入し、この加圧抽出塔で上記凝縮液を加圧抽出
塔内の温水とともに加熱し、この加熱により蒸発，気化
された留出ガスから低沸点成分等の不純物を分離すると
ともに、この留出ガスを液化して加圧抽出塔内に還流
し、この不純物を分離した還流液を脱酒精塔に導入して
加熱し、この加熱により蒸発，気化された留出ガスを精
留塔に導入したのち、精留塔から取り出して精製塔に導
入し、上記精留塔内の留出ガスの一部を液化して脱酒精
塔に還流し、この還流された温水を加圧抽出塔に供給す
るようにしたという構成をとる。
め、この発明の酒精蒸留方法は、発酵後の醪もしくは粗
留アルコールを醪塔で加熱し、この加熱により蒸発，気
化された留出ガスを醪塔から取り出して凝縮器に導入
し、この凝縮器内で凝縮，液化してこの凝縮液を加圧抽
出塔に導入し、この加圧抽出塔で上記凝縮液を加圧抽出
塔内の温水とともに加熱し、この加熱により蒸発，気化
された留出ガスから低沸点成分等の不純物を分離すると
ともに、この留出ガスを液化して加圧抽出塔内に還流
し、この不純物を分離した還流液を脱酒精塔に導入して
加熱し、この加熱により蒸発，気化された留出ガスを精
留塔に導入したのち、精留塔から取り出して精製塔に導
入し、上記精留塔内の留出ガスの一部を液化して脱酒精
塔に還流し、この還流された温水を加圧抽出塔に供給す
るようにしたという構成をとる。
【０００９】
【作用】すなわち、この発明の酒精蒸留装置は、抽出塔
（従来例における第２抽出塔）を、例えば、この抽出塔
の塔頂から加熱缶に送る蒸気の流量を絞る等することに
より、加圧抽出塔にしている。したがって、この発明の
酒精蒸留装置では、加圧抽出塔の塔圧が脱酒精塔の塔圧
より大きくなり、目的製品の純度を上げるため精留塔の
棚数を多くする場合にも、加圧抽出塔の圧力で塔内の液
を精留塔内に入りやすくすることができる。しかも、こ
の流入の際に上記液は精留塔内にフラッシュ状態で流入
するため、脱酒精塔の能力が軽減され、省エネルギーに
なる。さらに、このように抽出塔を加圧抽出塔にするこ
とにより、その塔頂の発生蒸気を高温にすることができ
るため、この蒸気と精製塔の塔底から取り出される留出
液との温度差が大きくなり、この留出液の加熱缶の熱源
として充分に利用することができるようになる。したが
って、精製塔の加熱缶として伝熱面積の小さな熱交換器
を使用することができ、低コストになる。そのうえ、加
圧抽出塔の塔頂の発生蒸気を塔外に取り出して上記加熱
缶の熱媒体として利用する等したのち、脱酒精塔の温水
に混入させる場合には、この温水の温度が抽出塔の塔頂
温度くらいになり、蒸留に適したものになる。さらに、
加圧抽出塔の温度が高くなって不純物の排出が良くなる
うえ、蒸気量を多く流すことができ（例えば、同じ流速
でも常圧と０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 とではその流量が異な
り、０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 の方が常圧の場合より約１．
４倍の流量となる）、装置の処理能力をアップすること
ができる。
（従来例における第２抽出塔）を、例えば、この抽出塔
の塔頂から加熱缶に送る蒸気の流量を絞る等することに
より、加圧抽出塔にしている。したがって、この発明の
酒精蒸留装置では、加圧抽出塔の塔圧が脱酒精塔の塔圧
より大きくなり、目的製品の純度を上げるため精留塔の
棚数を多くする場合にも、加圧抽出塔の圧力で塔内の液
を精留塔内に入りやすくすることができる。しかも、こ
の流入の際に上記液は精留塔内にフラッシュ状態で流入
するため、脱酒精塔の能力が軽減され、省エネルギーに
なる。さらに、このように抽出塔を加圧抽出塔にするこ
とにより、その塔頂の発生蒸気を高温にすることができ
るため、この蒸気と精製塔の塔底から取り出される留出
液との温度差が大きくなり、この留出液の加熱缶の熱源
として充分に利用することができるようになる。したが
って、精製塔の加熱缶として伝熱面積の小さな熱交換器
を使用することができ、低コストになる。そのうえ、加
圧抽出塔の塔頂の発生蒸気を塔外に取り出して上記加熱
缶の熱媒体として利用する等したのち、脱酒精塔の温水
に混入させる場合には、この温水の温度が抽出塔の塔頂
温度くらいになり、蒸留に適したものになる。さらに、
加圧抽出塔の温度が高くなって不純物の排出が良くなる
うえ、蒸気量を多く流すことができ（例えば、同じ流速
でも常圧と０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 とではその流量が異な
り、０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 の方が常圧の場合より約１．
４倍の流量となる）、装置の処理能力をアップすること
ができる。
【００１０】つぎに、この発明を実施例にもとづいて詳
しく説明する。
しく説明する。
【００１１】
【実施例１】図１はこの発明に用いる蒸留装置の一実施
例の要部を示している。この実施例１では、精製塔１１
と加熱缶２１とを連結するエタノール取出用配管３７に
圧力指示調節計４０付き第１流量調節弁３９を取付け、
圧力指示調節計４０で第２抽出塔７の塔頂と加熱缶２１
の蒸気入口２１ａとを連結する第１配管３５内の圧力を
検出し、この検出結果により第１流量調節弁３９の流量
調節を行うようにしている。また、加熱缶２１の蒸気出
口２１ｂから第２配管３６を延ばし、この第２配管３６
を、脱酒精塔８の塔底と第２抽出塔７の塔頂とを連結す
る温水供給管４６に連結するとともに、第２配管３６と
分縮器４３（この分縮器４３は、第２配管３６内の蒸気
を凝縮，液化するためのものであり、戻し用配管４２を
介して第２配管３６に連結するとともに、全縮器４４に
連結している。上記分縮器４３，全縮器４４、配管４
１，４２等は、図４に示す従来例においても設けられて
いたものである）とを連結する蒸気取出用配管４１に第
２流量調節弁４５を取付けている。そして、上記第１お
よび第２の流量調節弁３９，４５の流量を絞り、第２抽
出塔７の塔圧を、図３に示す従来例（常圧のもの）より
も０．３５ｋｇｆ／ｃｍ2 アップして、０．５ｋｇｆ／
ｃｍ2 に設定し、これにより、第２抽出塔７を加圧抽出
塔にしている。すなわち、第１流量調節弁３９の流量を
絞る（従来の流量よりも少なくする）ことで、加熱缶２
１内のエタノール液面Ｂを低くして加熱缶２１内におけ
る伝熱面積を少なくし、これにより、第１配管３５内の
蒸気の流量を絞ることができる。また、第２の流量調節
弁４５の流量を絞ることにより、分縮器４３に送られる
蒸気の流量を少なくし、第１配管３５内の蒸気の流量を
絞ることができる。これにより、第２抽出塔７を加圧抽
出塔にしている。図において、３８は戻し用配管であ
る。それ以外の部分は、図３に示す従来例と同様であ
り、同様の部分には同じ符号を付している。
例の要部を示している。この実施例１では、精製塔１１
と加熱缶２１とを連結するエタノール取出用配管３７に
圧力指示調節計４０付き第１流量調節弁３９を取付け、
圧力指示調節計４０で第２抽出塔７の塔頂と加熱缶２１
の蒸気入口２１ａとを連結する第１配管３５内の圧力を
検出し、この検出結果により第１流量調節弁３９の流量
調節を行うようにしている。また、加熱缶２１の蒸気出
口２１ｂから第２配管３６を延ばし、この第２配管３６
を、脱酒精塔８の塔底と第２抽出塔７の塔頂とを連結す
る温水供給管４６に連結するとともに、第２配管３６と
分縮器４３（この分縮器４３は、第２配管３６内の蒸気
を凝縮，液化するためのものであり、戻し用配管４２を
介して第２配管３６に連結するとともに、全縮器４４に
連結している。上記分縮器４３，全縮器４４、配管４
１，４２等は、図４に示す従来例においても設けられて
いたものである）とを連結する蒸気取出用配管４１に第
２流量調節弁４５を取付けている。そして、上記第１お
よび第２の流量調節弁３９，４５の流量を絞り、第２抽
出塔７の塔圧を、図３に示す従来例（常圧のもの）より
も０．３５ｋｇｆ／ｃｍ2 アップして、０．５ｋｇｆ／
ｃｍ2 に設定し、これにより、第２抽出塔７を加圧抽出
塔にしている。すなわち、第１流量調節弁３９の流量を
絞る（従来の流量よりも少なくする）ことで、加熱缶２
１内のエタノール液面Ｂを低くして加熱缶２１内におけ
る伝熱面積を少なくし、これにより、第１配管３５内の
蒸気の流量を絞ることができる。また、第２の流量調節
弁４５の流量を絞ることにより、分縮器４３に送られる
蒸気の流量を少なくし、第１配管３５内の蒸気の流量を
絞ることができる。これにより、第２抽出塔７を加圧抽
出塔にしている。図において、３８は戻し用配管であ
る。それ以外の部分は、図３に示す従来例と同様であ
り、同様の部分には同じ符号を付している。
【００１２】上記実施例１によれば、第２抽出塔７の塔
圧が０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 となり、脱酒精塔８の塔頂の
圧力より大きくなることから、精留塔９の棚数を多くす
る（例えば、１００棚にする）場合にも、第２抽出塔７
の塔圧で塔内の液が精留塔９内に流入しやすくなる。し
かも、第２抽出塔７の塔頂のベーパーが高温になること
から、精製塔９の塔底から取り出される留出液（エタノ
ール）との温度差が大きくなる。このため、精製塔１１
の加熱缶２１として、伝熱面積の小さな熱交換器を使用
することができにようになる。さらに、第２抽出塔７の
塔頂のベーパーを上記加熱缶２１を経たのち、温水供給
管４６に混入させるようにしたため、この温水供給管４
６の温水の温度が第２抽出塔７の塔頂温度（１００℃）
くらいになり、蒸留に適したものになる。そのうえ、両
流量調節弁３９，４５を第１および第２の配管３５，３
６に取付けないようにしているため、両配管３５，３６
内の蒸気等の流れが、従来と同様に、スムーズである。
圧が０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 となり、脱酒精塔８の塔頂の
圧力より大きくなることから、精留塔９の棚数を多くす
る（例えば、１００棚にする）場合にも、第２抽出塔７
の塔圧で塔内の液が精留塔９内に流入しやすくなる。し
かも、第２抽出塔７の塔頂のベーパーが高温になること
から、精製塔９の塔底から取り出される留出液（エタノ
ール）との温度差が大きくなる。このため、精製塔１１
の加熱缶２１として、伝熱面積の小さな熱交換器を使用
することができにようになる。さらに、第２抽出塔７の
塔頂のベーパーを上記加熱缶２１を経たのち、温水供給
管４６に混入させるようにしたため、この温水供給管４
６の温水の温度が第２抽出塔７の塔頂温度（１００℃）
くらいになり、蒸留に適したものになる。そのうえ、両
流量調節弁３９，４５を第１および第２の配管３５，３
６に取付けないようにしているため、両配管３５，３６
内の蒸気等の流れが、従来と同様に、スムーズである。
【００１３】
【実施例２】図２は実施例２の要部を示している。この
実施例２では、第２抽出塔７の塔頂と加熱缶２１の蒸気
入口２１ａとを連結する第１配管３５に流量調節弁４７
を取付けている。そして、上記流量調節弁４７で蒸気の
流量を絞り、第２抽出塔７の塔圧を、図２に示す従来例
（常圧のもの）よりも０．３５ｋｇｆ／ｃｍ2 アップし
て、０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 に設定し、これにより、第２
抽出塔７を加圧抽出塔にしている。それ以外の部分は、
図１に示す従来例と同様であり、同様の部分には同じ符
号を付している。この実施例２によっても、上記実施例
１と同様の効果を奏する。
実施例２では、第２抽出塔７の塔頂と加熱缶２１の蒸気
入口２１ａとを連結する第１配管３５に流量調節弁４７
を取付けている。そして、上記流量調節弁４７で蒸気の
流量を絞り、第２抽出塔７の塔圧を、図２に示す従来例
（常圧のもの）よりも０．３５ｋｇｆ／ｃｍ2 アップし
て、０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 に設定し、これにより、第２
抽出塔７を加圧抽出塔にしている。それ以外の部分は、
図１に示す従来例と同様であり、同様の部分には同じ符
号を付している。この実施例２によっても、上記実施例
１と同様の効果を奏する。
【００１４】
【発明の効果】以上のように、この発明の酒精蒸留方法
によれば、加圧抽出塔の塔圧が脱酒精塔の塔圧より大き
くなり、目的製品の純度を上げるため精留塔の棚数を多
くする場合にも、加圧抽出塔の圧力で塔内の液を精留塔
内に入りやすくすることができる。しかも、この流入の
際に、上記液は精留塔内にフラッシュ状態で流入するた
め、脱酒精塔の能力が軽減され、省エネルギーになる。
さらに、この酒精蒸留方法によれば、加圧抽出塔の塔頂
の発生蒸気を高温にすることができるため、この蒸気と
精製塔の塔底から取り出される留出液との温度差が大き
くなり、この留出液の加熱缶の熱源として充分に利用す
ることができるようになる。したがって、精製塔の加熱
缶として伝熱面積の小さな熱交換器を使用することがで
き、低コストになる。そのうえ、加圧抽出塔の塔頂の発
生蒸気を塔外に取り出して上記加熱缶の熱媒体として利
用する等したのち、脱酒精塔の温水に混入させる場合に
は、この温水の温度が抽出塔の塔頂温度くらいになり、
蒸留に適したものになる。さらに、加圧抽出塔の温度が
高くなって不純物の排出が良くなるうえ、蒸気量を多く
流すことができ、装置の処理能力をアップすることがで
きる。
によれば、加圧抽出塔の塔圧が脱酒精塔の塔圧より大き
くなり、目的製品の純度を上げるため精留塔の棚数を多
くする場合にも、加圧抽出塔の圧力で塔内の液を精留塔
内に入りやすくすることができる。しかも、この流入の
際に、上記液は精留塔内にフラッシュ状態で流入するた
め、脱酒精塔の能力が軽減され、省エネルギーになる。
さらに、この酒精蒸留方法によれば、加圧抽出塔の塔頂
の発生蒸気を高温にすることができるため、この蒸気と
精製塔の塔底から取り出される留出液との温度差が大き
くなり、この留出液の加熱缶の熱源として充分に利用す
ることができるようになる。したがって、精製塔の加熱
缶として伝熱面積の小さな熱交換器を使用することがで
き、低コストになる。そのうえ、加圧抽出塔の塔頂の発
生蒸気を塔外に取り出して上記加熱缶の熱媒体として利
用する等したのち、脱酒精塔の温水に混入させる場合に
は、この温水の温度が抽出塔の塔頂温度くらいになり、
蒸留に適したものになる。さらに、加圧抽出塔の温度が
高くなって不純物の排出が良くなるうえ、蒸気量を多く
流すことができ、装置の処理能力をアップすることがで
きる。
【図１】この発明に用いられる蒸留装置の実施例１を示
す要部の説明図である。
す要部の説明図である。
【図２】実施例２を示す要部の説明図である。
【図３】従来例を示す蒸留装置の説明図である。
【図４】従来例の変形例の要部の説明図である。
１ 醪タンク ２ 低沸点分離塔 ３ 醪塔 ４ 第１抽出塔 ５ 濃縮塔 ６ 温水塔 ７ 第２抽出塔（加圧抽出塔） ８ 脱酒精塔 ９ 精留塔 １０ 脱メタノール塔 １１ 精製塔 ２１，２２ 加熱缶
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年９月１４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】
【実施例２】図２は実施例２の要部を示している。この
実施例２では、第２抽出塔７の塔頂と加熱缶２１の蒸気
入口２１ａとを連結する第１配管３５に流量調節弁４７
を取付けている。そして、上記流量調節弁４７で蒸気の
流量を絞り、第２抽出塔７の塔圧を、図２に示す従来例
（常圧のもの）よりも０．３５ｋｇｆ／ｃｍ2 アップし
て、０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 に設定し、これにより、第２
抽出塔７を加圧抽出塔にしている。それ以外の部分は、
図１に示す従来例と同様であり、同様の部分には同じ符
号を付している。この実施例２によっても、上記実施例
１と同様の効果を奏する。また、上記実施例１では、圧
力指示調節計４０で第１配管３５内の圧力を検出し、こ
の検出結果により第１流量調節弁３９の流量調節を行う
ようにしているが、これに限定するものではなく、上記
圧力指示調節計４０で第１配管３５内の圧力を検出し、
この検出結果により第２流量調節弁４５の流量調節を行
うようにすることも考えられる。この場合にも、加熱缶
２１の圧力を上げ、第２抽出塔７を加圧抽出塔にするこ
とができるようになる。
実施例２では、第２抽出塔７の塔頂と加熱缶２１の蒸気
入口２１ａとを連結する第１配管３５に流量調節弁４７
を取付けている。そして、上記流量調節弁４７で蒸気の
流量を絞り、第２抽出塔７の塔圧を、図２に示す従来例
（常圧のもの）よりも０．３５ｋｇｆ／ｃｍ2 アップし
て、０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 に設定し、これにより、第２
抽出塔７を加圧抽出塔にしている。それ以外の部分は、
図１に示す従来例と同様であり、同様の部分には同じ符
号を付している。この実施例２によっても、上記実施例
１と同様の効果を奏する。また、上記実施例１では、圧
力指示調節計４０で第１配管３５内の圧力を検出し、こ
の検出結果により第１流量調節弁３９の流量調節を行う
ようにしているが、これに限定するものではなく、上記
圧力指示調節計４０で第１配管３５内の圧力を検出し、
この検出結果により第２流量調節弁４５の流量調節を行
うようにすることも考えられる。この場合にも、加熱缶
２１の圧力を上げ、第２抽出塔７を加圧抽出塔にするこ
とができるようになる。
Claims (1)
- 【請求項１】 発酵後の醪（もろみ）もしくは粗留アル
コールを醪塔で加熱し、この加熱により蒸発，気化され
た留出ガスを醪塔から取り出して凝縮器に導入し、この
凝縮器内で凝縮，液化してこの凝縮液を加圧抽出塔に導
入し、この加圧抽出塔で上記凝縮液を加圧抽出塔内の温
水とともに加熱し、この加熱により蒸発，気化された留
出ガスから低沸点成分等の不純物を分離するとともに、
この留出ガスを液化して加圧抽出塔内に還流し、この不
純物を分離した還流液を脱酒精塔に導入して加熱し、こ
の加熱により蒸発，気化された留出ガスを精留塔に導入
したのち、精留塔から取り出して精製塔に導入し、上記
精留塔内の留出ガスの一部を液化して脱酒精塔に還流
し、この還流された温水を加圧抽出塔に供給するように
したことを特徴とする酒精蒸留方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09645694A JP3648267B2 (ja) | 1994-05-10 | 1994-05-10 | 酒精蒸留方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09645694A JP3648267B2 (ja) | 1994-05-10 | 1994-05-10 | 酒精蒸留方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07299301A true JPH07299301A (ja) | 1995-11-14 |
| JP3648267B2 JP3648267B2 (ja) | 2005-05-18 |
Family
ID=14165534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09645694A Expired - Fee Related JP3648267B2 (ja) | 1994-05-10 | 1994-05-10 | 酒精蒸留方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3648267B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010506574A (ja) * | 2006-10-18 | 2010-03-04 | ゲーエーアー・ヴィーガント・ゲーエムベーハー | 飲料用アルコール、特にウイスキーの蒸留のためのプラント |
| CN116873885A (zh) * | 2023-07-12 | 2023-10-13 | 湖北三峡实验室 | 一种高纯黄磷反应精馏深度脱砷的方法 |
-
1994
- 1994-05-10 JP JP09645694A patent/JP3648267B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010506574A (ja) * | 2006-10-18 | 2010-03-04 | ゲーエーアー・ヴィーガント・ゲーエムベーハー | 飲料用アルコール、特にウイスキーの蒸留のためのプラント |
| JP4773563B2 (ja) * | 2006-10-18 | 2011-09-14 | ゲーエーアー・ヴィーガント・ゲーエムベーハー | 飲料用アルコール、特にウイスキーの蒸留のためのプラント |
| CN116873885A (zh) * | 2023-07-12 | 2023-10-13 | 湖北三峡实验室 | 一种高纯黄磷反应精馏深度脱砷的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3648267B2 (ja) | 2005-05-18 |
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|---|---|---|---|
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