JPH07301190A - ロータリ圧縮機 - Google Patents
ロータリ圧縮機Info
- Publication number
- JPH07301190A JPH07301190A JP6094408A JP9440894A JPH07301190A JP H07301190 A JPH07301190 A JP H07301190A JP 6094408 A JP6094408 A JP 6094408A JP 9440894 A JP9440894 A JP 9440894A JP H07301190 A JPH07301190 A JP H07301190A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crankshaft
- roller
- cylinder
- vane
- oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
- F04C18/356—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member
- F04C18/3562—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation
- F04C18/3564—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation the surfaces of the inner and outer member, forming the working space, being surfaces of revolution
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2210/00—Fluid
- F04C2210/14—Lubricant
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 潤滑性の乏しいＨＦＣ系の代替フロンを用い
た場合でも、ロ−ラとベ−ンの接触部における摩擦・摩
耗の問題を解消でき、性能及び信頼性の向上が図れるロ
−タリ圧縮機の提供。 【構成】 ロ−タリ圧縮機におけるロ−ラ１１とベ−ン
１２のしゅう動形態から、最も油切れが起こりやすい、
クランク軸９の回転角θが９０°近傍のロ−ラとベ−ン
の接触部へ、ベ−ン１２の吸入側側面１２ａに形成した
凹部３０により密閉容器１内にたまった潤滑油１４を強
制給油してやる。
た場合でも、ロ−ラとベ−ンの接触部における摩擦・摩
耗の問題を解消でき、性能及び信頼性の向上が図れるロ
−タリ圧縮機の提供。 【構成】 ロ−タリ圧縮機におけるロ−ラ１１とベ−ン
１２のしゅう動形態から、最も油切れが起こりやすい、
クランク軸９の回転角θが９０°近傍のロ−ラとベ−ン
の接触部へ、ベ−ン１２の吸入側側面１２ａに形成した
凹部３０により密閉容器１内にたまった潤滑油１４を強
制給油してやる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主に冷凍・空調装置等
に用いられるロータリ圧縮機に関し、特にローラとベー
ンの接触部の潤滑機構に関するものである。
に用いられるロータリ圧縮機に関し、特にローラとベー
ンの接触部の潤滑機構に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷凍・空調装置等に用いられてい
るロータリ圧縮機は、密閉容器内に固定子及び回転子を
有する電動要素と、この電動要素によって駆動される圧
縮要素が収納され、圧縮要素はクランク軸の偏心部に自
転自在に嵌合されたローラが、クランク軸の回転によっ
てシリンダ内を偏心回転運動し、ローラに押圧されたベ
ーンによってシリンダ内を仕切られることにより、吸入
パイプより吸入された作動流体（冷媒ガス）を圧縮し、
圧縮されたガスは密閉容器内に吐き出され、吐出パイプ
より外部の冷凍サイクルに吐出される。
るロータリ圧縮機は、密閉容器内に固定子及び回転子を
有する電動要素と、この電動要素によって駆動される圧
縮要素が収納され、圧縮要素はクランク軸の偏心部に自
転自在に嵌合されたローラが、クランク軸の回転によっ
てシリンダ内を偏心回転運動し、ローラに押圧されたベ
ーンによってシリンダ内を仕切られることにより、吸入
パイプより吸入された作動流体（冷媒ガス）を圧縮し、
圧縮されたガスは密閉容器内に吐き出され、吐出パイプ
より外部の冷凍サイクルに吐出される。
【０００３】このように構成されたロータリ圧縮機にお
いて、圧縮機の信頼性上最も重要なのがベーンとローラ
のトライボロジに関する問題である。ベーンとローラの
接触部は線接触となるため面圧が非常に高く、高温、高
圧となるシリンダ内でしゅう動するため潤滑油の粘度も
低下し、流体潤滑を保つことが難しく境界・混合潤滑状
態となり、摩擦・摩耗の問題が起こりやすくなってい
た。ベーンとローラの接触部の潤滑はベーン及びローラ
のしゅう動部のすき間等を通ってシリンダ内に漏れ込む
油によってまかなわれているが、ベーンとシリンダの溝
間及びローラと主軸受及び副軸受の端板間のしゅう動部
のすき間を拡大してシリンダ内への潤滑油の供給量を増
やした場合は、油による加熱損失等が増大し、圧縮機の
性能が低下するといった問題があった。また、従来、冷
凍・空調装置の作動流体として使用されてきたフロンＣ
ＦＣ１２，ＨＣＦＣ２２等は分子中に塩素をもつため、
成層圏のオゾン層を破壊することが指摘され社会問題と
なってきており、オゾン破壊の問題のない代替フロンに
切り替える必要がある。これら代替フロンとしては、分
子中に塩素をもたないＨＦＣ系の冷媒が最有力候補にな
っているが、このフロンでは塩素の極圧剤的な作用が期
待できなくなることから、潤滑状態が厳しくなり、ベー
ンとローラの摩耗による圧縮機の信頼性低下の問題があ
った。
いて、圧縮機の信頼性上最も重要なのがベーンとローラ
のトライボロジに関する問題である。ベーンとローラの
接触部は線接触となるため面圧が非常に高く、高温、高
圧となるシリンダ内でしゅう動するため潤滑油の粘度も
低下し、流体潤滑を保つことが難しく境界・混合潤滑状
態となり、摩擦・摩耗の問題が起こりやすくなってい
た。ベーンとローラの接触部の潤滑はベーン及びローラ
のしゅう動部のすき間等を通ってシリンダ内に漏れ込む
油によってまかなわれているが、ベーンとシリンダの溝
間及びローラと主軸受及び副軸受の端板間のしゅう動部
のすき間を拡大してシリンダ内への潤滑油の供給量を増
やした場合は、油による加熱損失等が増大し、圧縮機の
性能が低下するといった問題があった。また、従来、冷
凍・空調装置の作動流体として使用されてきたフロンＣ
ＦＣ１２，ＨＣＦＣ２２等は分子中に塩素をもつため、
成層圏のオゾン層を破壊することが指摘され社会問題と
なってきており、オゾン破壊の問題のない代替フロンに
切り替える必要がある。これら代替フロンとしては、分
子中に塩素をもたないＨＦＣ系の冷媒が最有力候補にな
っているが、このフロンでは塩素の極圧剤的な作用が期
待できなくなることから、潤滑状態が厳しくなり、ベー
ンとローラの摩耗による圧縮機の信頼性低下の問題があ
った。
【０００４】上記問題点に対して、ロータリ圧縮機のシ
リンダ内各しゅう動部に対する潤滑油供給の安定化を図
った公知技術として、特開昭６１−１５５６８１号，特
開平５−２４０１７９号がある。また、ベーンの先端へ
強制給油を行い、ローラとの接触部との潤滑性を向上さ
せた公知技術としては、特開平４−１５９４８９号があ
る。
リンダ内各しゅう動部に対する潤滑油供給の安定化を図
った公知技術として、特開昭６１−１５５６８１号，特
開平５−２４０１７９号がある。また、ベーンの先端へ
強制給油を行い、ローラとの接触部との潤滑性を向上さ
せた公知技術としては、特開平４−１５９４８９号があ
る。
【０００５】特開昭６１−１５５６８１号および特開平
５−２４０１７９号に開示されたロータリ圧縮機は、ベ
ーンの端面に、上死点（軸回転角１８０°）近傍でシリ
ンダの低圧室内と連通し、下死点（軸回転角０°）近傍
で密閉容器内にたまった潤滑油に連通する油溝を設けた
もので、密閉容器内と低圧室の差圧によって低圧室に供
給される油の供給量をコントロールすることができる
が、ベーンとローラの摩耗に対しては十分な配慮がなさ
れていなかった。
５−２４０１７９号に開示されたロータリ圧縮機は、ベ
ーンの端面に、上死点（軸回転角１８０°）近傍でシリ
ンダの低圧室内と連通し、下死点（軸回転角０°）近傍
で密閉容器内にたまった潤滑油に連通する油溝を設けた
もので、密閉容器内と低圧室の差圧によって低圧室に供
給される油の供給量をコントロールすることができる
が、ベーンとローラの摩耗に対しては十分な配慮がなさ
れていなかった。
【０００６】また、特開平４−１５９４８９号に開示さ
れたロータリ圧縮機は、シリンダの両端開口を閉塞する
上部軸受の下面及び下部軸受の上面の少なくとも一方に
凹溝を設け、かつ凹溝をローラで覆って強制給油通路を
形成しているため、ベーンの先端部へ強制給油すること
ができるが、圧縮室側に給油する構造になっており、往
復しゅう動するベーンとローラのしゅう動状態及びその
摩耗形態については、十分な配慮がなされていなかっ
た。
れたロータリ圧縮機は、シリンダの両端開口を閉塞する
上部軸受の下面及び下部軸受の上面の少なくとも一方に
凹溝を設け、かつ凹溝をローラで覆って強制給油通路を
形成しているため、ベーンの先端部へ強制給油すること
ができるが、圧縮室側に給油する構造になっており、往
復しゅう動するベーンとローラのしゅう動状態及びその
摩耗形態については、十分な配慮がなされていなかっ
た。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような事
情に鑑みて提案されたもので、潤滑状態の厳しい代替フ
ロンを用いた場合でも、ベーンとローラの接触部におけ
る摩擦・摩耗の問題を解決でき、信頼性の向上が図れる
ロータリ圧縮機を提供することを目的とする。
情に鑑みて提案されたもので、潤滑状態の厳しい代替フ
ロンを用いた場合でも、ベーンとローラの接触部におけ
る摩擦・摩耗の問題を解決でき、信頼性の向上が図れる
ロータリ圧縮機を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のロータリ圧縮機は、密閉容器内に、固定子
及び回転子を有する電動要素と、この電動要素により駆
動されるクランク軸、このクランク軸の偏心部に回転自
在に嵌合されたローラ、このローラに先端を接して往復
運動し、シリンダ内を吸入室と圧縮室に仕切るベーン、
及び前記クランク軸を軸支し、かつ前記シリンダの両端
開口を閉塞する端板を有する主軸受及び副軸受で形成さ
れる圧縮要素を収納したロータリ圧縮機において、ベー
ンが最もシリンダの外方向に移動したときをクランク軸
回転角の０°として、この回転角９０°近傍において、
シリンダの吸入室の中に密閉容器内にたまった潤滑油を
供給する油供給手段を備えたことを特徴とし、また、密
閉容器内に、固定子及び回転子を有する電動要素と、こ
の電動要素により駆動されるクランク軸、このクランク
軸の偏心部に回転自在に嵌合されたローラ、このローラ
に先端を接して往復運動し、シリンダ内を吸入室と圧縮
室に仕切るベーン、及び前記クランク軸を軸支し、かつ
前記シリンダの両端開口を閉塞する端板を有する主軸受
及び副軸受で形成される圧縮要素を収納したロータリ圧
縮機において、ベーンに対するローラの相対的なしゅう
動方向変化に対応してベーンとローラの接触部に潤滑油
を供給する油供給手段を備えたことを特徴とし、また、
密閉容器内に収納された回転圧縮要素のシリンダの両端
開口を閉塞する主軸受及び副軸受にクランク軸が軸支さ
れ、このクランク軸の回転による給油ポンプ作用によっ
て前記密閉容器内底部にたまった潤滑油を吸引し、前記
回転圧縮要素の軸受しゅう動部に給油するロータリ圧縮
機において、クランク軸の給油ポンプ作用で汲み上げら
れた潤滑油の一部をクランク軸の回転角９０°近傍で、
シリンダの吸入室内に供給する油供給手段を備えたこと
を特徴とし、また、密閉容器内に、固定子及び回転子を
有する電動要素と、この電動要素により駆動されるクラ
ンク軸、このクランク軸の偏心部に回転自在に嵌合され
たローラ、このローラに先端を接して往復運動し、シリ
ンダ内を吸入室と圧縮室に仕切るベーン、及び前記クラ
ンク軸を軸支し、かつ前記シリンダの両端開口を閉塞す
る端板を有する主軸受及び副軸受で形成される圧縮要素
を収納したロータリ圧縮機において、前記シリンダの吸
入室あるいは圧縮機の吸入経路内に潤滑油を噴出させ、
冷凍サイクル内の作動流体中の油循環量よりも、前記圧
縮要素内部の作動流体中の油循環量を増加させる油供給
手段を備えたことを特徴とする。
に、本発明のロータリ圧縮機は、密閉容器内に、固定子
及び回転子を有する電動要素と、この電動要素により駆
動されるクランク軸、このクランク軸の偏心部に回転自
在に嵌合されたローラ、このローラに先端を接して往復
運動し、シリンダ内を吸入室と圧縮室に仕切るベーン、
及び前記クランク軸を軸支し、かつ前記シリンダの両端
開口を閉塞する端板を有する主軸受及び副軸受で形成さ
れる圧縮要素を収納したロータリ圧縮機において、ベー
ンが最もシリンダの外方向に移動したときをクランク軸
回転角の０°として、この回転角９０°近傍において、
シリンダの吸入室の中に密閉容器内にたまった潤滑油を
供給する油供給手段を備えたことを特徴とし、また、密
閉容器内に、固定子及び回転子を有する電動要素と、こ
の電動要素により駆動されるクランク軸、このクランク
軸の偏心部に回転自在に嵌合されたローラ、このローラ
に先端を接して往復運動し、シリンダ内を吸入室と圧縮
室に仕切るベーン、及び前記クランク軸を軸支し、かつ
前記シリンダの両端開口を閉塞する端板を有する主軸受
及び副軸受で形成される圧縮要素を収納したロータリ圧
縮機において、ベーンに対するローラの相対的なしゅう
動方向変化に対応してベーンとローラの接触部に潤滑油
を供給する油供給手段を備えたことを特徴とし、また、
密閉容器内に収納された回転圧縮要素のシリンダの両端
開口を閉塞する主軸受及び副軸受にクランク軸が軸支さ
れ、このクランク軸の回転による給油ポンプ作用によっ
て前記密閉容器内底部にたまった潤滑油を吸引し、前記
回転圧縮要素の軸受しゅう動部に給油するロータリ圧縮
機において、クランク軸の給油ポンプ作用で汲み上げら
れた潤滑油の一部をクランク軸の回転角９０°近傍で、
シリンダの吸入室内に供給する油供給手段を備えたこと
を特徴とし、また、密閉容器内に、固定子及び回転子を
有する電動要素と、この電動要素により駆動されるクラ
ンク軸、このクランク軸の偏心部に回転自在に嵌合され
たローラ、このローラに先端を接して往復運動し、シリ
ンダ内を吸入室と圧縮室に仕切るベーン、及び前記クラ
ンク軸を軸支し、かつ前記シリンダの両端開口を閉塞す
る端板を有する主軸受及び副軸受で形成される圧縮要素
を収納したロータリ圧縮機において、前記シリンダの吸
入室あるいは圧縮機の吸入経路内に潤滑油を噴出させ、
冷凍サイクル内の作動流体中の油循環量よりも、前記圧
縮要素内部の作動流体中の油循環量を増加させる油供給
手段を備えたことを特徴とする。
【０００９】
【作用】本発明者による、ベーンとローラの接触部のし
ゅう動状態及びその摩耗形態の研究から、以下の点が明
らかになった。ベーンとローラの接触部のしゅう動状態
は、クランク軸一回転中にベーンに対するローラの相対
的なすべり速度がプラスからマイナス、そしてプラスへ
と切り替わる（ローラがクランク軸の回転方向と同じ方
向にすべる場合をプラス、逆方向にすべる場合をマイナ
スとする）往復しゅう動を行っている。そして、この往
復しゅう動を繰り返しながらローラは軸回転速度の１／
１０程度のゆっくりした速度でクランク軸の回転と同じ
方向に自転している。
ゅう動状態及びその摩耗形態の研究から、以下の点が明
らかになった。ベーンとローラの接触部のしゅう動状態
は、クランク軸一回転中にベーンに対するローラの相対
的なすべり速度がプラスからマイナス、そしてプラスへ
と切り替わる（ローラがクランク軸の回転方向と同じ方
向にすべる場合をプラス、逆方向にすべる場合をマイナ
スとする）往復しゅう動を行っている。そして、この往
復しゅう動を繰り返しながらローラは軸回転速度の１／
１０程度のゆっくりした速度でクランク軸の回転と同じ
方向に自転している。
【００１０】また、ベーンに対するローラの相対的なす
べり速度がプラスからマイナスに切り替わりローラが逆
転するクランク角位置は、通常の圧力条件ではクランク
軸の回転角が約９０°の時であり、これよりも吐出圧力
が上昇して過負荷状態になった場合は、このローラが逆
転する回転角は約５０°と小さくなってくる。
べり速度がプラスからマイナスに切り替わりローラが逆
転するクランク角位置は、通常の圧力条件ではクランク
軸の回転角が約９０°の時であり、これよりも吐出圧力
が上昇して過負荷状態になった場合は、このローラが逆
転する回転角は約５０°と小さくなってくる。
【００１１】ベーンとローラの接触部の摩耗形態は、往
復しゅう動する区間の両端部、すなわち、ベーンに対す
るローラのしゅう動方向が反転する点で摩耗が深くな
り、特に、ベーンに対するローラの相対的なすべり速度
がプラスからマイナスに切り替わりローラが逆転を開始
するクランク角位置で油切れが起こり、最も摩耗が深く
問題となることが分かった。また、冷凍サイクルの作動
流体中の油循環量を変化させた実験から、サイクル内を
循環している極微量の潤滑油も、ベーンとローラの接触
部の摩耗抑制に大きく寄与していることが分かった。以
上の研究結果より、第１に、クランク軸の回転角９０°
近傍で、シリンダの吸入室側のベーンとローラの接触部
に密閉容器内にたまった潤滑油を供給してやることによ
り、摩耗が最も問題となる点での潤滑状態を大幅に改善
し、圧縮機の信頼性を向上したロータリ圧縮機を提供す
ることができる。
復しゅう動する区間の両端部、すなわち、ベーンに対す
るローラのしゅう動方向が反転する点で摩耗が深くな
り、特に、ベーンに対するローラの相対的なすべり速度
がプラスからマイナスに切り替わりローラが逆転を開始
するクランク角位置で油切れが起こり、最も摩耗が深く
問題となることが分かった。また、冷凍サイクルの作動
流体中の油循環量を変化させた実験から、サイクル内を
循環している極微量の潤滑油も、ベーンとローラの接触
部の摩耗抑制に大きく寄与していることが分かった。以
上の研究結果より、第１に、クランク軸の回転角９０°
近傍で、シリンダの吸入室側のベーンとローラの接触部
に密閉容器内にたまった潤滑油を供給してやることによ
り、摩耗が最も問題となる点での潤滑状態を大幅に改善
し、圧縮機の信頼性を向上したロータリ圧縮機を提供す
ることができる。
【００１２】第２に、シリンダの吸入室あるいは圧縮機
の吸入通路内に潤滑油を噴出させ、冷凍サイクル内の作
動流体中の油循環量よりも、前記圧縮要素内部の作動流
体中の油循環量を増加させることにより、ベーンとロー
ラの接触部の摩耗を抑制し、圧縮機の信頼性を大幅に向
上したロータリ圧縮機を提供することができる。
の吸入通路内に潤滑油を噴出させ、冷凍サイクル内の作
動流体中の油循環量よりも、前記圧縮要素内部の作動流
体中の油循環量を増加させることにより、ベーンとロー
ラの接触部の摩耗を抑制し、圧縮機の信頼性を大幅に向
上したロータリ圧縮機を提供することができる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の構成等を図に示す実施例によ
って詳細に説明する。
って詳細に説明する。
【００１４】図１は、本発明に係る横型ロータリ圧縮機
の一部縦断面図、図２は、図１のＡーＡ断面に相当する
横断面図である。図１、図２において、１は密閉容器
で、固定子２及び回転子３からなる電動要素と、この電
動要素によって駆動される圧縮要素が収納されている。
４はシリンダ、５，６は主軸受、副軸受でシリンダ４の
両端開口を閉塞し、吸入室７と圧縮室８からなる作動室
を形成する。９はクランク軸で偏心部１０を有し、この
偏心部１０にローラ１１が自転自在に嵌合されている。
の一部縦断面図、図２は、図１のＡーＡ断面に相当する
横断面図である。図１、図２において、１は密閉容器
で、固定子２及び回転子３からなる電動要素と、この電
動要素によって駆動される圧縮要素が収納されている。
４はシリンダ、５，６は主軸受、副軸受でシリンダ４の
両端開口を閉塞し、吸入室７と圧縮室８からなる作動室
を形成する。９はクランク軸で偏心部１０を有し、この
偏心部１０にローラ１１が自転自在に嵌合されている。
【００１５】１２はベーンで、ローラ１１に密閉容器１
内のガス圧（吐出圧）とスプリング１３により押圧され
ることにより、シリンダ４内を吸入室７と圧縮室８に仕
切っている。１４は密閉容器１の底部に貯溜されている
潤滑油、１５は吸入パイプ、１５ａは吸入口、１６は副
軸受６に設けられた吐出弁、１６ａは吐出口、１７は吐
出室１８を形成する吐出カバー、１９は吐出パイプであ
る。また、２０は主軸受５に取り付けられた吸込み流体
ダイオード、２１は副軸受６に一体的に形成された吐出
し流体ダイオード、２２は吐出カバー１７に固着された
給油溝を形成した給油カバー、２３、２４はクランク軸
９に形成された給油穴及び給油溝である。
内のガス圧（吐出圧）とスプリング１３により押圧され
ることにより、シリンダ４内を吸入室７と圧縮室８に仕
切っている。１４は密閉容器１の底部に貯溜されている
潤滑油、１５は吸入パイプ、１５ａは吸入口、１６は副
軸受６に設けられた吐出弁、１６ａは吐出口、１７は吐
出室１８を形成する吐出カバー、１９は吐出パイプであ
る。また、２０は主軸受５に取り付けられた吸込み流体
ダイオード、２１は副軸受６に一体的に形成された吐出
し流体ダイオード、２２は吐出カバー１７に固着された
給油溝を形成した給油カバー、２３、２４はクランク軸
９に形成された給油穴及び給油溝である。
【００１６】前記ベーン１２には吸入室側面１２ａに凹
部乃至油溝３０が設けられており、この油溝３０はクラ
ンク軸９の回転角θが９０°近傍でシリンダ４の吸入室
７と連通し、クランク軸９の回転角θが０°近傍で密閉
容器１内にたまった潤滑油１４に連通するように形成さ
れている。なお、本発明におけるクランク軸の回転角θ
はベーンが最もシリンダの外方向に移動したときをクラ
ンク軸回転角の０°とする回転角であり、また、油溝３
０はクランク軸９のどの回転角においても、吸入室７と
空間４ａの潤滑油１４が同時に連通しないように構成さ
れている。
部乃至油溝３０が設けられており、この油溝３０はクラ
ンク軸９の回転角θが９０°近傍でシリンダ４の吸入室
７と連通し、クランク軸９の回転角θが０°近傍で密閉
容器１内にたまった潤滑油１４に連通するように形成さ
れている。なお、本発明におけるクランク軸の回転角θ
はベーンが最もシリンダの外方向に移動したときをクラ
ンク軸回転角の０°とする回転角であり、また、油溝３
０はクランク軸９のどの回転角においても、吸入室７と
空間４ａの潤滑油１４が同時に連通しないように構成さ
れている。
【００１７】上記構成において、ロータリ圧縮機の圧縮
動作は以下のように行われる。電動要素に通電される
と、回転子３の回転はクランク軸９を駆動し、偏心部１
０に嵌合されたローラ１１がシリンダ４内を偏心回転運
動する。ローラ１１に押圧されたベーン１２によってシ
リンダ４内を吸入室７と圧縮室８に仕切られることによ
り、吸入パイプ１５より吸入室７内に吸入された作動流
体（冷媒ガス）は圧縮され、圧縮されたガスは吐出口１
６ａから吐出弁１６を通って副軸受６に形成された吐出
室１８に入り、その後密閉容器１内に吐き出され、吐出
パイプ１９より外部の冷凍サイクル（図示せず）に吐出
される。
動作は以下のように行われる。電動要素に通電される
と、回転子３の回転はクランク軸９を駆動し、偏心部１
０に嵌合されたローラ１１がシリンダ４内を偏心回転運
動する。ローラ１１に押圧されたベーン１２によってシ
リンダ４内を吸入室７と圧縮室８に仕切られることによ
り、吸入パイプ１５より吸入室７内に吸入された作動流
体（冷媒ガス）は圧縮され、圧縮されたガスは吐出口１
６ａから吐出弁１６を通って副軸受６に形成された吐出
室１８に入り、その後密閉容器１内に吐き出され、吐出
パイプ１９より外部の冷凍サイクル（図示せず）に吐出
される。
【００１８】軸受しゅう動部への給油は以下のように行
われる。クランク軸９の回転により、ローラ１１に押圧
されたベーン１２が往復運動し、ベーン背面部のスプリ
ング１３が装着されている空間４ａの容積が変化する。
この容積変化による往復ポンプ作用で、密閉容器１の底
部に貯溜された潤滑油１４は吸込み流体ダイオード２０
から吸引され、吐出し流体ダイオード２１、給油パイプ
２２を通って、クランク軸９に形成された給油穴２３及
び給油溝２３に供給され、軸受しゅう動部の潤滑がなさ
れる。
われる。クランク軸９の回転により、ローラ１１に押圧
されたベーン１２が往復運動し、ベーン背面部のスプリ
ング１３が装着されている空間４ａの容積が変化する。
この容積変化による往復ポンプ作用で、密閉容器１の底
部に貯溜された潤滑油１４は吸込み流体ダイオード２０
から吸引され、吐出し流体ダイオード２１、給油パイプ
２２を通って、クランク軸９に形成された給油穴２３及
び給油溝２３に供給され、軸受しゅう動部の潤滑がなさ
れる。
【００１９】次に、ロータリ圧縮機におけるベーンとロ
ーラの接触部のトライボロジ課題について説明する。図
４は、冷蔵庫用ロータリ圧縮機における、クランク軸１
回転中のベーンとローラの相対すべり速度Ｖｐの実験結
果を示す（回転速度６０ｒｐｓ）。Ｖｐの符号は、ロー
ラがクランク軸の回転方向と同じ方向にすべる場合をプ
ラス、逆方向にすべる場合をマイナスとする。また、図
５は、ローラの自転運動を拘束し、ベーンとローラが同
一箇所で往復しゅう動（矢印で図示）するようにし、か
つ、実働状態と同様の圧縮運転を実現できる実験機によ
り求めた、ベーンとローラの接触部の摩耗形態の模式図
である。
ーラの接触部のトライボロジ課題について説明する。図
４は、冷蔵庫用ロータリ圧縮機における、クランク軸１
回転中のベーンとローラの相対すべり速度Ｖｐの実験結
果を示す（回転速度６０ｒｐｓ）。Ｖｐの符号は、ロー
ラがクランク軸の回転方向と同じ方向にすべる場合をプ
ラス、逆方向にすべる場合をマイナスとする。また、図
５は、ローラの自転運動を拘束し、ベーンとローラが同
一箇所で往復しゅう動（矢印で図示）するようにし、か
つ、実働状態と同様の圧縮運転を実現できる実験機によ
り求めた、ベーンとローラの接触部の摩耗形態の模式図
である。
【００２０】図４から、ベーンとローラの接触部のしゅ
う動状態は、クランク軸一回転中にベーンに対するロー
ラの相対的なすべり速度Ｖｐがプラスからマイナス、そ
して再びプラスへと切り替わる往復しゅう動を行ってい
ることが分かる。そして、Ｖｐの平均値はプラスになる
ことから、この往復しゅう動を繰り返しながらローラは
軸回転速度の１／１０程度のゆっくりした速度でクラン
ク軸の回転と同じ方向に自転している。また、ベーンに
対するローラの相対的なすべり速度Ｖｐがプラスからマ
イナスに切り替わりローラが逆転するクランク角位置
は、通常の圧力条件（吐出圧力Ｐｄ＝１．１８５ＭＰ
ａ）ではクランク軸の回転角θが約９０°の時であり、
これよりも吐出圧力が上昇して過負荷状態（吐出圧力Ｐ
ｄ＝１．５７３ＭＰａ）になった場合は、このローラが
逆転する回転角は約５０°と小さくなってくる。
う動状態は、クランク軸一回転中にベーンに対するロー
ラの相対的なすべり速度Ｖｐがプラスからマイナス、そ
して再びプラスへと切り替わる往復しゅう動を行ってい
ることが分かる。そして、Ｖｐの平均値はプラスになる
ことから、この往復しゅう動を繰り返しながらローラは
軸回転速度の１／１０程度のゆっくりした速度でクラン
ク軸の回転と同じ方向に自転している。また、ベーンに
対するローラの相対的なすべり速度Ｖｐがプラスからマ
イナスに切り替わりローラが逆転するクランク角位置
は、通常の圧力条件（吐出圧力Ｐｄ＝１．１８５ＭＰ
ａ）ではクランク軸の回転角θが約９０°の時であり、
これよりも吐出圧力が上昇して過負荷状態（吐出圧力Ｐ
ｄ＝１．５７３ＭＰａ）になった場合は、このローラが
逆転する回転角は約５０°と小さくなってくる。
【００２１】図５から、ベーンとローラの接触部の摩耗
形態は、往復しゅう動する区間の両端部、すなわち、ベ
ーンに対するローラのしゅう動方向が反転する点で摩耗
が深くなり（Δｈ：摩耗深さ）、特に、圧縮室側の端
部、すなわち、ベーンに対するローラの相対的なすべり
速度Ｖｐがプラスからマイナスに切り替わりローラが逆
転を開始するクランク角位置（θ＝９０°近傍）で最も
摩耗が深く問題となることが明らかになった。これらの
実験結果から、ローラが逆転を開始するクランク軸の回
転角θが９０°近傍で、シリンダの吸入室内のベーンと
ローラの接触部に潤滑油を供給してやることにより、摩
耗が最も問題となる点での潤滑状態が改善され、ロータ
リ圧縮機の信頼性を大幅に向上できることが明らかにな
った。
形態は、往復しゅう動する区間の両端部、すなわち、ベ
ーンに対するローラのしゅう動方向が反転する点で摩耗
が深くなり（Δｈ：摩耗深さ）、特に、圧縮室側の端
部、すなわち、ベーンに対するローラの相対的なすべり
速度Ｖｐがプラスからマイナスに切り替わりローラが逆
転を開始するクランク角位置（θ＝９０°近傍）で最も
摩耗が深く問題となることが明らかになった。これらの
実験結果から、ローラが逆転を開始するクランク軸の回
転角θが９０°近傍で、シリンダの吸入室内のベーンと
ローラの接触部に潤滑油を供給してやることにより、摩
耗が最も問題となる点での潤滑状態が改善され、ロータ
リ圧縮機の信頼性を大幅に向上できることが明らかにな
った。
【００２２】図３は、本発明に係るロータリ圧縮機のベ
ーンとローラの接触部への潤滑機構説明図でありベーン
は図１と逆にローラ１１より上方に示されている。図３
の（ａ）はクランク軸９の回転角θが０°の場合で、ベ
ーン１２の吸入室側面１２ａ形成された油溝３０がベー
ン背面部のスプリング１３が装着されている空間に連通
しており、この油溝３０内に破線矢印で図示するように
密閉容器１内の高圧（吐出圧）の潤滑油１４が取り込ま
れる。ここで、潤滑油１４中には通常１０〜２０重量％
程度の作動流体（冷媒）が溶解している。（ｂ）は回転
角θが９０°の場合で、この状態では油溝３０は低圧の
吸入室７に連通し、油溝３０内に取り込まれた潤滑油１
４中の冷媒が瞬時に発泡して体積膨張し、潤滑油１４と
ともに破線矢印で図示するように、ベーン１２とローラ
１１の接触部に向かって噴出する。（ｃ）は、回転角θ
が１８０°の場合で、この状態では油溝３０は低圧の吸
入室７内に完全に露出し、油溝３０内は低圧の冷媒ガス
で満たされる。さらにクランク軸の回転角θが２７０°
（（ｄ）図）と進んで、再び回転角θが０°で、油溝３
０がベーン背面部のスプリング１３が装着されている空
間に連通すると、油溝３０内の低圧の冷媒ガスと高圧の
潤滑油１４との圧力差により、再び油溝３０内に破線矢
印で図示するように密閉容器１内の高圧（吐出圧）の潤
滑油１４が取り込まれる。
ーンとローラの接触部への潤滑機構説明図でありベーン
は図１と逆にローラ１１より上方に示されている。図３
の（ａ）はクランク軸９の回転角θが０°の場合で、ベ
ーン１２の吸入室側面１２ａ形成された油溝３０がベー
ン背面部のスプリング１３が装着されている空間に連通
しており、この油溝３０内に破線矢印で図示するように
密閉容器１内の高圧（吐出圧）の潤滑油１４が取り込ま
れる。ここで、潤滑油１４中には通常１０〜２０重量％
程度の作動流体（冷媒）が溶解している。（ｂ）は回転
角θが９０°の場合で、この状態では油溝３０は低圧の
吸入室７に連通し、油溝３０内に取り込まれた潤滑油１
４中の冷媒が瞬時に発泡して体積膨張し、潤滑油１４と
ともに破線矢印で図示するように、ベーン１２とローラ
１１の接触部に向かって噴出する。（ｃ）は、回転角θ
が１８０°の場合で、この状態では油溝３０は低圧の吸
入室７内に完全に露出し、油溝３０内は低圧の冷媒ガス
で満たされる。さらにクランク軸の回転角θが２７０°
（（ｄ）図）と進んで、再び回転角θが０°で、油溝３
０がベーン背面部のスプリング１３が装着されている空
間に連通すると、油溝３０内の低圧の冷媒ガスと高圧の
潤滑油１４との圧力差により、再び油溝３０内に破線矢
印で図示するように密閉容器１内の高圧（吐出圧）の潤
滑油１４が取り込まれる。
【００２３】なお、凹部乃至油溝３０はクランク軸９の
どの回転角においても、吸入室７と潤滑油１４が同時に
連通しないように構成されており、潤滑油１４の過剰な
供給による圧縮機の性能低下を防止している。以上の動
作が継続されて、ベーン１２とローラ１１の接触部に確
実に潤滑油が供給され、摩耗が最も問題となる点での潤
滑状態を大幅に改善でき、潤滑状態の厳しい代替フロン
を用いた場合でも圧縮機の信頼性を向上したロータリ圧
縮機を提供することができる。
どの回転角においても、吸入室７と潤滑油１４が同時に
連通しないように構成されており、潤滑油１４の過剰な
供給による圧縮機の性能低下を防止している。以上の動
作が継続されて、ベーン１２とローラ１１の接触部に確
実に潤滑油が供給され、摩耗が最も問題となる点での潤
滑状態を大幅に改善でき、潤滑状態の厳しい代替フロン
を用いた場合でも圧縮機の信頼性を向上したロータリ圧
縮機を提供することができる。
【００２４】図６は、本発明の他の実施例を示す縦型ロ
ータリ圧縮機の一部縦断面図、図７は、図６のＡーＡ断
面に相当する横断面図である。図６、図７において、図
１，図２と同一符号を付したのものは、同一部品であり
同一作用をなす。本発明の縦型ロータリ圧縮機の圧縮動
作は、図１，図２で示した横型ロータリ圧縮機の場合と
同様だが、軸受しゅう動部への給油機構が異なってい
る。
ータリ圧縮機の一部縦断面図、図７は、図６のＡーＡ断
面に相当する横断面図である。図６、図７において、図
１，図２と同一符号を付したのものは、同一部品であり
同一作用をなす。本発明の縦型ロータリ圧縮機の圧縮動
作は、図１，図２で示した横型ロータリ圧縮機の場合と
同様だが、軸受しゅう動部への給油機構が異なってい
る。
【００２５】図６において、９ａは、クランク軸９の下
端に装着された給油ピースで、密閉容器１内の潤滑油１
４中に浸っている。軸受しゅう動部への給油は、クラン
ク軸９の回転による遠心ポンプ作用により、密閉容器１
の底部に貯溜された潤滑油１４がクランク軸９の給油穴
より若干小径の開口を有する給油ピース９ａより吸引さ
れ、クランク軸９に形成された給油穴２３及び給油溝２
３に供給され、軸受しゅう動部の潤滑がなされる。
端に装着された給油ピースで、密閉容器１内の潤滑油１
４中に浸っている。軸受しゅう動部への給油は、クラン
ク軸９の回転による遠心ポンプ作用により、密閉容器１
の底部に貯溜された潤滑油１４がクランク軸９の給油穴
より若干小径の開口を有する給油ピース９ａより吸引さ
れ、クランク軸９に形成された給油穴２３及び給油溝２
３に供給され、軸受しゅう動部の潤滑がなされる。
【００２６】これにより、ローラ１１の内面は常に潤滑
油１４が充満している。３１は、シリンダ４の両端開口
を閉塞する主軸受５及び副軸受６の端板に形成された凹
部乃至円形溝である。凹部３１はクランク軸９の回転角
９０°近傍でシリンダ４の吸入室７と連通し、クランク
軸９の回転角０°近傍でローラ１１の内面にたまった潤
滑油１４に連通し、両者同時には連通しないようになっ
ている。
油１４が充満している。３１は、シリンダ４の両端開口
を閉塞する主軸受５及び副軸受６の端板に形成された凹
部乃至円形溝である。凹部３１はクランク軸９の回転角
９０°近傍でシリンダ４の吸入室７と連通し、クランク
軸９の回転角０°近傍でローラ１１の内面にたまった潤
滑油１４に連通し、両者同時には連通しないようになっ
ている。
【００２７】図８は、本発明の他の実施例を示す縦型ロ
ータリ圧縮機のベーンとローラの接触部への潤滑機構説
明図である。図８の（ａ）はクランク軸９の回転角θが
０°の場合で、シリンダ４の両端開口を閉塞する主軸受
５及び副軸受６の端板に形成された凹部乃至円形溝３１
がベーン背面部のスプリング１３が装着されている空間
に連通しており、この溝３１内に破線矢印で図示するよ
うにローラ１１の内面にたまった高圧（吐出圧）の潤滑
油１４が取り込まれる。ここで、潤滑油１４中には通常
１０〜２０重量％程度の作動流体（冷媒）が溶解してい
る。
ータリ圧縮機のベーンとローラの接触部への潤滑機構説
明図である。図８の（ａ）はクランク軸９の回転角θが
０°の場合で、シリンダ４の両端開口を閉塞する主軸受
５及び副軸受６の端板に形成された凹部乃至円形溝３１
がベーン背面部のスプリング１３が装着されている空間
に連通しており、この溝３１内に破線矢印で図示するよ
うにローラ１１の内面にたまった高圧（吐出圧）の潤滑
油１４が取り込まれる。ここで、潤滑油１４中には通常
１０〜２０重量％程度の作動流体（冷媒）が溶解してい
る。
【００２８】（ｂ）は回転角θが９０°の場合で、この
状態では溝３１は低圧の吸入室７に連通し、溝３１内に
取り込まれた潤滑油１４中の冷媒が瞬時に発泡して体積
膨張し、潤滑油１４とともに破線矢印で図示するよう
に、ベーン１２とローラ１１の接触部に向かって噴出す
る。
状態では溝３１は低圧の吸入室７に連通し、溝３１内に
取り込まれた潤滑油１４中の冷媒が瞬時に発泡して体積
膨張し、潤滑油１４とともに破線矢印で図示するよう
に、ベーン１２とローラ１１の接触部に向かって噴出す
る。
【００２９】（ｃ）は、回転角θが１８０°の場合で、
この状態では溝３１は低圧の吸入室７内に完全に露出
し、溝３１内は低圧の冷媒ガスで満たされる。さらにク
ランク軸の回転角θが２７０°（（ｄ）図）と進んで、
再び回転角θが０°になり、溝３１がローラ１１内面の
潤滑油１４中に連通すると、溝３１内を満たしていた低
圧の冷媒ガスとローラ１１内面の高圧の潤滑油１４との
圧力差により、再び溝３１内に破線矢印で図示するよう
に潤滑油１４が取り込まれる。
この状態では溝３１は低圧の吸入室７内に完全に露出
し、溝３１内は低圧の冷媒ガスで満たされる。さらにク
ランク軸の回転角θが２７０°（（ｄ）図）と進んで、
再び回転角θが０°になり、溝３１がローラ１１内面の
潤滑油１４中に連通すると、溝３１内を満たしていた低
圧の冷媒ガスとローラ１１内面の高圧の潤滑油１４との
圧力差により、再び溝３１内に破線矢印で図示するよう
に潤滑油１４が取り込まれる。
【００３０】なお、溝３１はクランク軸９のどの回転角
においても、吸入室７と空間４ａの潤滑油１４とが同時
に連通しないように構成されており、潤滑油１４の過剰
な供給による圧縮機の性能低下を防止している。以上の
動作が継続されて、ベーン１２とローラ１１の接触部に
確実に潤滑油が供給され、摩耗が最も問題となる点での
潤滑状態を大幅に改善でき、潤滑状態の厳しい代替フロ
ンを用いた場合でも圧縮機の信頼性を向上したロータリ
圧縮機を提供することができる。なお、凹部３１は円形
溝とした場合エンドミル、ドリル等により容易に加工，
形成することができる。
においても、吸入室７と空間４ａの潤滑油１４とが同時
に連通しないように構成されており、潤滑油１４の過剰
な供給による圧縮機の性能低下を防止している。以上の
動作が継続されて、ベーン１２とローラ１１の接触部に
確実に潤滑油が供給され、摩耗が最も問題となる点での
潤滑状態を大幅に改善でき、潤滑状態の厳しい代替フロ
ンを用いた場合でも圧縮機の信頼性を向上したロータリ
圧縮機を提供することができる。なお、凹部３１は円形
溝とした場合エンドミル、ドリル等により容易に加工，
形成することができる。
【００３１】以上は、摩耗が最も問題となるクランク軸
の回転角９０°近傍で、シリンダの吸入室側のベーンと
ローラの接触部に潤滑油を供給し、潤滑状態を大幅に改
善する実施例を示したが、本発明者による別の実験か
ら、吸入ガスとともに圧縮機に戻ってくる冷凍サイクル
の作動流体中の極微量の潤滑油も、ベーンとローラの接
触部の摩耗抑制に大きく寄与することが分かった。
の回転角９０°近傍で、シリンダの吸入室側のベーンと
ローラの接触部に潤滑油を供給し、潤滑状態を大幅に改
善する実施例を示したが、本発明者による別の実験か
ら、吸入ガスとともに圧縮機に戻ってくる冷凍サイクル
の作動流体中の極微量の潤滑油も、ベーンとローラの接
触部の摩耗抑制に大きく寄与することが分かった。
【００３２】図９は、冷蔵庫用ロータリ圧縮機におけ
る、冷凍サイクルの作動流体中の油循環量ｇとローラ，
ベーン摩耗深さΔｈの関係を示す実験結果である。これ
より、冷凍サイクルの作動流体中の油循環量ｇを増加さ
せてやることによっても、吸入ガスとともに常に油がミ
スト状態でベーンとローラの接触部に供給されるように
なり、僅かな潤滑油の供給で効果的にローラ，ベーンの
摩耗が防止できることが分かる。なお、冷凍サイクルの
性能上は、サイクルの作動流体中の油循環量ｇは凝縮器
及び蒸発器における熱交換性能を低下させるので、でき
るだけ少ないほうが望ましいため、サイクル中の油循環
量は従来と同等で、圧縮機内だけ作動流体中の油循環量
を増加できる機構が必要になる。
る、冷凍サイクルの作動流体中の油循環量ｇとローラ，
ベーン摩耗深さΔｈの関係を示す実験結果である。これ
より、冷凍サイクルの作動流体中の油循環量ｇを増加さ
せてやることによっても、吸入ガスとともに常に油がミ
スト状態でベーンとローラの接触部に供給されるように
なり、僅かな潤滑油の供給で効果的にローラ，ベーンの
摩耗が防止できることが分かる。なお、冷凍サイクルの
性能上は、サイクルの作動流体中の油循環量ｇは凝縮器
及び蒸発器における熱交換性能を低下させるので、でき
るだけ少ないほうが望ましいため、サイクル中の油循環
量は従来と同等で、圧縮機内だけ作動流体中の油循環量
を増加できる機構が必要になる。
【００３３】図１０は、本発明の別の実施例を示す横型
ロータリ圧縮機の横断面図、図１１は、図１０における
吸入経路の部分拡大縦断面図である。この実施例におけ
るロータリ圧縮機の基本構造は、図１，図２で示した第
１の実施例と同様であり、同一符号を付したのものは、
同一部品であり同一作用をなすため、圧縮動作ならびに
軸受しゅう動部への給油機構の説明は省略する。第１の
実施例とは吸入経路が異なり、シリンダ４の横方向から
冷媒ガスを吸入する構造になっている。
ロータリ圧縮機の横断面図、図１１は、図１０における
吸入経路の部分拡大縦断面図である。この実施例におけ
るロータリ圧縮機の基本構造は、図１，図２で示した第
１の実施例と同様であり、同一符号を付したのものは、
同一部品であり同一作用をなすため、圧縮動作ならびに
軸受しゅう動部への給油機構の説明は省略する。第１の
実施例とは吸入経路が異なり、シリンダ４の横方向から
冷媒ガスを吸入する構造になっている。
【００３４】図１０、図１１において、３２はベーン１
２の吸入室７側の端面を一部分切り欠く形で形成された
油溜め溝で、この油溜め溝３２はクランク軸９の回転角
θが９０°近傍でシリンダ４の端面に形成された油供給
溝３３と連通し、クランク軸９の回転角θが０°近傍で
密閉容器１内にたまった潤滑油１４に連通するように形
成されている。なお、油溜め溝３２はクランク軸９のど
の回転角においても、油供給溝３３と潤滑油１４が同時
に連通しないように構成されている。
２の吸入室７側の端面を一部分切り欠く形で形成された
油溜め溝で、この油溜め溝３２はクランク軸９の回転角
θが９０°近傍でシリンダ４の端面に形成された油供給
溝３３と連通し、クランク軸９の回転角θが０°近傍で
密閉容器１内にたまった潤滑油１４に連通するように形
成されている。なお、油溜め溝３２はクランク軸９のど
の回転角においても、油供給溝３３と潤滑油１４が同時
に連通しないように構成されている。
【００３５】４ｂはシリンダ４に形成された吸入通路
で、一端には吸入パイプ１５が圧入固定されており、実
線矢印で図示するように吸入パイプ１５に流入してきた
冷媒ガスがクランク軸９の回転角θが９０°近傍のベー
ン１２とローラ１１の接触部付近に向かうように構成さ
れている。３４は油供給溝３３と吸入通路４ｂとをつな
ぐ油供給穴で、油供給穴３４内には吸入通路４ｂ内に突
き出す形で油噴出パイプ３５が固着されている。
で、一端には吸入パイプ１５が圧入固定されており、実
線矢印で図示するように吸入パイプ１５に流入してきた
冷媒ガスがクランク軸９の回転角θが９０°近傍のベー
ン１２とローラ１１の接触部付近に向かうように構成さ
れている。３４は油供給溝３３と吸入通路４ｂとをつな
ぐ油供給穴で、油供給穴３４内には吸入通路４ｂ内に突
き出す形で油噴出パイプ３５が固着されている。
【００３６】このように構成された横型ロータリ圧縮機
の、ベーンとローラの接触部への潤滑機構について説明
する。ベーン１２に形成された油溜め溝３２は、クラン
ク軸９の回転角θが０°近傍でベーン背面部のスプリン
グ１３が装着されている空間にある潤滑油１４に連通
し、この油溜め溝３２に高圧（吐出圧）の潤滑油１４が
取り込まれる。ここで、潤滑油１４中には通常１０〜２
０重量％程度の作動流体（冷媒）が溶解している。クラ
ンク軸の回転角θが９０°近傍で、油溜め溝３２は油供
給溝３３に開口し、油供給穴３４及び油噴出パイプ３５
を通して低圧の吸入通路４ｂ内に連通する。
の、ベーンとローラの接触部への潤滑機構について説明
する。ベーン１２に形成された油溜め溝３２は、クラン
ク軸９の回転角θが０°近傍でベーン背面部のスプリン
グ１３が装着されている空間にある潤滑油１４に連通
し、この油溜め溝３２に高圧（吐出圧）の潤滑油１４が
取り込まれる。ここで、潤滑油１４中には通常１０〜２
０重量％程度の作動流体（冷媒）が溶解している。クラ
ンク軸の回転角θが９０°近傍で、油溜め溝３２は油供
給溝３３に開口し、油供給穴３４及び油噴出パイプ３５
を通して低圧の吸入通路４ｂ内に連通する。
【００３７】そして、油溜め溝３２内に取り込まれた潤
滑油１４中の冷媒が瞬時に発泡して体積膨張して油供給
溝３３，油供給穴３４及び油噴出パイプ３５を通って吸
入通路４ｂ内に流出し、吸入パイプ１５に流入してきた
冷媒ガスとともに破線矢印で図示するようにミスト状の
潤滑油１４となり、吸入室７内のベーン１２とローラ１
１の接触部に向かって噴出し潤滑に供される。この状態
では油溜め溝３２内は低圧の冷媒ガス（一部低圧の油が
混入）状態になる。
滑油１４中の冷媒が瞬時に発泡して体積膨張して油供給
溝３３，油供給穴３４及び油噴出パイプ３５を通って吸
入通路４ｂ内に流出し、吸入パイプ１５に流入してきた
冷媒ガスとともに破線矢印で図示するようにミスト状の
潤滑油１４となり、吸入室７内のベーン１２とローラ１
１の接触部に向かって噴出し潤滑に供される。この状態
では油溜め溝３２内は低圧の冷媒ガス（一部低圧の油が
混入）状態になる。
【００３８】さらにクランク軸の回転角θが進んで、再
び回転角θが０°になり、油溜め溝３２が潤滑油１４中
に連通すると、油溜め溝３２内を満たしていた低圧の冷
媒ガスとベーン背面部のスプリング１３が装着されてい
る空間にある高圧の潤滑油１４との圧力差により、再び
溝３２内に潤滑油１４が取り込まれる。なお、溝３２は
クランク軸９のどの回転角においても、吸入通路４ｂと
高圧の潤滑油１４とが同時に連通しないように構成され
ており、潤滑油１４の過剰な供給による圧縮機の性能低
下を防止している。
び回転角θが０°になり、油溜め溝３２が潤滑油１４中
に連通すると、油溜め溝３２内を満たしていた低圧の冷
媒ガスとベーン背面部のスプリング１３が装着されてい
る空間にある高圧の潤滑油１４との圧力差により、再び
溝３２内に潤滑油１４が取り込まれる。なお、溝３２は
クランク軸９のどの回転角においても、吸入通路４ｂと
高圧の潤滑油１４とが同時に連通しないように構成され
ており、潤滑油１４の過剰な供給による圧縮機の性能低
下を防止している。
【００３９】以上の動作が継続されて、冷凍サイクル内
の作動流体中の油循環量よりも、圧縮要素内部の作動流
体中の油循環量を増加させることができ、作動流体とと
もにベーン１２とローラ１１の接触部に確実に潤滑油が
供給されるため、摩擦・摩耗が最も問題となる点での潤
滑状態が大幅に改善され、潤滑状態の厳しい代替フロン
を用いた場合でも圧縮機の性能及び信頼性を向上したロ
ータリ圧縮機を提供することができる。
の作動流体中の油循環量よりも、圧縮要素内部の作動流
体中の油循環量を増加させることができ、作動流体とと
もにベーン１２とローラ１１の接触部に確実に潤滑油が
供給されるため、摩擦・摩耗が最も問題となる点での潤
滑状態が大幅に改善され、潤滑状態の厳しい代替フロン
を用いた場合でも圧縮機の性能及び信頼性を向上したロ
ータリ圧縮機を提供することができる。
【００４０】本発明の他の実施例を図１２に示す。図１
２は、本発明のロータリ圧縮機を適用した冷凍サイクル
構成を示している。この冷凍サイクルは、本発明のロー
タリ圧縮機３６、凝縮器３７、膨張弁３８、蒸発器３９
から構成されている。また、本発明のロータリ圧縮機３
６は、密閉容器１内に固定子２と回転子３を有する電動
要素と、この電動要素により駆動される圧縮要素を収納
している。
２は、本発明のロータリ圧縮機を適用した冷凍サイクル
構成を示している。この冷凍サイクルは、本発明のロー
タリ圧縮機３６、凝縮器３７、膨張弁３８、蒸発器３９
から構成されている。また、本発明のロータリ圧縮機３
６は、密閉容器１内に固定子２と回転子３を有する電動
要素と、この電動要素により駆動される圧縮要素を収納
している。
【００４１】圧縮要素は、シリンダ４、主軸受５、副軸
受６、クランク軸９、クランク軸９の偏心部１０に自転
自由に嵌合されたローラ１１、このローラ１１に先端部
を接して往復しゅう動しシリンダ４内に圧縮作動室を区
画するベーン１２からなる。また、この圧縮要素にはク
ランク軸９の回転角９０°近傍でシリンダ４の吸入側に
潤滑油１４を供給する油供給装置が備えてある。そし
て、吸入パイプ１５と吐出パイプ１９からなる。
受６、クランク軸９、クランク軸９の偏心部１０に自転
自由に嵌合されたローラ１１、このローラ１１に先端部
を接して往復しゅう動しシリンダ４内に圧縮作動室を区
画するベーン１２からなる。また、この圧縮要素にはク
ランク軸９の回転角９０°近傍でシリンダ４の吸入側に
潤滑油１４を供給する油供給装置が備えてある。そし
て、吸入パイプ１５と吐出パイプ１９からなる。
【００４２】このように構成された冷凍サイクルにおい
て、電動要素に通電することにより回転子３に固定され
たクランク軸９が回転し、シリンダ４内で冷媒の圧縮作
用が行われる。圧縮された高温・高圧の冷媒は矢印のご
とく吐出パイプ１９から凝縮器３７に流入し、熱交換を
行って液化し、膨張弁３８で絞られて断熱膨張して低温
・低圧となり、蒸発器３９により熱交換してガス化され
た後、吸入パイプ１５を経てロータリ圧縮機３６に吸入
される。
て、電動要素に通電することにより回転子３に固定され
たクランク軸９が回転し、シリンダ４内で冷媒の圧縮作
用が行われる。圧縮された高温・高圧の冷媒は矢印のご
とく吐出パイプ１９から凝縮器３７に流入し、熱交換を
行って液化し、膨張弁３８で絞られて断熱膨張して低温
・低圧となり、蒸発器３９により熱交換してガス化され
た後、吸入パイプ１５を経てロータリ圧縮機３６に吸入
される。
【００４３】なお、冷凍サイクルの作動流体にはオゾン
層破壊の問題のないＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボ
ン）系のフロンを使用している。この冷凍サイクルは、
冷凍あるいは冷房専用のサイクルであるが、本発明のロ
ータリ圧縮機を搭載しているので、しゅう動条件の厳し
いローラとベーンの接触部に十分に潤滑油を供給するこ
とができ、ローラ、ベーンの摩耗の問題が解消され、信
頼性の高い冷凍・空調システムが得られる。
層破壊の問題のないＨＦＣ（ハイドロフルオロカーボ
ン）系のフロンを使用している。この冷凍サイクルは、
冷凍あるいは冷房専用のサイクルであるが、本発明のロ
ータリ圧縮機を搭載しているので、しゅう動条件の厳し
いローラとベーンの接触部に十分に潤滑油を供給するこ
とができ、ローラ、ベーンの摩耗の問題が解消され、信
頼性の高い冷凍・空調システムが得られる。
【００４４】これまでに述べた実施例では、ロータリ圧
縮機として１シリンダの圧縮機を例に挙げて説明した
が、本発明はこれ以外に２シリンダのロータリ圧縮機に
も適用することができる。また、圧縮機以外に本発明と
同様のロータリ形式を有する膨張機や真空ポンプにも適
用することができる。
縮機として１シリンダの圧縮機を例に挙げて説明した
が、本発明はこれ以外に２シリンダのロータリ圧縮機に
も適用することができる。また、圧縮機以外に本発明と
同様のロータリ形式を有する膨張機や真空ポンプにも適
用することができる。
【００４５】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、ロータリ圧縮機の信頼性上最も問題となるローラ
とベーンの摩耗を、ローラとベーンのしゅう動形態から
最も油切れが起こりやすい、クランク軸の回転角９０°
近傍のローラとベーンの接触部へ油供給装置により潤滑
油を供給してやることにより解消できるため、信頼性の
高いロータリ圧縮機が得られる。また、ローラとベーン
の摩耗が問題となる箇所に効果的に潤滑油を供給できる
ため、潤滑油の供給量を必要最小限に少なくでき、圧縮
機の性能低下を防止できる。さらに、このようなロータ
リ圧縮機をオゾン層破壊の問題がない代替フロンを用い
た冷凍サイクルに搭載することにより、エネルギ効率に
優れ、信頼性の高い冷凍・空調システムを提供すること
ができる。
れば、ロータリ圧縮機の信頼性上最も問題となるローラ
とベーンの摩耗を、ローラとベーンのしゅう動形態から
最も油切れが起こりやすい、クランク軸の回転角９０°
近傍のローラとベーンの接触部へ油供給装置により潤滑
油を供給してやることにより解消できるため、信頼性の
高いロータリ圧縮機が得られる。また、ローラとベーン
の摩耗が問題となる箇所に効果的に潤滑油を供給できる
ため、潤滑油の供給量を必要最小限に少なくでき、圧縮
機の性能低下を防止できる。さらに、このようなロータ
リ圧縮機をオゾン層破壊の問題がない代替フロンを用い
た冷凍サイクルに搭載することにより、エネルギ効率に
優れ、信頼性の高い冷凍・空調システムを提供すること
ができる。
【図１】本発明の１実施例における横型ロータリ圧縮機
の縦断面図、
の縦断面図、
【図２】本発明の１実施例における横型ロータリ圧縮機
を示す図１のＡ−Ａ横断面図、
を示す図１のＡ−Ａ横断面図、
【図３】本発明の１実施例における横型ロータリ圧縮機
のローラ、ベーン接触部の潤滑機構説明図、
のローラ、ベーン接触部の潤滑機構説明図、
【図４】ローラとベーンの接触部における相対すべり速
度の実験値を示す図、
度の実験値を示す図、
【図５】ローラとベーンの接触部における摩耗形態を示
す摸式図、
す摸式図、
【図６】本発明の他の実施例における縦型ロータリ圧縮
機の縦断面図、
機の縦断面図、
【図７】本発明の他の実施例における縦型ロータリ圧縮
機を示す図６のＡ−Ａ横断面図、
機を示す図６のＡ−Ａ横断面図、
【図８】本発明の他の実施例における縦型ロータリ圧縮
機のローラ、ベーン接触部の潤滑機構説明図、
機のローラ、ベーン接触部の潤滑機構説明図、
【図９】サイクル中の油循環量とローラ、ベーン摩耗深
さの関係を示す実験値、
さの関係を示す実験値、
【図１０】本発明のさらに他の実施例における横型ロー
タリ圧縮機の横断面図、
タリ圧縮機の横断面図、
【図１１】本発明のさらに他の実施例における他の横型
ロータリ圧縮機の吸入経路の一部拡大縦断面図、
ロータリ圧縮機の吸入経路の一部拡大縦断面図、
【図１２】本発明におけるロータリ圧縮機を搭載した冷
凍サイクルを示す図である。
凍サイクルを示す図である。
１…密閉容器、２…固定子、３…回転子、４…シリン
ダ、４ａ…空間、４ｂ…吸入通路、５…主軸受、６…副
軸受、７…吸入室、８…圧縮室、９…クランク軸、９ａ
…給油ピース、１０…偏心部、１１…ローラ、１２…ベ
ーン、１３…スプリング、１４…潤滑油、１５…吸入パ
イプ、１５ａ…吸入口、１６…吐出弁、１６ａ…吐出
口、１７…吐出カバー、１８…吐出室、１９…吐出パイ
プ、２０…吸込み流体ダイオード、２１…吐出し流体ダ
イオード、２２…給油パイプ、２３…給油穴、２４…給
油溝、３０，３１，３２…油溝、３３…油供給溝、３４
…油供給穴、３５…油噴出パイプ、３６…ロータリ圧縮
機、３７…凝縮器、３８…膨張弁、３９…蒸発器
ダ、４ａ…空間、４ｂ…吸入通路、５…主軸受、６…副
軸受、７…吸入室、８…圧縮室、９…クランク軸、９ａ
…給油ピース、１０…偏心部、１１…ローラ、１２…ベ
ーン、１３…スプリング、１４…潤滑油、１５…吸入パ
イプ、１５ａ…吸入口、１６…吐出弁、１６ａ…吐出
口、１７…吐出カバー、１８…吐出室、１９…吐出パイ
プ、２０…吸込み流体ダイオード、２１…吐出し流体ダ
イオード、２２…給油パイプ、２３…給油穴、２４…給
油溝、３０，３１，３２…油溝、３３…油供給溝、３４
…油供給穴、３５…油噴出パイプ、３６…ロータリ圧縮
機、３７…凝縮器、３８…膨張弁、３９…蒸発器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹林昌寛 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内
Claims (8)
- 【請求項１】 密閉容器内に、固定子及び回転子を有す
る電動要素と、この電動要素により駆動されるクランク
軸、このクランク軸の偏心部に回転自在に嵌合されたロ
ーラ、このローラに先端を接して往復運動し、シリンダ
内を吸入室と圧縮室に仕切るベーン、及び前記クランク
軸を軸支し、かつ前記シリンダの両端開口を閉塞する端
板を有する主軸受及び副軸受で形成される圧縮要素を収
納したロータリ圧縮機において、ベーンが最もシリンダ
の外方向に移動したときをクランク軸回転角の０°とし
て、この回転角９０°近傍において、シリンダの吸入室
の中に密閉容器内にたまった潤滑油を供給する油供給手
段を備えたロータリ圧縮機。 - 【請求項２】 密閉容器内に、固定子及び回転子を有す
る電動要素と、この電動要素により駆動されるクランク
軸、このクランク軸の偏心部に回転自在に嵌合されたロ
ーラ、このローラに先端を接して往復運動し、シリンダ
内を吸入室と圧縮室に仕切るベーン、及び前記クランク
軸を軸支し、かつ前記シリンダの両端開口を閉塞する端
板を有する主軸受及び副軸受で形成される圧縮要素を収
納したロータリ圧縮機において、ベーンに対するローラ
の相対的なしゅう動方向変化に対応してベーンとローラ
の接触部に潤滑油を供給する油供給手段を備えたロータ
リ圧縮機。 - 【請求項３】 密閉容器内に収納された回転圧縮要素の
シリンダの両端開口を閉塞する主軸受及び副軸受にクラ
ンク軸が軸支され、このクランク軸の回転による給油ポ
ンプ作用によって前記密閉容器内底部にたまった潤滑油
を吸引し、前記回転圧縮要素の軸受しゅう動部に給油す
るロータリ圧縮機において、クランク軸の給油ポンプ作
用で汲み上げられた潤滑油の一部をクランク軸の回転角
９０°近傍で、シリンダの吸入室内に供給する油供給手
段を備えたロータリ圧縮機。 - 【請求項４】 密閉容器内に、固定子及び回転子を有す
る電動要素と、この電動要素により駆動されるクランク
軸、このクランク軸の偏心部に回転自在に嵌合されたロ
ーラ、このローラに先端を接して往復運動し、シリンダ
内を吸入室と圧縮室に仕切るベーン、及び前記クランク
軸を軸支し、かつ前記シリンダの両端開口を閉塞する端
板を有する主軸受及び副軸受で形成される圧縮要素を収
納したロータリ圧縮機において、前記シリンダの吸入室
あるいは圧縮機の吸入経路内に潤滑油を噴出させ、冷凍
サイクル内の作動流体中の油循環量よりも、前記圧縮要
素内部の作動流体中の油循環量を増加させる油供給手段
を備えたロータリ圧縮機。 - 【請求項５】 シリンダへの作動流体の流入方向が、ク
ランク軸の回転角９０°近傍のベーンとローラの接触部
付近に向かうように構成した請求項１〜４のいずれかに
記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項６】 油供給手段が、ベーン側面に形成された
凹部であり、該凹部はクランク軸の回転角９０°近傍で
シリンダの吸入室と連通し、クランク軸の回転角０°近
傍で密閉容器内にたまった潤滑油に連通し、両者同時に
連通することがない請求項１記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項７】 油供給手段が、シリンダの両端開口を閉
塞する端板に形成された凹部であり、該凹部はクランク
軸の回転角９０°近傍でシリンダの吸入室と連通し、ク
ランク軸の回転角０°近傍でローラの内面にたまった潤
滑油に連通し、両者同時に連通することがない請求項３
記載のロータリ圧縮機。 - 【請求項８】 請求項１〜４のいずれかに記載のロータ
リ圧縮機を用いた冷凍・空調システム。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6094408A JPH07301190A (ja) | 1994-05-06 | 1994-05-06 | ロータリ圧縮機 |
| KR1019950010720A KR0169970B1 (ko) | 1994-05-06 | 1995-05-02 | 로터리압축기 |
| CN95105082A CN1091492C (zh) | 1994-05-06 | 1995-05-05 | 旋转压缩机 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6094408A JPH07301190A (ja) | 1994-05-06 | 1994-05-06 | ロータリ圧縮機 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001133855A Division JP3580365B2 (ja) | 2001-05-01 | 2001-05-01 | ロータリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07301190A true JPH07301190A (ja) | 1995-11-14 |
Family
ID=14109422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6094408A Pending JPH07301190A (ja) | 1994-05-06 | 1994-05-06 | ロータリ圧縮機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07301190A (ja) |
| KR (1) | KR0169970B1 (ja) |
| CN (1) | CN1091492C (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103775343A (zh) * | 2014-01-20 | 2014-05-07 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 卧式压缩机 |
| JP2018031263A (ja) * | 2016-08-22 | 2018-03-01 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | ロータリ圧縮機 |
| JP6704555B1 (ja) * | 2019-10-24 | 2020-06-03 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| CN112145433A (zh) * | 2019-06-26 | 2020-12-29 | Bsh家用电器有限公司 | 压缩机和家用器具 |
| JP2021067263A (ja) * | 2019-10-24 | 2021-04-30 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| CN113202760A (zh) * | 2021-04-29 | 2021-08-03 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 泵体组件、压缩机及空调器 |
| CN119957504A (zh) * | 2025-01-02 | 2025-05-09 | 上海海立电器有限公司 | 转子压缩机及车辆 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1289546B1 (it) * | 1995-12-29 | 1998-10-15 | Lg Electronics Inc | Dispositivo di alimentazione e scarico di olio per compressore |
| CN1078680C (zh) * | 1999-01-26 | 2002-01-30 | 付云树 | 圆弧铰接隔离叶片滚动转子压缩机 |
| KR100782884B1 (ko) * | 2006-06-26 | 2007-12-06 | 엘지전자 주식회사 | 로타리 압축기 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60187784A (ja) * | 1984-03-06 | 1985-09-25 | Mitsubishi Electric Corp | 回転式圧縮機のベ−ン装置 |
| US4629403A (en) * | 1985-10-25 | 1986-12-16 | Tecumseh Products Company | Rotary compressor with vane slot pressure groove |
| IT1243006B (it) * | 1989-09-08 | 1994-05-23 | Mitsubishi Electric Corp | Compressore ruotante orizzontale |
-
1994
- 1994-05-06 JP JP6094408A patent/JPH07301190A/ja active Pending
-
1995
- 1995-05-02 KR KR1019950010720A patent/KR0169970B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-05 CN CN95105082A patent/CN1091492C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103775343A (zh) * | 2014-01-20 | 2014-05-07 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 卧式压缩机 |
| JP2018031263A (ja) * | 2016-08-22 | 2018-03-01 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | ロータリ圧縮機 |
| CN112145433A (zh) * | 2019-06-26 | 2020-12-29 | Bsh家用电器有限公司 | 压缩机和家用器具 |
| JP6704555B1 (ja) * | 2019-10-24 | 2020-06-03 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| WO2021079477A1 (ja) * | 2019-10-24 | 2021-04-29 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| JP2021067263A (ja) * | 2019-10-24 | 2021-04-30 | 日立ジョンソンコントロールズ空調株式会社 | 圧縮機及び冷凍サイクル装置 |
| CN114555948A (zh) * | 2019-10-24 | 2022-05-27 | 日立江森自控空调有限公司 | 压缩机及冷冻循环装置 |
| CN114555948B (zh) * | 2019-10-24 | 2023-01-10 | 日立江森自控空调有限公司 | 压缩机及冷冻循环装置 |
| CN113202760A (zh) * | 2021-04-29 | 2021-08-03 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 泵体组件、压缩机及空调器 |
| CN119957504A (zh) * | 2025-01-02 | 2025-05-09 | 上海海立电器有限公司 | 转子压缩机及车辆 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR950033103A (ko) | 1995-12-22 |
| KR0169970B1 (ko) | 1999-03-20 |
| CN1091492C (zh) | 2002-09-25 |
| CN1112202A (zh) | 1995-11-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07180685A (ja) | ２気筒回転式密閉型圧縮機 | |
| JPH07301190A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| JP4381532B2 (ja) | 揺動ピストン形圧縮機 | |
| JP3580365B2 (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| JP2004225578A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| JP4384368B2 (ja) | 密閉型回転圧縮機及び冷凍・空調装置 | |
| JP3413916B2 (ja) | 密閉型回転式圧縮機 | |
| CN1237313C (zh) | 密闭型转动式压缩机 | |
| JPH08170595A (ja) | 密閉型圧縮機 | |
| CN1231680C (zh) | 封闭式旋转压缩机以及冷冻、空调装置 | |
| JP2000179472A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| US5529469A (en) | Vane hole cover for rotary compressor | |
| JPH08247062A (ja) | ロータリコンプレッサ | |
| JPH109167A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| KR0129804Y1 (ko) | 밀폐형 전동 압축기 | |
| JPH09144680A (ja) | ロータリ圧縮機およびこれを用いた冷蔵庫および冷凍・空調機器 | |
| JPH07119670A (ja) | 縦形ロータリ圧縮機 | |
| JP2002221165A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| JP2001254688A (ja) | 揺動ピストン形圧縮機及びこれを用いた冷凍装置 | |
| JP2000110725A (ja) | 圧縮機 | |
| JP2000045975A (ja) | ロータリー圧縮機及び冷熱発生装置 | |
| JP2010031734A (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| KR0132397B1 (ko) | 회전식 압축기 및 회전식 압축기를 구비한 냉동기기 | |
| JP2003139082A (ja) | 密閉型回転圧縮機 | |
| JP2005054578A (ja) | 密閉型回転圧縮機 |