JPH07310628A - 燃料噴射弁 - Google Patents
燃料噴射弁Info
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- JPH07310628A JPH07310628A JP10143494A JP10143494A JPH07310628A JP H07310628 A JPH07310628 A JP H07310628A JP 10143494 A JP10143494 A JP 10143494A JP 10143494 A JP10143494 A JP 10143494A JP H07310628 A JPH07310628 A JP H07310628A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
- B05B1/26—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means with means for mechanically breaking-up or deflecting the jet after discharge, e.g. with fixed deflectors; Breaking-up the discharged liquid or other fluent material by impinging jets
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- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 一対の噴孔から噴射された燃料を互いに衝突
させることにより、共振現象を利用して噴射燃料を微粒
化する。 【構成】 ノズル本体１の円錐状部１ｂには、断面積の
大きい大噴孔２と断面積の小さい小噴孔３とが、ノズル
本体１の軸線Ａｘ方向に離間して、径方向から穿設され
ている。また、各噴孔２，３の噴射軸線Ｘ1，Ｘ2はノズ
ル本体１の外部の点Ｐで交差しており、両噴孔２，３の
断面積の平方根比は、１．２５〜３．５の範囲となるよ
うに設定されている。そして、弁体４が開弁すると、燃
料流路１ｃ内の燃料が各噴孔２，３に供給され、各噴孔
２，３から略同程度の粒径をもった燃料が噴射される。
この噴射燃料は、交差点Ｐで衝突し、共振現象によって
微粒化される。
させることにより、共振現象を利用して噴射燃料を微粒
化する。 【構成】 ノズル本体１の円錐状部１ｂには、断面積の
大きい大噴孔２と断面積の小さい小噴孔３とが、ノズル
本体１の軸線Ａｘ方向に離間して、径方向から穿設され
ている。また、各噴孔２，３の噴射軸線Ｘ1，Ｘ2はノズ
ル本体１の外部の点Ｐで交差しており、両噴孔２，３の
断面積の平方根比は、１．２５〜３．５の範囲となるよ
うに設定されている。そして、弁体４が開弁すると、燃
料流路１ｃ内の燃料が各噴孔２，３に供給され、各噴孔
２，３から略同程度の粒径をもった燃料が噴射される。
この噴射燃料は、交差点Ｐで衝突し、共振現象によって
微粒化される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば内燃機関の気筒
に燃料を噴射供給する燃料噴射弁の改良に関する。
に燃料を噴射供給する燃料噴射弁の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車用エンジンに代表される
内燃機関の各気筒に燃料を噴射供給する燃料噴射弁は、
ケーシングと、このケーシングの先端側に装着された噴
孔を有するノズル本体と、このノズル本体内に軸方向に
変位可能に設けられ、噴孔を開閉するニードル弁等の弁
体と、この弁体を閉弁方向に向けて付勢する弁ばねと、
この弁ばねのばね力に抗して弁体を開弁させる電磁アク
チュエータとを備えてなり、コントロールユニットから
の噴射信号に応じて燃料を噴射供給するようになってい
る。
内燃機関の各気筒に燃料を噴射供給する燃料噴射弁は、
ケーシングと、このケーシングの先端側に装着された噴
孔を有するノズル本体と、このノズル本体内に軸方向に
変位可能に設けられ、噴孔を開閉するニードル弁等の弁
体と、この弁体を閉弁方向に向けて付勢する弁ばねと、
この弁ばねのばね力に抗して弁体を開弁させる電磁アク
チュエータとを備えてなり、コントロールユニットから
の噴射信号に応じて燃料を噴射供給するようになってい
る。
【０００３】また、燃料噴射弁としては、先端側に形成
されたサックホールを介して噴孔に燃料を導くサックホ
ール型のノズル本体を備えたサックホール型燃料噴射弁
が知られている。しかし、このサックホール型燃料噴射
弁では、閉弁後の熱膨張によってサックホールに滞留し
た燃料が燃焼室内に流入し、ＨＣの排出量が増大する可
能性がある。このため、燃料溜まりとなるサックホール
を廃止ないし可及的に小さくし、噴孔の入口を弁体で直
接的に開閉するようにしたサックレス型のノズル本体を
備えたサックレス型燃料噴射弁も従来より提案されてい
る。
されたサックホールを介して噴孔に燃料を導くサックホ
ール型のノズル本体を備えたサックホール型燃料噴射弁
が知られている。しかし、このサックホール型燃料噴射
弁では、閉弁後の熱膨張によってサックホールに滞留し
た燃料が燃焼室内に流入し、ＨＣの排出量が増大する可
能性がある。このため、燃料溜まりとなるサックホール
を廃止ないし可及的に小さくし、噴孔の入口を弁体で直
接的に開閉するようにしたサックレス型のノズル本体を
備えたサックレス型燃料噴射弁も従来より提案されてい
る。
【０００４】そこで、図１１及び図１２に基づき、従来
技術による燃料噴射弁として、例えば実開昭６０−８８
０７４号公報等を例に挙げて説明する。
技術による燃料噴射弁として、例えば実開昭６０−８８
０７４号公報等を例に挙げて説明する。
【０００５】図１１は、サックレス型燃料噴射弁の要部
を拡大して示す断面図であって、電磁アクチュエータ等
を内蔵したケーシングの先端側には、燃料タンクから燃
料ポンプ、圧力レギュレータ（いずれも図示せず）等を
介して燃料が供給されるノズル本体１００が固着されて
いる。このノズル本体１００内にはニードル弁１０１が
軸方向に摺動可能に設けられ、このニードル弁１０１に
よって、ノズル本体１００の円錐状先端部１００ａに同
径をもって形成された一対の噴孔１０２，１０３がそれ
ぞれ同時に開閉されるようになっている。
を拡大して示す断面図であって、電磁アクチュエータ等
を内蔵したケーシングの先端側には、燃料タンクから燃
料ポンプ、圧力レギュレータ（いずれも図示せず）等を
介して燃料が供給されるノズル本体１００が固着されて
いる。このノズル本体１００内にはニードル弁１０１が
軸方向に摺動可能に設けられ、このニードル弁１０１に
よって、ノズル本体１００の円錐状先端部１００ａに同
径をもって形成された一対の噴孔１０２，１０３がそれ
ぞれ同時に開閉されるようになっている。
【０００６】ここで、これら各噴孔１０２，１０３は２
個で１組をなすもので、図１２の断面図に示す如く、約
９０度離間して合計４組設けられている。また、各噴孔
１０２，１０３は、互いの噴射軸線がノズル本体１００
の径方向外周端側で交差すべく、ノズル本体１００の先
端部１ａに径方向から斜めに穿設されている。
個で１組をなすもので、図１２の断面図に示す如く、約
９０度離間して合計４組設けられている。また、各噴孔
１０２，１０３は、互いの噴射軸線がノズル本体１００
の径方向外周端側で交差すべく、ノズル本体１００の先
端部１ａに径方向から斜めに穿設されている。
【０００７】従来技術によるサックレス型燃料噴射弁
は、このように構成されるもので、噴射信号によってニ
ードル弁１０１が開弁すると、各噴孔１０２，１０３か
ら略等量の燃料がそれぞれ斜め下向きに噴射される。そ
して、この噴射された燃料は、ノズル本体１００の外部
で互いに衝突して微粒化された後、吸入空気流にのって
燃焼室内に流入する。
は、このように構成されるもので、噴射信号によってニ
ードル弁１０１が開弁すると、各噴孔１０２，１０３か
ら略等量の燃料がそれぞれ斜め下向きに噴射される。そ
して、この噴射された燃料は、ノズル本体１００の外部
で互いに衝突して微粒化された後、吸入空気流にのって
燃焼室内に流入する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来技術による燃料噴射弁では、燃料を互いに衝突さ
せることにより微粒化を図ることができるものの、単
に、各噴孔１０２，１０３の口径を等しく設定するに過
ぎないため、衝突時の共振現象を有効に利用することが
できず、微粒化性能が十分に発揮されていなかった。
た従来技術による燃料噴射弁では、燃料を互いに衝突さ
せることにより微粒化を図ることができるものの、単
に、各噴孔１０２，１０３の口径を等しく設定するに過
ぎないため、衝突時の共振現象を有効に利用することが
できず、微粒化性能が十分に発揮されていなかった。
【０００９】本発明はかかる従来技術の問題に鑑みてな
されたもので、その主たる目的は、共振現象を利用して
燃料の微粒化性能を高めることにある。また、本発明の
他の目的は、噴射圧を均一化して噴射燃料の粒径を略等
しくすることにより、一層燃料の微粒化性能を向上させ
ることにある。
されたもので、その主たる目的は、共振現象を利用して
燃料の微粒化性能を高めることにある。また、本発明の
他の目的は、噴射圧を均一化して噴射燃料の粒径を略等
しくすることにより、一層燃料の微粒化性能を向上させ
ることにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明に係る燃
料噴射弁は、先端側に噴孔が径方向に設けられたノズル
本体と、このノズル本体内に軸方向に移動可能に設けら
れ、前記噴孔を開閉する弁体とを備えた燃料噴射弁にお
いて、前記ノズル本体の先端側には互いに噴孔径の異な
る一対の噴孔を軸方向に離間して設け、前記各噴孔から
噴射された燃料が互いに衝突するように該各噴孔の噴射
軸線をノズル本体の外部で交差させたことを特徴として
いる。
料噴射弁は、先端側に噴孔が径方向に設けられたノズル
本体と、このノズル本体内に軸方向に移動可能に設けら
れ、前記噴孔を開閉する弁体とを備えた燃料噴射弁にお
いて、前記ノズル本体の先端側には互いに噴孔径の異な
る一対の噴孔を軸方向に離間して設け、前記各噴孔から
噴射された燃料が互いに衝突するように該各噴孔の噴射
軸線をノズル本体の外部で交差させたことを特徴として
いる。
【００１１】また、請求項２の燃料噴射弁では、先端側
に噴孔が径方向に設けられたノズル本体と、このノズル
本体内に軸方向に移動可能に設けられ、前記噴孔を開閉
する弁体とを備えた燃料噴射弁において、前記ノズル本
体の先端側には互いに噴孔径の異なる一対の噴孔を軸方
向に離間して設け、該各噴孔の断面積の平方根比が１．
２５〜３．５の範囲となるように設定すると共に、前記
各噴孔から噴射された燃料が互いに衝突するように該各
噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交差させたことを
特徴としている。
に噴孔が径方向に設けられたノズル本体と、このノズル
本体内に軸方向に移動可能に設けられ、前記噴孔を開閉
する弁体とを備えた燃料噴射弁において、前記ノズル本
体の先端側には互いに噴孔径の異なる一対の噴孔を軸方
向に離間して設け、該各噴孔の断面積の平方根比が１．
２５〜３．５の範囲となるように設定すると共に、前記
各噴孔から噴射された燃料が互いに衝突するように該各
噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交差させたことを
特徴としている。
【００１２】さらに、請求項３の燃料噴射弁では、先端
側に噴孔が径方向に設けられたノズル本体と、このノズ
ル本体内に軸方向に移動可能に設けられ、前記噴孔を開
閉する弁体とを備えた燃料噴射弁において、前記ノズル
本体の先端側には大小一対の噴孔を大きい方の噴孔が上
流側に位置するようにして軸方向に離間して設け、前記
各噴孔から噴射された燃料が互いに衝突するように該各
噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交差させたことを
特徴としている。
側に噴孔が径方向に設けられたノズル本体と、このノズ
ル本体内に軸方向に移動可能に設けられ、前記噴孔を開
閉する弁体とを備えた燃料噴射弁において、前記ノズル
本体の先端側には大小一対の噴孔を大きい方の噴孔が上
流側に位置するようにして軸方向に離間して設け、前記
各噴孔から噴射された燃料が互いに衝突するように該各
噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交差させたことを
特徴としている。
【００１３】一方、請求項４の燃料噴射弁では、先端側
に噴孔が径方向に設けられたノズル本体と、このノズル
本体内に軸方向に移動可能に設けられ、前記噴孔を開閉
する弁体とを備えた燃料噴射弁において、前記ノズル本
体の先端側には大小一対の噴孔を大きい方の噴孔が上流
側に位置するようにして軸方向に離間して設け、該各噴
孔の断面積の平方根比が１．２５〜３．５の範囲となる
ように設定すると共に、前記各噴孔から噴射された燃料
が互いに衝突するように該各噴孔の噴射軸線をノズル本
体の外部で交差させたことを特徴としている。
に噴孔が径方向に設けられたノズル本体と、このノズル
本体内に軸方向に移動可能に設けられ、前記噴孔を開閉
する弁体とを備えた燃料噴射弁において、前記ノズル本
体の先端側には大小一対の噴孔を大きい方の噴孔が上流
側に位置するようにして軸方向に離間して設け、該各噴
孔の断面積の平方根比が１．２５〜３．５の範囲となる
ように設定すると共に、前記各噴孔から噴射された燃料
が互いに衝突するように該各噴孔の噴射軸線をノズル本
体の外部で交差させたことを特徴としている。
【００１４】
【作用】弁体が開くと、噴孔径の異なる一対の噴孔から
燃料がそれぞれ噴射され、これら各燃料はノズル本体の
外部で互いに衝突して微粒化される。
燃料がそれぞれ噴射され、これら各燃料はノズル本体の
外部で互いに衝突して微粒化される。
【００１５】特に、各噴孔の断面積の平方根比を１．２
５〜３．５の範囲に設定すれば、燃料の衝突面積を確保
しつつ燃料衝突時の共振現象を利用することができるた
め、有効な微粒化を行うことができる。
５〜３．５の範囲に設定すれば、燃料の衝突面積を確保
しつつ燃料衝突時の共振現象を利用することができるた
め、有効な微粒化を行うことができる。
【００１６】また、噴孔径の大きい方が上流側に位置す
るようにして、大小一対の噴孔を軸方向に離間して設け
れば、各噴孔の入口に加わる圧力差を小さくでき、各噴
孔から噴射された燃料の粒径を略同等にして強い共振現
象を得ることができる。
るようにして、大小一対の噴孔を軸方向に離間して設け
れば、各噴孔の入口に加わる圧力差を小さくでき、各噴
孔から噴射された燃料の粒径を略同等にして強い共振現
象を得ることができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図１〜図１０に基づ
きサックレス型の燃料噴射弁に適用した場合を例に挙げ
て詳述する。
きサックレス型の燃料噴射弁に適用した場合を例に挙げ
て詳述する。
【００１８】まず、図１〜図４は本発明の第１の実施例
に係り、図１は燃料噴射弁の要部を拡大して示す断面図
であって、ノズル本体１は、電磁アクチュエータを内蔵
したケーシングの先端側にカシメ等の固着手段によって
固着され、燃焼室（いずれも図示せず）内に臨んで取り
付けられている。
に係り、図１は燃料噴射弁の要部を拡大して示す断面図
であって、ノズル本体１は、電磁アクチュエータを内蔵
したケーシングの先端側にカシメ等の固着手段によって
固着され、燃焼室（いずれも図示せず）内に臨んで取り
付けられている。
【００１９】このノズル本体１は、ケーシングの先端側
に固定された筒部１ａと、この筒部１ａの先端側に一体
的に形成された円錐状部１ｂとを有し、その内部には燃
料供給配管等を介して燃料タンク（いずれも図示せず）
に連なる燃料流路１ｃが形成されている。
に固定された筒部１ａと、この筒部１ａの先端側に一体
的に形成された円錐状部１ｂとを有し、その内部には燃
料供給配管等を介して燃料タンク（いずれも図示せず）
に連なる燃料流路１ｃが形成されている。
【００２０】また、ノズル本体１の円錐状部１ｂには、
燃料流路１ｃに連通するようにして大小一対の噴孔２，
３が軸線Ａｘ方向に離間して径方向に形成されている。
より具体的には、図２にも示す如く、断面積が大きい方
の噴孔２（以下「大噴孔２」という）は、上流側に位置
してノズル本体１に径方向から斜め下側に向けて穿設さ
れている。一方、断面積が小さい方の噴孔３（以下「小
噴孔３」という）は、大噴孔２の下流側に位置してノズ
ル本体１に径方向から斜め下側に向けて穿設されてい
る。
燃料流路１ｃに連通するようにして大小一対の噴孔２，
３が軸線Ａｘ方向に離間して径方向に形成されている。
より具体的には、図２にも示す如く、断面積が大きい方
の噴孔２（以下「大噴孔２」という）は、上流側に位置
してノズル本体１に径方向から斜め下側に向けて穿設さ
れている。一方、断面積が小さい方の噴孔３（以下「小
噴孔３」という）は、大噴孔２の下流側に位置してノズ
ル本体１に径方向から斜め下側に向けて穿設されてい
る。
【００２１】ここで、大噴孔２の噴射軸線Ｘ1は、軸線
Ａｘに対して燃料の流入方向に所定角度θ1だけ傾斜し
ている。一方、小噴孔３の噴射軸線Ｘ2も軸線Ａｘに対
して燃料の流入方向に所定角度θ2だけ傾斜している。
そして、これら両軸線Ｘ1，Ｘ2がノズル本体１外の点Ｐ
で交差することにより、各噴孔２，３から噴射された燃
料が互いに衝突するようになっている。なお、各噴射軸
線Ｘ1，Ｘ2が同一平面上の一点Ｐで交差せず、互いに軸
間距離がある場合でも、噴射された液体が互いに衝突す
るように各噴孔２，３を設けることも可能である。
Ａｘに対して燃料の流入方向に所定角度θ1だけ傾斜し
ている。一方、小噴孔３の噴射軸線Ｘ2も軸線Ａｘに対
して燃料の流入方向に所定角度θ2だけ傾斜している。
そして、これら両軸線Ｘ1，Ｘ2がノズル本体１外の点Ｐ
で交差することにより、各噴孔２，３から噴射された燃
料が互いに衝突するようになっている。なお、各噴射軸
線Ｘ1，Ｘ2が同一平面上の一点Ｐで交差せず、互いに軸
間距離がある場合でも、噴射された液体が互いに衝突す
るように各噴孔２，３を設けることも可能である。
【００２２】また、大噴孔２の断面積Ｓ1の平方根と小
噴孔３の断面積Ｓ2の平方根との比α（α＝（Ｓ1）1/2
／（Ｓ2）1/2）が、後述する理由により１．２５〜３．
５の範囲内の値となるように予め設定されている。な
お、これら断面積Ｓ1，Ｓ2の平方根は、負号は不適ゆ
え、正の値である。
噴孔３の断面積Ｓ2の平方根との比α（α＝（Ｓ1）1/2
／（Ｓ2）1/2）が、後述する理由により１．２５〜３．
５の範囲内の値となるように予め設定されている。な
お、これら断面積Ｓ1，Ｓ2の平方根は、負号は不適ゆ
え、正の値である。
【００２３】ノズル本体１内には、各噴孔２，３を開閉
する弁体４が軸線Ａｘ方向に移動可能に設けられてい
る。この弁体４は、ノズル本体１内に挿通された長寸な
棒状の弁軸４ａと、この弁軸４ａの先端側に一体的に形
成された円錐状の弁部４ｂと、この弁部４ｂに一体的に
形成され、ノズル本体１の円錐状部１ｂに接触してシー
ルを行うシート部４ｃとから構成されている。そして、
各噴孔２，３は、弁体４のシート部４ｃがノズル本体１
の円錐状部１ｃ内面に接触してシールを行う位置よりも
下流側に位置して設けられており、これにより全体とし
てサックレス燃料噴射弁を構成している。
する弁体４が軸線Ａｘ方向に移動可能に設けられてい
る。この弁体４は、ノズル本体１内に挿通された長寸な
棒状の弁軸４ａと、この弁軸４ａの先端側に一体的に形
成された円錐状の弁部４ｂと、この弁部４ｂに一体的に
形成され、ノズル本体１の円錐状部１ｂに接触してシー
ルを行うシート部４ｃとから構成されている。そして、
各噴孔２，３は、弁体４のシート部４ｃがノズル本体１
の円錐状部１ｃ内面に接触してシールを行う位置よりも
下流側に位置して設けられており、これにより全体とし
てサックレス燃料噴射弁を構成している。
【００２４】次に、本発明をなすにあたって、独自に知
見された各噴孔２，３の断面積Ｓ1，Ｓ2の平方根の比
（以下、「口径比α」という）と共振との関係等につい
て図３を参照しつつ説明する。
見された各噴孔２，３の断面積Ｓ1，Ｓ2の平方根の比
（以下、「口径比α」という）と共振との関係等につい
て図３を参照しつつ説明する。
【００２５】即ち、図３は口径比αと非線形的な引き込
み現象である共振との相関関係を示す特性図であって、
口径比αを１〜５の範囲で変化させると、衝突時に生じ
る共振の強さに非線形的変化を生じることが知見され
た。
み現象である共振との相関関係を示す特性図であって、
口径比αを１〜５の範囲で変化させると、衝突時に生じ
る共振の強さに非線形的変化を生じることが知見され
た。
【００２６】具体的には、衝突による共振の強さは、口
径比αが「１」よりも大きくなると低下するものの、約
「１．２５」に達すると、αが「１」のときと同等の値
Ｍ1まで回復し、口径比αが約「１．５」になると極大
値Ｍ2をとる。そして、さらに、口径比αを上げていく
と共振の強さは徐々に小さくなり、「３．５」に達する
と共振の強さは再びＭ1となる。
径比αが「１」よりも大きくなると低下するものの、約
「１．２５」に達すると、αが「１」のときと同等の値
Ｍ1まで回復し、口径比αが約「１．５」になると極大
値Ｍ2をとる。そして、さらに、口径比αを上げていく
と共振の強さは徐々に小さくなり、「３．５」に達する
と共振の強さは再びＭ1となる。
【００２７】従って、口径比αを「１．２５〜３．５」
の範囲に設定すれば、少なくとも従来技術と同等以上の
共振を得ることができる。一方、口径比αが「４．４」
以上の場合でも、共振の強さはＭ1を上回ることが知見
されている。
の範囲に設定すれば、少なくとも従来技術と同等以上の
共振を得ることができる。一方、口径比αが「４．４」
以上の場合でも、共振の強さはＭ1を上回ることが知見
されている。
【００２８】しかしながら、口径比αをあまり大きくす
ると、燃料の衝突面積の割合が低下するため、結果的に
微粒化される燃料の量が少なくなる。即ち、図４は、独
自に知見された口径比αと各燃料の衝突面積との関係を
示す特性図であって、口径比αを「１」から上げていく
と、これに伴って燃料の衝突面積の割合が２次曲線的，
指数関数的に低下する。
ると、燃料の衝突面積の割合が低下するため、結果的に
微粒化される燃料の量が少なくなる。即ち、図４は、独
自に知見された口径比αと各燃料の衝突面積との関係を
示す特性図であって、口径比αを「１」から上げていく
と、これに伴って燃料の衝突面積の割合が２次曲線的，
指数関数的に低下する。
【００２９】具体的には、口径比αが「１．２５」のと
きに衝突面積の割合はβ1であり、αを「３．５」に上
げると衝突面積の割合は小さい値β2をとる。さらに、
口径比αをこれより上げると、衝突面積の割合は極めて
小さくなるため、衝突しない部分の面積割合が大きくな
って、片方の噴霧が他方の噴霧を貫通してしまい、実質
的な微粒化が生じない状態となる。
きに衝突面積の割合はβ1であり、αを「３．５」に上
げると衝突面積の割合は小さい値β2をとる。さらに、
口径比αをこれより上げると、衝突面積の割合は極めて
小さくなるため、衝突しない部分の面積割合が大きくな
って、片方の噴霧が他方の噴霧を貫通してしまい、実質
的な微粒化が生じない状態となる。
【００３０】従って、口径比αを「３．５」以上に設定
しても、燃料の衝突面積の割合が大幅に低下するため、
微粒化性能を向上できない。そこで、本発明では、共振
の強さと衝突面積の割合との双方を考慮して、口径比α
を「１．２５〜３．５」の範囲に限定している。
しても、燃料の衝突面積の割合が大幅に低下するため、
微粒化性能を向上できない。そこで、本発明では、共振
の強さと衝突面積の割合との双方を考慮して、口径比α
を「１．２５〜３．５」の範囲に限定している。
【００３１】次に、本実施例による燃料噴射弁の作動に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００３２】まず、図示せぬコントロールユニットから
の噴射信号によって、弁体４が上方に移動すると、シー
ト部４ｃが円錐状部１ｂから離れ、燃料流路１ｃ内の燃
料が各噴孔２，３に向けて流入する。そして、この燃料
は、各噴孔２，３から噴射軸線Ｘ1，Ｘ2に沿って燃焼室
内にそれぞれ噴射され、交差点Ｐで斜め方向から衝突し
て微粒化される。
の噴射信号によって、弁体４が上方に移動すると、シー
ト部４ｃが円錐状部１ｂから離れ、燃料流路１ｃ内の燃
料が各噴孔２，３に向けて流入する。そして、この燃料
は、各噴孔２，３から噴射軸線Ｘ1，Ｘ2に沿って燃焼室
内にそれぞれ噴射され、交差点Ｐで斜め方向から衝突し
て微粒化される。
【００３３】ここで、本実施例では、断面積Ｓ1の大き
い大噴孔２を断面積Ｓ2の小さい小噴孔３よりも上流側
に位置するように軸線Ａｘ方向に離間して縦形に配置し
たため、まず断面積Ｓ1の大きい大噴孔２に燃料を流入
させた後に、断面積Ｓ2の小さい小噴孔３に燃料を流入
させることができ、これにより、各噴孔２，３からそれ
ぞれ噴射される噴射燃料の粒径を略等しくすることがで
き、強い共振効果を得ることができる。
い大噴孔２を断面積Ｓ2の小さい小噴孔３よりも上流側
に位置するように軸線Ａｘ方向に離間して縦形に配置し
たため、まず断面積Ｓ1の大きい大噴孔２に燃料を流入
させた後に、断面積Ｓ2の小さい小噴孔３に燃料を流入
させることができ、これにより、各噴孔２，３からそれ
ぞれ噴射される噴射燃料の粒径を略等しくすることがで
き、強い共振効果を得ることができる。
【００３４】即ち、大噴孔２を小噴孔３の上流側に設け
ることにより、大噴孔２に作用する圧力（噴射圧）Ｐ1
よりも小噴孔３に作用する圧力Ｐ2の方が若干低くなる
が、この小噴孔３は断面積Ｓ2自体が小さいため、両噴
孔２，３から噴射される燃料の流速は略同程度となる。
そして、噴射燃料の粒径は流速の関数であるため、両噴
孔２，３の流速が略同程度となれば、各噴射燃料の粒径
も略等しくなる。従って、略同程度の粒径をもった燃料
同士を衝突させることができるため、より効果的に上述
した共振現象を利用でき、微粒化を図ることができる。
ることにより、大噴孔２に作用する圧力（噴射圧）Ｐ1
よりも小噴孔３に作用する圧力Ｐ2の方が若干低くなる
が、この小噴孔３は断面積Ｓ2自体が小さいため、両噴
孔２，３から噴射される燃料の流速は略同程度となる。
そして、噴射燃料の粒径は流速の関数であるため、両噴
孔２，３の流速が略同程度となれば、各噴射燃料の粒径
も略等しくなる。従って、略同程度の粒径をもった燃料
同士を衝突させることができるため、より効果的に上述
した共振現象を利用でき、微粒化を図ることができる。
【００３５】一方、もしこれとは逆に、小噴孔３を大噴
孔２の上流側に設けたならば、断面積Ｓ1の大きな大噴
孔２に加わる圧力Ｐ1が低下するため、この大噴孔２か
ら噴射される燃料の流速が低下し、噴射燃料の粒径が大
きくなる。反面、断面積Ｓ2の小さい小噴孔３側に作用
する圧力Ｐ2は上昇するため、流速が高まり、噴射燃料
の粒径が小さくなる。従って、この場合には、各噴孔
２，３から噴射される燃料の粒径（質量）に比較的大き
な差が生じ、粒径の大きな噴霧が粒径の小さな噴霧を貫
通したりするので、共振現象を十分有効に利用すること
ができない。
孔２の上流側に設けたならば、断面積Ｓ1の大きな大噴
孔２に加わる圧力Ｐ1が低下するため、この大噴孔２か
ら噴射される燃料の流速が低下し、噴射燃料の粒径が大
きくなる。反面、断面積Ｓ2の小さい小噴孔３側に作用
する圧力Ｐ2は上昇するため、流速が高まり、噴射燃料
の粒径が小さくなる。従って、この場合には、各噴孔
２，３から噴射される燃料の粒径（質量）に比較的大き
な差が生じ、粒径の大きな噴霧が粒径の小さな噴霧を貫
通したりするので、共振現象を十分有効に利用すること
ができない。
【００３６】このように構成される本実施例によれば、
以下の効果を奏する。
以下の効果を奏する。
【００３７】第１に、噴孔径の異なる一対の噴孔２，３
を軸方向に離間してノズル本体１に設け、これら各噴孔
２，３の噴射軸線Ｘ1，Ｘ2をノズル本体１の外部の点Ｐ
で交差させる構成としたため、各噴孔２，３から噴射さ
れた燃料を互いに衝突させて共振現象を得ることがで
き、この共振現象を利用して噴射燃料の微粒化を図るこ
とができる。この結果、噴射燃料が燃焼室の壁面に衝突
して付着するのを未然に防止でき、ＨＣの排出量を大幅
に低減することができる。また、微粒化燃料の気化によ
って燃焼室の温度を効果的に下げることができる。
を軸方向に離間してノズル本体１に設け、これら各噴孔
２，３の噴射軸線Ｘ1，Ｘ2をノズル本体１の外部の点Ｐ
で交差させる構成としたため、各噴孔２，３から噴射さ
れた燃料を互いに衝突させて共振現象を得ることがで
き、この共振現象を利用して噴射燃料の微粒化を図るこ
とができる。この結果、噴射燃料が燃焼室の壁面に衝突
して付着するのを未然に防止でき、ＨＣの排出量を大幅
に低減することができる。また、微粒化燃料の気化によ
って燃焼室の温度を効果的に下げることができる。
【００３８】第２に、各噴孔２，３の断面積Ｓ1，Ｓ2の
平方根比αを１．２５〜３．５の範囲に設定したため、
上述の通り、燃料の衝突面積を確保しつつ共振現象を利
用でき、有効に微粒化を行うことができる。
平方根比αを１．２５〜３．５の範囲に設定したため、
上述の通り、燃料の衝突面積を確保しつつ共振現象を利
用でき、有効に微粒化を行うことができる。
【００３９】第３に、断面積Ｓ1の大きい大噴孔２を断
面積Ｓ2の小さい小噴孔３の上流側に位置させる構成と
したため、各噴孔２，３から噴射される燃料の粒径を略
同程度にすることができ、より強い共振効果を得て微粒
化性能を大幅に向上することができる。
面積Ｓ2の小さい小噴孔３の上流側に位置させる構成と
したため、各噴孔２，３から噴射される燃料の粒径を略
同程度にすることができ、より強い共振効果を得て微粒
化性能を大幅に向上することができる。
【００４０】第４に、本実施例では、各噴孔２，３を直
接弁体４で開閉し、サックホールを介さずに燃料を噴射
するという、サックレス型燃料噴射弁に適用したため、
燃料溜まりとなる容積が小さい。従って、上述した燃料
の微粒化性能の向上によるＨＣ低減と、サックレス型燃
料噴射弁であるが故のＨＣの低減とが相乗効果を発揮す
るため、一層効果的にＨＣの排出量を抑制することがで
きる。
接弁体４で開閉し、サックホールを介さずに燃料を噴射
するという、サックレス型燃料噴射弁に適用したため、
燃料溜まりとなる容積が小さい。従って、上述した燃料
の微粒化性能の向上によるＨＣ低減と、サックレス型燃
料噴射弁であるが故のＨＣの低減とが相乗効果を発揮す
るため、一層効果的にＨＣの排出量を抑制することがで
きる。
【００４１】次に、図５及び図６に基づき本発明の第２
の実施例について説明する。なお、以下の各実施例で
は、上述した第１の実施例と同一の構成要素に同一の符
号を付し、その説明を省略するものとする。
の実施例について説明する。なお、以下の各実施例で
は、上述した第１の実施例と同一の構成要素に同一の符
号を付し、その説明を省略するものとする。
【００４２】本実施例によるノズル本体１１は、第１の
実施例で述べたノズル本体１と同様に、筒部１１ａと、
円錐状部１１ｂと、燃料流路１１ｃとを備えて構成され
ているが、後述する２個１組の噴孔が２組径方向に対向
して設けられている点で、第１の実施例と相違する。
実施例で述べたノズル本体１と同様に、筒部１１ａと、
円錐状部１１ｂと、燃料流路１１ｃとを備えて構成され
ているが、後述する２個１組の噴孔が２組径方向に対向
して設けられている点で、第１の実施例と相違する。
【００４３】即ち、ノズル本体１１の円錐状部１１ｂに
は、断面積の大きい大噴孔１２ａと断面積の小さい小噴
孔１３ａとからなる第１の噴孔組と、他の断面積の大き
い大噴孔１２ｂと断面積の小さい小噴孔１３ｂからなる
第２の噴孔組とが、ノズル本体１１の直径方向に対向し
て設けられている。ここで、一方の大噴孔１２ａと小噴
孔１３ａ、及び他方の大噴孔１２ｂと小噴孔１３ｂと
は、第１の実施例で述べた如く、互いの断面積の平方根
比が１．２５〜３．５の範囲となるように、それぞれ設
定されている。
は、断面積の大きい大噴孔１２ａと断面積の小さい小噴
孔１３ａとからなる第１の噴孔組と、他の断面積の大き
い大噴孔１２ｂと断面積の小さい小噴孔１３ｂからなる
第２の噴孔組とが、ノズル本体１１の直径方向に対向し
て設けられている。ここで、一方の大噴孔１２ａと小噴
孔１３ａ、及び他方の大噴孔１２ｂと小噴孔１３ｂと
は、第１の実施例で述べた如く、互いの断面積の平方根
比が１．２５〜３．５の範囲となるように、それぞれ設
定されている。
【００４４】なお、本実施例では、各大噴孔１２ａ，１
２ｂの断面積と各小噴孔１３ａ，１３ｂの断面積とを、
それぞれ第１の実施例で述べた大噴孔２の断面積Ｓ1，
Ｓ2と等しく設定しているため、各噴孔組における口径
比αの値は同一である。但し、これに限らず、例えば燃
焼室の形状等を考慮して、一方の口径比αと他方の口径
比αとを違えて形成してもよい。
２ｂの断面積と各小噴孔１３ａ，１３ｂの断面積とを、
それぞれ第１の実施例で述べた大噴孔２の断面積Ｓ1，
Ｓ2と等しく設定しているため、各噴孔組における口径
比αの値は同一である。但し、これに限らず、例えば燃
焼室の形状等を考慮して、一方の口径比αと他方の口径
比αとを違えて形成してもよい。
【００４５】また、各大噴孔１２ａ，１２ｂの噴射軸線
Ｘ1が軸線Ａｘに対して共に同一の所定角度θ1で傾斜す
る一方、各小噴孔１３ａ，１３ｂの噴射軸線Ｘ2も軸線
Ａｘに対して共に同一の所定角度θ2で傾斜しているた
め、燃料が衝突する各交差点Ｐａ，Ｐｂは同一平面上に
位置している。
Ｘ1が軸線Ａｘに対して共に同一の所定角度θ1で傾斜す
る一方、各小噴孔１３ａ，１３ｂの噴射軸線Ｘ2も軸線
Ａｘに対して共に同一の所定角度θ2で傾斜しているた
め、燃料が衝突する各交差点Ｐａ，Ｐｂは同一平面上に
位置している。
【００４６】このように構成される本実施例では、各噴
孔１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂから燃料がそれぞれ
噴射されると、これらの噴射燃料はノズル本体１１の外
部の交差点Ｐａ，Ｐｂで互いに衝突し、共振現象によっ
て微粒化される。従って、本実施例でも、第１の実施例
と同様の効果を得ることができる。
孔１２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂから燃料がそれぞれ
噴射されると、これらの噴射燃料はノズル本体１１の外
部の交差点Ｐａ，Ｐｂで互いに衝突し、共振現象によっ
て微粒化される。従って、本実施例でも、第１の実施例
と同様の効果を得ることができる。
【００４７】なお、各噴孔組を直径方向に対向させるも
のとして述べたが、これに限らず、例えば図７に示す第
１の変形例の如く、第１の噴孔組１２ａ，１３ａと第２
の噴孔組１２ｂ，１３ｂとを周方向に９０度ずらして配
置してもよい。各噴孔組の間の離間角度θｈは燃焼室の
形状等に応じて種々の値を採ることができる。
のとして述べたが、これに限らず、例えば図７に示す第
１の変形例の如く、第１の噴孔組１２ａ，１３ａと第２
の噴孔組１２ｂ，１３ｂとを周方向に９０度ずらして配
置してもよい。各噴孔組の間の離間角度θｈは燃焼室の
形状等に応じて種々の値を採ることができる。
【００４８】また、図８に示す第２の変形例の如く、２
個１組の噴孔組を３個以上設けてもよい。即ち、図８
は、第１の噴孔組１２ａ，１３ａ、第２の噴孔組１２
ｂ，１３ｂ、第３の噴孔組１２ｃ，１３ｃ、第４の噴孔
組１２ｄ，１３ｄの合計４つの噴孔組を互いに周方向に
９０度離間して配置した場合を示している。なお、これ
ら各噴孔組における口径比αは、前記各実施例と同様
に、１．２５〜３．５の範囲であり、全ての噴孔組の口
径比αは同一である。但し、各噴孔組毎に、口径比αを
個々に設定してもよい。
個１組の噴孔組を３個以上設けてもよい。即ち、図８
は、第１の噴孔組１２ａ，１３ａ、第２の噴孔組１２
ｂ，１３ｂ、第３の噴孔組１２ｃ，１３ｃ、第４の噴孔
組１２ｄ，１３ｄの合計４つの噴孔組を互いに周方向に
９０度離間して配置した場合を示している。なお、これ
ら各噴孔組における口径比αは、前記各実施例と同様
に、１．２５〜３．５の範囲であり、全ての噴孔組の口
径比αは同一である。但し、各噴孔組毎に、口径比αを
個々に設定してもよい。
【００４９】次に、図９，図１０に基づいて本発明の第
３の実施例について説明する。本実施例の特徴は、大噴
孔と小噴孔とからなる噴孔組をノズル本体２１の軸線Ａ
ｘ方向に２段で配置した点にある。
３の実施例について説明する。本実施例の特徴は、大噴
孔と小噴孔とからなる噴孔組をノズル本体２１の軸線Ａ
ｘ方向に２段で配置した点にある。
【００５０】本実施例によるノズル本体２１も、筒部２
１ａ，円錐状部２１ｂ，燃料流路２１ｃから構成されて
おり、後述する噴孔の配置において第１の実施例で述べ
たノズル本体１と相違する。
１ａ，円錐状部２１ｂ，燃料流路２１ｃから構成されて
おり、後述する噴孔の配置において第１の実施例で述べ
たノズル本体１と相違する。
【００５１】即ち、本実施例では、ノズル本体２１の円
錐状部２１ｂに、下流側噴孔群と上流側噴孔群とが軸線
Ａｘ方向に離間して設けられている。これら各噴孔群
は、ノズル本体２１の周方向に９０度ずつ離間して配設
された４つの噴孔組からそれぞれ構成されている。
錐状部２１ｂに、下流側噴孔群と上流側噴孔群とが軸線
Ａｘ方向に離間して設けられている。これら各噴孔群
は、ノズル本体２１の周方向に９０度ずつ離間して配設
された４つの噴孔組からそれぞれ構成されている。
【００５２】具体的には、図１０に示す如く、下流側噴
孔群は、大噴孔２２ａと小噴孔２３ａからなる第１の噴
孔組と、大噴孔２２ｂと小噴孔２３ｂからなる第２の噴
孔組と、大噴孔２２ｃと小噴孔２３ｃからなる第３の噴
孔組と、大噴孔２２ｄと小噴孔２３ｄからなる第４の噴
孔組とから構成されている。
孔群は、大噴孔２２ａと小噴孔２３ａからなる第１の噴
孔組と、大噴孔２２ｂと小噴孔２３ｂからなる第２の噴
孔組と、大噴孔２２ｃと小噴孔２３ｃからなる第３の噴
孔組と、大噴孔２２ｄと小噴孔２３ｄからなる第４の噴
孔組とから構成されている。
【００５３】また、同様に、上流側噴孔群は、大噴孔３
２ａと小噴孔３３ｂからなる第１の噴孔組と、大噴孔３
２ｂと小噴孔３３ｂからなる第２の噴孔組と、大噴孔３
２ｃと小噴孔３３ｃからなる第３の噴孔組と、大噴孔３
２ｄと小噴孔３３ｄからなる第４の噴孔組とから構成さ
れており、これら各上流側噴孔群の各噴孔組は、下流側
噴孔群の各噴孔組の上流側に対応して設けられている。
なお、上流側噴孔群の各噴孔組形成位置を図１０に示す
状態から回転させて、下流側噴孔群の各噴孔組との間に
周方向のずれを与えてもよい。また、各噴孔組の間の離
間角度θｈも９０度に限らず、種々の値を採用すること
ができる。
２ａと小噴孔３３ｂからなる第１の噴孔組と、大噴孔３
２ｂと小噴孔３３ｂからなる第２の噴孔組と、大噴孔３
２ｃと小噴孔３３ｃからなる第３の噴孔組と、大噴孔３
２ｄと小噴孔３３ｄからなる第４の噴孔組とから構成さ
れており、これら各上流側噴孔群の各噴孔組は、下流側
噴孔群の各噴孔組の上流側に対応して設けられている。
なお、上流側噴孔群の各噴孔組形成位置を図１０に示す
状態から回転させて、下流側噴孔群の各噴孔組との間に
周方向のずれを与えてもよい。また、各噴孔組の間の離
間角度θｈも９０度に限らず、種々の値を採用すること
ができる。
【００５４】そして、各噴孔組における口径比αは、
１．２５〜３．５の範囲で設定されている。また、本実
施例では、下流側噴孔群の各噴孔組の噴射軸線Ｘ1，Ｘ2
が交差して形成する下側交差点ＰLの位置する平面と、
上流側噴孔群の各噴孔組の噴射軸線Ｘ3，Ｘ4が交差して
形成する上側交差点ＰHの位置する平面とが、軸線Ａｘ
方向に離間するように、各噴射軸線Ｘ1，Ｘ2，Ｘ3，Ｘ4
の軸線Ａｘに対する角度がそれぞれ設定されている。こ
れにより、燃焼室内に同心円状の噴霧を行うことができ
るようになっている。なお、これら各交差点ＰL，ＰHが
同一平面上に位置するように各噴射軸線Ｘ1，Ｘ2，
Ｘ3，Ｘ4の軸線Ａｘに対する角度を設定してもよい。
１．２５〜３．５の範囲で設定されている。また、本実
施例では、下流側噴孔群の各噴孔組の噴射軸線Ｘ1，Ｘ2
が交差して形成する下側交差点ＰLの位置する平面と、
上流側噴孔群の各噴孔組の噴射軸線Ｘ3，Ｘ4が交差して
形成する上側交差点ＰHの位置する平面とが、軸線Ａｘ
方向に離間するように、各噴射軸線Ｘ1，Ｘ2，Ｘ3，Ｘ4
の軸線Ａｘに対する角度がそれぞれ設定されている。こ
れにより、燃焼室内に同心円状の噴霧を行うことができ
るようになっている。なお、これら各交差点ＰL，ＰHが
同一平面上に位置するように各噴射軸線Ｘ1，Ｘ2，
Ｘ3，Ｘ4の軸線Ａｘに対する角度を設定してもよい。
【００５５】かくして、このように構成される本実施例
でも、上述した第１の実施例と同様の効果を得ることが
できる。これに加えて、本実施例では、それぞれ複数の
噴孔組からなる２つの噴孔群を軸線Ａｘ方向に離間して
縦形に配置したため、燃焼室の形状等に応じた最適な噴
霧パターンを容易に形成することができる。
でも、上述した第１の実施例と同様の効果を得ることが
できる。これに加えて、本実施例では、それぞれ複数の
噴孔組からなる２つの噴孔群を軸線Ａｘ方向に離間して
縦形に配置したため、燃焼室の形状等に応じた最適な噴
霧パターンを容易に形成することができる。
【００５６】なお、本実施例では、各噴孔群をそれぞれ
４つの噴孔組から構成する場合を例示したが、本発明は
これに限らず、各噴孔群を１〜３つの噴孔組から構成し
てもよく、あるいは５つ以上の噴孔組から構成してもよ
い。また、下流側噴孔群を４つの噴孔組から構成し、上
流側噴孔群を３つの噴孔組から構成する等の如く、両噴
孔群の構成を違えてもよい。
４つの噴孔組から構成する場合を例示したが、本発明は
これに限らず、各噴孔群を１〜３つの噴孔組から構成し
てもよく、あるいは５つ以上の噴孔組から構成してもよ
い。また、下流側噴孔群を４つの噴孔組から構成し、上
流側噴孔群を３つの噴孔組から構成する等の如く、両噴
孔群の構成を違えてもよい。
【００５７】さらに、前記各実施例では、サックレス燃
料噴射弁に用いた場合を例に挙げて説明したが、本発明
はこれに限らず、サックホール型の燃料噴射弁にも容易
に適用することができる。
料噴射弁に用いた場合を例に挙げて説明したが、本発明
はこれに限らず、サックホール型の燃料噴射弁にも容易
に適用することができる。
【００５８】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明に係る燃料噴
射弁によれば、噴孔径の異なる一対の噴孔を軸方向に離
間して設け、各噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交
差させる構成としたため、燃料衝突時の共振現象を利用
して燃料を微粒化することができる。この結果、ＨＣの
排出量を抑制でき、燃焼室の温度を効果的に下げること
ができる。
射弁によれば、噴孔径の異なる一対の噴孔を軸方向に離
間して設け、各噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交
差させる構成としたため、燃料衝突時の共振現象を利用
して燃料を微粒化することができる。この結果、ＨＣの
排出量を抑制でき、燃焼室の温度を効果的に下げること
ができる。
【００５９】また、各噴孔の断面積の平方根比を１．２
５〜３．５の範囲となるように設定したため、燃料の衝
突面積を確保しつつ強い共振効果を得ることができ、一
層効果的に燃料の微粒化を行うことができる。
５〜３．５の範囲となるように設定したため、燃料の衝
突面積を確保しつつ強い共振効果を得ることができ、一
層効果的に燃料の微粒化を行うことができる。
【００６０】さらに、断面積の大きい方の噴孔が上流側
に位置するようにして大小一対の噴孔を軸方向に離間し
て設ける構成としたため、各噴孔から噴射される燃料の
粒径を略等しくすることができ、より強い共振効果を利
用して燃料を有効に微粒化することができる。
に位置するようにして大小一対の噴孔を軸方向に離間し
て設ける構成としたため、各噴孔から噴射される燃料の
粒径を略等しくすることができ、より強い共振効果を利
用して燃料を有効に微粒化することができる。
【図１】本発明の第１の実施例に係る燃料噴射弁の要部
を示す断面図。
を示す断面図。
【図２】弁体を除いた状態での図１中のＩＩ−ＩＩ線に
沿った断面図。
沿った断面図。
【図３】口径比と共振の強さとの関係を示す特性図。
【図４】口径比と燃料の衝突面積との割合との関係を示
す特性図。
す特性図。
【図５】本発明の第２の実施例に係る燃料噴射弁の要部
を示す断面図。
を示す断面図。
【図６】弁体を除いた状態での図５中のＶＩ−ＶＩ線に
沿った断面図。
沿った断面図。
【図７】第２の実施例における第１の変形例を示す図６
と同様の断面図。
と同様の断面図。
【図８】第２の実施例における第２の変形例を示す図６
と同様の断面図。
と同様の断面図。
【図９】本発明の第３の実施例に係る燃料噴射弁の要部
を示す断面図。
を示す断面図。
【図１０】弁体を除いた状態での図９中のＸ−Ｘ線に沿
った断面図。
った断面図。
【図１１】従来技術に係るサックレス型燃料噴射弁の要
部を示す断面図。
部を示す断面図。
【図１２】図１２中のＡ−Ａ線に沿った断面図。
１，１１，２１…ノズル本体 ２，１２ａ〜ｄ，２２ａ〜ｄ，３２ａ〜ｄ…大噴孔 ３，１３ａ〜ｄ，２３ａ〜ｄ，３３ａ〜ｄ…小噴孔 ４…弁体
Claims (4)
- 【請求項１】 先端側に噴孔が径方向に設けられたノズ
ル本体と、このノズル本体内に軸方向に移動可能に設け
られ、前記噴孔を開閉する弁体とを備えた燃料噴射弁に
おいて、 前記ノズル本体の先端側には互いに噴孔径の異なる一対
の噴孔を軸方向に離間して設け、前記各噴孔から噴射さ
れた燃料が互いに衝突するように該各噴孔の噴射軸線を
ノズル本体の外部で交差させたことを特徴とする燃料噴
射弁。 - 【請求項２】 先端側に噴孔が径方向に設けられたノズ
ル本体と、このノズル本体内に軸方向に移動可能に設け
られ、前記噴孔を開閉する弁体とを備えた燃料噴射弁に
おいて、 前記ノズル本体の先端側には互いに噴孔径の異なる一対
の噴孔を軸方向に離間して設け、該各噴孔の断面積の平
方根比が１．２５〜３．５の範囲となるように設定する
と共に、前記各噴孔から噴射された燃料が互いに衝突す
るように該各噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交差
させたことを特徴とする燃料噴射弁。 - 【請求項３】 先端側に噴孔が径方向に設けられたノズ
ル本体と、このノズル本体内に軸方向に移動可能に設け
られ、前記噴孔を開閉する弁体とを備えた燃料噴射弁に
おいて、 前記ノズル本体の先端側には大小一対の噴孔を大きい方
の噴孔が上流側に位置するようにして軸方向に離間して
設け、前記各噴孔から噴射された燃料が互いに衝突する
ように該各噴孔の噴射軸線をノズル本体の外部で交差さ
せたことを特徴とする燃料噴射弁。 - 【請求項４】 先端側に噴孔が径方向に設けられたノズ
ル本体と、このノズル本体内に軸方向に移動可能に設け
られ、前記噴孔を開閉する弁体とを備えた燃料噴射弁に
おいて、 前記ノズル本体の先端側には大小一対の噴孔を大きい方
の噴孔が上流側に位置するようにして軸方向に離間して
設け、該各噴孔の断面積の平方根比が１．２５〜３．５
の範囲となるように設定すると共に、前記各噴孔から噴
射された燃料が互いに衝突するように該各噴孔の噴射軸
線をノズル本体の外部で交差させたことを特徴とする燃
料噴射弁。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10143494A JP3334330B2 (ja) | 1994-05-17 | 1994-05-17 | 燃料噴射弁 |
| US08/365,639 US5540200A (en) | 1993-12-28 | 1994-12-28 | Fuel injection valve |
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