JPH0732947B2 - アルミニウム合金製品を、低圧下に、ロストフォームキャスティングする方法 - Google Patents
アルミニウム合金製品を、低圧下に、ロストフォームキャスティングする方法Info
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- JPH0732947B2 JPH0732947B2 JP3233686A JP23368691A JPH0732947B2 JP H0732947 B2 JPH0732947 B2 JP H0732947B2 JP 3233686 A JP3233686 A JP 3233686A JP 23368691 A JP23368691 A JP 23368691A JP H0732947 B2 JPH0732947 B2 JP H0732947B2
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- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
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- B22D18/04—Low pressure casting, i.e. making use of pressures up to a few bars to fill the mould
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- B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
- B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
- B22C9/04—Use of lost patterns
- B22C9/046—Use of patterns which are eliminated by the liquid metal in the mould
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/09—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure
- B22D27/13—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure making use of gas pressure
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Description
【０００１】
【産業上の技術分野】本発明は、アルミニウム合金の金
属製品を、低圧下にロストフォームキャスティング（キ
ャスティングの前、成型鋳型のキャビティは空でなく、
プラスチックフォームの模型で満たされている、フルモ
ールド法の一種である）する方法に係り、１９８６年１
１月１７日出願のフランス特許第２６０６６８８号に記
載された方法の改良を構成する。
属製品を、低圧下にロストフォームキャスティング（キ
ャスティングの前、成型鋳型のキャビティは空でなく、
プラスチックフォームの模型で満たされている、フルモ
ールド法の一種である）する方法に係り、１９８６年１
１月１７日出願のフランス特許第２６０６６８８号に記
載された方法の改良を構成する。
【０００２】
【背景技術】金属の鋳造のため、ポリスチレンのような
有機物質の泡状体でできた模型を使用し、それを粘結剤
を含まない乾燥砂により形成された鋳型に浸漬すること
は、たとえば米国特許第３，１５７，９２４号の開示に
より当業者は知っている。工業的には、これらの模型を
一般に耐火性材料のフィルムを用いて被覆し、鋳造物の
品質を向上することを意図する。この種の方法では、鋳
造される金属を、前もって溶融しておいて、砂を横切る
給送孔及び湯道を介して模型と接触させ、それを燃焼さ
せて、主として蒸気に変えることにより徐々に前記模型
を置き換え、その蒸気が砂の粒子の間から逃げ去るよう
にするので、ロストフォームキャスティング方法と呼称
される。
有機物質の泡状体でできた模型を使用し、それを粘結剤
を含まない乾燥砂により形成された鋳型に浸漬すること
は、たとえば米国特許第３，１５７，９２４号の開示に
より当業者は知っている。工業的には、これらの模型を
一般に耐火性材料のフィルムを用いて被覆し、鋳造物の
品質を向上することを意図する。この種の方法では、鋳
造される金属を、前もって溶融しておいて、砂を横切る
給送孔及び湯道を介して模型と接触させ、それを燃焼さ
せて、主として蒸気に変えることにより徐々に前記模型
を置き換え、その蒸気が砂の粒子の間から逃げ去るよう
にするので、ロストフォームキャスティング方法と呼称
される。
【０００３】非耐久性の鋳型中の在来の鋳造と比較し
て、この手法によれば、粉末にした耐火性材料の緻密化
と塊状化により、かなり複雑に中子と連絡した剛性の鋳
型の事前の製造を不要にし、鋳造物の回収が容易にな
り、鋳造材料の再循環が簡単になる。
て、この手法によれば、粉末にした耐火性材料の緻密化
と塊状化により、かなり複雑に中子と連絡した剛性の鋳
型の事前の製造を不要にし、鋳造物の回収が容易にな
り、鋳造材料の再循環が簡単になる。
【０００４】従って、在来手法よりも簡単であり、より
経済的である。その上、それは前記鋳造物の形状に関し
て鋳造物の立案者により大きい自由度をもたらす。この
ことは、工業的観点からこの手法がますます魅力的に思
われる理由である。しかしながら、幾つかの欠点で不利
となり、そのうち２つは冶金学的機構により生じる。即
ち、 − 凝固が比較的遅いことは、液体アルミニウム合金に
溶存する水素から生じる気泡の形成を、得られる鋳造物
中で促進する。
経済的である。その上、それは前記鋳造物の形状に関し
て鋳造物の立案者により大きい自由度をもたらす。この
ことは、工業的観点からこの手法がますます魅力的に思
われる理由である。しかしながら、幾つかの欠点で不利
となり、そのうち２つは冶金学的機構により生じる。即
ち、 − 凝固が比較的遅いことは、液体アルミニウム合金に
溶存する水素から生じる気泡の形成を、得られる鋳造物
中で促進する。
【０００５】− 熱的勾配が比較的低いことは押し湯の
存在にも拘らず微小な鋳縮みの形成を促進する。
存在にも拘らず微小な鋳縮みの形成を促進する。
【０００６】このような欠点を避ける目的をもって、本
出願人らは、フランス特許第２６０６６８８号におい
て、添加後に金属の凝固部分が４０重量％を越える前
に、０．５〜１．５ＭＰａの最大値を有するアイソスタ
チックなガス圧を鋳型にかける発明を提案した。
出願人らは、フランス特許第２６０６６８８号におい
て、添加後に金属の凝固部分が４０重量％を越える前
に、０．５〜１．５ＭＰａの最大値を有するアイソスタ
チックなガス圧を鋳型にかける発明を提案した。
【０００７】従って、本発明の方法は、ロストフォーム
キャスティングの在来の段階が関与する。即ち、 − 有機物質の泡状体から形成され、耐火性材料のフィ
ルムを用いて被覆された、鋳造される製品の模型を使用
する段階； − 粘結剤を含まない乾燥砂から形成される鋳型に前記
模型を浸漬する段階； − 鋳型に溶融金属を充填して前記模型を燃焼させる段
階（その充填は鋳型の外部と模型を連絡する給送孔を介
して行なわれる）；− 前記模型により発生する蒸気と
液体残渣を、その燃焼中に排除する段階； − 溶融金属を凝固させて製品を得る段階。
キャスティングの在来の段階が関与する。即ち、 − 有機物質の泡状体から形成され、耐火性材料のフィ
ルムを用いて被覆された、鋳造される製品の模型を使用
する段階； − 粘結剤を含まない乾燥砂から形成される鋳型に前記
模型を浸漬する段階； − 鋳型に溶融金属を充填して前記模型を燃焼させる段
階（その充填は鋳型の外部と模型を連絡する給送孔を介
して行なわれる）；− 前記模型により発生する蒸気と
液体残渣を、その燃焼中に排除する段階； − 溶融金属を凝固させて製品を得る段階。
【０００８】本出願人らはこの方法を改良して、鋳型が
完全に充填されたとき、即ち金属が模型を完全に置き換
え大部分の蒸気が排除されたとき、ガス圧を鋳型にかけ
ることにした。この操作は圧力に耐えることができ、加
圧したガスの源泉と連絡した箱の中に鋳型を置くことに
より実施することができる。
完全に充填されたとき、即ち金属が模型を完全に置き換
え大部分の蒸気が排除されたとき、ガス圧を鋳型にかけ
ることにした。この操作は圧力に耐えることができ、加
圧したガスの源泉と連絡した箱の中に鋳型を置くことに
より実施することができる。
【０００９】この操作は充填の直後、金属がまだ完全に
液体になっている間に実施できるが、もし鋳型で凝固中
に形成される固体樹枝状晶の部分が４０％を越えない場
合、圧力がこの値をえる僅かな効果しか有しないなら
ば、後になって操作を行うこともできる。
液体になっている間に実施できるが、もし鋳型で凝固中
に形成される固体樹枝状晶の部分が４０％を越えない場
合、圧力がこの値をえる僅かな効果しか有しないなら
ば、後になって操作を行うこともできる。
【００１０】この用法で加えられる圧力の最高値は、
０．５〜１．５ＭＰａが好ましい。
０．５〜１．５ＭＰａが好ましい。
【００１１】これらの条件の下では、得られる製品の品
質は向上し、この現象は次の機構により説明されること
が分る。
質は向上し、この現象は次の機構により説明されること
が分る。
【００１２】− 気泡の圧縮。気泡の体積は凝固中支配
している絶対圧力の比率で減少する。従って、たとえ
ば、１．１ＭＰａの絶対圧力をかける場合、この圧力は
以前は大気圧、即ち０．１ＭＰａだったので、体積減少
は約１１の比率で起る。
している絶対圧力の比率で減少する。従って、たとえ
ば、１．１ＭＰａの絶対圧力をかける場合、この圧力は
以前は大気圧、即ち０．１ＭＰａだったので、体積減少
は約１１の比率で起る。
【００１３】− 鋳型への補給の向上。まだ液体のまま
の押し湯に加えられる圧力は、凝固の初めに形成される
樹枝状晶のネットワークを介して前記液体を押し通すの
で、微小鋳縮みがほぼ完全に消失するからである。
の押し湯に加えられる圧力は、凝固の初めに形成される
樹枝状晶のネットワークを介して前記液体を押し通すの
で、微小鋳縮みがほぼ完全に消失するからである。
【００１４】しかしながら、０．５ＭＰａより高い相対
圧力を加えると「スポンジ状収縮孔（spongy shrink ho
le）」として知られる特別な欠陥を生じる場合があるこ
とが判明している。これは次のように説明される。鋳造
合金が比較的大きい凝固温度範囲を有する場合、糊状区
域が製品の内部に発生し、その上、押し湯と収縮孔が生
じる局部の間の間隔が製品の厚さに対して大きい場合
は、糊状区域では鋳型への金属補給の間、かなり負荷が
降下し、その結果として押し湯自体が外圧の影響の下に
その役割を果たすことができない。換言すれば、形成さ
れる収縮孔を充分に速やかに補給することができないの
である。
圧力を加えると「スポンジ状収縮孔（spongy shrink ho
le）」として知られる特別な欠陥を生じる場合があるこ
とが判明している。これは次のように説明される。鋳造
合金が比較的大きい凝固温度範囲を有する場合、糊状区
域が製品の内部に発生し、その上、押し湯と収縮孔が生
じる局部の間の間隔が製品の厚さに対して大きい場合
は、糊状区域では鋳型への金属補給の間、かなり負荷が
降下し、その結果として押し湯自体が外圧の影響の下に
その役割を果たすことができない。換言すれば、形成さ
れる収縮孔を充分に速やかに補給することができないの
である。
【００１５】凝固温度範囲が比較的大きいとき、製品の
「表皮」（金属／砂界面に存在する部分）は非常に長い
間脆い。したがって、鋳型に加える前記ガス圧（これ
は、砂によって製品の表皮に伝達する）は、この表皮を
製品の内部に向けて押し下げ、１部のガスを樹枝状晶の
間から収縮孔の方に浸透させ、こうして所謂「スポンジ
状」収縮孔が発生する。それは良好な機械的性質が得ら
れないので在来の収縮孔と同様に有害である。
「表皮」（金属／砂界面に存在する部分）は非常に長い
間脆い。したがって、鋳型に加える前記ガス圧（これ
は、砂によって製品の表皮に伝達する）は、この表皮を
製品の内部に向けて押し下げ、１部のガスを樹枝状晶の
間から収縮孔の方に浸透させ、こうして所謂「スポンジ
状」収縮孔が発生する。それは良好な機械的性質が得ら
れないので在来の収縮孔と同様に有害である。
【００１６】従って、比較的大きい凝固温度範囲を有す
るアルミニウム合金で製品を鋳造せねばならない場合
で、かつ製品形状が、厚さに対比して、（質が高い鋳込
みの達成が最も困難・危険な区域として知られる）収縮
孔区域と押し湯との間に比較的大きい間隔を生じる場合
では、たとえば圧力の利用を省くことにより、これらの
現象を避けるのが望ましい（なお、特許請求の範囲を含
めて、本明細書では、上記のようにクリティカル（危
険）な収縮孔区域を危険区域とも称する）。
るアルミニウム合金で製品を鋳造せねばならない場合
で、かつ製品形状が、厚さに対比して、（質が高い鋳込
みの達成が最も困難・危険な区域として知られる）収縮
孔区域と押し湯との間に比較的大きい間隔を生じる場合
では、たとえば圧力の利用を省くことにより、これらの
現象を避けるのが望ましい（なお、特許請求の範囲を含
めて、本明細書では、上記のようにクリティカル（危
険）な収縮孔区域を危険区域とも称する）。
【００１７】しかしながら、ほかには鋳造物の品質に著
しい改良をもたらす、この圧力下の鋳造の手法をやめる
ことは惜しいことである。
しい改良をもたらす、この圧力下の鋳造の手法をやめる
ことは惜しいことである。
【００１８】この理由により本出願人は、この課題を解
決するように試みて、０．５ＭＰａ以下の相対圧力の利
用によりスポンジ状収縮孔をなくして、気泡をうまく圧
縮する結果を生じることを発見した。
決するように試みて、０．５ＭＰａ以下の相対圧力の利
用によりスポンジ状収縮孔をなくして、気泡をうまく圧
縮する結果を生じることを発見した。
【００１９】フランス特許第２６０６６８８号のよう
に、本発明は、有機物質の泡状体からなり製造すべき製
品の模型を、粘結剤を含まない乾燥砂の浴により形成さ
れる鋳型に浸漬し、ついで溶融金属を鋳型に充填した後
で、金属の凝固した部分が４０重量％を越える前に、ア
イソスタチックなガス圧を鋳型に加える過程を有する、
金属、特にアルミニウム合金をロストフォームキャステ
ィングする方法に係わる。しかし、３０℃より高い凝固
温度範囲を有する製品であって、かつ（製品の危険区域
から押し湯までの離間距離）／（当該離間距離にわたる
製品の平均厚さの半分）で示される比Ｒが１０より大き
いような形状のアルミニウム合金製品の鋳造に使用され
る方法であって、しかも、加える圧力（大気圧を考慮せ
ず）が０．１〜０．５ＭＰａである方法である。
に、本発明は、有機物質の泡状体からなり製造すべき製
品の模型を、粘結剤を含まない乾燥砂の浴により形成さ
れる鋳型に浸漬し、ついで溶融金属を鋳型に充填した後
で、金属の凝固した部分が４０重量％を越える前に、ア
イソスタチックなガス圧を鋳型に加える過程を有する、
金属、特にアルミニウム合金をロストフォームキャステ
ィングする方法に係わる。しかし、３０℃より高い凝固
温度範囲を有する製品であって、かつ（製品の危険区域
から押し湯までの離間距離）／（当該離間距離にわたる
製品の平均厚さの半分）で示される比Ｒが１０より大き
いような形状のアルミニウム合金製品の鋳造に使用され
る方法であって、しかも、加える圧力（大気圧を考慮せ
ず）が０．１〜０．５ＭＰａである方法である。
【００２０】なお、金属の凝固部分の重量％を測定する
ためには、例えば熱電対で、金属の温度を測定すれば十
分である。利用される合金の場合、温度と相状態の間に
は相関曲線が存在する。
ためには、例えば熱電対で、金属の温度を測定すれば十
分である。利用される合金の場合、温度と相状態の間に
は相関曲線が存在する。
【００２１】かようにして、本発明は、比較的大きい凝
固温度範囲（固相線と液相線との間の温度領域）を有
し、比Ｒが１０より高いような特定の形状を有するアル
ミニウム合金製品に基本的方法を応用することから成
る。その形状は、換言すれば、最終時点で凝固が起る領
域と押し湯との間の距離Ｌが、この距離間における製品
の平均厚さｅに対比して比較的大きい。
固温度範囲（固相線と液相線との間の温度領域）を有
し、比Ｒが１０より高いような特定の形状を有するアル
ミニウム合金製品に基本的方法を応用することから成
る。その形状は、換言すれば、最終時点で凝固が起る領
域と押し湯との間の距離Ｌが、この距離間における製品
の平均厚さｅに対比して比較的大きい。
【００２２】この比Ｒは、押し湯と危険区域の間にある
製品部分のモジュールＭ（弾性体の応力／歪みの値を表
す）に対するＬの比（＝Ｌ／Ｍ）である。ここで、Ｍは
鋳造で使用されるパラメータであって、その値は平均で
厚さの半分の値、即ちｅ／２に相当する。従ってＲ＝
（Ｌ／Ｍ）＝（Ｌ／（ｅ／２））＝２Ｌ／ｅである。
製品部分のモジュールＭ（弾性体の応力／歪みの値を表
す）に対するＬの比（＝Ｌ／Ｍ）である。ここで、Ｍは
鋳造で使用されるパラメータであって、その値は平均で
厚さの半分の値、即ちｅ／２に相当する。従ってＲ＝
（Ｌ／Ｍ）＝（Ｌ／（ｅ／２））＝２Ｌ／ｅである。
【００２３】この比により、スポンジ状収縮孔を生じな
いで加えることのできる最高圧力値を固定することがで
きる。かようにして、比が高い程、圧力の値は低くな
る。フランス特許第２６０６６８８号で使用される最低
値の圧力０．５ＭＰａに対しては、Ｒが１０に近かった
ことが判明した。従って、Ｒがもっと高い場合、０．５
ＭＰａよりも低い圧力を利用することが必要で、それは
０．１ＭＰａまで落すことができる。この値以下では圧
力はごく僅かな効果しか示さないので、それをなくする
ことができる。
いで加えることのできる最高圧力値を固定することがで
きる。かようにして、比が高い程、圧力の値は低くな
る。フランス特許第２６０６６８８号で使用される最低
値の圧力０．５ＭＰａに対しては、Ｒが１０に近かった
ことが判明した。従って、Ｒがもっと高い場合、０．５
ＭＰａよりも低い圧力を利用することが必要で、それは
０．１ＭＰａまで落すことができる。この値以下では圧
力はごく僅かな効果しか示さないので、それをなくする
ことができる。
【００２４】本発明は、たとえばＡｌ−Ｃｕ，Ａｌ−Ｃ
ｕ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ
合金のような大きな凝固温度範囲を有する合金、並びに
珪素含有量が好ましくは９重量％以下のＡｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ亜共晶合金に適用し得ることが好ましい。
ｕ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ
合金のような大きな凝固温度範囲を有する合金、並びに
珪素含有量が好ましくは９重量％以下のＡｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ亜共晶合金に適用し得ることが好ましい。
【００２５】本発明は添付図面を使用して説明すること
ができる。
ができる。
【００２６】図１はＡＳＳＵ３Ｇ合金（重量組成、珪素
５％，銅３％，マグネシウム１％，残余アルミニウム）
の製品の顕微鏡写真であって、Ｒは１５に等しく、鋳造
時に加えた圧力は１．１ＭＰａであった。
５％，銅３％，マグネシウム１％，残余アルミニウム）
の製品の顕微鏡写真であって、Ｒは１５に等しく、鋳造
時に加えた圧力は１．１ＭＰａであった。
【００２７】図２は同じ製品の顕微鏡写真であるが、加
えて圧力が０．３０ＭＰａに過ぎなかった。
えて圧力が０．３０ＭＰａに過ぎなかった。
【００２８】図１は、ガスによる樹枝状晶の浸透及びス
ポンジ状収縮孔に対応する黒色の区域の存在を示し、そ
れらの区域は図２には実際上存在しない。
ポンジ状収縮孔に対応する黒色の区域の存在を示し、そ
れらの区域は図２には実際上存在しない。
【００２９】
【実施例】本発明は次の実施態様によって更に充分に理
解されよう。
解されよう。
【００３０】内燃機関のシリンダヘッド複数を同じアル
ミニウム合金（ＡＳ５Ｕ３Ｇ）から製造した。図３〜４
は、そのシリンダヘッド（２つのタイプの形状を有す
る）を示す。それぞれ壁状部１又は４、危険区域に対応
する弯曲部（bow)２又は５［つまり、インターバルブの
ブリッジ］、及び押し湯３又は６から構成されている。
押し湯３又は６は、シリンダヘッドガスケットを介して
シリンダブロック上で組み立てられる。壁状部１又は４
は、押し湯と湾曲部とを結合しており、厚さｅを有す
る。上記タイプのそれぞれについて、危険区域の寸法、
即ち厚さｅ′と幅ｌ′を測定し、壁状部のＶ法：即ち厚
さｅ，幅Ｌを測定して、比Ｌ／ｅ及びＲ＝Ｌ／Ｍの値を
決定した。それぞれのタイプのシリンダヘッドを２つの
バッチに分割し鋳造時にバッチ毎に０．３ＭＰａの相対
圧力（加えた圧力であり、大気圧を考慮していない圧
力）又は１．１ＭＰａの相対圧力のどちらかに付した。
鋳型からはずした後、シリンダヘッドの品質をスポンジ
状収縮孔でチェックした。表１に結果をまとめた。
ミニウム合金（ＡＳ５Ｕ３Ｇ）から製造した。図３〜４
は、そのシリンダヘッド（２つのタイプの形状を有す
る）を示す。それぞれ壁状部１又は４、危険区域に対応
する弯曲部（bow)２又は５［つまり、インターバルブの
ブリッジ］、及び押し湯３又は６から構成されている。
押し湯３又は６は、シリンダヘッドガスケットを介して
シリンダブロック上で組み立てられる。壁状部１又は４
は、押し湯と湾曲部とを結合しており、厚さｅを有す
る。上記タイプのそれぞれについて、危険区域の寸法、
即ち厚さｅ′と幅ｌ′を測定し、壁状部のＶ法：即ち厚
さｅ，幅Ｌを測定して、比Ｌ／ｅ及びＲ＝Ｌ／Ｍの値を
決定した。それぞれのタイプのシリンダヘッドを２つの
バッチに分割し鋳造時にバッチ毎に０．３ＭＰａの相対
圧力（加えた圧力であり、大気圧を考慮していない圧
力）又は１．１ＭＰａの相対圧力のどちらかに付した。
鋳型からはずした後、シリンダヘッドの品質をスポンジ
状収縮孔でチェックした。表１に結果をまとめた。
【００３１】Ｒ＝７．６の値では加える圧力がいくらで
もスポンジ状収縮孔は現われないことが判明した。従っ
て、図３のシリンダヘッドでは在来方法を適用すること
ができた。他方で、比Ｌ／Ｍが１５．４に等しい図４に
示すシリンダヘッドでは、スポンジ状収縮孔は１，１Ｍ
Ｐａ以下で現われるが０．３ＭＰａ以下で現われない。
従ってこれらのシリンダヘッドは使用し得るためには本
発明方法により鋳造しなければならない。
もスポンジ状収縮孔は現われないことが判明した。従っ
て、図３のシリンダヘッドでは在来方法を適用すること
ができた。他方で、比Ｌ／Ｍが１５．４に等しい図４に
示すシリンダヘッドでは、スポンジ状収縮孔は１，１Ｍ
Ｐａ以下で現われるが０．３ＭＰａ以下で現われない。
従ってこれらのシリンダヘッドは使用し得るためには本
発明方法により鋳造しなければならない。
【００３２】本発明は、特に自動車用エンジンのシリン
ダヘッドや高い機械的特性を要するあらゆる製品の製造
に適用される。
ダヘッドや高い機械的特性を要するあらゆる製品の製造
に適用される。
【００３３】
【表１】
【図１】ＡＳ５Ｕ３Ｇ合金製品の顕微鏡写真（圧力１．
１ＭＰａの場合）を示す。
１ＭＰａの場合）を示す。
【図２】ＡＳ５Ｕ３Ｇ合金製品の顕微鏡写真（圧力０．
３０ＭＰａの場合）を示す。
３０ＭＰａの場合）を示す。
【図３】シリンダヘッド（Ｒ＝Ｌ／Ｍ＝７．６）を示
す。
す。
【図４】シリンダヘッド（Ｌ／Ｍ＝１５．４）を示す。
１，４ 壁状部 ２，５ 弯曲部 ３，６ 押し湯
Claims (3)
- 【請求項１】 有機物質の泡状体からなる、製造すべき
製品の模型を、粘結剤を含まない乾燥砂の浴により形成
される鋳型に浸漬し、ついで溶融金属を鋳型に充填した
後で、金属の凝固した部分が４０重量％を越える前に、
アイソスタチックなガス圧を鋳型に加えることからな
り、金属、特にアルミニウム合金をロストフォームキャ
スティングする方法において、３０℃より高い凝固温度
範囲を有する製品であって、かつ（製品の危険区域から
押し湯までの離間距離）／（当該離間距離にわたる製品
の平均厚さの半分）で示される比Ｒが１０より大きいよ
うな形状のアルミニウム合金製品の鋳造に使用され、し
かも、加える圧力が０．１〜０．５ＭＰａであることを
特徴とするロストフォームキャスティング方法。 - 【請求項２】 比Ｒが高い程、加える圧力を低くするこ
とを特徴とする、請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 アルミニウム合金が、Ａｌ−Ｃｕ，Ａｌ
−Ｃｕ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ，Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ及
びＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ合金であることを特徴とす
る、請求項１に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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