JPH0734272A - バラストタンクの防食方法 - Google Patents
バラストタンクの防食方法Info
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- JPH0734272A JPH0734272A JP19673393A JP19673393A JPH0734272A JP H0734272 A JPH0734272 A JP H0734272A JP 19673393 A JP19673393 A JP 19673393A JP 19673393 A JP19673393 A JP 19673393A JP H0734272 A JPH0734272 A JP H0734272A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 原油タンカーや鉱炭船等のバラストタンクの
構成材料と環境の制御とを組み合わせることによって、
バラストタンクを防食する。 【構成】 Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.０２〜１.５
０％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０３〜０.１０
％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｕ：０.１〜１.０％、Ｎ
ｉ：０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅおよび不
可避の不純物からなる低合金鋼を構成材料として使用す
ると共に、内部の酸素ガス濃度を大気中での値に対する
比率にして０.５以下とすることを特徴とする。必要に
応じて、所定量のＭｏ、Ｖ、Ｗ、Ａｌ、Ｔｉの１種以上
を構成材料の物理的性質向上のために添加する。
構成材料と環境の制御とを組み合わせることによって、
バラストタンクを防食する。 【構成】 Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.０２〜１.５
０％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０３〜０.１０
％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｕ：０.１〜１.０％、Ｎ
ｉ：０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅおよび不
可避の不純物からなる低合金鋼を構成材料として使用す
ると共に、内部の酸素ガス濃度を大気中での値に対する
比率にして０.５以下とすることを特徴とする。必要に
応じて、所定量のＭｏ、Ｖ、Ｗ、Ａｌ、Ｔｉの１種以上
を構成材料の物理的性質向上のために添加する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は原油タンカーや鉱炭船等
の船舶におけるバラストタンクの防食方法に関するもの
であり、特に、上記船舶のバラストタンクを構成する鋼
材の組成と環境の制御とを組合せることによるバラスト
タンクの防食方法に関するものである。
の船舶におけるバラストタンクの防食方法に関するもの
であり、特に、上記船舶のバラストタンクを構成する鋼
材の組成と環境の制御とを組合せることによるバラスト
タンクの防食方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】バラストタンク内は海水あるいは海水の
飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食にさらさ
れる。そのため、従来は没水部に関しては犠牲陽極によ
るカソード防食さらにはタールエポキシ樹脂塗装を施し
ている。また、タンクの天井部分はカソード防食が採用
できず、かつ乾湿繰返し環境にあり非常に腐食がきびし
いものとなる。
飛沫あるいは蒸発した水分の凝縮水による腐食にさらさ
れる。そのため、従来は没水部に関しては犠牲陽極によ
るカソード防食さらにはタールエポキシ樹脂塗装を施し
ている。また、タンクの天井部分はカソード防食が採用
できず、かつ乾湿繰返し環境にあり非常に腐食がきびし
いものとなる。
【０００３】その対策として特開昭４８−７３９９３号
公報にあるようなタンク内の酸素濃度を低下させる方法
がある。
公報にあるようなタンク内の酸素濃度を低下させる方法
がある。
【０００４】また、従来原油タンカーの場合等１９７５
年以前は分離バラスト方式が採用されておらず、海水中
に若干の原油が混入することによる鋼材の腐食が問題と
なり、Ｃｕ等の合金元素を添加した鋼材を使用する試み
がなされたが、結局材料変更はされず現在に到ってい
る。その後、１９７５年より分離バラスト方式が採用さ
れたが、タールエポキシ塗装による補修あるいは塗り替
えが主流となっている。しかし、安全面から原油タンク
のダブルハル化が求められ、塗装面積も増大すると共に
構造上も塗装しにくいような構造となっており、塗装工
程の省略が要望されている。
年以前は分離バラスト方式が採用されておらず、海水中
に若干の原油が混入することによる鋼材の腐食が問題と
なり、Ｃｕ等の合金元素を添加した鋼材を使用する試み
がなされたが、結局材料変更はされず現在に到ってい
る。その後、１９７５年より分離バラスト方式が採用さ
れたが、タールエポキシ塗装による補修あるいは塗り替
えが主流となっている。しかし、安全面から原油タンク
のダブルハル化が求められ、塗装面積も増大すると共に
構造上も塗装しにくいような構造となっており、塗装工
程の省略が要望されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決すべき課
題は、船舶の使用期間中に煩雑な樹脂塗装やその補修を
行う必要がなく、しかも、耐久性に優れ、寿命の長いバ
ラストタンクを提供することにある。
題は、船舶の使用期間中に煩雑な樹脂塗装やその補修を
行う必要がなく、しかも、耐久性に優れ、寿命の長いバ
ラストタンクを提供することにある。
【０００６】
【課題が解決するための手段】本発明は以上のようなニ
ーズに応えるべくＣｕ，ＮｉおよびＰを主として添加し
た耐食低合金鋼を使用し、かつバラストタンク内の酸素
濃度を大気中に比較して０.５以下に低減することで、
塗装工程の省略が可能な防食方法の採用によりバラスト
タンクを長寿命化させるものである。
ーズに応えるべくＣｕ，ＮｉおよびＰを主として添加し
た耐食低合金鋼を使用し、かつバラストタンク内の酸素
濃度を大気中に比較して０.５以下に低減することで、
塗装工程の省略が可能な防食方法の採用によりバラスト
タンクを長寿命化させるものである。
【０００７】すなわち、 バラストタンクの構成材料としてＣｕ，Ｎｉおよび
Ｐ等の耐食性改善元素を添加した低合金耐食鋼材を使用
する、 バラストタンク中の酸素濃度を大気中に比して０.
５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）にする、という上
記およびの防食方法を組合わせることにより、防食
のための塗装を不用としかつ腐食速度を低減すること
で、バラストタンクの長寿命化を図るものである。
Ｐ等の耐食性改善元素を添加した低合金耐食鋼材を使用
する、 バラストタンク中の酸素濃度を大気中に比して０.
５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）にする、という上
記およびの防食方法を組合わせることにより、防食
のための塗装を不用としかつ腐食速度を低減すること
で、バラストタンクの長寿命化を図るものである。
【０００８】海水中では、Ｃｕ，ＮｉおよびＰ含有低合
金鋼は普通鋼に比し腐食速度は著しく低下する。一方、
大気開放下での海水による乾湿繰返し条件下ではＣｕ，
ＮｉおよびＰ含有低合金鋼の耐食性は普通鋼と大差がな
い。しかし、本発明の完成に到る過程で、最も問題とな
る海水の乾湿繰返し条件下でも気相部の酸素濃度を下げ
ればＣｕ−Ｎｉ−Ｐ含有低合金鋼は著しく耐食性能を発
揮し、普通鋼と比較して著しく腐食速度が低下すること
を見い出した。
金鋼は普通鋼に比し腐食速度は著しく低下する。一方、
大気開放下での海水による乾湿繰返し条件下ではＣｕ，
ＮｉおよびＰ含有低合金鋼の耐食性は普通鋼と大差がな
い。しかし、本発明の完成に到る過程で、最も問題とな
る海水の乾湿繰返し条件下でも気相部の酸素濃度を下げ
ればＣｕ−Ｎｉ−Ｐ含有低合金鋼は著しく耐食性能を発
揮し、普通鋼と比較して著しく腐食速度が低下すること
を見い出した。
【０００９】したがって、上述の課題を解決する手段と
しての本発明の構成は以下のとおりである。
しての本発明の構成は以下のとおりである。
【００１０】１． Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.０２
〜１.５０％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０３〜
０.１０％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｕ：０.１〜１.０
％、Ｎｉ：０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅお
よび不可避の不純物からなる低合金鋼を構成材料として
使用すると共に、内部の酸素ガス濃度を大気中での値に
対する比率にして０.５以下とすることを特徴とするバ
ラストタンクの防食方法。
〜１.５０％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０３〜
０.１０％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｕ：０.１〜１.０
％、Ｎｉ：０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅお
よび不可避の不純物からなる低合金鋼を構成材料として
使用すると共に、内部の酸素ガス濃度を大気中での値に
対する比率にして０.５以下とすることを特徴とするバ
ラストタンクの防食方法。
【００１１】２．上記１において、構成材料が、さら
に、Ｍｏ：０.０５〜１.０％，Ｖ：０.０５〜１.０％，
Ｗ：０.０５〜１.０％のうちの１種または２種以上を含
むことを特徴とするバラストタンクの防食方法。
に、Ｍｏ：０.０５〜１.０％，Ｖ：０.０５〜１.０％，
Ｗ：０.０５〜１.０％のうちの１種または２種以上を含
むことを特徴とするバラストタンクの防食方法。
【００１２】３．上記１または２において、構成材料が
さらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含むことを特徴とする
バラストタンクの防食方法。
さらにＡｌ：０.０２〜１.０％を含むことを特徴とする
バラストタンクの防食方法。
【００１３】４．上記１ないし３のうちのいずれか１項
において、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの
防食方法。
において、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの
防食方法。
【００１４】
【作 用】本発明に使用するＣｕ−Ｎｉ−Ｐ含有低合金
鋼の各合金元素の含有量を限定した理由を以下に述べる
鋼の各合金元素の含有量を限定した理由を以下に述べる
【００１５】１．Ｃは鋼の強度を高める効果を有する
が、多量にＣを添加すると鋼の溶接性を劣化させるため
好ましくない。また腐食のカソードとなりかつ耐食性に
有効な固溶Ｃｒ量を低下させ腐食を加速するクロム炭化
物の生成を押える意味からもＣはあまり高くしない方が
好ましい。そのためＣは０.１５％以下の添加量とし
た。
が、多量にＣを添加すると鋼の溶接性を劣化させるため
好ましくない。また腐食のカソードとなりかつ耐食性に
有効な固溶Ｃｒ量を低下させ腐食を加速するクロム炭化
物の生成を押える意味からもＣはあまり高くしない方が
好ましい。そのためＣは０.１５％以下の添加量とし
た。
【００１６】２．Ｓｉは脱酸元素として必要であり、ま
た耐海水性を向上させる有効元素でもある。そのため
０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を超える
と熱間加工性を劣化せしめるので、０.０２〜１.５％の
添加量とした。
た耐海水性を向上させる有効元素でもある。そのため
０.０２％以上の添加が必要であるが、１.５％を超える
と熱間加工性を劣化せしめるので、０.０２〜１.５％の
添加量とした。
【００１７】３．Ｍｎは鋼の機械的性質を確保すると共
に耐海水性を改善せしめる有効元素である。しかし、そ
の量が０.２％未満では、その効果が小さく、また５.
０％を超えると逆に耐海水性が低下するため、０.２〜
５.０％の添加量とした。
に耐海水性を改善せしめる有効元素である。しかし、そ
の量が０.２％未満では、その効果が小さく、また５.
０％を超えると逆に耐海水性が低下するため、０.２〜
５.０％の添加量とした。
【００１８】４．Ｐは溶接性を劣化させる元素であり、
その添加量が０.１０％を超えると悪影響が顕著にな
る。しかし、一方、Ｐは耐海水性を向上させる基本有効
元素でもあり、その効果は０.０３％未満では発揮され
ない。そのため０.０３〜０.１０％の添加量とした。Ｐ
はＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層をカチオ
ン選択的な性質とすることで腐食に有害なＣｌ-の鋼表
面への侵入を抑制し、腐食速度を低下させる作用があ
る。
その添加量が０.１０％を超えると悪影響が顕著にな
る。しかし、一方、Ｐは耐海水性を向上させる基本有効
元素でもあり、その効果は０.０３％未満では発揮され
ない。そのため０.０３〜０.１０％の添加量とした。Ｐ
はＰＯ4 3-として鉄さび中に吸着され、さび層をカチオ
ン選択的な性質とすることで腐食に有害なＣｌ-の鋼表
面への侵入を抑制し、腐食速度を低下させる作用があ
る。
【００１９】５．Ｓは耐食性に悪影響を及ぼす元素であ
る。これは腐食の起点となる非金属介在物のＭｎＳを生
成するためである。ＭｎＳの生成を防止するにはＳは少
ないほど良く、そのため０.００５％以下の含有量とす
る。ＭｎＳは海水中で溶解するとＳ2-、ＨＳ-、Ｈ2Ｓに
なり、鋼のアノ−ド溶解を促進させる。
る。これは腐食の起点となる非金属介在物のＭｎＳを生
成するためである。ＭｎＳの生成を防止するにはＳは少
ないほど良く、そのため０.００５％以下の含有量とす
る。ＭｎＳは海水中で溶解するとＳ2-、ＨＳ-、Ｈ2Ｓに
なり、鋼のアノ−ド溶解を促進させる。
【００２０】６．Ｃｕは鋼の耐海水性を高め、特に孔食
等の局部腐食の成長を抑制せしめる基本有効元素であ
る。その添加量が０.１％未満では効果は発揮されず、
一方１.０％を超えると熱間加工性が劣化する。特にＣ
ｕは溶接部の耐食性改善にも有効である。そのため０.
１％以上の添加が必要である。これらの理由から、Ｃｕ
は０.１〜１.０％の添加量とした。
等の局部腐食の成長を抑制せしめる基本有効元素であ
る。その添加量が０.１％未満では効果は発揮されず、
一方１.０％を超えると熱間加工性が劣化する。特にＣ
ｕは溶接部の耐食性改善にも有効である。そのため０.
１％以上の添加が必要である。これらの理由から、Ｃｕ
は０.１〜１.０％の添加量とした。
【００２１】７．ＮｉはＣｕと同様の効果を発揮する元
素であり、特に局部アノードのようなｐＨの低下した孔
食の成長段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を抑制
する。またＣｕと共存させることで著しく有効である。
その量が、０.２０％未満ではその効果は不十分であ
り、一方、１.０％を超えるとその熱間加工性が劣化す
る。したがって、Ｎｉ添加量は０.２０〜１.０％とし
た。
素であり、特に局部アノードのようなｐＨの低下した孔
食の成長段階での耐食性を高め、局部腐食の進行を抑制
する。またＣｕと共存させることで著しく有効である。
その量が、０.２０％未満ではその効果は不十分であ
り、一方、１.０％を超えるとその熱間加工性が劣化す
る。したがって、Ｎｉ添加量は０.２０〜１.０％とし
た。
【００２２】８．Ｍｏは鋼の耐海水性を向上させる有効
元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンとして溶解し局部
アノードでのインヒビターとして作用すると共に、さび
中に含まれるＣｌ-イオンの透過性を低下させることで
耐食性を改善させる。その添加量が０.０５％未満では
その効果が十分でなく、また１.０％を超えて含有させ
てもその効果は飽和してしまい経済的ではない。そのた
めＭｏの添加量は０.０５〜１.０％とした。
元素である。ＭｏはＭｏＯ4 2-イオンとして溶解し局部
アノードでのインヒビターとして作用すると共に、さび
中に含まれるＣｌ-イオンの透過性を低下させることで
耐食性を改善させる。その添加量が０.０５％未満では
その効果が十分でなく、また１.０％を超えて含有させ
てもその効果は飽和してしまい経済的ではない。そのた
めＭｏの添加量は０.０５〜１.０％とした。
【００２３】９．ＶもほぼＭｏと同様の作用により、鋼
の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と同様、
酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生成により、
その効果を発揮する。そのためＭｏと同様に０.０５〜
１.０％の添加量とした。
の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏの場合と同様、
酸素酸アニオン（ＶＯ4 3-、Ｖ2Ｏ7 4-）の生成により、
その効果を発揮する。そのためＭｏと同様に０.０５〜
１.０％の添加量とした。
【００２４】１０．ＷもＭｏとほぼ同様の作用により鋼
の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏと同様、酸素酸
アニオン（ＷＯ4 2-）の生成によりその効果を発揮する
ものである。それ故Ｍｏと同様に０.０５〜１.０％の添
加量とした。
の耐海水性を改善する元素である。Ｍｏと同様、酸素酸
アニオン（ＷＯ4 2-）の生成によりその効果を発揮する
ものである。それ故Ｍｏと同様に０.０５〜１.０％の添
加量とした。
【００２５】１１. ＡｌはＳｉと同様、鋼の耐海水性を
高める元素であり、０.０２％未満ではその効果は十分
ではなく、また１.０％を超えて添加すると鋼の熱間加
工性をそこなうので、０.０２〜１.０％の添加量とし
た。
高める元素であり、０.０２％未満ではその効果は十分
ではなく、また１.０％を超えて添加すると鋼の熱間加
工性をそこなうので、０.０２〜１.０％の添加量とし
た。
【００２６】１２．Ｔｉはその添加によりＳの大半をＴ
ｉＳとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの生成
をなくすことで耐海水性を高める。０.０１％未満では
その効果は生ぜず０.５％を超えて添加しても耐海水性
改善効果のそれ以上の向上は認められないので０.０１
〜０.５％の添加量とした。
ｉＳとして固定し、海水腐食の起点となるＭｎＳの生成
をなくすことで耐海水性を高める。０.０１％未満では
その効果は生ぜず０.５％を超えて添加しても耐海水性
改善効果のそれ以上の向上は認められないので０.０１
〜０.５％の添加量とした。
【００２７】次にバラストタンク内部の酸素ガス濃度を
限定した理由について述べる。不活性ガスと空気との置
換あるいは真空引きにより、バラストタンク内部の酸素
ガス濃度を大気中での値に対する比率にして０.５以下
（酸素ガス濃度１０％以下）にする。その理由は以下の
とおりである。鋼の溶解反応は海水中では
限定した理由について述べる。不活性ガスと空気との置
換あるいは真空引きにより、バラストタンク内部の酸素
ガス濃度を大気中での値に対する比率にして０.５以下
（酸素ガス濃度１０％以下）にする。その理由は以下の
とおりである。鋼の溶解反応は海水中では
【化１】Ｆｅ→Ｆｅ2+＋２ｅ という電気化学的酸化反応で進行し、一方その対反応と
して、
して、
【化２】Ｏ2＋２Ｈ2Ｏ＋４ｅ→４０Ｈ- からなる酸素還元反応が生起する。
【００２８】両者の酸化還元反応は等量で進行するが、
自然海水中では後者の酸素還元反応は遅い反応であり酸
素の鋼表面への拡散が律速している。したがって、遅い
反応である酸素還元反応速度によって腐食速度は決定さ
れる。つまり、腐食速度は溶存酸素濃度に依存する。一
方、海水中もしくは凝縮水中の溶存酸素濃度はヘンリー
の法則により気相部の酸素ガス濃度に比例する。したが
って、酸素ガス濃度の低いほど鋼の腐食速度も低下す
る。また、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐを含む本発明の低合金鋼では
Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐを含む鉄酸化物からなるさび層が海水環
境で生成し、さび層を通じての酸素の鋼表面への拡散を
抑制する作用を有する。そのため、本発明の鋼にあって
は通常鋼よりも溶存酸素濃度の低下による腐食抑制効果
が顕著となる。
自然海水中では後者の酸素還元反応は遅い反応であり酸
素の鋼表面への拡散が律速している。したがって、遅い
反応である酸素還元反応速度によって腐食速度は決定さ
れる。つまり、腐食速度は溶存酸素濃度に依存する。一
方、海水中もしくは凝縮水中の溶存酸素濃度はヘンリー
の法則により気相部の酸素ガス濃度に比例する。したが
って、酸素ガス濃度の低いほど鋼の腐食速度も低下す
る。また、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐを含む本発明の低合金鋼では
Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐを含む鉄酸化物からなるさび層が海水環
境で生成し、さび層を通じての酸素の鋼表面への拡散を
抑制する作用を有する。そのため、本発明の鋼にあって
は通常鋼よりも溶存酸素濃度の低下による腐食抑制効果
が顕著となる。
【００２９】バラストタンク内の酸素ガス濃度を大気中
での値に対する比率にして０.５以下（酸素ガス濃度で
１０％以下）、望ましくは、０.３以下（酸素ガス濃度
で６％以下）とすることで、鋼の腐食抑制効果は顕著と
なる。そのため酸素ガス濃度を大気中での値に対する比
率にして０.５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）に限
定した。
での値に対する比率にして０.５以下（酸素ガス濃度で
１０％以下）、望ましくは、０.３以下（酸素ガス濃度
で６％以下）とすることで、鋼の腐食抑制効果は顕著と
なる。そのため酸素ガス濃度を大気中での値に対する比
率にして０.５以下（酸素ガス濃度で１０％以下）に限
定した。
【００３０】以上のように、本発明ではＣｕ−Ｎｉ−Ｐ
を含む低合金鋼を使用することで耐海水性を高め、さら
にその耐海水性を有効に作用せしめるべくタンク内の酸
素ガス濃度を低減させ、両者を組合せることで、バラス
トタンクの腐食が低減できその長寿命化を図ることがで
きる。さらに鋼の裸使用が可能であり塗装工程も省略で
きるという実用上の大きなメリットを有する。
を含む低合金鋼を使用することで耐海水性を高め、さら
にその耐海水性を有効に作用せしめるべくタンク内の酸
素ガス濃度を低減させ、両者を組合せることで、バラス
トタンクの腐食が低減できその長寿命化を図ることがで
きる。さらに鋼の裸使用が可能であり塗装工程も省略で
きるという実用上の大きなメリットを有する。
【００３１】
【実施例】表１に示す鋼材を大気高周波炉で溶解後、鍛
造、熱延し７mm厚の鋼板を製作し５０×２０×３（mm）
の寸法の試験片を製作し、腐食試験に供した。
造、熱延し７mm厚の鋼板を製作し５０×２０×３（mm）
の寸法の試験片を製作し、腐食試験に供した。
【００３２】
【表１】
【００３３】試験は人工海水（ＡＳＴＭ−Ｄ−１１４１
に準拠）中での浸漬テストおよび乾湿繰り返しテスト
を、空気またはＮ2−Ｏ2混合ガスを吹込み、Ｏ2ガス濃
度を２０％、１５％，１０％，８％、５％，１％として
行った。温度は恒温槽にて３５℃に保った。また比較の
ため空気吹込み条件下でも行った。試験時間は７２０時
間とした。乾湿繰返し条件はwet０.５時間−dry３時間
サイクルで行った。
に準拠）中での浸漬テストおよび乾湿繰り返しテスト
を、空気またはＮ2−Ｏ2混合ガスを吹込み、Ｏ2ガス濃
度を２０％、１５％，１０％，８％、５％，１％として
行った。温度は恒温槽にて３５℃に保った。また比較の
ため空気吹込み条件下でも行った。試験時間は７２０時
間とした。乾湿繰返し条件はwet０.５時間−dry３時間
サイクルで行った。
【００３４】
【表２】
【００３５】腐食試験結果を上記表２に示す。本発明の
成分範囲内の鋼を用いかつ酸素ガス濃度が大気中の０.
５以下の場合、海水浸漬並びにさらに環境の厳しい乾湿
繰返し条件下においても腐食速度は０.２g/m2h 以下で
あり、かつ孔食の発生もない。一方、本発明の成分範囲
内の鋼であっても酸素ガス濃度が０.５を超える場合、
乾湿繰返し条件下での腐食速度を大幅に超えると共にＣ
ｒの高い場合には、孔食も発生する。このような腐食試
験結果から、本発明の成分範囲内の鋼と低酸素使用雰囲
気との組合せによって初めて、バラストタンクの長寿命
化が得られることが分かる。
成分範囲内の鋼を用いかつ酸素ガス濃度が大気中の０.
５以下の場合、海水浸漬並びにさらに環境の厳しい乾湿
繰返し条件下においても腐食速度は０.２g/m2h 以下で
あり、かつ孔食の発生もない。一方、本発明の成分範囲
内の鋼であっても酸素ガス濃度が０.５を超える場合、
乾湿繰返し条件下での腐食速度を大幅に超えると共にＣ
ｒの高い場合には、孔食も発生する。このような腐食試
験結果から、本発明の成分範囲内の鋼と低酸素使用雰囲
気との組合せによって初めて、バラストタンクの長寿命
化が得られることが分かる。
【００３６】さらに、鋼組成および酸素濃度が本発明の
範囲外の場合には、本発明例と比較して、腐食速度が大
となり、乾湿繰返し条件下では０.２g/m2h を超える。
ただし、比較例に示したように、本発明範囲外の組成の
鋼であっても酸素ガス濃度が低くなると本発明のＣｕ−
Ｎｉ−Ｐ添加鋼ほどではないが、それなりに腐食速度が
下がる。例えば酸素ガス濃度が１％では乾湿繰返し条件
下での腐食速度は０.２２〜０.２５g/m2h となってい
る。しかし、現実のバラストタンクにあってこの酸素ガ
ス濃度を１％以下のような低い値に保つことはかなり困
難であり、本発明のように酸素ガス濃度が５〜８％程度
でも腐食速度が充分に低下しないと実用的でない。
範囲外の場合には、本発明例と比較して、腐食速度が大
となり、乾湿繰返し条件下では０.２g/m2h を超える。
ただし、比較例に示したように、本発明範囲外の組成の
鋼であっても酸素ガス濃度が低くなると本発明のＣｕ−
Ｎｉ−Ｐ添加鋼ほどではないが、それなりに腐食速度が
下がる。例えば酸素ガス濃度が１％では乾湿繰返し条件
下での腐食速度は０.２２〜０.２５g/m2h となってい
る。しかし、現実のバラストタンクにあってこの酸素ガ
ス濃度を１％以下のような低い値に保つことはかなり困
難であり、本発明のように酸素ガス濃度が５〜８％程度
でも腐食速度が充分に低下しないと実用的でない。
【００３７】
【発明の効果】Ｃｕ−Ｎｉ−Ｐを含む耐食低合金鋼をタ
ンクの構成材料に使用し、かつタンク内の酸素ガス濃度
を現場的に十分可能な１０％以下に保つことでバラスト
タンクを防食し、その寿命を長くすることが可能であ
る。特に酸素ガス濃度を低減することで、低合金耐食鋼
のもつ優れた性質を継続的に生かすことができる。造船
メーカにおいても鋼材を裸で使用できるため塗装工程が
省略でき、省力化を図れると同時にバラストタンクのメ
ンテナンスフリー化を図ることができる。
ンクの構成材料に使用し、かつタンク内の酸素ガス濃度
を現場的に十分可能な１０％以下に保つことでバラスト
タンクを防食し、その寿命を長くすることが可能であ
る。特に酸素ガス濃度を低減することで、低合金耐食鋼
のもつ優れた性質を継続的に生かすことができる。造船
メーカにおいても鋼材を裸で使用できるため塗装工程が
省略でき、省力化を図れると同時にバラストタンクのメ
ンテナンスフリー化を図ることができる。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０.１５％以下，Ｓｉ：０.０２〜
１.５０％，Ｍｎ：０.２〜５.０％，Ｐ：０.０３〜０.
１０％，Ｓ：０.００５％以下，Ｃｕ：０.１〜１.０
％、Ｎｉ：０.２〜１.０％を含み残部は実質的にＦｅお
よび不可避の不純物からなる低合金鋼を構成材料として
使用すると共に、内部の酸素ガス濃度を大気中での値に
対する比率にして０.５以下とすることを特徴とするバ
ラストタンクの防食方法。 - 【請求項２】 請求項１において、構成材料が、さら
に、Ｍｏ：０.０５〜１.０％，Ｖ：０.０５〜１.０％，
Ｗ：０.０５〜１.０％のうちの１種または２種以上を含
むことを特徴とするバラストタンクの防食方法。 - 【請求項３】 請求項１または２において、構成材料が
さらにＡｌ：０.０２〜１.００％を含むことを特徴とす
るバラストタンクの防食方法。 - 【請求項４】 請求項１ないし３のうちのいずれか１項
において、構成材料がさらにＴｉ：０.０１〜０.５％を
含むことを特徴とする耐久性に優れたバラストタンクの
防食方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19673393A JPH0734272A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | バラストタンクの防食方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19673393A JPH0734272A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | バラストタンクの防食方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0734272A true JPH0734272A (ja) | 1995-02-03 |
Family
ID=16362692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19673393A Pending JPH0734272A (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | バラストタンクの防食方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0734272A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005100625A1 (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | カーゴオイルタンク用鋼材 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4873993A (ja) * | 1972-01-10 | 1973-10-05 | ||
| JPS569356A (en) * | 1979-07-05 | 1981-01-30 | Nippon Steel Corp | P-containing corrosion resistant steel with high weldability |
| JPS572865A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-08 | Nippon Steel Corp | P-containing corrosion resistant steel with high weldability |
-
1993
- 1993-07-15 JP JP19673393A patent/JPH0734272A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4873993A (ja) * | 1972-01-10 | 1973-10-05 | ||
| JPS569356A (en) * | 1979-07-05 | 1981-01-30 | Nippon Steel Corp | P-containing corrosion resistant steel with high weldability |
| JPS572865A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-08 | Nippon Steel Corp | P-containing corrosion resistant steel with high weldability |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005100625A1 (ja) * | 2004-04-14 | 2005-10-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | カーゴオイルタンク用鋼材 |
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