JPH0741373B2 - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
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- JPH0741373B2 JPH0741373B2 JP35081891A JP35081891A JPH0741373B2 JP H0741373 B2 JPH0741373 B2 JP H0741373B2 JP 35081891 A JP35081891 A JP 35081891A JP 35081891 A JP35081891 A JP 35081891A JP H0741373 B2 JPH0741373 B2 JP H0741373B2
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- Continuous Casting (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐摩耗性皮膜を表面に有
する連続鋳造用鋳型に関するものである。
する連続鋳造用鋳型に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造用鋳型は熱伝導性と共に表面の
耐摩耗性が要求される。従来から鋳型表面の耐摩耗性皮
膜として用いられているＮｉ−Ｆｅ合金等のＮｉ基合金
はＮｉ電鋳と比べると硬さは高い（Ｈｖ３００〜５０
０）が、延性が低く（５％以下）、鋳型の高温環境や繰
り返しのヒートサイクルにより割れが発生し易かった。
耐摩耗性が要求される。従来から鋳型表面の耐摩耗性皮
膜として用いられているＮｉ−Ｆｅ合金等のＮｉ基合金
はＮｉ電鋳と比べると硬さは高い（Ｈｖ３００〜５０
０）が、延性が低く（５％以下）、鋳型の高温環境や繰
り返しのヒートサイクルにより割れが発生し易かった。
【０００３】そのため、使用部位としては熱負荷のかか
らない最下部へ、厚みとしては薄肉（１mm以下）での限
定された施工しか出来なかった。特に２mm以上の厚さに
なると、熱影響により皮膜表面に割れが短期間で発生
し、安定的な連鋳操業ができないという問題があった。
しかし、耐摩耗性を考えたときには、皮膜の硬さはより
硬い方が望ましく、硬い程長寿命化には効果があるとい
う点は知られている。
らない最下部へ、厚みとしては薄肉（１mm以下）での限
定された施工しか出来なかった。特に２mm以上の厚さに
なると、熱影響により皮膜表面に割れが短期間で発生
し、安定的な連鋳操業ができないという問題があった。
しかし、耐摩耗性を考えたときには、皮膜の硬さはより
硬い方が望ましく、硬い程長寿命化には効果があるとい
う点は知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】解決しようとする問題
点は、従来のＮｉ−Ｆｅで代表されるＮｉ基合金が延性
不足のために割れが発生し易いという点である。
点は、従来のＮｉ−Ｆｅで代表されるＮｉ基合金が延性
不足のために割れが発生し易いという点である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、銅若しくは銅
合金製鋳型本体の内表面上に、Ｆｅ１〜１５重量％，Ｃ
０．１重量％以下，残部ＮｉなるＮｉ合金層を施してな
る連続鋳造用鋳型を主要な特徴としている。このＮｉ合
金層は上方から下方にかけて順次勾配状に肉厚する場合
や、また該Ｎｉ合金層を施す前に鋳型本体の内表面の略
下半部にＮｉ電鋳を施し、該Ｎｉ電鋳表面の略下半部に
このＮｉ合金層を施す場合もある。
合金製鋳型本体の内表面上に、Ｆｅ１〜１５重量％，Ｃ
０．１重量％以下，残部ＮｉなるＮｉ合金層を施してな
る連続鋳造用鋳型を主要な特徴としている。このＮｉ合
金層は上方から下方にかけて順次勾配状に肉厚する場合
や、また該Ｎｉ合金層を施す前に鋳型本体の内表面の略
下半部にＮｉ電鋳を施し、該Ｎｉ電鋳表面の略下半部に
このＮｉ合金層を施す場合もある。
【０００６】次に上記Ｎｉ合金層の組成範囲について述
べると、Ｆｅは皮膜層の硬さを上げ耐摩耗性を増す元素
であるが１重量％未満ではその効果が顕著ではなく、逆
に１５重量％を越えると延性が不足し割れが発生し易く
なるので１〜１５重量％とした。Ｃは電気化学的析出方
法を利用した場合、Ｎｉ合金においては微量の添加で皮
膜層の硬さの上限を上げると共に延性をも改善する元素
であるが０．００３重量％未満ではその効果が顕著でな
いことが判明した。しかし０．１重量％を越えると逆に
皮膜層が脆くなるので０．１重量％以下とした。
べると、Ｆｅは皮膜層の硬さを上げ耐摩耗性を増す元素
であるが１重量％未満ではその効果が顕著ではなく、逆
に１５重量％を越えると延性が不足し割れが発生し易く
なるので１〜１５重量％とした。Ｃは電気化学的析出方
法を利用した場合、Ｎｉ合金においては微量の添加で皮
膜層の硬さの上限を上げると共に延性をも改善する元素
であるが０．００３重量％未満ではその効果が顕著でな
いことが判明した。しかし０．１重量％を越えると逆に
皮膜層が脆くなるので０．１重量％以下とした。
【０００７】
【作用】本発明では鋳型本体表面に形成されている皮膜
層であるＮｉ−Ｆｅ−Ｃ合金層が十分な耐摩耗性を有す
ると共に延性をも有しているため高温環境や繰り返しの
ヒートサイクルによっても十分な耐久性を発現出来るも
のである。
層であるＮｉ−Ｆｅ−Ｃ合金層が十分な耐摩耗性を有す
ると共に延性をも有しているため高温環境や繰り返しの
ヒートサイクルによっても十分な耐久性を発現出来るも
のである。
【０００８】
【実施例】図１は、本発明鋳型の１実施例の断面図であ
って、鋳型本体１の内表面にその上部は肉厚０．５mmで
その下部は肉厚２mmとなるべく勾配状にＮｉ−Ｆｅ−Ｃ
よりなるＮｉ合金層２を電着したものである。この時の
電着条件は、 金属Ｎｉ ７０〜１１０ｇ／
ｌ エンジオール基を有する有機化合物 ５ｇ／ｌ以下 ホウ酸 ３０〜４０ｇ／ｌ Ｆｅ2+ ５ｇ／ｌ以下 ｐＨ ３．５〜４．５ 温度 ４５〜５５℃ 電流密度 １〜５Ａ／ｄｍ2 であった。この様にして得られたＮｉ合金層２の硬さは
Ｈｖ３００〜６００で、１／２インチ径マンドレルによ
る折り曲げ試験でも割れの発生はなかった。
って、鋳型本体１の内表面にその上部は肉厚０．５mmで
その下部は肉厚２mmとなるべく勾配状にＮｉ−Ｆｅ−Ｃ
よりなるＮｉ合金層２を電着したものである。この時の
電着条件は、 金属Ｎｉ ７０〜１１０ｇ／
ｌ エンジオール基を有する有機化合物 ５ｇ／ｌ以下 ホウ酸 ３０〜４０ｇ／ｌ Ｆｅ2+ ５ｇ／ｌ以下 ｐＨ ３．５〜４．５ 温度 ４５〜５５℃ 電流密度 １〜５Ａ／ｄｍ2 であった。この様にして得られたＮｉ合金層２の硬さは
Ｈｖ３００〜６００で、１／２インチ径マンドレルによ
る折り曲げ試験でも割れの発生はなかった。
【０００９】図２は、本発明鋳型の他の実施例の断面図
であって、鋳型本体１の内表面の略下半部に厚さ２mmの
Ｎｉ電鋳層３を施し、該Ｎｉ電鋳層３表面の略下半部に
厚さ１．０mmのＮｉ−Ｆｅ−ＣよりなるＮｉ合金層２を
上記実施例と同様の電着条件で電着した。この様にして
得られたＮｉ合金層２の硬さはＨｖ３００〜６００以上
であり、１／２インチ径マンドレルによる折り曲げ試験
でも割れの発生はなかった。なお比較のために従来のＮ
ｉ−Ｆｅ合金について１／２インチ径マンドレルによる
折り曲げ試験を行った結果Ｈｖ４５０で割れが発生し
た。
であって、鋳型本体１の内表面の略下半部に厚さ２mmの
Ｎｉ電鋳層３を施し、該Ｎｉ電鋳層３表面の略下半部に
厚さ１．０mmのＮｉ−Ｆｅ−ＣよりなるＮｉ合金層２を
上記実施例と同様の電着条件で電着した。この様にして
得られたＮｉ合金層２の硬さはＨｖ３００〜６００以上
であり、１／２インチ径マンドレルによる折り曲げ試験
でも割れの発生はなかった。なお比較のために従来のＮ
ｉ−Ｆｅ合金について１／２インチ径マンドレルによる
折り曲げ試験を行った結果Ｈｖ４５０で割れが発生し
た。
【００１０】
【発明の効果】以上説明した様に本発明の連続鋳造用鋳
型は、従来のＮｉ基合金を皮膜層とする鋳型に比べ、皮
膜層の延性を改善したため、鋳型の苛酷な使用条件下に
おいても割れが発生し難くなった。従って皮膜層の施工
部位は、これまでの鋳型最下部からさらに上方部へ、電
鋳厚については１mm以上の施工が出来それだけ鋳型の耐
久性が向上する。また皮膜層の硬さはＦｅ濃度管理によ
り任意に調整可能なため硬さの施工範囲が広がり、特に
Ｈｖ＞５００の高硬度品においては耐摩耗性が良くな
る。
型は、従来のＮｉ基合金を皮膜層とする鋳型に比べ、皮
膜層の延性を改善したため、鋳型の苛酷な使用条件下に
おいても割れが発生し難くなった。従って皮膜層の施工
部位は、これまでの鋳型最下部からさらに上方部へ、電
鋳厚については１mm以上の施工が出来それだけ鋳型の耐
久性が向上する。また皮膜層の硬さはＦｅ濃度管理によ
り任意に調整可能なため硬さの施工範囲が広がり、特に
Ｈｖ＞５００の高硬度品においては耐摩耗性が良くな
る。
【図１】本発明の１実施例を示す断面図である。
【図２】本発明の他の実施例を示す断面図である。
１ 鋳型本体 ２ Ｎｉ合金層 ３ Ｎｉ電鋳層
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭58−135748（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−38138（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】 銅もしくは銅合金製鋳型本体の内表面上
に、Ｆｅ１〜１５重量％，Ｃ０．００３〜０．１重量
％，残部ＮｉからなるＮｉ合金層を施してなる連続鋳造
用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35081891A JPH0741373B2 (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35081891A JPH0741373B2 (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06126389A JPH06126389A (ja) | 1994-05-10 |
| JPH0741373B2 true JPH0741373B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=18413091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35081891A Expired - Fee Related JPH0741373B2 (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741373B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0774525B1 (en) * | 1995-11-17 | 2000-02-23 | Ngk Insulators, Ltd. | Copper alloy mold for casting aluminium or aluminium alloy |
| US20050016710A1 (en) * | 2003-07-25 | 2005-01-27 | Spx Corporation | Chill blocks and methods for manufacturing chill blocks |
-
1991
- 1991-12-10 JP JP35081891A patent/JPH0741373B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06126389A (ja) | 1994-05-10 |
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