JPH0741382B2 - 極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法 - Google Patents
極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法Info
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- JPH0741382B2 JPH0741382B2 JP63272618A JP27261888A JPH0741382B2 JP H0741382 B2 JPH0741382 B2 JP H0741382B2 JP 63272618 A JP63272618 A JP 63272618A JP 27261888 A JP27261888 A JP 27261888A JP H0741382 B2 JPH0741382 B2 JP H0741382B2
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法に関する。
従来技術 近年、冷延鋼板、冷延メッキ鋼板における加工性向上の
要求が強まっており、この要求に応えるために極低炭素
チタンキルド鋼に対する需要もますます増大している。
要求が強まっており、この要求に応えるために極低炭素
チタンキルド鋼に対する需要もますます増大している。
冷延鋼板は一般に鋳片を熱間圧延したのち冷間圧延し、
ついで焼鈍する工程を経て製造されるが、焼鈍した鋼板
には隆起したフクレ疵の発生が見られることが多く、こ
うした欠陥は冷延鋼板製造工程の最終段階で発見される
ため原価上また工程上の被害が大きなものとなってい
た。
ついで焼鈍する工程を経て製造されるが、焼鈍した鋼板
には隆起したフクレ疵の発生が見られることが多く、こ
うした欠陥は冷延鋼板製造工程の最終段階で発見される
ため原価上また工程上の被害が大きなものとなってい
た。
発明が解決しようとする課題 本発明者らは上述のフクレ疵が生ずる原因について検討
を行ったところ、フクレ疵が発生する原因の一つに、製
鋼段階においてノズル閉塞防止のため吹込まれる不活性
ガスが鋳型内の溶鋼中に混入することによることが分か
った。すなわち鋼の連続鋳造においては、タンディッシ
ュノズルを介して溶鋼を鋳型内に注入するが、この場
合、溶鋼中に懸濁した酸化物がタンディッシュノズルに
堆積してノズル閉塞を来たし易い。従ってノズル交換を
頻繁に行う必要が生じた。そこで連続鋳造においては一
般に、ノズル閉塞を防止するためタンディッシュノズル
を構成する上ノズル、スライディングノズル、下ノズ
ル、浸漬ノズル等に多孔質部若しくは細孔を設け、ここ
からアルゴンガスのような不活性ガスを溶鋼中にパージ
してノズル表面への脱酸生成物の堆積を軽減するように
している。パージされたガスは浮上分離されるが、極低
炭素チタンキルド鋼のように粘性の高い鋼種では浮上分
離されにくゝ、溶鋼中に混入したまゝの状態となる。こ
の状態で侵入したガスは鋳片中に取り残され空隙部とな
り易い。鋳片がこうした空隙を含有する状態で圧延工程
を経て焼鈍されると、焼鈍雰囲気ガス中から鋼板に侵入
した水素が空隙部に集まり、水素ガスとなる。そして冷
却時に水素の溶解度が低下する際、空隙部内のH2分圧が
上昇し、その結果軟らかいマトリックスを膨張させてフ
クレ疵を現出させるようになる。
を行ったところ、フクレ疵が発生する原因の一つに、製
鋼段階においてノズル閉塞防止のため吹込まれる不活性
ガスが鋳型内の溶鋼中に混入することによることが分か
った。すなわち鋼の連続鋳造においては、タンディッシ
ュノズルを介して溶鋼を鋳型内に注入するが、この場
合、溶鋼中に懸濁した酸化物がタンディッシュノズルに
堆積してノズル閉塞を来たし易い。従ってノズル交換を
頻繁に行う必要が生じた。そこで連続鋳造においては一
般に、ノズル閉塞を防止するためタンディッシュノズル
を構成する上ノズル、スライディングノズル、下ノズ
ル、浸漬ノズル等に多孔質部若しくは細孔を設け、ここ
からアルゴンガスのような不活性ガスを溶鋼中にパージ
してノズル表面への脱酸生成物の堆積を軽減するように
している。パージされたガスは浮上分離されるが、極低
炭素チタンキルド鋼のように粘性の高い鋼種では浮上分
離されにくゝ、溶鋼中に混入したまゝの状態となる。こ
の状態で侵入したガスは鋳片中に取り残され空隙部とな
り易い。鋳片がこうした空隙を含有する状態で圧延工程
を経て焼鈍されると、焼鈍雰囲気ガス中から鋼板に侵入
した水素が空隙部に集まり、水素ガスとなる。そして冷
却時に水素の溶解度が低下する際、空隙部内のH2分圧が
上昇し、その結果軟らかいマトリックスを膨張させてフ
クレ疵を現出させるようになる。
上記の問題は溶鋼中に吹込む不活性ガスの量を少なくす
れば軽減することができるが、タンディッシュノズルが
閉塞し易くなって鋳造時間が短くなり、生産性が低下す
る。
れば軽減することができるが、タンディッシュノズルが
閉塞し易くなって鋳造時間が短くなり、生産性が低下す
る。
本発明の目的は、不活性ガスが混入することによって生
ずるフクレ疵の発生を防止し、かつノズル交換頻度を増
加させることなく鋳造することができるようにするもの
である。
ずるフクレ疵の発生を防止し、かつノズル交換頻度を増
加させることなく鋳造することができるようにするもの
である。
課題の解決手段 本発明はそのためノズル閉塞防止のため使用している不
活性ガスの気泡径に着目し、これを大きくすることによ
り溶鋼中にとゞまるガス量を少なくできるようにしたも
のである。すなわち本発明はＣ≦0.010重量％、Ti≧0.0
1重量％を含有する極低炭素チタンキルド鋼を鋳造する
方法において、タンディッシュノズルより気泡径が0.6m
m以上の不活性ガスを吐出させるようにしたことを特徴
とするものである。
活性ガスの気泡径に着目し、これを大きくすることによ
り溶鋼中にとゞまるガス量を少なくできるようにしたも
のである。すなわち本発明はＣ≦0.010重量％、Ti≧0.0
1重量％を含有する極低炭素チタンキルド鋼を鋳造する
方法において、タンディッシュノズルより気泡径が0.6m
m以上の不活性ガスを吐出させるようにしたことを特徴
とするものである。
そして気泡径が0.6mm以上の不活性ガスを吐出させるた
めに気泡径３μ以上の気孔を総気孔体積の13体積％以上
含有する材質を通して不活性ガスを吐出させるようにし
たことを特徴とするものである。
めに気泡径３μ以上の気孔を総気孔体積の13体積％以上
含有する材質を通して不活性ガスを吐出させるようにし
たことを特徴とするものである。
作用 本発明者らは行った水モデルを使ったテストによれば、
溶鋼の下降流速と浸漬ノズルの吐出孔角度とは第１図に
示すような関係にあり、吐出孔角度が大きくなると下降
流速も大きくなるが、一般に使用されている浸漬ノズル
の吐出孔角度は30°以内であり、下降流速も最高が30cm
/sec程度であることが分かった。
溶鋼の下降流速と浸漬ノズルの吐出孔角度とは第１図に
示すような関係にあり、吐出孔角度が大きくなると下降
流速も大きくなるが、一般に使用されている浸漬ノズル
の吐出孔角度は30°以内であり、下降流速も最高が30cm
/sec程度であることが分かった。
一方、ストークスの方式によれば、ガス気泡の浮上速度
Vfは、 Vf＝ｇ（ρFe−ρｇ）dg2/18μ として表わされる。ここで g:重力加速度（980cm/sec2） μ：溶鋼粘度（5.0×10-2g/cm・sec） ρFe：溶鋼密度（7.0g/cm3） ρg:ガス密度（g/cm3ρFe》ρｇ） dg:ガス気泡直径（cm） である。
Vfは、 Vf＝ｇ（ρFe−ρｇ）dg2/18μ として表わされる。ここで g:重力加速度（980cm/sec2） μ：溶鋼粘度（5.0×10-2g/cm・sec） ρFe：溶鋼密度（7.0g/cm3） ρg:ガス密度（g/cm3ρFe》ρｇ） dg:ガス気泡直径（cm） である。
第２図は上記の式を使って計算したガス気泡径とガス気
泡の浮上速度との関係を示すもので、同図から気泡径が
0.6mm以上になると、気泡の浮上速度が30cm/sec以上と
なって上述する溶鋼の最大の下降流速よりも大きくな
り、浮上すると考えられる。
泡の浮上速度との関係を示すもので、同図から気泡径が
0.6mm以上になると、気泡の浮上速度が30cm/sec以上と
なって上述する溶鋼の最大の下降流速よりも大きくな
り、浮上すると考えられる。
また水モデルを使って、以下に示すような気孔径分布を
有する材質を通して不活性ガスを吹き込み、写真撮影を
行って発生する気泡のうち、気泡径0.6mm以上の気泡の
割合を測定した。その結果を以下の表に示す。
有する材質を通して不活性ガスを吹き込み、写真撮影を
行って発生する気泡のうち、気泡径0.6mm以上の気泡の
割合を測定した。その結果を以下の表に示す。
上記の表から見られるように、気孔径３μ以上の気孔を
13％有する材質の資料No.1を通して不活性ガスを吹き込
むと、発生する気泡のうち、大半（96％）が気泡径0.6m
m以上の気泡となることが見出された。因にこのときの
フクレ疵発生指数は30であり、0.6mm以上の気泡が76％
となるNo.3の資料の場合100であった。
13％有する材質の資料No.1を通して不活性ガスを吹き込
むと、発生する気泡のうち、大半（96％）が気泡径0.6m
m以上の気泡となることが見出された。因にこのときの
フクレ疵発生指数は30であり、0.6mm以上の気泡が76％
となるNo.3の資料の場合100であった。
実施例１ 浸漬ノズル内壁部から気泡径0.6mm以上のArガスを10l/m
in吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極低
炭素チタンキルド鋼を鋳造した。この方法で鋳造した鋳
片と、比較の為気泡径が0.6mm以下のものを50体積％以
上含むArガスを同様に吐出して鋳造した鋳片の冷延工程
におけるフクレ疵発生件数を比較したところ、本発明に
よる方法の方が約80％フクレ疵発生件数が低減された。
in吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極低
炭素チタンキルド鋼を鋳造した。この方法で鋳造した鋳
片と、比較の為気泡径が0.6mm以下のものを50体積％以
上含むArガスを同様に吐出して鋳造した鋳片の冷延工程
におけるフクレ疵発生件数を比較したところ、本発明に
よる方法の方が約80％フクレ疵発生件数が低減された。
実施例２ 浸漬ノズル内壁部から気泡径0.6mm以上のArガスを10l/m
in吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極低
炭素チタンキルド鋼を鋳造した。この方法で鋳造した鋳
片と、比較の為ガス吐出しないで鋳造した鋳片の冷延工
程におけるフクレ疵発生件数を比較したところほぼ同等
であった。
in吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極低
炭素チタンキルド鋼を鋳造した。この方法で鋳造した鋳
片と、比較の為ガス吐出しないで鋳造した鋳片の冷延工
程におけるフクレ疵発生件数を比較したところほぼ同等
であった。
一方、鋳造時間に関しては、ガス吐出しない場合は本発
明に比較して約60％の鋳造時間しか鋳造できなかった。
明に比較して約60％の鋳造時間しか鋳造できなかった。
実施例３ タンディッシュ上プレートにガス吹き込み用の0.5mmの
貫通孔を８ケ設け、この部位よりArガスを20l/minと0l/
min吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極
低炭素チタンキルド鋼を鋳造した。このときプレートの
ガス吹き込み部の材質はAl2O395％の焼成品煉瓦であ
る。
貫通孔を８ケ設け、この部位よりArガスを20l/minと0l/
min吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極
低炭素チタンキルド鋼を鋳造した。このときプレートの
ガス吹き込み部の材質はAl2O395％の焼成品煉瓦であ
る。
この時の鋳造時間指数と、フクレ疵の発生指数を表２に
示す。
示す。
表２よりガスを吐出しない場合は、フクレ疵の発生指数
は低いが、ノズル閉塞が発生して鋳造時間が短い。これ
に比較して20l/minガスを吐出した場合は、フクレ疵発
生指数は、ガスを流さない場合と同等で、かつ鋳造時間
も延長できた。
は低いが、ノズル閉塞が発生して鋳造時間が短い。これ
に比較して20l/minガスを吐出した場合は、フクレ疵発
生指数は、ガスを流さない場合と同等で、かつ鋳造時間
も延長できた。
尚、0.5mmの貫通孔から吐出する気泡径の大きさは、水
モデルを使って写真撮影を行った結果、表３に示す通り
で、0.6mm以上であることが確認された。
モデルを使って写真撮影を行った結果、表３に示す通り
で、0.6mm以上であることが確認された。
実施例４ タンディッシュ上プレートにガス吹き込み用の0.3mmの
貫通孔を８ケ設け、この部位よりArガスを20l/minと0l/
min吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極
低炭素チタンキルド鋼を鋳造した。このときプレートの
ガス吹き込み部の材質は、不焼成のアルミナ・カーボン
質である。（Al2O391％、C3％） この時の鋳造時間指数とフクレ疵発生指数を表４に示
す。表４よりガスを吐出しない場合はフクレ疵の発生指
数は20l/min流した時と同等であるが、ノズル閉塞が発
生して鋳造時間が短い。これに比ベガスを20l/min吐出
すると、ノズル閉塞が起きず鋳造時間の延長が図られ
た。
貫通孔を８ケ設け、この部位よりArガスを20l/minと0l/
min吐出しながらｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極
低炭素チタンキルド鋼を鋳造した。このときプレートの
ガス吹き込み部の材質は、不焼成のアルミナ・カーボン
質である。（Al2O391％、C3％） この時の鋳造時間指数とフクレ疵発生指数を表４に示
す。表４よりガスを吐出しない場合はフクレ疵の発生指
数は20l/min流した時と同等であるが、ノズル閉塞が発
生して鋳造時間が短い。これに比ベガスを20l/min吐出
すると、ノズル閉塞が起きず鋳造時間の延長が図られ
た。
尚0.3mmの貫通孔から吐出する気泡の大きさは、水モデ
ルによると表５に示す通りで、全て0.6mm以上である。
ルによると表５に示す通りで、全て0.6mm以上である。
実施例５ 浸漬ノズルの内壁部の第３図に示すような気孔径分布を
もつ２種類の材質表面からArガスを10l/min吐出しなが
らｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極低炭素チタンキ
ルド鋼を鋳造した。この鋳片の冷延工程におけるフクレ
疵発生指数を表６に示す。
もつ２種類の材質表面からArガスを10l/min吐出しなが
らｃ≦0.01重量％、Ti≧0.03重量％の極低炭素チタンキ
ルド鋼を鋳造した。この鋳片の冷延工程におけるフクレ
疵発生指数を表６に示す。
これを見ると、ガス吐出部の材質の３μ以上の孔径が総
気孔体積の13体積％含有するＡ材質の方が、３μ以上の
気孔径が総気孔体積の７体積％含有するＢ材質と比較し
てフクレ疵の発生指数が低い。
気孔体積の13体積％含有するＡ材質の方が、３μ以上の
気孔径が総気孔体積の７体積％含有するＢ材質と比較し
てフクレ疵の発生指数が低い。
発明の効果 本発明は以上のように構成され、次のような効果を奏す
る。
る。
請求項１記載の方法によれば、タンディッシュノズルよ
り気泡径が0.6mm以上の不活性ガスを吐出させることに
よりノズル閉塞によって鋳造時間を短くすることなくフ
クレ疵の発生を減少させることができる。
り気泡径が0.6mm以上の不活性ガスを吐出させることに
よりノズル閉塞によって鋳造時間を短くすることなくフ
クレ疵の発生を減少させることができる。
請求項２記載の方法によれば、不活性ガスを気孔径３μ
以上の気孔を総気孔体積の13体積％以上含有する材質を
通して吐出させることにより大半を気泡径0.6mm以上の
気泡とすることができ，以ってノズル閉塞によって鋳造
時間を短くすることなくフクレ疵の発生を減少させるこ
とができる。
以上の気孔を総気孔体積の13体積％以上含有する材質を
通して吐出させることにより大半を気泡径0.6mm以上の
気泡とすることができ，以ってノズル閉塞によって鋳造
時間を短くすることなくフクレ疵の発生を減少させるこ
とができる。
第１図は水モデルによる吐出孔角度と下降流速の関係を
示す図、第２図はストークスの方式による気泡径と浮上
速度との関係を示す図、第３図は気孔分布を示す図であ
る。
示す図、第２図はストークスの方式による気泡径と浮上
速度との関係を示す図、第３図は気孔分布を示す図であ
る。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ≦0.010重量％、Ti≧0.01重量％を含有
する極低炭素チタンキルド鋼を鋳造する方法において、
タンディッシュノズルより気泡径が0.6mm以上の不活性
ガスを吐出させるようにしたことを特徴とする極低炭素
チタンキルド鋼の鋳造方法 - 【請求項２】タンディッシュノズルから不活性ガスを吹
込んでＣ≦0.010重量％、Ti≧0.01重量％を含有する極
低炭素チタンキルド鋼を鋳造する方法において、気孔径
３μ以上の気孔を総気孔体積の13体積％以上含有する材
質を通して不活性ガスを吐出させるようにしたことを特
徴とする極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63272618A JPH0741382B2 (ja) | 1988-10-27 | 1988-10-27 | 極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63272618A JPH0741382B2 (ja) | 1988-10-27 | 1988-10-27 | 極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02117758A JPH02117758A (ja) | 1990-05-02 |
| JPH0741382B2 true JPH0741382B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=17516444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63272618A Expired - Lifetime JPH0741382B2 (ja) | 1988-10-27 | 1988-10-27 | 極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0741382B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5527414A (en) * | 1978-08-16 | 1980-02-27 | Nippon Steel Corp | Continuous casting method of ti contained molten steel |
| JPS62130754A (ja) * | 1985-12-02 | 1987-06-13 | Akechi Ceramics Kk | ガス吹込型浸漬ノズル |
-
1988
- 1988-10-27 JP JP63272618A patent/JPH0741382B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02117758A (ja) | 1990-05-02 |
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