JPH0742552B2 - 耐食性に優れる高Ｎｉ合金薄板帯及びその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れる高Ｎｉ合金薄板帯及びその製造方法Info
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- JPH0742552B2 JPH0742552B2 JP22401692A JP22401692A JPH0742552B2 JP H0742552 B2 JPH0742552 B2 JP H0742552B2 JP 22401692 A JP22401692 A JP 22401692A JP 22401692 A JP22401692 A JP 22401692A JP H0742552 B2 JPH0742552 B2 JP H0742552B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性に優れる高Ni合
金薄板帯及びその製造方法に関し、とくに薄板直接鋳造
法の有効利用によって高Ni合金薄板帯の耐食性の一層の
向上を図ろうとするものである。
金薄板帯及びその製造方法に関し、とくに薄板直接鋳造
法の有効利用によって高Ni合金薄板帯の耐食性の一層の
向上を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】高Ni合金は、ガスタービン部材や化学プ
ラントパイプ、また最近ではゴミ焼却炉部材として種々
の分野で広く使用されているが、最近では使用環境の劣
化により、耐食性の一層の向上が望まれている。上記の
要望に応えるものとして、例えば特公昭64−9392号公報
では、高Ni−Cr合金につき、とくにΔ1 ＝〔Cr＋1.5 Mo
＋0.8 Ti＋0.5 Cu−100 Ｃ〕で求められるΔ1 の値が25
以上となる組成に調整した上で、容体化処理を次式；Tf
≦60Δ2−550 《ここでΔ2 ＝Ni−〔｛( Cr＋1.5 Mo−2
0 )2/12｝−35Ｃ−27Ｎ＋14〕》を満足する温度で行う
ことを提案している。上記の製造法は、成分調整と熱処
理との組み合わせによって耐食性の向上を試みたもので
あるが、製造工程については、従来通り、鋳造−鍛造−
熱間圧延−熱処理−中間圧延−熱処理という煩雑で多数
の工程を必要とする。
ラントパイプ、また最近ではゴミ焼却炉部材として種々
の分野で広く使用されているが、最近では使用環境の劣
化により、耐食性の一層の向上が望まれている。上記の
要望に応えるものとして、例えば特公昭64−9392号公報
では、高Ni−Cr合金につき、とくにΔ1 ＝〔Cr＋1.5 Mo
＋0.8 Ti＋0.5 Cu−100 Ｃ〕で求められるΔ1 の値が25
以上となる組成に調整した上で、容体化処理を次式；Tf
≦60Δ2−550 《ここでΔ2 ＝Ni−〔｛( Cr＋1.5 Mo−2
0 )2/12｝−35Ｃ−27Ｎ＋14〕》を満足する温度で行う
ことを提案している。上記の製造法は、成分調整と熱処
理との組み合わせによって耐食性の向上を試みたもので
あるが、製造工程については、従来通り、鋳造−鍛造−
熱間圧延−熱処理−中間圧延−熱処理という煩雑で多数
の工程を必要とする。
【０００３】ところで近年、双ロール法や単ロール法等
の薄板直接鋳造法を利用して、溶鋼から直接、薄板帯を
製造する技術の開発が進められている（例えば、特公平
４−２３３８号公報等）。しかしながら上記の薄板直接
鋳造法にて製造が試みられている鋼種は、SUS304, SUS4
30等を中心とするステンレス鋼（特公平４−24413 号公
報、特公平４− 24414号公報）であり、高Ni合金に適用
した例はない。
の薄板直接鋳造法を利用して、溶鋼から直接、薄板帯を
製造する技術の開発が進められている（例えば、特公平
４−２３３８号公報等）。しかしながら上記の薄板直接
鋳造法にて製造が試みられている鋼種は、SUS304, SUS4
30等を中心とするステンレス鋼（特公平４−24413 号公
報、特公平４− 24414号公報）であり、高Ni合金に適用
した例はない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記したよ
うな薄板直接鋳造法を利用した高Ni合金薄板帯の製造に
係り、かかる薄板直接鋳造法の特長を活かすことによ
り、省工程のみならず、高Ni合金薄板帯の耐食性の一層
の向上を図ったものである。なお薄板直接鋳造法の適用
に当たっては、適用鋼種の金属学的特性を考慮して、そ
の製造条件を特定する必要があり、従来工程における製
造条件をそのまま、さらには同じ薄板直接鋳造法であっ
ても他鋼種の製造条件をそのまま利用することができな
いのは言うまでもない。
うな薄板直接鋳造法を利用した高Ni合金薄板帯の製造に
係り、かかる薄板直接鋳造法の特長を活かすことによ
り、省工程のみならず、高Ni合金薄板帯の耐食性の一層
の向上を図ったものである。なお薄板直接鋳造法の適用
に当たっては、適用鋼種の金属学的特性を考慮して、そ
の製造条件を特定する必要があり、従来工程における製
造条件をそのまま、さらには同じ薄板直接鋳造法であっ
ても他鋼種の製造条件をそのまま利用することができな
いのは言うまでもない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、Ｃ：
0.2 wt％以下（以下単に％で示す）、Ni：30〜70％及び
Cr：10〜30％を含み、かつMo：１〜20％、Ti：0.1 〜5.
0 ％、Cu：0.1 〜5.0 ％、Nb：0.1 〜5.0 ％、Ｗ：0.1
〜5.0 ％及びAl：0.1 〜5.0 ％のうちから選んだ１種又
は２種以上を含有し、残部はFe及び不可避的不純物から
なり、Ｘ線回折によるピーク強度で表した板表面の集合
組織が、次式（１）
0.2 wt％以下（以下単に％で示す）、Ni：30〜70％及び
Cr：10〜30％を含み、かつMo：１〜20％、Ti：0.1 〜5.
0 ％、Cu：0.1 〜5.0 ％、Nb：0.1 〜5.0 ％、Ｗ：0.1
〜5.0 ％及びAl：0.1 〜5.0 ％のうちから選んだ１種又
は２種以上を含有し、残部はFe及び不可避的不純物から
なり、Ｘ線回折によるピーク強度で表した板表面の集合
組織が、次式（１）
【数２】 I211/(I211+I111+I110+I100)≦0.30 …(1) の関係を満足することを特徴とする耐食性に優れる高Ni
合金薄板帯である。
合金薄板帯である。
【０００６】また本発明は、Ｃ：0.2 ％以下、Ni：30〜
70％及びCr：10〜30％を含み、かつMo：１〜20％、Ti：
0.1 〜5.0 ％、Cu：0.1 〜5.0 ％、Nb：0.1 〜5.0 ％、
Ｗ：0.1 〜5.0 ％及びAl：0.1 〜5.0 ％のうちから選ん
だ１種又は２種以上を含有し、残部はFe及び不可避的不
純物の組成になる溶鋼から、薄板直接鋳造法によって、
厚さ： 0.1〜20mmの薄板帯を製造するに当たり、凝固温
度から 800℃に至るまで10ｓ以上保持し、引き続く 800
〜600 ℃の温度域を50℃／ｓ以上の速度で冷却し、つい
で熱間圧延を施すことなく圧下率：10％以下又は40％以
上で冷間圧延し、しかるのち仕上げ焼鈍を施すことを特
徴とする耐食性に優れる高Ni合金薄板帯の製造方法であ
る。
70％及びCr：10〜30％を含み、かつMo：１〜20％、Ti：
0.1 〜5.0 ％、Cu：0.1 〜5.0 ％、Nb：0.1 〜5.0 ％、
Ｗ：0.1 〜5.0 ％及びAl：0.1 〜5.0 ％のうちから選ん
だ１種又は２種以上を含有し、残部はFe及び不可避的不
純物の組成になる溶鋼から、薄板直接鋳造法によって、
厚さ： 0.1〜20mmの薄板帯を製造するに当たり、凝固温
度から 800℃に至るまで10ｓ以上保持し、引き続く 800
〜600 ℃の温度域を50℃／ｓ以上の速度で冷却し、つい
で熱間圧延を施すことなく圧下率：10％以下又は40％以
上で冷間圧延し、しかるのち仕上げ焼鈍を施すことを特
徴とする耐食性に優れる高Ni合金薄板帯の製造方法であ
る。
【０００７】以下、本発明を具体的に説明する。まず本
発明の解明経緯について説明する。さて、発明者らは、
薄板直接鋳造法による高Ni合金薄板帯の製造に関する研
究の過程で、耐食性の良否は、板表面の集合組織と強い
相関があることの知見を得た。そこで本発明では、板表
面の集合組織と耐食性との関係について調査した。ここ
に板表面の集合組織は、板表面をＸ線回析したときの各
結晶面（hkl)のピーク強度Ｉhkl によって表すことがで
き、たとえばＩ100 とは (100)面のピーク強度のことで
ある。図１に、インコロイ800 合金について、各結晶面
と耐食性との関係について調べた結果を示す。同図より
明らかなように、 (211)面は、 (111), (110), (100)面
等に比較して特に臨界電流密度が高く、耐食性に劣るこ
とが判明した。
発明の解明経緯について説明する。さて、発明者らは、
薄板直接鋳造法による高Ni合金薄板帯の製造に関する研
究の過程で、耐食性の良否は、板表面の集合組織と強い
相関があることの知見を得た。そこで本発明では、板表
面の集合組織と耐食性との関係について調査した。ここ
に板表面の集合組織は、板表面をＸ線回析したときの各
結晶面（hkl)のピーク強度Ｉhkl によって表すことがで
き、たとえばＩ100 とは (100)面のピーク強度のことで
ある。図１に、インコロイ800 合金について、各結晶面
と耐食性との関係について調べた結果を示す。同図より
明らかなように、 (211)面は、 (111), (110), (100)面
等に比較して特に臨界電流密度が高く、耐食性に劣るこ
とが判明した。
【０００８】そこで本発明では、 (211)面の生成を抑制
することにより、換言すると (211)面ピーク強度を一定
値以下に抑えることによって耐食性の向上を図るものと
し、この観点から、 (211)面からの回折ピーク強度 I
211 を全結晶面からの回折ピーク強度（Ｉ211 ＋Ｉ111
＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ) に対し、どの程度に抑制すれば良好
な耐食性が得られるかについて検討した。その結果、
(211)面回折ピーク強度Ｉ211 の全回折ピーク強度（Ｉ
211 ＋Ｉ11 1 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ) に対する比Ｉ211 ／
（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 )を0.30以下にすれ
ば、所望の耐食性が得られることが究明されたのであ
る。なお、上述したような集合組織になる薄板帯を、従
来の通常工程で製造することはできない。というのは、
熱間圧延を施すと (211)面が強く発達するため、その後
にどのような処理を施したとしても (211)面を低減する
ことは難しいからである。
することにより、換言すると (211)面ピーク強度を一定
値以下に抑えることによって耐食性の向上を図るものと
し、この観点から、 (211)面からの回折ピーク強度 I
211 を全結晶面からの回折ピーク強度（Ｉ211 ＋Ｉ111
＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ) に対し、どの程度に抑制すれば良好
な耐食性が得られるかについて検討した。その結果、
(211)面回折ピーク強度Ｉ211 の全回折ピーク強度（Ｉ
211 ＋Ｉ11 1 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ) に対する比Ｉ211 ／
（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 )を0.30以下にすれ
ば、所望の耐食性が得られることが究明されたのであ
る。なお、上述したような集合組織になる薄板帯を、従
来の通常工程で製造することはできない。というのは、
熱間圧延を施すと (211)面が強く発達するため、その後
にどのような処理を施したとしても (211)面を低減する
ことは難しいからである。
【０００９】
【作用】本発明において、成分組成を上記の範囲に限定
した理由を以下に述べる。 Ｃ：0.2 ％以下 Ｃは、所望の強度を確保のために添加するけれども、含
有量が 0.2％を超えると炭化物が生成し易くなり、耐食
性の劣化を招くので、 0.2％以下の範囲で含有させるも
のとした。
した理由を以下に述べる。 Ｃ：0.2 ％以下 Ｃは、所望の強度を確保のために添加するけれども、含
有量が 0.2％を超えると炭化物が生成し易くなり、耐食
性の劣化を招くので、 0.2％以下の範囲で含有させるも
のとした。
【００１０】Ni：30〜70％ Niは、強度、耐食性及びクリープ強度を向上させるため
に添加される有用成分であるが、30％未満ではその効果
が充分ではなく、一方70％を超えるとその効果は飽和に
達し、むしろ高価になる不利が生じるので、30〜70％の
範囲に限定した。
に添加される有用成分であるが、30％未満ではその効果
が充分ではなく、一方70％を超えるとその効果は飽和に
達し、むしろ高価になる不利が生じるので、30〜70％の
範囲に限定した。
【００１１】Cr：10〜30％ Crは、耐食性を向上させるために不可欠の元素である
が、10％に満たないと耐食性の改善効果に乏しく、一方
30％を超えるとその効果は飽和に達するので、10〜30％
の範囲に限定した。
が、10％に満たないと耐食性の改善効果に乏しく、一方
30％を超えるとその効果は飽和に達するので、10〜30％
の範囲に限定した。
【００１２】Mo：１〜20％、Ti：0.1 〜5.0 ％、Cu：0.
1 〜5.0 ％、Nb：0.1 〜5.0 ％、Ｗ：0.1 〜5.0 ％、A
l：0.1 〜5.0 ％ Mo、Ti、Cu、Nb、Ｗ及びAlはいずれも、γ′相〔Ni3(A
l,Ti)〕等を分散析出させ、分散強化により合金の強度
を向上させる有用元素であるが、それぞれ下限未満では
その添加効果に乏しく、一方上限を超えて添加すると加
工性の劣化を招くので、これらの元素はそれぞれ上記の
範囲で添加するものとした。
1 〜5.0 ％、Nb：0.1 〜5.0 ％、Ｗ：0.1 〜5.0 ％、A
l：0.1 〜5.0 ％ Mo、Ti、Cu、Nb、Ｗ及びAlはいずれも、γ′相〔Ni3(A
l,Ti)〕等を分散析出させ、分散強化により合金の強度
を向上させる有用元素であるが、それぞれ下限未満では
その添加効果に乏しく、一方上限を超えて添加すると加
工性の劣化を招くので、これらの元素はそれぞれ上記の
範囲で添加するものとした。
【００１３】次に、製造条件を、前記のように限定した
理由について説明する。一般に、薄板直接鋳造法によれ
ば、凝固時に (100)面が強く発達するので、本発明で所
期した (211)面の少ない集合組織を形成する上では有利
である。しかしながら、その後に施す圧延処理によって
(211)面の量は増加する。そこで本発明法では、熱間圧
延を省略するだけでなく、冷間圧延の前段階までに、
(100)面を十分に発達させておき、その後の冷間圧延に
よる (211)面の成長を極力抑制するものとした。
理由について説明する。一般に、薄板直接鋳造法によれ
ば、凝固時に (100)面が強く発達するので、本発明で所
期した (211)面の少ない集合組織を形成する上では有利
である。しかしながら、その後に施す圧延処理によって
(211)面の量は増加する。そこで本発明法では、熱間圧
延を省略するだけでなく、冷間圧延の前段階までに、
(100)面を十分に発達させておき、その後の冷間圧延に
よる (211)面の成長を極力抑制するものとした。
【００１４】まず本発明に適用される薄板直接鋳造法に
ついては、溶鋼から直接冷間圧延を施す程度の板帯を鋳
造可能なものであればいずれでもよく、双ロール法、単
ロール法及び双ベルト法等、従来公知の方法いずれもが
適用可能である。ここに、鋳片厚は 0.1〜20mmとする必
要がある。というのは、厚みが0.1 mm未満では凝固速度
が速すぎて (100)面の発達が充分ではなく、場合によっ
ては非晶質となるからであり、一方20mmを超えると冷間
圧延に大きな力を必要とし、実用的ではないからであ
る。
ついては、溶鋼から直接冷間圧延を施す程度の板帯を鋳
造可能なものであればいずれでもよく、双ロール法、単
ロール法及び双ベルト法等、従来公知の方法いずれもが
適用可能である。ここに、鋳片厚は 0.1〜20mmとする必
要がある。というのは、厚みが0.1 mm未満では凝固速度
が速すぎて (100)面の発達が充分ではなく、場合によっ
ては非晶質となるからであり、一方20mmを超えると冷間
圧延に大きな力を必要とし、実用的ではないからであ
る。
【００１５】次に凝固温度から 800℃に至るまでは少な
くとも10ｓ間保持する必要がある。というのは、保持時
間が10ｓに満たないと、 (100)面の発達が十分ではな
く、後工程において (211)面の発達を誘起するおそれが
あるからである。
くとも10ｓ間保持する必要がある。というのは、保持時
間が10ｓに満たないと、 (100)面の発達が十分ではな
く、後工程において (211)面の発達を誘起するおそれが
あるからである。
【００１６】また、 800℃から 600℃までの温度域につ
いては、50℃／ｓ以上の速度で冷却する必要がある。と
いうのは、この温度域はγ′相等が析出する温度域であ
るが、γ′相はその後の冷間加工性を劣化させるため、
凝固時には存在しないことが好ましいところ、上記温度
域を50℃／ｓ以上の速度で冷却すれば、かかる析出相の
析出をほぼ抑制することができるからである。
いては、50℃／ｓ以上の速度で冷却する必要がある。と
いうのは、この温度域はγ′相等が析出する温度域であ
るが、γ′相はその後の冷間加工性を劣化させるため、
凝固時には存在しないことが好ましいところ、上記温度
域を50℃／ｓ以上の速度で冷却すれば、かかる析出相の
析出をほぼ抑制することができるからである。
【００１７】ついで、上述のようにして (100)面を十分
に発達させた薄板帯に対し、冷間圧延を施すわけである
が、この冷間圧延において (211)面の成長を抑制するに
は、その圧下率がとくに重要である。図２に、インコロ
イ800 合金について、冷延圧延における圧下率とＩ211
／（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ) 比との関係につ
いて調べた結果を、また図３には、同合金について冷延
圧下率と腐食量との関係について調べた結果を、それぞ
れ示す。なお各図中、破線で示した成績は、従来工程に
従って得た合金についての調査結果である。図２，３よ
り明らかなように、圧下率が10％超、40％未満の場合は
(211)面が発達し、｛Ｉ211 ／（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ
110 ＋Ｉ100 ｝＞ 0.30 となる結果、耐食性の劣化を招
いている。
に発達させた薄板帯に対し、冷間圧延を施すわけである
が、この冷間圧延において (211)面の成長を抑制するに
は、その圧下率がとくに重要である。図２に、インコロ
イ800 合金について、冷延圧延における圧下率とＩ211
／（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ) 比との関係につ
いて調べた結果を、また図３には、同合金について冷延
圧下率と腐食量との関係について調べた結果を、それぞ
れ示す。なお各図中、破線で示した成績は、従来工程に
従って得た合金についての調査結果である。図２，３よ
り明らかなように、圧下率が10％超、40％未満の場合は
(211)面が発達し、｛Ｉ211 ／（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ
110 ＋Ｉ100 ｝＞ 0.30 となる結果、耐食性の劣化を招
いている。
【００１８】そこで本発明では、冷間圧延における圧下
率については、10％以下又は40％以上の範囲に限定した
のである。なお本発明において、冷間圧延は一回に限定
されるものではなく、所望の板厚に応じて複数回の冷間
圧延を行うこともできる。ただし、各冷間圧延時の圧下
率は上述の条件（10％以下又は40％以上 )を満足させる
ことが必要である。
率については、10％以下又は40％以上の範囲に限定した
のである。なお本発明において、冷間圧延は一回に限定
されるものではなく、所望の板厚に応じて複数回の冷間
圧延を行うこともできる。ただし、各冷間圧延時の圧下
率は上述の条件（10％以下又は40％以上 )を満足させる
ことが必要である。
【００１９】最後に、仕上げ焼鈍については、通常用い
られる温度範囲すなわち 950〜1200℃の温度域で行えば
良い。また、必要に応じて時効処理を施すことも可能で
ある。
られる温度範囲すなわち 950〜1200℃の温度域で行えば
良い。また、必要に応じて時効処理を施すことも可能で
ある。
【００２０】
【実施例】表１に示す種々の成分組成になる溶鋼を、高
周波誘導炉でそれぞれ10kg溶解し、双ロール式薄板直接
鋳造法により厚さ 2.0mmの鋳片とした後、表２に示す条
件で薄板とした。なお、仕上げ焼鈍は、1000℃，20分、
水冷で同一である。かくして得られた高Ni合金薄板の耐
食性について調べた結果を、表２に併せて示す。また表
２には、比較のため、18トン普通造塊−プレス分塊−熱
間圧延（4.0 mm厚）−熱処理（1000℃）−冷間圧延（3.
0 mm厚）−熱処理（1000℃）からなる従来工程で製造し
た製品の調査結果についても併記する。なお耐食性は、
65℃，15％HCl 及び80℃，15％H2SO4 の腐食減量(mm/y)
で評価した。
周波誘導炉でそれぞれ10kg溶解し、双ロール式薄板直接
鋳造法により厚さ 2.0mmの鋳片とした後、表２に示す条
件で薄板とした。なお、仕上げ焼鈍は、1000℃，20分、
水冷で同一である。かくして得られた高Ni合金薄板の耐
食性について調べた結果を、表２に併せて示す。また表
２には、比較のため、18トン普通造塊−プレス分塊−熱
間圧延（4.0 mm厚）−熱処理（1000℃）−冷間圧延（3.
0 mm厚）−熱処理（1000℃）からなる従来工程で製造し
た製品の調査結果についても併記する。なお耐食性は、
65℃，15％HCl 及び80℃，15％H2SO4 の腐食減量(mm/y)
で評価した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表２から明らかなように、この発明に従い
得られた高Ni合金薄板はいずれも、Ｉ211 ／（Ｉ211 ＋
Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ）が 0.30 以下で、良好な耐食
性が得られたのに対し、従来法で得られた高Ni合金薄板
のＩ211 ／（Ｉ211 ＋Ｉ111＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ）は全て
0.30 を超え、その結果十分満足いく程の耐食性は得ら
れなかった。
得られた高Ni合金薄板はいずれも、Ｉ211 ／（Ｉ211 ＋
Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ）が 0.30 以下で、良好な耐食
性が得られたのに対し、従来法で得られた高Ni合金薄板
のＩ211 ／（Ｉ211 ＋Ｉ111＋Ｉ110 ＋Ｉ100 ）は全て
0.30 を超え、その結果十分満足いく程の耐食性は得ら
れなかった。
【００２４】
【効果】かくして本発明によれば、従来よりも耐食性に
優れた高Ni合金薄板帯を、省工程に併せて得ることがで
き、その工業的意義は極めて大きい。
優れた高Ni合金薄板帯を、省工程に併せて得ることがで
き、その工業的意義は極めて大きい。
【図１】インコロイ800 合金の各結晶面と５％H2SO4 中
での臨界電流密度との関係を示したグラフである。
での臨界電流密度との関係を示したグラフである。
【図２】インコロイ800 合金の冷延圧下率とＩ211 ／
（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ10 0 ）比との関係を示し
たグラフである。
（Ｉ211 ＋Ｉ111 ＋Ｉ110 ＋Ｉ10 0 ）比との関係を示し
たグラフである。
【図３】インコロイ800 合金の冷延圧下率と耐食性（65
℃，15％HCl 中での腐食量）との関係を示したグラフで
ある。
℃，15％HCl 中での腐食量）との関係を示したグラフで
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 30/00 38/50 Ｃ２２Ｆ 1/10 Ｈ (56)参考文献 特開 昭60−77916（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−147748（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−6249（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−293754（ＪＰ，Ａ) 特公 平４−2338（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平４−24413（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平４−24414（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ：0.2 wt％以下、 Ni：30〜70wt％及び Cr：10〜30wt％を含み、かつ Mo：１〜20wt％、 Ti：0.1 〜5.0 wt％、 Cu：0.1 〜5.0 wt％、 Nb：0.1 〜5.0 wt％、 Ｗ：0.1 〜5.0 wt％及び Al：0.1 〜5.0 wt％のうちから選んだ１種又は２種以上
を含有し、残部はFe及び不可避的不純物からなり、Ｘ線
回折によるピーク強度で表した板表面の集合組織が、次
式（１） 【数１】 I211/(I211+I111+I110+I100)≦0.30 …(1) の関係を満足することを特徴とする耐食性に優れる高Ni
合金薄板帯。 - 【請求項２】Ｃ：0.2 wt％以下、 Ni：30〜70wt％及び Cr：10〜30wt％を含み、かつ Mo：１〜20wt％、 Ti：0.1 〜5.0 wt％、 Cu：0.1 〜5.0 wt％、 Nb：0.1 〜5.0 wt％、 Ｗ：0.1 〜5.0 wt％及び Al：0.1 〜5.0 wt％のうちから選んだ１種又は２種以上
を含有し、残部はFe及び不可避的不純物の組成になる溶
鋼から、薄板直接鋳造法によって、厚さ： 0.1〜20mmの
薄板帯を製造するに当たり、凝固温度から 800℃に至る
まで10ｓ以上保持し、引き続く 800〜600 ℃の温度域を
50℃／ｓ以上の速度で冷却し、ついで熱間圧延を施すこ
となく圧下率：10％以下又は40％以上で冷間圧延し、し
かるのち仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする耐食性に優
れる高Ni合金薄板帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22401692A JPH0742552B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 耐食性に優れる高Ｎｉ合金薄板帯及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22401692A JPH0742552B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 耐食性に優れる高Ｎｉ合金薄板帯及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0665691A JPH0665691A (ja) | 1994-03-08 |
| JPH0742552B2 true JPH0742552B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=16807269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22401692A Expired - Fee Related JPH0742552B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 耐食性に優れる高Ｎｉ合金薄板帯及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0742552B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US8512485B2 (en) * | 2011-01-03 | 2013-08-20 | General Electric Company | Alloy |
| CN102581002B (zh) * | 2012-02-23 | 2014-02-26 | 西部钛业有限责任公司 | 一种纯镍薄板的制备方法 |
-
1992
- 1992-08-24 JP JP22401692A patent/JPH0742552B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH0665691A (ja) | 1994-03-08 |
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