JPH0747155A - 繊維強化樹脂製バット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 充分な実用的強度、剛性、耐久性を有しなが
ら、振動減衰性が優れており、打球感が良くかつ使用環
境に依り変化しない繊維強化樹脂製バットを提供する。 【構成】 繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹
脂とからなる繊維強化樹脂製バットにおいて、繊維強化
熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の境界で熱硬化性
樹脂と熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂
と強化繊維が混在する領域が存在することを特徴とする
繊維強化樹脂製バット。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、野球、ソフトボ−ル用
の繊維強化樹脂製バットに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、バットは繊維強化樹脂製のものが
その軽量性、高剛性、高強度、耐久性等の特徴を生かし
て主流になってきている。それに用いられる強化用繊維
の形態としては、長繊維、短繊維、ウィスカ−等が、マ
トリックス樹脂としては、エポキシ樹脂等の熱硬化性樹
脂が主流であるが、一部でナイロン、ポリフェニレンエ
−テル等の熱可塑性樹脂が使用されている。

【０００３】通常、バットは炭素繊維の様な高強度、高
弾性率の繊維で強化された熱硬化性樹脂から一体的に成
形されている。この材料は剛性が高く優れたものである
が、衝撃を受けた時に振動が発生し易く、使用者の手に
ひびく傾向にあった。また、グランド等の地面との接触
等による摩耗に弱く、樹脂が欠け易く、さらに外表面に
傷がつくと、その部分に応力が集中し、クラックを発生
し、やがては折損となるといった欠点を有していた。

【０００４】特開平１−２０１２７５号公報には、振動
の減衰作用の高い長繊維強化熱可塑性樹脂と前記長繊維
強化熱硬化性樹脂とからなるバットを形成する事が開示
されている。マトリックス樹脂として熱可塑性樹脂と熱
硬化性樹脂を使用する場合、必ずしも両樹脂の親和性が
高いとは限らず、両樹脂の界面における接着性が充分で
ない場合も生ずる。従って、両樹脂の界面における接着
性を確保するために、両樹脂の親和性、界面の構造を充
分に制御する必要がある。

【０００５】しかしながら、特開平１−２０１２７５号
公報には、長繊維強化熱硬化性樹脂が硬化する際、長繊
維強化熱可塑性樹脂のマトリックス樹脂が溶融ないし軟
化するため、密着性が高くなるとの記載しかなく、衝撃
を繰り返しうけるバットの耐久性を充分に確保できる界
面の接着性が得られるとはいい難い。さらに熱可塑性樹
脂の融点ないし軟化点が熱硬化性樹脂の硬化温度より低
い場合、耐熱性に劣るバットとなる可能性がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、充分な実用
的強度、剛性、耐久性を有しながら、振動減衰性が優れ
ており、打球感が良くかつ使用環境に依り特性が変化し
ない繊維強化樹脂製バットを提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は繊維強化熱硬化
性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂とからなる繊維強化樹脂
製バットにおいて、繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱
可塑性樹脂の境界で熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂または
熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂と強化繊維が混在する領域
が存在することを特徴とする繊維強化樹脂製バットであ
る。

【０００８】本発明における繊維強化熱硬化性樹脂のマ
トリックス樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエ
ステル樹脂、フェノール樹脂、ポリイミド樹脂をはじめ
各種熱硬化性樹脂を使用できるが中でも、エポキシ樹脂
が好ましい。また、場合によっては硬化前の熱硬化性樹
脂を一定昇温速度で加熱しながら粘度測定した際、３０
℃での粘度と最低粘度との比が１００以下、好ましくは
５０以下、更に好ましくは１０以下の熱硬化性樹脂を使
用する事が好ましい。

【０００９】このような樹脂は、公知の増粘効果を有す
る成分或いは粒子を適宜添加する事で得られる。例え
ば、アエロジルの添加による増粘により、所望の樹脂が
得られる。３０℃における粘度は１０００〜５００００
ポイズ、好ましくは５０００〜２００００ポイズであ
る。繊維強化熱硬化性樹脂の室温でのハンドリング性と
硬化時の流動挙動制御を両立させるには上記粘度である
ことが好ましい。

【００１０】本発明における繊維強化熱硬化性樹脂の強
化繊維は、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、炭化
珪素繊維、アルミナ繊維など公知の高強度、高弾性率繊
維が単独または組み合わせて用いられる。強化繊維とし
ては長繊維、短繊維、ウィスカ−等が利用できるが、強
化効率の点から長繊維が好ましく用いられる。本発明に
おける繊維強化熱可塑性樹脂のマトリックス樹脂として
は、ポリオレフィン樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミ
ド樹脂、アクリル樹脂、ポリオキシメチレン樹脂、ポリ
カ−ボネ−ト樹脂、ポリフェニレンエ−テル樹脂、ポリ
スチレン樹脂、ポリエ−テルケトン樹脂、ポリエ−テル
エ−テルケトン樹脂、ポリエ−テルスルホン樹脂、ポリ
フェニレンスルフィド樹脂、ポリエ−テルイミド樹脂な
どを用いる事ができる。これらは共重合体、アロイ、ブ
レンド、コンパウンドに成っていても良い。

【００１１】繊維強化熱可塑性樹脂のマトリックス樹脂
の融点または軟化点は繊維強化熱硬化性樹脂のマトリッ
クス樹脂が硬化前の状態で最低粘度となる温度以上であ
る事が好ましく、更に該最低粘度となる温度以上、３０
０℃以下である事が好ましい。成形温度、成形時の界面
制御、成形体の物性により上記温度範囲が好ましい。吸
水によるバットの特性変化を抑制するために、繊維強化
熱可塑性樹脂のマトリックス樹脂のＡＳＴＭ Ｄ５７０
に依り測定した吸水率が１．５％以下、更に好ましくは
０．５％以下である事が好ましい。

【００１２】繊維強化熱可塑性樹脂のマトリックス樹脂
としては、融点、吸水率が上記範囲であり、更にガラス
転移点が室温以下で、室温における振動減衰性が熱可塑
性樹脂の中でも特に優れるポリプロピレン樹脂、酸化ク
ラッキングにより変性したポリプロピレン樹脂、酸変性
ポリプロピレン樹脂、ポリプロピレン樹脂または酸化ク
ラッキングにより変性したポリプロピレン樹脂または酸
変性ポリプロピレン樹脂を成分とする共重合体、アロ
イ、ブレンド、コンパウンドが好ましく使用される。特
に他樹脂及び強化繊維との接着性に優れる酸化クラッキ
ングにより変性したポリプロピレン樹脂、酸変性ポリプ
ロピレン樹脂、酸化クラッキングにより変性したポリプ
ロピレン樹脂または酸変性ポリプロピレン樹脂を成分と
する共重合体、アロイ、ブレンド、コンパウンドが好ま
しく使用される。

【００１３】本発明における繊維強化熱可塑性樹脂の強
化繊維は、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、炭化
珪素繊維、アルミナ繊維など公知の高強度、高弾性率繊
維が単独または組み合わせて用いられる。強化繊維とし
ては長繊維、短繊維、ウィスカ−等が利用できるが、強
化効率の点から長繊維が好ましく用いられる。長繊維と
は実質的に連続した繊維及び長さ５ｍｍ以上の不連続繊
維のことである。強化長繊維の形態としては実質的に繊
維長方向を一方向に引き揃えて配列した物、織物、ラン
ダムマット等が使用でき、実質的に繊維長方向を一方向
に引き揃えて配列した物が、最も効果的にマトリックス
樹脂を強化でき、好ましい。

【００１４】繊維強化熱可塑性樹脂の成形材料としては
不連続長繊維、短繊維、ウィスカ−等を含有した熱可塑
性樹脂ペレット、ランダムマットに熱可塑性樹脂を含浸
したいわゆるスタンピングシ−ト、長繊維織物に熱可塑
性樹脂を含浸した物、実質的に繊維長方向を一方向に引
き揃えて配列した物に熱可塑性樹脂を含浸した物、強化
長繊維と熱可塑性長繊維を引き揃えたまたは混繊した繊
維束を組み紐形態としたものや、すだれ状の形態にした
もの、縦糸に強化長繊維または上記の強化長繊維と熱可
塑性長繊維を引き揃えた、または混繊した繊維束を使用
し、横糸に熱可塑性長繊維を使用して製造した織物、実
質的に繊維長方向を一方向に引き揃えて配列した強化長
繊維集合体と熱可塑性繊維のシ−トからなる複合シ−ト
であって、該熱可塑性繊維が該シ−トを構成する強化長
繊維の間に入り込んで交絡一体化している複合シ−ト、
該複合シ−トを円筒形の組み紐状に加工した物等が使用
できる。ハンドリング性の良さ、成形時の熱可塑性樹脂
の含浸性の良さ、強化効率の高さから、実質的に繊維長
方向を一方向に引き揃えて配列した強化長繊維集合体と
熱可塑性繊維のシ−トからなる複合シ−トであって、該
熱可塑性繊維が該シ−トを構成する強化長繊維の間に入
り込んで交絡一体化している複合シ−ト、該複合シ−ト
を円筒形の組み紐状に加工した物を利用する事が好まし
い。上記各種の繊維強化熱可塑性樹脂の成形材料を製造
する方法は公知の方法を利用できる。

【００１５】本発明においては、繊維強化熱硬化性樹脂
と繊維強化熱可塑性樹脂が同一のバットに同時に存在す
る事が必要である。。繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化
熱可塑性樹脂の存在様式は特に限定されない。例えば、
打球部が繊維強化熱可塑性樹脂で、グリップ部が繊維強
化熱硬化性樹脂とする様式、または打球部が繊維強化熱
硬化性樹脂で、グリップ部が繊維強化熱可塑性樹脂とす
る様式が挙げられる。また、バットの断面において、内
層から発泡合成樹脂−繊維強化熱可塑性樹脂−繊維強化
熱硬化性樹脂の順序で積層された、または発泡合成樹脂
−繊維強化熱硬化性樹脂−繊維強化熱可塑性樹脂の順序
で積層された存在様式、内層から熱可塑性樹脂チュ−ブ
−繊維強化熱可塑性樹脂−繊維強化熱硬化性樹脂の順序
で積層された、または熱可塑性樹脂チュ−ブ−繊維強化
熱硬化性樹脂−繊維強化熱可塑性樹脂の順序で積層され
た存在様式、内層から繊維強化熱可塑性樹脂−繊維強化
熱硬化性樹脂の順序で積層された、または繊維強化熱硬
化性樹脂−繊維強化熱可塑性樹脂の順序で積層された存
在様式が例示される。上記バットの断面における存在様
式がバット全長にわたって存在しても良く、バットの一
部、例えば打球部またはグリップ部のみに存在しても良
い。もちろん、存在様式は上記例示に限定されない。

【００１６】存在様式としては、繊維強化熱可塑性樹脂
の有する振動減衰性、耐衝撃性を生かし、繊維強化熱硬
化性樹脂の耐環境性を最大限に生かすために、打球部に
繊維強化熱可塑性樹脂を用いるのが好ましく、さらに打
球部外層に繊維強化熱可塑性樹脂を用いるのが特に好ま
しい。本発明で最も肝要な点は、繊維強化熱硬化性樹脂
と繊維強化熱可塑性樹脂の境界で、熱硬化性樹脂と熱可
塑性樹脂または熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂と強化繊維
が混在する事である。混在する事に依り、接着性が必ず
しもいいとは限らない繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化
熱可塑性樹脂の接着性が大幅に向上し、両樹脂間での剥
離等による破壊強度が向上する。従って、バットとして
の耐久性、耐衝撃性も向上する。

【００１７】繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性
樹脂の境界で熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂又は、熱硬化
性樹脂、熱可塑性樹脂、強化繊維を混在させる方法とし
ては、打球部を繊維強化熱可塑性樹脂で、グリップ部を
繊維強化熱硬化性樹脂で作製した後、接着剤で接合する
方法において、接着剤として相溶性の熱硬化性樹脂と熱
可塑性樹脂が分子レベルで混在した物、或いは溶融状態
では相溶しているが、硬化または凝固が進行すると相分
離する樹脂の組み合わせで、ミクロ相分離構造を持つ様
に混在させた物を用いれば良い。また該樹脂同志とウィ
スカ−、短繊維等の強化繊維を混練した接着剤を用いて
も良い。非相溶性の熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂がマク
ロレベルで混在し、海島構造、ドメイン構造等をとって
いるアロイ、ブレンドを接着剤として用いても良いし、
更に強化繊維を混練して接着剤としても良い。海島構
造、ドメイン構造を制御し、両樹脂間の接着性を高める
為に、相溶剤を併用しても良い。

【００１８】用いる熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂はそれ
ぞれ繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂のマ
トリックス樹脂と同種の樹脂を用いる事が好ましい。ま
た、別の混在方法としては、予め多孔構造を持った発泡
体やスパンボンド法、メルトブロー法、スパンレース法
等で得られた網目構造を有する不織布等を成形前の繊維
強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の境界に配置
し、該多孔構造、網目構造内に熱硬化性樹脂または熱可
塑性樹脂を含浸させて混在部分を作る方法もある。成形
前の繊維強化熱硬化性樹脂や繊維強化熱可塑性樹脂が、
もともと多孔構造、網目構造を持つものであれば、その
境界に別の発泡体や不織布を配置させなくても、混在部
分を得ることができるので好ましい。発泡体や不織布等
を構成する樹脂は、熱可塑性樹脂でも熱硬化性樹脂でも
又、強化繊維を含む熱可塑性樹脂でも熱硬化性樹脂でも
良いが、熱可塑性樹脂または繊維強化熱可塑性樹脂が好
ましい。

【００１９】より具体的には、耐熱性チュ−ブ（例えば
シリコ−ンゴム、フッソゴムなどの大きな伸びを有する
ゴムチュ−ブやポリイミド、パラ配向アラミドなどの不
融耐熱性重合体のチュ−ブなど）を芯材にし、該耐熱性
チュ−ブに繊維強化熱可塑性樹脂を被覆し、さらに、そ
の外層に連通多孔性の熱可塑性樹脂シ−ト、繊維強化熱
硬化性樹脂で被覆した後、金型内にセットし、耐熱性チ
ュ−ブに液体または気体を送り圧力をかけるとともに成
形材料を加熱成形し、耐熱性チュ−ブを取り除く方法が
挙げられる。連通多孔性の熱可塑性樹脂シ−トは繊維強
化熱可塑性樹脂のマトリックス樹脂と同種の樹脂である
事が好ましい。連通多孔に繊維強化熱硬化性樹脂のマト
リックス樹脂が含浸するためには、連通多孔性の熱可塑
性樹脂は融点または軟化点が繊維強化熱硬化性樹脂のマ
トリックス樹脂が硬化前の状態で最低粘度となる温度以
上である事が好ましく、更に該最低粘度となる温度以
上、３００℃以下である事が好ましい。連通多孔に繊維
強化熱硬化性樹脂のマトリックス樹脂が含浸しすぎ、繊
維強化熱可塑性樹脂にまで達すると多孔性シ−トを配置
した効果が低下するので、成形条件を最適化するととも
に、硬化前の繊維強化熱硬化性樹脂のマトリックス樹脂
は一定昇温速度で加熱しながら粘度測定した際、３０℃
での粘度と最低粘度との比が１００以下、好ましくは５
０以下、更に好ましくは１０以下である事が好ましい。
上記した接着剤を用いる方法では、このような問題はお
こらないので、粘度比を特に限定する必要はない。連通
多孔性の熱可塑性樹脂シ−トの代わりに網目構造を有す
る不織布を用いても良い。

【００２０】耐熱性チュ−ブの代わりに発泡合成樹脂、
熱可塑性樹脂チュ−ブを芯材として用いても良い。芯材
へ被覆する順序は上記例示の順序に限定されるものでは
ない。実質的に繊維長方向を一方向に引き揃えて配列し
た強化長繊維集合体と熱可塑性繊維のシ−トからなる複
合シ−トであって、該熱可塑性繊維が該シ−トを構成す
る強化長繊維の間に入り込んで交絡一体化している複合
シ−トで、該熱可塑性繊維のシ−トが網目構造を有する
不織布である複合シ−ト、該複合シ−トを円筒形の組み
紐状に加工した物を繊維強化熱可塑性樹脂の成形材料と
して用いる事は好ましく、この場合、予め多孔構造、網
目構造とした熱硬化性樹脂または熱可塑性樹脂を成形前
の繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の境界
に配置する必要はない。さらに熱可塑性繊維のシ−トを
強化長繊維集合体の片面のみに配し交絡一体化した複合
シートの強化長繊維露出面に繊維強化熱硬化性樹脂を重
ねると、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂の両方が強化長繊
維の間に含浸するため、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂と
強化長繊維が混在した領域ができ、優れた接着性が得ら
れ、特に好ましい。

【００２１】

【実施例】以下実施例により本発明を説明するが、本発
明は、実施例により限定されるものではない。尚表１、
２に以下の方法により得られた各バットの特性を示す。 １）：打球部頭部とグリップ部を固定し、グリップ部上
部に曲げ荷重を加えた時の曲げ破壊強度。

【００２２】２）：ハンマ−で打球部を叩いた時、グリ
ップ部で検出される振幅が初期振幅の1/10になるまでの
時間の逆数。 ３）：１．５ｍの高さからバットを落下させた時、破壊
するまでの落下回数。 ４）：グリップ部を固定し、ピッチングマシーンを使
い、１２０ｋｍ／ｈの硬球をバットにぶつけた時破壊す
るまでの回数。

【００２３】

【実施例１、２】図１に示すバットにおいて、打球部２
を炭素繊維を１０ｗｔ％、ガラス繊維を２０ｗｔ％混練
したポリブチレンブタレート樹脂を用い、シリンダ温度
２６０℃、射出圧力１０００ｋｇ／ｃｍ² 、金型温度７
０℃で射出成形した。また、グリップ部３を炭素繊維及
びガラス繊維強化エポキシ樹脂を用い、空気で１０ｋｇ
／ｃｍ² 加圧し、１６０℃×２０分で硬化させ、内圧成
形により作製した。エポキシ樹脂に相溶の共重合ポリエ
ステル樹脂を２０ｗｔ％混合した接着剤で上記打球部と
グリップ部を接合して、バットを作製した。（実施例
１）さらに上記接着剤に気相成長法炭素繊維（繊維径
０．１μｍ、繊維長２０μｍ）を１０ｗｔ％混練した接
着剤で上記打球部とグリップ部を接合して、バットを作
製した。（実施例２）

【００２４】

【比較例１】接着剤としてエポキシ樹脂を単独で用いた
以外は実施例１と同様にして、バットを作製した。

【００２５】

【実施例３】ナイロン６６チュ−ブに炭素繊維及びガラ
ス繊維強化エポキシ樹脂プリプレグをシ−トワインディ
ング法で被覆した後、打球部２に相当する部分にマレイ
ン酸変性ポリプロピレン樹脂のメルトブロ−法による不
織布を被覆し、更に実質的に繊維長方向を一方向に配列
した炭素繊維及びガラス繊維集合体にマレイン酸変性ポ
リプロピレン樹脂を溶融含浸したシ−トを打球部２に相
当する部分にシ−トワインディング法で被覆した。この
プリフォ−ムをバット金型に装着した。ナイロン６６チ
ュ−ブの両端より１０ｋｇ／ｍｍ² の空気圧をかけ、２
００℃で２０分加熱した後、１３０℃で３０分加熱して
バットを作製した。炭素繊維強化エポキシ樹脂プリプレ
グのマトリックス樹脂は最低粘度を示す温度が約１２０
℃であり、３０℃での粘度と最低粘度の比が約２５であ
るため、２００℃までの昇温過程で軟化流動して、上記
不織布の網目構造内に含浸するが最低粘度が高い為、繊
維強化熱可塑性樹脂シ−トまでは到達せず不織布内に留
まる。さらに約１６０℃で該不織布と繊維強化熱可塑性
樹脂シ−トのマトリックス樹脂が溶融し一体化する。従
って、繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の
境界に網目構造に由来する三次元的に熱硬化性樹脂と熱
可塑性樹脂が絡まりあって混在する領域が生成する。

【００２６】図２にバットの打球部Ａ−Ａの断面、図３
に繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の境界
の拡大模式図を示す。

【００２７】

【比較例２】マレイン酸変性ポリプロピレン樹脂のメル
トブロ−法による不織布を被覆しない以外は実施例３と
同様にしてバットを作製した。繊維強化熱硬化性樹脂と
繊維強化熱可塑性樹脂は明瞭な界面を示し、熱硬化性樹
脂と熱可塑性樹脂の混在する領域は存在しなかった。

【００２８】

【実施例４、５】ナイロン６６チュ−ブに炭素繊維及び
ガラス繊維強化エポキシ樹脂プリプレグをシ−トワイン
ディング法で被覆した後、更に実質的に繊維長方向を一
方向に配列した炭素繊維集合体にマレイン酸変性ポリプ
ロピレン樹脂のメルトブロ−法による不織布を両面に配
置し（実施例４）または、片面のみに配置し（実施例
５）、高圧水流により炭素繊維及びガラス繊維集合体の
間にマレイン酸変性ポリプロピレン樹脂の繊維が入り込
んで一体化した複合シ−トを打球部２に相当する部分に
シ−トワインディング法で被覆した。このプリフォ−ム
をバット金型に装着した。ナイロン６６チュ−ブの両端
より１０ｋｇ／ｍｍ² の空気圧をかけ、２００℃で２０
分加熱した後、１３０℃で３０分加熱してバットを作製
した。炭素繊維強化エポキシ樹脂プリプレグのマトリッ
クス樹脂は最低粘度を示す温度が約１２０℃であり、３
０℃での粘度と最低粘度の比が約２５であった。実施例
４では２００℃までの昇温過程で該マトリックス樹脂が
軟化流動して、上記不織布の網目構造内に含浸するが最
低粘度が高い為、繊維強化熱可塑性樹脂シ−ト内の炭素
繊維またはガラス繊維までは到達せず不織布内に留ま
る。さらに約１６０℃で繊維強化熱可塑性樹脂シ−トの
マトリックス樹脂が溶融し、炭素繊維及びガラス繊維内
に含浸するとともに、繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化
熱可塑性樹脂が一体化する。従って、繊維強化熱硬化性
樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の境界に網目構造に由来す
る三次元的に熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂が絡まりあっ
て混在する領域が生成する。実施例５では炭素繊維また
はガラス繊維が露出した繊維強化熱可塑性樹脂シ−トの
強化繊維露出面に繊維強化熱硬化性樹脂プリプレグが接
しているため、三次元的に熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂
が絡まりあって混在する領域に炭素繊維またはガラス繊
維も共存し、より強固な境界が形成される。図４に実施
例５における繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性
樹脂の境界の拡大模式図を示す。

【００２９】

【比較例３】炭素繊維及びガラス繊維強化エポキシ樹脂
のみでバットを作製した。

【００３０】

【表１】

【００３１】

【表２】

【００３２】

【発明の効果】本発明のバットは、繊維強化熱可塑性樹
脂が有する優れた振動減衰性、耐衝撃性を充分生かしな
がら、繊維強化熱硬化性樹脂の有する優れた耐環境性等
の特性を損なうことなく存在させるために、境界の成
分、構造を制御する事で境界の接着性及び強度を大幅に
向上させる物である。従って、本発明の繊維強化樹脂製
バットは充分な実用的な強度、剛性、耐久性を有しなが
ら、振動減衰性が優れており、打球感が良くかつ使用環
境に依り変化しない。

【図面の簡単な説明】

【図１】バットの正面図である。

【図２】実施例３におけるＡ−Ａ線断面図である。

【図３】実施例３におけるＡ−Ａ線断面の繊維強化熱硬
化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の境界の拡大模式図で
ある。

【図４】実施例５におけるＡ−Ａ線断面の繊維強化熱硬
化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の境界の拡大模式図で
ある。

【符号の説明】

１ バット ２ 打球部 ３ グリップ部 ４ 繊維強化熱硬化性樹脂 ５ 繊維強化熱可塑性樹脂 ６ 熱硬化性樹脂 ７ 熱可塑性樹脂 ８ 炭素繊維 ９ 中空部 １０ ナイロン６６チュ−ブ １１ 熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂又は熱硬化性樹脂、
熱可塑性樹脂、炭素繊維が混在している領域

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑
   性樹脂とからなる繊維強化樹脂製バットにおいて、少な
   くとも繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の
   境界で熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂が混在することを特
   徴とする繊維強化樹脂製バット。
2. 【請求項２】 繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑
   性樹脂とからなる繊維強化樹脂製バットにおいて、少な
   くとも繊維強化熱硬化性樹脂と繊維強化熱可塑性樹脂の
   境界で熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂と強化繊維が混在す
   ることを特徴とする繊維強化樹脂製バット。