JPH07508155A - パワーエレクトロニクス用低インピーダンスバス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 パワーエレクトロニクス用低インピーダンスバス本発明は、パワーエレクトロニ クスに適用するための低インピーダンス、低雑音パワーバスに関する。特定すれ ば、本発明は、ハイパワースイッチングインバー　９　（Ｄ　Ｃ−Ａ　Ｃ）　及 ＣｊｌＪＩＨ’ｊ　（Ｄ　Ｃ−Ｄ　Ｃ又＋ｔＡＣ−Ｄ　Ｃ）　ツタａ６ノハ７− ｔ＜スに関し、特に、複数のスイッチングデバイスを有し且っ３相交流電力を発 生するＤＣ−ＡＣハイパワーインバータに関わるパワーバス構造及び相互接続構 成に関わる。

２、関連技術の説明 パワーエレクトロニクスは、電力設備と、電力を変換し且つ制御する電子装置と 、所望の出力電力を供給するために電子装置を制御する回路とを扱う多部門の分 野である。電力設備は電力を発生し、送信し且つ配分するための静止電力設備及 び回転電力設備を含んでも良い。電子装置は固体半導体デバイスを含んでも良い 。制御事項は閉ループシステムの定常状態特性及び動的特性を含む、パワーエレ クトロニクス回路は、他の電気的構成！素に対する電源として使用されるべきＤ Ｃ波形、ＡＣ波形又は他の波形を発生する回路を含んでも良い。一般に、パワー エレクトロニクス回路は他の回路へ送り出すための電力を処理する。これと比較 して、信号処理のための回路は所望の出力を派生するために信号を処理する。

信号処理用回路の１例は集積回路である。

パワーエレクトロニクスの分野には、電力の制御と変換のために固体エレクトロ ニクスを適用する場合が含まれる。　ＤＣ（鷹派）からＡＣ（交流）に電気エネ ルギーを変換するこ七ができる回路をインバータという。そのようなインバータ の多岐にわたる用途は、風力タービン、速度調整可能モータ駆動装置、連続電源 及び可変周波数ＡＣ電源を含む。パワーグリッドに電気エネルギーを供給する風 力タービンの場合、次世代の風力動力装置、特に、可変速度動作するように設計 された装置について、効率の良いＤＣ−ＡＣインバータは非常に有用であると期 待される。また、効率の良いＡＣ−ＤＣ変換器も非常に有用であろう。多くのＤ Ｃ−ＡＣインバータはＡＣ−ＤＣ変換器とは逆に動作することができる。風力タ ービンの発電における基本的な問題事項は変換の効率と信頼性である。風力ター ビンの場合、変換プロセスの効率は電力発生の経済性と収益性に直接の影響を及 ぼす。効率の欠如は風力タービンプロジェクトの収益性をそこなうおそれがある 。効率が非常に低いと、風力タービンプロジェクトを設置、稼動するのが無益な ものとなってしまう。さらに、当該分野で展開する風力タービンについて、信頼 性は重要な関心事である；修理費用は高（、タービンが修理を待つている間の休 止時間は大きな収益の損失を示すと考えられる。

一般的にいえば、従来のＤＣ−ＡＣインバータはいくつかのスイッチングセルを 採用しており、各々のスイッチングセルは、ＤＣ電源とＡＣＣ電力出端端子の間 に接続される１つ又は複数の半導体デバイスを含んでいても良い。スイッチング セルはオン、オフ切換えされて、所望の波形を発生するゎたとえば、６０Ｈ２な どの所望の出力ＡＣ周波数を発生するためには、スイッチングセルを何度も、選 択的にオン、オフすれば良い。特にハイパワーで使用する場合に、セルのスイッ チングに関わる特有の問題は、大きな電圧と電流の過渡である。電圧と電流の過 渡は半導体スイッチングプロセスの間に起こり、背景の血で後にさらに詳細に論 じる浮遊寄生インダクタンスの結果として発生する。一般に、それらの大きな過 渡は雑音を発生させ、付近の低パフ−素子の機能を妨害すると共に、過渡の影響 を受ける電気的構成要素の寿命を縮めるおそれがある。加えて、過渡はインバー タの効率を低下させ、過渡の高電圧ピークに耐えることが可能なより高価な素子 を含むような構成を要求する。後にさらに詳細に説明するように、過渡の影響を 低減するために、スナツバネットワークなどの追加電気回路を使用していた。

従来のＤＣ−ＡＣインバータ回路について説明する。図１を参照すると、従来の ＤＣ−ＡＣパワーインパータンステム１０は、一般に、ＤＣ電力源１２と、スイ ッチングマトリクス１４とを含む。ＤＣ電力源１２は、分離された接地点２゜に 関して正の＋ＤＣ電圧と、負の−ＤＣ！圧とを供給する直列接続されたＤＣ１１ 力源１６．１８を育していても良い。スイッチングマトリクス１４は、各々が１ つの半導体デバイスを含む複数の電流スイッチングセルを含む。種類の異なる数 多くの半導体デバイスを使用して良い。それらには、バイポーラ接合トランジス タ（Ｂ　Ｊ　Ｔ）か、シリコン制御整流器（ＳＣＲ）が、ゲートターンオフサイ リスク（ＧＴＯ）か、絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ）が、金属 酸化膜シリコン電界効果トランジスタ（ＭＯＳＦＥＴ）かを含む。図示するよう に、スイッチングセルは十〇（ｌ力線路と、−ＤＣ電力線路との間に接続してお り、選択的にオン、オフ切換えされて、３相ＡＣ電力を発生する。図１に示すよ うに、合わせて６つのスイッチを使用しており、従って、従来通りのパターンで 制御装置Ｉ（図示せず）により供給される合わせて６つのトリが信号を使用して 、ＤＣ電力を３相、Ａｃ電力に変換する。説明の便宜上、６つのスイッチを３対 に分割することができる。各々の対が３つの位相のうち１つを発生するのである 。同様に、説明の便宜」二、ＤＣ電力をスイッチに人力し、それらのスイッチか らＡｃ電力を出力させる。しかしながら、同じ回路を逆に動作させることも容易 に可能であろう。すなわち、Ａｃ電力を大刀といＤＣ電力を出方することもでき るであろう。通常、スイッチは６０Ｈｚの周波数のＡＣ（交流）を供給するよう に動作されるのであるが、スイッチは他の周波数のＡＣを供給するように、さら には、ＡＣ以外の波形さえも供給するように動作されても良い。

第１の位相、すなわち、位相Ａは、対の電流スイッチングセルＣ３ＤＡ、Ｃ３Ｄ Ｘを使用して発生される。スイッチＣ９ＤＡは十〇Ｃパスと位相入線路との間に 接続し、スイッチＣ３ＤＸは位相入線路と−ＤＣバスとの間に接続している。

当該技術で知られているように、電流スイッチングセルＣ３ＤＡ、Ｃ３Ｄλに適 切なトリガ信号ＴＡ／ＴＴを供給することにより、位相入線路でＡＣ電圧は発生 する。残る２つの位相（すなわち、位相Ｂ及び位相Ｃ）も同じように独自の電流 スイッチングセル対ｃＳＤＢ／ｃｓＤ■、ｃｓＤｃ／ｃｓＤτと、トリ力信号Ｔ Ｂ／Ｔｌ１ｒ、　ＴＣ／ＴＴ：とを使用して発生される。

この欅のＤＣ−ＡＣパワーインバータは、相対的に高いＤＣ！圧（たとえば、６ ５０ボルト）をＡＣ電圧に変換しなければならないハイパワー回路を含めた多数 の用途で使用される。そのようなハイパワーの用途では、ハイパワー電流スイッ チングセルを使用すると共に％　＋ＤＣバス及び−〇〇ババスびにＡｃ電力線路 として電流容量の大きい電力線路を使用することが要求される。

スイッチマトリクスの物理的な一実施例３ｏを図２に示す。図示する通り、各々 の電流スイッチングセルは１対のトランジスタモジュールを含む、たとえば、電 流スイッチングセルＣ３ＤＡはトランジスタモジエールＱ／Ａと、トランジスタ モジ、−ルＱ３Ａとを含む、ｉＩ流ススイツチングセル、図１の概略図に従って 、＋ＤＣ線路及び−ＤＣＩ回路についてはＤＣバスパー３２．３４を介して相互 に接続され、ＡＣの位相Ａ９位相Ｂ及び位相Ｃの接続についてはＡＣバー３６， ３８．４（ｌ介して相互に接続される＊　ｓｘｔ＜−３２＋　３４＋　３ＥＬ　 ３１Ｌ　４０は、使用する電流レベルに十分に対応する導電率と物理的サイズを 有していなければならない。

トランジスタモジュールは重版されており、この単純なバスバー相互接続方式に 合わせて設計されている。この方式の魅力は経済的であると共に、実用的である 。数個の単純な金属バーと、利用可能なモジュラ−素子とから、図１のインバー タを含めた多様な回路形状を＊＊することができる。全て、相対的にスイッチン グ速度が低いＢＪＴ、ＳＣＲ及びＧＴＯに伴って、このバスバー相互接続方式を 良好に適用できた。しかしながら、この単純で、経済的な方式をＭＯＳＦＥＴや Ｉ　ＧＢＴなどのよりスイッチング速度の高いデバイスと共に試行した場合、特 に、大きな電流をスイッチングしている場合には、問題が起こる。より高速のデ バイスでは、３００Ａ／μｓｅｃ〜２００ＯＡ／μｓｅｃ程度の高速の電流変化 が現れる。後にさらに詳細に説明するように、高速の電流変化（すなわち、高い ｄｉ／ｄｔ）はバスバーの相対的に高い特性インダクタンス（Ｌ）と相互に作用 して、過剰に高電圧の過渡を引き起こす（Ｖ＝Ｌｄｉ／ｄｔ）。高電圧過渡は電 流スイッチングセルのブロッキング電圧能力にストレスを加える。それらの過渡 電圧に耐えるために、電流スイッチングセルはより高電圧のトランジスタを含ん でいなければならないが、そのようなトランジスタはより高価である。さらに、 電圧過渡は信頼性を低下させ且つインバータの線動率を減少させる。以下にさら に詳細に説明する。図２に示すバスバー相互接続方式に関わる問題は、バスバー 構造が局所低レベルトリガｅ制御エレクトロニクスを妨害する可能性のある電磁 放射（雑音）の発生源として作用するということである。

図２のバスバー構造の高い特性インピーダンスはＤＣバス回路と、３相分岐経路 の双方に重大な寄生インダクタンスを導入する。図３は、それらの寄生のインダ クタンスを示す、ＤＣ−ＡＣインバータの概略図である。いずれがの電流スイッ チングセルがオフすると、その電流を搬送しているインダクタンスにまたがって 、インダクタンスの値に比例し且つデバイス中における電流の変化の速度に比例 する電圧が発生する（Ｖ　＝Ｌｄ　ｉ／ｄ　ｔ）　、この過渡が制御されなけれ ば、デバイスの故障が起こるおそれがある。当該技術で知られているように、ス イッチング過渡をｆｉｌｌｌするために「スナツパ」ネットワークを使用するこ とができる。

スナツパネットワークは、通常、マトリクス１４中の１対のスイッチングセルの 中で相互接続されているいくつかの受動素子を含む０図４を参照すると、図４は 、＋ＤＣパスに接続する上部スイッチングセルｃｓｏｕと、−ＤＣバスに接続す る下部スイッチングセルＣ３ＤＬとを有する対のスイッチングセルを示す、スイ ッチＣ３ＤＵ、Ｃ３ＤＬの間には、位相線路が設けられている。放電抑制スナツ パネットワークＳＮは、図示するように十〇Ｃパスと、−ＤＣバスと、位相出力 端子との間に接続しているダイオードＤ１．Ｄ２と、２つのコンデンサｃ１゜Ｃ ２と、２つの抵抗器Ｒ１，Ｒ２とを含む、直列に接続するコンデンサＣＩとダイ オードＤ１は、上部電流スイッチングセルＣ９ＤＵに並列に接続している。同様 に直列に接続するコンデンサｃ２とダイオードＤ２の対は、下部電流スイッチン グセルＣ３ＤＬに並列に接続している。抵抗器Ｒ１はダイオードＤＩのアノード に接続して、コンデンサｃ１を−ＤＣバスに接続している。もう１つの抵抗器Ｒ ２は第２のダイオードＤ２のカソードに接続して、コンデンサｃ２を＋ＤＣバス に接続している。

スナツパネットワークＳＮは次のように動作する。電流スイッチングセルの一方 がオフした後、バス寄生インダクタンスに蓄積されているエネルギーは各々のス ナツバコンデンサへ移行し、その結果、コンデンサ電圧は制御下で増加してゆく 。コンデンサの電荷は各々のスナツパ抵抗器によって消散されるので、最終的に は、コンデンサの両端のバス電圧は低下する。消散したエネルギーは熱という形 態をとって放出され、インバータの効率を明らかに低下させる。この効率低下は 、バスの寄生インダクタンス及び特性インピーダンスに戻して追跡できる。

スナツパネットワークに関わる付加的な問題は、追加の素子にかかるコストと、 回路により課されるスペースの条件である。スナツパネットワークに電圧過渡を 効率良く減少させるためには、スナツパネットワークと、保護下にある電流スイ ッチングセルとの間の寄生インダクタンスを最小にするように、ネットワークを 電流スイッチングセルに物理的にできる限り近接させて配置すべきである。

図２に示すバスバー構造に関わるもう１つの問題は、バスバーがバーの相対的に 高い特性インピーダンスによる特性である電磁放出の放射源としても作用するこ とによって起こる。動作中、電流スイッチングセルは頻繁にターンオン、オフし 、それらは高速の電流変化（高いｄ　ｉ／ｄ　ｔ）を発生させる。その高速の電 流変化はバスバーから磁界を放射させる。磁界はバスバー構造の付近に位置する 感度の高い低レベルエレクトロニクスを妨害するおそれがある。この問題は、Ｍ ＯＳＦＥＴやＩＧＢＴを使用するときに特に深刻になるが、それは、それらのデ バイスが電流を高い変化速度で急速にスイッチングし、且つ感度の高いトリが回 路を物理的にできる限り近接させて配置することを要求するからである。妨害磁 界はスイッチングセルのトリガミスを招き、インバータの動作を予測不可能にし てしまう。

以上のことから認識される通り、大きな電流をスイッチングするセルを結果とし て発生する特性インピーダンスを最小にするように相互持続する手段を設けるこ とが望ましいであろう。低インピーダンス、ハイパワーバスは電圧過渡を減少さ せ、コストを低減し、効率を向上させ且つ低レベルスイッチングエレクトロニク スとの電磁互換性を与える。

発明の概要 本発明によるパワーバスは、過渡信号の影響を減少させた上で／Ｎイバワー電気 エネルギーを導通する特性インピーダンスの低い伝送線路を形成する。特定すれ ば、パワーバスは高い分布キャパシタンスと、低い分布インダクタンスとを有し ）パワーエレクトロニクスに適用するのに有用である。パワーバスは、電流によ って誘起される磁界をほぼ導体の間に閉じ込める構造を有する。導体は、その中 の電流の流れが２つ又は３つ以上の導体の間でほぼ平衡状態となるように構成さ れている。「平衡状態の電流」は、等量で逆方向の電流として定義されている。

本発明は、定電圧源と、バスに沿った様々な場所に配置される複数のスイッチン グセルとの間の高電力供給バスに適用できる。さらに、本発明に従ったパワーバ スは、電源バスをスイッチングセルに結合する分岐バスとしても使用される。

特定すれば、定電圧源からのＤＣを３相ＡＣに変換するＤＣ−ＡＣインバータに おいては、分岐バスは電源バスの一方の極性をスイッチングセルと結合する１つ の導体と、３本の位相線路の中の１つの一部である別の導体という２つの導体を 育する。分岐バスにおける過渡の影響を減少させて、高いスイッチング速度でス イッチングセルをスイッチングすることができる。スイッチングセルは、１回の ＡＣサイクルの間に何度もオン、オフして良い。

本発明に従って構成されたハイパワーバスは、通過する電流の流れがほぼ平衡状 態（等量で逆方向）となるように配置された２つの導電バーを有する伝送線路Ｎ ４造を含む。特定すれば、各々のＶ＃導電バー並列する関係で配置されており、 磁界がほぼバーの間に閉じ込められるように、電流はバーを逆方向に流れる。パ ワーバスは高い電力を伝送するように設計されている。特定すれば、数百アンペ アから、さらには数千アンペアにものぼる範囲の大きな電流と、数百ボルトの範 囲の大きな電位とを導通するように設計されている。パワーバスは、伝送線路の 導電バーの間に配置された誘電体を含む。各々のバーは２つの平行で平坦な面を 有していても良く、横断面でいえば、各々のバーはできる限り幅広く且つ薄い一 方で、大きな電流を導通するのに十分な横断面面積を有しているべきである。設 置したとき、バーはその平坦な面を向がい合わせ且つ間に誘電体層を挟んで、で きる限り近接して位置しているのが好ましい。

説明する実施例では、パワーバスを定インピーダンス、ハイパワー分岐バスとし て利用すると共に、電圧過渡を減少させる低雑音、ハイパワー分岐バスとしても 利用する。ＤＣ電源バスは定電圧源と、その電圧源から複数の興なる場所に配置 される複数の分岐バスとの間で大きな電流を導通する。各々の分岐バスは、バス を電気セルと接続するコネクタバーと、電気セルのＡＣ側にあるＡＣバーとを含 む、各々の電気セルは、ＩＧＢＴまたはＭＯＳＦＥＴなどの半導体を含むスイッ チングセルから構成されていても良い。

各スイッチングセルのＡＣ側では、ＡＣバーはスイッチングセルがらＡＣ線路へ 電流を導通する。各々の分岐バスの中では、コネクタバーとＡＣバーは互いに近 接して、対向し、はぼ並列する関係で配置されており、さらに、それらのバーは 各々の電流が逆行する関係で流れるように配置されている。２つのバーの間には 誘電体が配置されている。

好ましい一実施例では、各々のＡＣバーは、電源バスに沿うて延出する延長バー に接続している。この構成においては、延長バーは電源バスのＤＣパスバーと近 接して、且つそれらとほぼ並列に配置されているので、主バスはＡＣ延長バーと 、ＤＣ１源バスとの組合わせから形成されることになる。ＡＣ延長バーは、ＤＣ 電源パスに関して、ＤＣ電源パスとＡＣ延長バーにおける逆行する電流のベクト ル和が合わせてほぼ零になるように位置している。このように、磁界放射を減少 させるために磁界をほぼバーの間の領域に閉じ込める一方で、電圧過渡を終始減 少させる低雑音、低インピーダンス構成が提供されるのである。

本発明によるパワーバスは、ＤＣ−ＡＣインバータのように、ＤＣ電気エネルギ ーを高速でスイッチングするスイッチング増幅器において特に有用である。たと えば、３相、６０Ｈ２の電力を発生するために、各々が３つの位相の中の１つに 対応する３つのＡＣ位相バスを設ける。増幅器のスイッチは、従来の制御装置の 制御を受けて、１回の６０Ｈｚサイクルの間に何度もターンオン、オフしても良 い。

本発明は、ＤＣ−ＡＣインバータより広い範囲で適用される。そのような電力ス イッチング増幅器では、スイッチは、通常、特定の周波数でＡＣ（交流）を供給 するように動作される。しかしながら、スイッチは他の周波数でＡＣを供給する ように、さらには、周期的であれ、非周期的であれ、ＡＣ以外の波形さえも供給 するように動作されても良い。従って、本発明に従って構成したパワーパスを多 種多様なスイッチング増幅器で使用しても良い。さらに、単にＡＣ側にＡＣｉ力 を供給するだけで、ＤＣ−ＡＣインバータは逆に（ＡＣ−ＤＣ変換器として）動 作することができる。言いかえれば、ＡＣ’１力を人力とし、且つＤＣ電力を出 力とすることが可能であろう。また、インバータをＤＣ−ＤＣ変換器として動作 させても良い、すなわち、１つのＤＣ電圧を別のＤＣ１！圧に変換する回路とし て動作させても良い。

ＡＣ分岐バスと、ＤＣ電源バスとは過渡電圧を減少させ、それにより、信頼性を 向上させると共に、より低コストのスイッチング素子の使用を可能にする。さら に、パワーパスが蓄積している磁気エネルギーは少なくなるので、相当に小型で 、価格も安いスナツパネットワークを使用することができる。場合によっては、 パワーパスがスナツパネットワークの必要性を完全に排除することもあるだろう 。加えて、パワーパスは電磁放射を減少させると共に、本発明の措置を講じなけ れば隣接する電気的構成要素を妨害するおそれのある磁界と電界の強さを低減し 、それにより、低電圧制御回路を妨害なく動作させることができる。

図面の簡単な説明 図を通して、共通する素子は共通する図中符号によって識別される。

図１は、従来のＤＣ−ＡＣバフ−インバータの概略図である。

図２は、従来のＤＣ−ＡＣパワーインバータにおける従来のパワーバス構造の斜 視図である。

図３は、伝送線路の寄生インダクタンスを示す、従来のＤＣ−ＡＣパワーインバ ータの概略図である。

図４は、従来の「スナツパ」ネットワークの概略図である。

図５は、本発明の好ましい実施例におけるＤＣ−ＡＣインバータの概略図である 。

図６は、低雑音パワーバス構造の好ましい一実施例の斜視図である。

図７は、図６の低雑音パワーバス構造の一部の平面図である。

ｒｇＪ８は、図７の線８−８に沿った横断面図である。

図９は、図８の線９−９に沿った横断面図である。

図１０は、図６の低雑音バフ−バスの中のＤＣパワーバスバーの斜視図である図 １１は、図６の低雑音パワーバスの中のＡＣパワーバスバーの斜視図である図１ ２は、本発明に従った低雑音パワーバス構造の別の好ましい実施例の斜視図であ る。

図１３は、図１２の低雑音パワーパス構造の一部の平面図である。

図＋４は、図１３の線１４−１４に沿った横断面図である。

１１１５は、図１２の低雑音パワーバスによる、ＤＣパワーバスバー及びバスコ ネクタバーの一実施例の斜視図である。

図１６は、ｒＩＩＪ＋２の低雑音パワーバスによる、ＡＣパワーバスバーの斜視 図である。

図１７は、内部の電流の流れを示す、図１２の実施例のパワーバス構造の線図で ある。

図１８は、図１２の実施例における平衡状聾の電流の流れを示す表である。

好ましい実施例の詳細な説明 本発明に従って低雑音電源バスは、１９９１年２月１日にＲｏＤ、ＲＩｃｈａｒ ｄｓｏｎ及びＷ、　Ｌ、　Ｅｒｄ■ａｎにより出願され且つ本出願と同一の譲渡 人に譲渡されている５ｓｒｉａｌ　Ｎｏ、０７／６４９，５６７を有する名称ｒ ＶＡＲＩＡＢＬＥ　５ＰＥＥＤＷＩＮＤ　ＴＵＲＢＴＮＥＪによる同時係属特許 出願の中に記載されているシステムのＤＣ−ＡＣパワーインバータにおいて使用 できる。

本発明の好ましい実施例は３相インバータで使用される。説明を明確にするため 、インバータ回路はＤＣ−ＡＣインバータとして動作されるものと仮定する。

しかしながら、ＡＣ側にＡＣ電力を供給するだけで、ＤＣ−ＡＣインバータは逆 の動作を実行できる（ＡＣ−ＤＣ変換器として動作できる）ことを理解すべきで ある。言いかえれば、ＡＣ電力を入力とじ、Ｄｃ電力を出方とすることが可能で あろう。また、ここで説明するインバータはＤＣ−ＤＣ変換として動作できる回 路、すなわち、１つのＤＣ電圧を別のＤＣ！圧に変換する回路を含む。さらに、 回路では、ＡＣに加えて、いくつかの周期的波形又は非周期的波形のいずれかを 発生することができる。

好ましい実施例の概略図を図５に示す。従来通りの電源５ｏは、間に独立した接 地点５６を挟んで直列に接続する第１のＤＣ電圧源５２と、第２のＤＣ電圧源５ ４とを含む。線路５８における電力供給は十〇Ｃであり、線路６ｏにおける電力 供給は−ＤＣである。それらの十〇Ｃ，−ＤＣの供給電力は、複数の電流スイッ チングセル６４．６６を含むＤＣ−ＡＣインバータ６２に供給される。＋ＤＣ電 流スイッチングセル６４は、各々、並列構成で接続された１対のトランジスタＱ １．Ｑ３を含み、また、−ＤＣ電流スイッチングセル６６は、各々、並列構成で 接続された１対のトランジスタＱ２．Ｑ４を含む。電流スイッチングセル６４． ６６は、従来通りの制御装置により供給される制御入カフ０．７２によりそれぞ れＭａｌされる。たとえば、スイッチングセル６４．８６がＭＯＳＦＥＴ又は■ ＧＢＴを含む場合、従来の電圧源ゲート駆動回路を使用する。＊１１人カフｏ、 ７２の経路の中の相対的に低電圧の回路は、電磁雑音又は磁界により大きく影響 を受けるであろう。しかしながら、接続線路の長さをできる限り短く保持するた めには、各制御２Ｉ装置はそれぞれ対応する１対のトランジスタに近接して配置 していることが重要である。短い接続線路はインダクタンスを減少させ、それに より、スイッチング時間を短縮する。制御ｖｔｌｌは高いスイッチング速度で動 作し且っ３相ＰＷＭ制御信号を供給するように設計されており、そのため、スイ ッチ６４゜６６は１回の６０Ｈｚサイクルの間に何度もオン、オフ切換えするこ とが要求される。

電流スイッチングセル６４，６Ｂは対ごとに動作する。特定していえば、＋Ｄｃ ｉｉ流スイッデスイツチングセル８４Ａ電流スイッチングセル６６Ａと対を成し て、位相Ａｌｌ路７４を形成し、＋ＤＣ電流スイッチングセル８４Ｂは−ＤＣ電 流スイッチングセル８ＢＢと対を成して、位相Ｂ線路７６を形成し、また、＋Ｄ ｃ電流スイッチングセル８４Ｃは−Ｄｃ電流スイッチングセル６６Ｃと対を成し て、位相Ｃ線路７８を形成する。３相インバータの動作中の任意の時点で、電流 スイッチング６４．６８のいずれか一方がオンしている。たとえば、任意の時点 ｔで、６４Ａと６６Ａの双方ではなく、６４Ａ又は６６Ａのいずれががオンして いるのである。線路７０．７２の制御信号は従来通りに制御されて、位相線路７ ４．７６．７８に所望の波形を供給する。典型的には、線路７０．７２の１ＩＩ Ｉｌ信号は６０Ｈｚの周波数で３相ＡＣ電力を発生するように動作される。しか し、別の周波数でＡＣ（交流）を発生するが、又はＡＣ以外の波形さえも発生す るように、制御信号がスイッチ６４．６６を動作させることも可能である。

本発明は、図５のＤＣ−ＡＣインバータに適用した場合に低い特性インピーダン スと低雑音特性を育する電力バスアセンブリを提供する。一般的な伝送線の特性 インピーダンス（Ｚｏ）は次の公式により定義される。

このように、分布特性インピーダンス（Ｚｏ）は分布インダクタンス（Ｌ）の平 方根に比例し且つ分布キャパシタンス（Ｃ）の平方根に反比例することがわかる 、言いかえれば、インダクタンスを減少させるが又はキャパシタンスを増加させ ることにより、インピーダンスを低減できる。

好ましい実施例の電力バスアセンブリでは、誘電体を間に挟んで少なくとも２つ の導電性バーを並列関係で配置させることを含めた並列バスバー構造を採用した 結果、分布キャパシタンスは高く且つ分布インダクタンスは低くなっている。

一方のバーにおける電流の流れの方向は他方のバーを流れる電流の方向とは逆な ので、磁界はそれら２つの導体の間に閉じ込められる。

図５及び図６を参照すると、ＤＣ−ＡＣ３相インバータは少なくとも２つの位置 に並列のパーパスを含む。すなわち、低雑音電源バス＋００はＡＣ分岐バス１０ １Ａ、ｌ０ＩＢ、ｌ０ＩＣを介して全ての電流スイッチングセル８４．６Ｂに電 流を供給する。各々のＡＣ分岐バス１ｏ１は各々対応する１対の電流スイッチン グセル６４．６６にまたがって延出して、各々の電流スイッチングセル６４゜６ ６に電流を供給すると共に、各々の位相線路７４．７６．７８を形成する。電源 バス１００と、分岐バス！０１とにお〜１ては、対向する、近接した導体を通る 電流の流れはほぼ平衡状態（逆方向で等ｉ１）となっている。

電源バス１００は電源５０に接続している。特定すれば、＋Ｄｃバスパー１０２ は電源５０の正ＤＣ側から電流を導通し、−ＤＣバスパー１０４は電源５ｏの負 ＤＣ側へ電流を導通する。＋ＤＣバスパー１０２は２つの平行で平坦な面を有し 、−ＤＣ／（Ｘ／＜−１０４も同様である。ＤＣＡｘバー１０２．１０４ｉ！、 （−ｔＬらの平行な面が対向しているように、互いに関して並列の関係で配置さ れている。電源バス＋００は何百アンペアもの大きなＷＸ流を導通すると共に、 何百ポルトもの高電圧に耐えるべきものである。好ましい実施例の電源バス１０ ０は８５０ボルトのピーク電圧と、３００アンペアのピーク電流に合わせて設計 されており、従ッテ、バｙ、ｔ＜−１０２，１０４は２．０”ｘｌ／１６”の横 断面寸法を有する。好ましい実施例のバスバー１０２．１０４は実質的には銅か ら製造されている。しかし、本発明に従って、アルミニウムなどの十分な導電性 を有する他の製造材料を使用できること、並びにバスパーが大きな電流を十分に 搬送しうる大きさ、形状及び材料を育している限り、バスパーは別の寸法であっ ても良いことを理解すべきである。

位相Ａ分岐バスｌ０ＩＡは位相Ａに関わるＡＣを導通するＡＣバー１０６を含み ：位相８仔岐バスｌ０ＩＢは位相Ｂに関わるＡＣを導通するＡＣバー１０８を含 み：位相０曾岐バスｌ０ＩＣは位相Ｃに関わるＡＣを導通するＡＣバー１１０を 含む。

位相Ａ分岐バスｌ０ＩＡは、十〇Ｃバスパー１０２との接続点からトランジスタ ＱＩＡ及びＱ３Ａのコレクタに正ＤＣ（＋ＤＣ）を結合するバスコネクタバー１ １２と、−ＤＣバスパー１０４との接続点からトランジスタ。２人及び。４Ａの エミッタに負ＤＣ（−ＤＣ）を結合するバスコネクタバー１１８とをさらに含む 。同様に、位相Ｂ分岐バス１０１Ｂは、＋Ｄｃバスパー１０２との接続点がらト ランジスタＱＩＢ及びＱ３Ｂのコレクタに正ＤＣ（＋ＤＣ）を結合するバスコネ クタバー１１４と、−ＤＣバスパー１０４とのＷ！続点からトランジスタ。２Ｂ 及び０４Ｂのエミッタに負ＤＣ（−ＤＣ）を結合するバスコネクタバー１２０と を含む。さらに、位相Ｃ分岐バスｌ０Ｉｃは、＋Ｄｃバスパー１０２との接続点 からトランジスタＱＩＣ及び０３Ｃのコレクタに正ＤＣ（＋ＤＣ）を結合するバ スコネクタバー１１６と、−ＤＣバスパー１０４との接続点からトランジスタ。

２Ｃ及びＱ４Ｃのエミッタに負ＤＣ（−ＤＣ）を結合するバスコネクタバー１２ ２とを含む。ハスコネクｙｔ＜−１１２，１１４，１１８，１１８＋　１２０． １２２については以下にさらに詳細に説明する。

ＤＣｔ＜ｘ−ｘネタ９ｔ＜−１１２，１１４，１１６，１１８，１２０，１２２ と、ＡＣバー１０６．１０８．１１０とは数百アンペアの大きな電流を導通する と共に、数百ボルトの高電圧に耐えるべきものである。好ましい実施例では、そ れらは８５０ポルトのピーク電圧及び３００アンペアのピーク電流に合わせて設 計されており、従ッテ、バー１０６，１０８，１１０，１１２，１１４，１１６ ，１１８．１２０．１２２は２．０＃ＸＩ／１６”のｅｌｌ断面寸法を育する。

好ましい実施例に関して特定の寸法を挙げたが、他の用途においては別の寸法が 適切になる場合もあることを理解すべきである。バスパー１０２．１０４，１０ ６．１０８，１１０及びハスコネク９バー１１２．１１４，１１６，１１８゜１ ２０．１２２の厚さ９幅などの寸法は、ＤＣ−ＡＣインバータを収納する構造の 物理的制限の中で期待される電流について所望の導電率を示しつつ、並列パーパ スの特性インピーダンス（ＺＯ）を最小にするように選択される。バーの間に誘 電体を挟んだ並列パーパス構造の特性インピーダンス（Ｚｏ）は、はぼ、次の公 式により与えられる： 式中、ｂはバーの間の誘電体の太さであり、ωはバーの横断面の幅であり、ε。

はバーの間の誘電体材料の誘電率である。従って、物理的制約とコスト面での制 約の中で、誘電体の幅をできる限り小さく選択し且つバーの幅をできる限り大き く選択することにより、インピーダンスは最小になることがわかる。

好ましい実施例においては、それらのバーは実質的に銅から製造されているが、 アルミニウムなどの十分な導電性をもつ他の製造材料も本発明に従って使用でき ることを理解すべきである。

ＤＣバスコネクタバー１１２，１１８と、ＡＣバー１０８とは、それぞれ対向す る関係で互いに面する平坦な面を有する。それらの平坦な面は互いにほぼ平行で ある。ＡＣバス１０６の平面図である図７と、ＡＣ分岐バスｌ０ＩＡの横断面を 示す図９と、ＡＣバスパー１０６の斜視図である図１１とを参照する。特定して いえば、ＡＣバスパー１０６の平坦な面１２３は一〇Ｃバスコネクタ１１８に設 けられた平坦な面＋２５と対向している。また、ＡＣバスパー１０６の平坦な面 １２７は十〇Ｃバスコネクタ＋１２の平坦な面１２９に対向するように設けられ ている。同様に、ＤＣバスコネクタ１１４，１２０と、ＡＣバー１０８とは、そ れぞれ対向する関係で互いに対面する平坦な面を有し、また、ＤＣバスコネクタ バー１１６，１２２と、ＡＣバー１１０とは、それぞれ対向する関係で互いに対 面する平坦な面を有する。

十〇Ｃバスコネクタバー１１２，１１４．１１６は、トランジスタＱＩＡ、Ｑ３ Ａ、ＱＩＢ、Ｑ３Ｂ、ＱＩＣ，０３Ｃのコレクタに（たとえば、ボルト留め又は ねし留めにより）結合されるフランジ！２４を各々有する。同様に、−ＤＣバス コネクタバー１１８，１２０は、トランジスタＱ２Ａ、Ｑ４Ａ、Ｑ２Ｂ、Ｑ４Ｂ 、Ｑ２Ｃ及びＱ４Ｃのエミッタに結合されるフランジ１２Ｂを各々有する。さら に、ＡＣバー１０６．１０８，１１０は、トランジスタＱＩＡ、Ｑ３Ａ、ＱＩＢ 、Ｑ３Ｂ、ＱＩＣ及びＱ３Ｃのエミッタと、トランジスタＱ２Ａ、Ｑ４Ａ、Ｑ２ Ｂ、Ｑ４Ｂ、Ｑ２Ｃ及びＱ４Ｃのコレクタとに結合されるフランジ１２８を有す る。

ＤＣバスパー１０２．１０４の間に誘電体層１３０が挿入されている。　＋ＤＣ バスコネクタバー１１２．１１４．１１６と、ＡＣバー１０８，１１０との間に も、同様の誘電体層１３２，１３４．１３６が挿入されている。−〇Ｃバスコネ クタバー１１８，１２０，１２２と、ＡＣバー１０８．１１８．１１０との間に も、同様の誘電体層１３８，１４０．１４２がさらに挿入されている。

図７を参照すると、誘電体の層及びＤＣバスコネクタバーと共に、ＤＣバーとＡ Ｃバーとの相対的位置どりをさらに良く理解することができる０図７の図は、位 相Ａの素子に関わる上述の素子の挿入を示す。十〇Ｃバスパー１０２と一〇Ｃバ スパー１０４は、間に挿入されている誘電体１３０と共に、上部の位相Ａトラン ジスタＱＩＡ及びＱ３Ａと、下部の位相ＡトランジスタＱ２Ａ及びＱ４Ａとの間 に延出している（図６）。＋ＤＣバスコネクタ１１２は十〇Ｃバスパー１０２を トランジスタＱＩＡ及びＱ３Ａのコレクタに結合している。−ＤＣバスコネクタ バー１１８は−ＤＣバスパー１０４をトランジスタＱ２Ａ、Ｑ４Ａのエミッタに 結合している。バスコネクタバー１１２．１１８と、それぞれ対応するバスパー １０２，１０４との結合は、ろう付け、はんだ付け、点溶接などの当該技術で知 られているいくつかの手段の中のいずれかにより、好ましくはバスコネクタバー １１２．１１８と、それぞれ対応するバスパー１０２．１０４との一体構成によ り実行できる。バスパー及びバスコネクタバーのアセンブリの１例を図１０に示 し、そのアセンブリの一体構成の１例を図１５に示す。

ＡＣバー１０６はトランジスタＱＩＡ、Ｑ３ＡのエミッタをトランジスタＱ２Ａ 、Ｑ４Ａのコレクタに結合する。ＡＣバー１０６は２つの誘電体層１３２，１３ ８によりＤＣバスコネクタバー１１２，１１８から分離し且つ絶縁されている図 ８を参照すると、図７の線８−８に沿ったバス構造の横断面図が示されてぃる、 この図では、電源バス１００とトランジスタＱ１＾、Ｑ２Ａ、Ｑ３Ａ、Ｑ４＾と の立面での関係をさらに良く理解することができる。

図１０を参照すると、側方バスコネクタバー１１８，１２０．１２２を含めた一 ＤＣバスパー１０４の斜視図が示されている９図６及び以上の説明に従えば、＋ ＤＣバスパー１０２も同様の設計であることを理解すべきである。（−ＤＣバス バーとバスコネクタバーの一体構成を図１５に示す。）図１１を参照すると、（ 位相Ａに関わる）ＡＣバー１０Ｆ３の斜視図が示されている０図６及び以上の説 明に従えば、その他のＡＣバー１０８．１１０も同様の設計であることを理解す べきである。

バス１００，１０１の中のバーの間に挿入される誘電体層１３０，１３２，１３ ４．１３６，１３８，１４０．１４２は、約１０の比誘電率（εＮ＝１０）を有 し、一般にはｒＧ−１０Ｊと呼ばれているガラス繊維とエポキシの混合物から各 々実質的に製造されているのが好ましい。ただし、マイラ、セラミック又はコス ト面で許されるならば、チタン酸バリウム（ε、＝１０，０００）などの他の誘 電体を使用することも可能である。使用する８８体は、たとえば、少なくともｌ Ｏに等しい高い比誘電率、又は、誘電率を有しているのが好ましい、誘電体の厚 さは材料の制約の中で低い特性インピーダンスを示すように選択され、きわめて 薄（ても良い。好ましい実施例では、誘電体の厚さは約０．０３〜０．０６イン チであり、その長さと幅はＭ電体を間に挟んでいるバーの対応する長さと幅とほ ぼ同様である。誘電体の幅は少なくとも隣接するバーの幅と同じ幅となるように 選択されるのが好ましく、また、十分な電圧沿面距離を成すように隣接するバー の縁部を越えて延出しているのが好ましい。

本発明の別の好ましい実施例を示す図１２を参照する。図１２の実施例は図６〜 図１１に示した実施例に類似する特徴を含む。それらの特徴は１００から２００ までの範囲の数字によって同様に番号付けされており、それらの特徴のさらに詳 細な説明については、それらの図に付随する説明を参照のこと。ただし、図１２ の実施例は付加的な特徴を含む。

低雑音主バス２００は電源バス１００と、ＡＣバー２０８．２０８．２１０ごと の延長バーとを含む。特定していえば、位相Ａについては、ＡＣｉｉ長バー２０ ７はＡＣバー２０８の底部に接続している。ＡＣ延長バー２０７は、主バス２０ ０に沿って延出し且つそれと平行である平坦な部分２０５（図１６）を含む、特 定していえば、平坦な部分２０５は、電源バス１００に関わるバスバー１０２゜ １０４にある同様の平坦な部分と対向する関係で位置している。延長バー２０７ はＡＣバー２０６との接続点から、電源５０から離れる方向に延出している。同 様に、位相Ｂについては、ＡＣ延長バー２０９はＡＣバー２０８の底部に接続し ており、ＡＣ延長バー２０９は、電源バス＋００に沿って延出し且つそれと平行 である平坦な部分を育し、また、位相Ｃについては、ＡＣ延長パー２１１はＡＣ バー２１０の底部に接続しており、ＡＣ延長バー２１１は、電源バス１００に沿 って延長し且つそれと平行である平坦な部分を有する。延長バー２０９，２１１ はそれぞれ対応するＡＣ／（−２０８，２１０との接続点から、電源５０から離 れる方向に延出している。

このように、複数の並列のバー、すなわち、＋ＤＣバスパー１０２と、−ＤＣバ スパー１０４と、３つのＡＣバー２０７，２０９，２１１とを含む主バス２００ が設けられている。バーは誘電体層により互いに分離されている。すなわち、Ｄ Ｃバスパー１０２，１０４はＰＡＷ１体１３０により分離され、バスパー１０４ は誘電体層２＋３により位相Ａ延長バー２０７から分離され、位相ＡＭ長バー２ ０７は誘電体層２１５により位相Ｂ延長バー２０９から分離され、位相ＢＭ長パ ー２０９は誘電体層２１７により位相Ｃ延長バー２１１から分離されて〜葛る。

主バス２００の全てのバーは近接して位置しているのが好ましく；従って、誘電 体層１３０．２１３，２１５．２１７はバーを互いに近接させるために薄くある べきである。図１２には、右から左へ順に−ＤＣバスパー１０４と、十〇Ｃバス パー１０２と、延長バー２０７と、延長バー２０９と、延長バー２１１とを含む 好ましい構成を有する主バス２００を示す。他の構成も許容される。すなわち、 主バス２００のバー１０２，１０４，２０７，２０９，２１１は都合の良０任意 の順序で構成されれば良い。たとえば、延長バー２１７を−ＤＣバスパー１０４ の次に配置することが可能であろう。

図１４を参照すると、図１３の線１４−１４に沿った横断面図を示す、この図で は、電源バス２００と、トランジスタＱＩＡ、Ｑ２Ａ、Ｑ３Ａ、Ｑ４Ａとの立面 での関係をさらに良く理解することができる。

図１５を参照すると、−ＤＣバスパー１０４と、側方のバスコネクタバー１１８ ．１２０．１２２との一体構成の一実施例の斜視図が示されている０図１５に示 スような−ＤＣバスパー１０４は単一の型から構成されるので一体であり、−〇 Ｃバスパー１０４と、バスパー１１８，１２０，１２２との接続面は一〇Ｃバス パー１０４の側面からは延出していな〜１゜図１２及び以上の説明に従えば、＋ ＤＣバスパー１０２を類似の設計にできることを理解すべきである。

図１６を参照すると、（位相Ａに関わる）ＡＣバー２０６及びＡＣ延長バー２０ ７の斜視図が示されて〜する。図１２及び以上の説明に従えば、その他のＡＣバ ー２０８．２１０が類似の設計であることを理解すべきである。

図１２の電源バスの実施例を通る電流の流れの概略図である図１７を参照する。

特定していえば、全てのバスバーと、電源５０と、＋ＤＣスイッチ８４Ａ、６４ Ｂ、８４Ｃと、−ＤＣスイッチ６８Ａ、８８Ｂ、６６Ｃとが示されている。図１ ７は、以下の説明の中に含まれる図１８（表１）と共に、様々な電源バスを通る 電流の流れが動作中のどの時点でも平衡状ｆｉ（等量且つ逆方向）に置かれるこ とを示すために使用される。図１８（表りはスイッチ６４．６６のオンｅオフ可 能性の結果を示し、バスバーにおける電流の流れはそれらの可能性のいずれの下 でもほぼ平衡状態にあり、従って、磁界はバスバーの間の領域にほぼ閉じ込めら れることを表わしている。

図１７では、代表として示した横断面を通る電流の流れを示すために、電源バス バー１０２，１０４は複数のセフシーンに分別されている。特定していえば、＋ ＤＣバスパー１０２は、電源５０を位相Ａバスコネクタパー１１２と接続する第 １のセクシｄン３００と、位相Ａバスコネクタバー１１２を位相Ｂバスコネクタ バー１１４と接続する第２のセフシーン３０２と、位相Ｂバスコネクタバー１１ ４を位相Ｃバスコネクタバー１１６と接続する第３のセフシーン３０４とに分割 されている。同様に、代表として示した横断面を通る電流の流れを示すために、 電源バスバー１０４も複数のセクシＷンに分割されている。特定していえば、− ＤＣバスバーは、電源５０を位相Ａバスコネクタバー１１８と接続する第１のセ フシーン３０８と、位相Ａバスコネクタバー１１８を位相Ｂバスコネクタバー１ ２０と接続する第２のセフシーン３０２と、位相Ｂバスコネクタバー１２０を位 相Ｃバスコネクタバー１２２と接続する第３のセクシ膠ン３０４とに分割されて いる。

電流の流れを表わすために、ＡＣバー２０８，２０８，２１０は複数のセフシー ンに分割されている。特定していえば、位相Ａバー２０６は２つのセフシーン、 すなわち、十ＤＣスイッチ６４Ａと延長バー２０７との間の上部セフシロン３１ ２と、−ＤＣスイッチ８８Ａと延長バー２０７との間の下部セフシーンとに分割 されている。同様に、位相Ｂパー２０８も２つのセフシーン、すなわち、＋ＤＣ スイッチ６４Ｂと延長バー２０９七の間の上部セフシーン３１４と、−ＤＣスイ ッチ６６Ｂと延長バー２０９との間の下部セフシーン３１５とに分割されている 。また、同様に、位相Ｃバー２１０も２つのセクシ質ン、すなわち、＋ＤＣスイ ッｆ６４Ｃと延Ｈｇバー２１１との間の上部セフシーン３１６と、−ＤＣｘイッ チ８８Ｃと延長バー２１１との間の下部セフシーン３１７とに分割されている。

図１７に点線３２０，３２２，３２４．３２６により示す主バス横断面で、主バ ス２００に沿った電流の流れを観察することができる。それら全ての横断面にお いて、電流の流れはほぼ平衡状態（等量で逆方向）にあることがわかる、さらに 、バス横断ｉｉ′１３２８，３３０，３３２，３３４，３３６．３３８では、Ａ Ｃバスｌ０ＩＡ、ｌ０ＩＢ、ｌ０Ｉｃに沿った電流の流れを観察することができ る。

ＡＣバスｌ０ＩＡ、ｌ０ＩＢ、ｌ０ＩＣに沿った電流の流れもほぼ平衡状態にあ ることがわかる。

まず、バス１ｏＩＡ、ｌ０ＩＢ、ｌ０ＩＣにおける電流の流れを見てみると、ス イッチ６４．６６はいずれも電流源又は電流シンクをもたないことに注意すべき である。従って、各々のスイッチ６４．６６への入力電流１１゜は各々のスイッ チ８４．８６を出る出力電流ｉ、ｕｔと等しい。たとえば、点線３２８により示 される横断面では、位相Ａスイッチ６４Ａに入る電流ｆ　Ｉ、、はバスコネクタ バー１１２に沿ってスイッチ６４Ａに向かう方向に供給され、それと等しい電Ｎ 　ｉ　ｌ１ｖｌは位相Ａバーの上部セフシーン３１２に沿ってスイッチ８４Ａか ら離れる方向に供給される。位相Ａバーの上部セクンＷン３１２はバスコネクタ バー１１２に近接して、それと並列に位置しており、従って、電流ｆ＋ｅ及びｌ 　ｍｕｓは平衡状聾にある（等量で逆方向）、同様の解析を横断線３３０，３３ ２，３３４．３３８，３３８に沿った電流に適用でき、そこで、それらの電流は それぞれ平衡状態にある。特定すれば、位相Ｂバーの上部セクタ１ン３１４とバ スコネクタバー１１６とにお（１で電流は平衡状態にあり、位相Ｃバーの上部セ フシーン３１６とバスコネクタバー１１６とにおいて電流は平衡状態にあり、位 相Ａパーの下部セフシロン３１３とバスコネクタバー１１８とにおいて電流は平 衡状態にあり、位相Ｂバーの下部セクシ１ン３１５とバスコネクタバー１２０と において電流は平衡状態にあり、また、位相Ｃバーの下部セフシーン３１７とバ スコネクタバー１２２において電流は平衡状態にある。慎重な観察者であれば、 ＡＣバーのセクシ１ン３１２．３１３，３１４，３１５．３１６．３１７はその 長さの大部分を通して各々対応するバスコネクタバー１１２，１１８，１１４， １２０．１１８．１２２と並列であることがわかるであろう；しかしながら、主 バス２００で、それらが重なり合わないごく小さな部分が存在している。慎重な 設計と、主バス２００の幅を縮小することにより、その！ｉ複しない部分を最小 に保持することができる次に、主バス２００に沿った電流の流れを見てみると、 図１７の右側から、３相電力は位相Ａ１位相Ｂ及び位相Ｃの延長バー２０７．２ ０９．２１１に直接に接続する。３相電力の場合、 Ｌ＋　Ｌ＋１ｅ＝０ であることがわかっている。式中、１ｍは位相Ａ延長バー２０７の電流であり、 ｉ５は位相Ｂ延長バー２０９の電流であり、ｉｅは位相Ｃ延長２１１の電流であ って、ｉｌ、ｉ、及びｊｅは正、負又は零のどのような値をとっても良い。すな わち、図１８（表１）の一番下の線上に示すように、点１１３２６により示す横 断面に沿って、電流の和は常に零になる。図１７の線図の中の主バス２００にあ る矢印は全て左から右に向かう方向を指示するものとして示されているが、電流 が実際に流れる方向はどちらの方向であっても良（、あるいは、電流は零であっ ても良い。上記の式においては、電流の流れの方向を電流の符号、すなわち、正 又は負として考慮に入れている。

次に、主バス２００に沿った電流の流れを見てみると、図１７の左側から、電源 ５０はバスの第１の部分３００，３０６に直接に接続する。第１の点線３２０は 第１のバス部分３００，３０６と、電源５０を過ぎたばかりのところで交差して おり、従って、各々のバス部分３００，３０８を通る電流の流れは平衡状態にな る（等量で逆方向）、電源５０からバス１０２の第１の部分３００に沿ってゆく 電流の流れがｉ、。。であれば、バス１０４の第１の部分３０６に沿うた電流の 流れはｉ−０゜であり、基本原理に基づいて、ｉ＋ｏｅ＝１−０゜となる。

ＤＣ−ＡＣインバータでは、電流スイッチングセル（スイッチ）６４．６８は相 の対を成して動作する。そのとき、Ｌ方がｒオン」であれば、他方はｒオフ」で ある、１例を挙げると、＋ＤＣスイッチ８４Ａがオフであれば、その相手方であ る一〇Ｃスイッチ８６Ａはオンである。逆に、スイッチ８４Ａがオンであれば、 その相手方であるスイッチ６８Ａはオフである。

先に述べた通り、ベクトルの観点からいえば、正味電流は主バスバー２００の横 断面３２０，３２２．３２４と、主バス１００の端部を越えて延出する３本の位 相線路を含めた横断面３２６とにおいて零である０図１７及び図１８（表１）を 使用して、電流の流れの詳細な解析を行うことができる。その解析には、８つの 選択肢を考慮することが必要である。それらの選択肢の初めの６つにつ１１１で は、電流を主バス２００のバー１０２．１０４，２０７，２０９．２１１の閏で どのように分割するかという方式にかかわらず、総十〇Ｃ電流（図１７の左から 右へ）は全ての電流横断ｉｉ＋３２０，３２２．３２４でｔ　＊ｏｃであり、総 −ＤＣ電流（図１７の右から左へ）は常にｒ−ｂｅであるということがいえる０ 図１８（表１）でとっている方式は別の方式であって、そこでは、全ての横断面 電流をｒａ＋ｉ、及びｉｅによって表わしている。この方式を使用すると、電流 横断面３２０．３２２，３２４．３２６は全てその中を流れるｉａ＋Ｌ＋ｉｃを 含んでおり、それは零に等しくなければならず、そのため、それらの横断面は平 衡状態の電流流れを育することがわかる。８つの選択肢は図１８（表１）に提示 されており、この表は、図１８（表１）の最上位置の記入項に挙げたスイッチ６ ４Ａ、６４Ｂ、６４Ｃ，６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｃの組合わせによって示した各々 のバスバーを流れる電流を示している。

たとえば、図１８（表１）の選択肢■においては、十ＯＣＡスイッチ６４Ａはオ ンであり、他方の＋ＤＣスイッチ６４Ｂ、６４Ｃはオフであり、その場合、＋Ｄ ＣＤＣ電流は電源５０から第１の十〇Ｃバスバーセクシ菅ン３００を経て、バス コネクタバー１１２を通って上がうて位相Ａスイッチ８４Ａに至り、位相Ａバー の上部セフシーン３１２を通って下がり、位相Ａパス延長バー２０７を経て位相 Ａ線路に至る。左から右へ流れる＋ＤＣＤＣ電流にない、電流の渡れは第２の＋ ＤＣパスバーセクシ冒ン３０２と、第３の十〇ＣバスバーセクシＷン３０４とを 通して零である。−ＤＣ電流を見てみると、−ＤＣ位相Ａスイッチ８８Ａはオフ であり、一方、−ＤＣスイッチ６６Ｂ、Ｓｅｃはオンである。従って、第１の− ＤＣバスバーセクシーン３０Ｂと、第２の−ＤＣパスバーセクシ１ン３０８とを 流れる電流はｌ　ｂ＋　Ｉ　ｅである。その後、電流は−ＤＣ位相Ｂコネクタバ ー１２０と、第３の−ＤＣバスバーセクシ冒ン３１０との間で分割される０位相 Ｂコネクタバー１２０を通る一ＤＣＷ流の流れはｉ、となり、これは位相Ｂ延長 バー２０９における一〇Ｃ電流である。−〇ＣＣパスバーセフシーン３１を通る 一ＤＣ電流の流れはｉ、となり、これは位相Ｃ延長バー２１１を通る電流の流れ である図１８（表１）に選択肢！並びに次に続く５つの選択肢（ＩＩ−ＶＩ）に 関わる総計の項に指示する通り、電流横断面３２０，３２２，３２４，３２８の 各々を流れる総電流はｉ　＊＋　ｉ　ｂ＋　ｉ　ｅであり、これは零に等しい。

ところが、全ての−ＤＣスイッチ６６がオンである選択肢■と、全ての十〇Ｃス イッチ６４がオンである選択肢■とに関しては、電源５０に最も近い横断面３２ ０に電流は流れていない。選択肢■では、電流は一〇Ｃスイッチ６６Ａ、６８Ｂ 、６６Ｃの間で流れており、それらの電流の流れの方向は可変である。同様に、 選択肢■においては、電流はスイッチ６４Ａ、６４Ｂ、６４Ｃの間で流れており 、それらの電流の流れの方向は可変である。しかしながら、依然として電流はほ ぼ平衡状態にあることがわかる。図１８（表１）に示す通り、横断ｆｆ１ｉ３２ ２では一方向への電流がｉ。

である場合、他方向への電流は−１１であるので、それらの電流の和は零に成る 、その他の横断面３２４及び３２６においては、電流の和はＩ　、”　ｌ　ｂ＋ ｌ　ｃであり、それは零に等しい。従って、選択肢■及び■についても、電流は ほぼ平衡状態にある。

以上の説明に従つて電源バスを構成すると、その結果、本発明による低雑音電源 バスが得られる。本発明の電源バスは浮遊寄生インダクタンスを相当に減少させ ると共に、浮遊寄生キャパシタンスを電源バスアセンブリの全体に分布させる高 いキャパシタンスは過渡信号の影響を相当に減少させ、それにより、電子素子に 対する電気的ストレスを減少させる。さらに、過渡信号の減少はスナツパネット ワークの必要性を少な（シ、たとえば、その要求サイズと性能定格を低減するか 、あるいは、スナツパネットワークの必要を全くなくすことにより、その必要性 を少なくするのである。

大量のＤＣ電流を導通し且つ高いスイッチング速度で切り換えなければならない 多（の用途で、本発明による低雑音電源バスを使用することができる。たとえば 、そのような用途には、風力タービン、速度調整可能モータ駆動装置及び連続電 源などの広範囲の用途で使用できる切り換え形ＤＣ電源、ＤＣ−ＤＣ電力変換器 、単相又は多相ＤＣ−ＡＣＣバーインバータ及び可変周波１！ｋＡＣ電源などが 含まれるであろうが、それには限定されない。

ここで説明した本発明の実施例の様々な代賛構成を採用して本発明を実施できる ことを理解すべきである。次に示す請求の範囲は本発明の範囲を限定するもので あり、それらの請求の範囲の中に入る構造及び方法と、それと同等のものは請求 の範囲に包含される。

くのＱ くのＵ ７ＩＩＥ　’１− （ｉ走十の抜性Ａ） ｌＩＧ　＆ −］ドＩ６　１２： フロントページの続き （８１）指定国　ＥＰ（ＡＴ、ＢＥ、ＣＨ，ＤＥ。

ＤＫ、ＥＳ、ＦＲ，ＧＢ、ＧＲ，ｉＴ、ＬＵ、ＭＣ，ＮＬ、ＳＥ）、０Ａ（ＢＦ 、ＢＪ、ＣＦ、ＣＧ、ＣＩ、ＣＭ、ＧＡ、ＧＮ、ＭＬ、ＭＲ，ＳＮ、ＴＤ、ＴＧ ）、ＡＴ、　ＡＵ、　ＢＢ、　ＢＧ、　ＢＲ，ＣＡ、　ＣＨ，Ｃ３，ＤＥ。

ＤＫ、　ＥＳ、ＦＩ、　ＧＢ、　ＨＵ、ＪＰ、　ＫＰ、　ＫＲ，ＬＫ、　ＬＵ、 　ＭＧ、　ＭＮ、　ＭＷ、　ＮＬ、　Ｎｏ、ＰＬ、ＲＯ、ＲＵ、ＳＤ、５Ｅ （７２）発明者　エルドマン、ウィリアム・エルアメリカ合衆国　９４５５０　 カリフォルニア州・リバーモア・ナンバー３１トミル　スプリングス　コモン・ １８２１

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．平衡状態となる電流の流れと、減少した温度信号とを有し、高速トランジス タによる高速スイッチングされるＤＣ電流を導通するとともに、前記高速トラン ジスタをスイッチングすることにより形成されるＡＣ電流を導通する抵雑音電源 バスアセンブリにおいて、 ＤＣ電流を受け入れ且つ導通するために前記高速トランジスタに接続された第１ の複数の導体を有すると共に、ＡＣ電流を受け入れ且つ導通するために前記高速 トランジスタに接続された第２の複数の導体をきらに有し、前記第１の導体及び 前記第２の導体は前記導体の中の少なくとも２つを含むグルーブを成して配置さ れており、前記グループの各々の中で、導体は、各導体が少なくとも１つの導体 に対して隣接して位置決めされており且つ前記隣接する導体の各々を通って流れ る電流がほぼ平衡状態（等量で逆方向）となるような形状と相対位置を有するア センブリと； 前記伝送線路アセンブリの中に配設され、前記隣接する導体の間に挿入されてい る複数の誘電体層とを具備する低雑音電源バスアセンブリ。 ２．前記第１の導体及び第２の導体の各々は、それに隣接して位置する導体に面 する平坦な面を有するバーの形状をとり、その隣接する導体は対向する平坦な面 を有し、前記導体を通る平衡状態の電流の流れによって発生する磁界が、前記隣 接する導体の間にほぼ集中される請求項１記載の低雑音電源バスアセンブリ。 ３．前記高速トランジスタはパワーエレクトロニクスに使用するために電力を切 換えるハイパワートランジスタである請求項１記載の低雑音電源バスアセンブリ 。 ４．平衡状態となる電流の流れと、減少した過渡信号とを有し、高速スイッチン グされるＤＣ電流を導通すると共に、ＡＣ波形を導通する低雑音電源バスアセン ブリにおいて、 各々が少なくとも１つのハイパワートランジスタを含む複数のスイッチングセル と； ＤＣ電流を受け入れ且つそのＤＣ電流を前記複数のスイッチングセルへ導通する ように結合された第１の複数の導体を有するとともに、ＡＣ電流を受け入れ且つ そのＡＣ電流を前記複数のスイッチングセルから導通するように結合される第２ の複数の導体をさらに有し、前記第１の導体及び前記第２の導体は、その中を流 れる電流によって発生する磁界が実質的に前記第１の導体と前記第２の導体との 間に閉じ込められる形状と相対位置を有し、前記第１の導体及び前記第２の導体 のうち２つ以上は、その中を流れる電流がほぼ平衡状態（等量で逆方向）となる ように構成されているアセンブリと；前記アセンブリの中に配設され、前記導体 の間に挿入されている複数の誘電体層とを具備し、 前記アセンブリは、 前記第１の導体がＤＣ電源バスを含み；前記第２の導体が位相Ａ用延長バーと、 位相Ｂ用延長バーと、位相Ｃ用延長バーとを含み；且つ、 前記延長バーと前記ＤＣ電源バスとの中における電流の流れがほぼ平衡状態とな るように、前記延長バー及び前記電源バスが並列構成で配置されるＤＣ−ＡＣ３ 順インバータのための構成を有する低雑音電源バスアセンブリ。 ５．第１の導体は、電源バスをスイッチングセルと接続する複数のバスコネクタ と、スイッチングセルをＡＣ用延長バーと接続する複数のＡＣバーとをさらに含 み、それらのバスコネクタとＡＣバーは、その中の電流の流れがほぼ平衡状態（ 等量で逆方向）となるように隣接する関係で配置されている請求項４記載の低雑 音電源バスアセンブリ。 ６．前記第１の導体及び第２の導体は、パワーエレクトロニクスに使用するため に電流を導通するのに適する横断面サイズを有する請求項１記載の低雑音電電バ スアセンブリ。 ７．定電圧源と、高速、ハイパワースイッチングトランジスタを含み、バスに沿 った様々な場所に配置されている複数の電気セルとの間で大きな電流を導通する 低インピーダンス、低雑音、ハイパワー電源バスにおいて、パワーエレクトロニ クスに使用するために電流を導通するのに適する横断面サイズを有すると共に、 平行な、対向する平坦な面を有し、電圧源及び複数の電気セルに関して、通過し てゆく電流がそれぞれ逆の方向に流れるように配置されている１対の電流導通バ ーと； 前記１対の導通バーの間に配置されている誘電体と；物理的には電線バスの長さ に沿った複数の選択された場所に配置されており、電源バスを複数の電気セルと 接続する手段とを具備する低インピーダンス、低雑音、ハイパワー電源バス。 ９．ＤＣ電源バスと、ＡＣ源の位相線路との間に、そのＤＣ電源バスの間の第１ のスイッチングセル及び第２のスイッチングセルを含む１対のハイパワー、高速 スイッチングセルを通る電流経路を形成するとともに、その１対のスイッチング セルからのＡＣ波形の電流経路を形成する低雑音低インピーダンスハイパワー分 岐バスにおいて、 パワーエレクトロニクスに使用するために電流を導通するのに適する横断面サイ ズを有すると共に、第１の平坦な面を有し、ＤＣ電源バスと第１のスイッチング セルとの間で電流を導通する第１のバスコネクタバーと；パワーエレクトロニク スに使用するために電流を導通するのに適する横断面サイズを有するとともに、 第２の平坦な面を有し、ＤＣ電源バスと第２のスイッチングセルとの間で電流を 導通する第２のバスコネクタバーと；パワーエレクトロニクスで使用するために 電流を導通するのに適する横断面サイズを有し、バスコネクタバーに面する対向 し、ほぼ平行な関係で配置され、バスコネクタパーを通る電流の流れの方向とは 逆の方向に電流を導通するように配置されており、第１のバスコネクタバーの第 １の平坦な面に対向して位置する第３の平坦な面と、第２のバスコネクタバーの 第２の平坦な面に対向して位置する第４の平坦な面とを有し、対のスイッチング セルから位相線路へ電流を導通するＡＣバーと； 第１及び第２のバスコネクタバーの前記平坦な面と、前記ＡＣバーとの間に配置 される誘電体とを具備する低雑音低インピーダンスハイパワー分岐バス。 １２．電流誘導磁界をほぼ物理的境界の中に閉じ込め、ＤＣ電力を複数の高速電 気スイッチングセルの間でスイッチングする低雑音、低インビーダンス電源バス アセンブリにおいて、 電流の流れがそれぞれ逆方向になるように配置された平坦な、対向する隣接した 面を有する１対の並列バスバーを含み、隣接する並列のバスバーにある平坦な、 対向する面の間に配置される誘電体をさらに含み、ＤＣ電流を導通する電電バス と、 電源バスの長さに沿った様々な場所に配置されており、各々が、平坦な面を含み 、電源バスを各々のスイッチングセルと接続する少なくとも１つのＤＣバスコネ クタバーと； 各々のスイッチングセルに結合するＡＣバーであって、ＡＣバーを通る電流の流 れがＤＣバスコネクタバーを通る電流の流れとは逆になり且つ前記バーにおける 電流の流れがほぼ平衡状態となるようにＤＣバスコネクタバーにある平坦な面と 対向し、平行な関係で隣接して位置する平坦な面を有するＡＣバーと；各々のＡ Ｃバーと近接するＤＣバスコネクタバーの隣接する面の間に配置される誘電体と を含む複数の分岐バスとを具備する低雑音、低インピーダンス電源バスアセンブ リ。 １３．複数のＡＣ延長バーをさらに具備し、前記ＡＣ延長バーの各々はそれぞれ 対応するＡＣバーに電気的に結合しており、前記延長バーは電源バスと並列し、 隣接する関係で配置されていて、前記隣接する延長バーと電源バスの中における 電流の流れがほぼ平衡状態にある請求項１２記載の電源バスアセンブリ。 １４．ＡＣ電力とＤＣ電力との間でスイッチングする複数のスイッチングセルを 使用して、定ＤＣ電圧源とＡＣ波形との間で電力を導通する低雑音、低インピー ダンス電源バスアセンブリにおいて、１対の並列のバスバー、すなわち、＋ＤＣ バスバーと、−ＤＣバスバーとを含み、それらのバスバーは、前記バスバーにお ける電流の流れがそれぞれ逆の方向となるように隣接する関係で配置されている と共に、前記隣接するバスバーの間に配置された誘電体をさらに含み、スイッチ ングセルへＤＣ電流を導通する電源バスと； ＋ＤＣバスバーを第１の＋ＤＣ電気スイッチングセルに接続する第１の＋ＤＣバ スコネクタバーと； 前記第１の＋ＤＣバスコネクタバーとは反対の電源バスの側に配置されており、 一ＤＣバスバーを第１の−ＤＣ電気スイッチングセルに接続する第１の−ＤＣバ スコネクタバーと； 第１の＋ＤＣ電気スイッチに結合する第１の端部と、第１の−ＤＣ電気スイッチ に結合する第２の端部とを有し、第１の＋ＤＣバスコネクタバーと対向し、並列 し、隣接した関係で位置する＋ＤＣセクションと、第１の−ＤＣバスコネクタバ ーと対向し、並列し、隣接した関係で位置する−ＤＣセクションとを有し、各々 のセクションを通る電流の流れが隣接するＤＣバスコネクタバーを通る電流の流 れと逆になるような第１のＡＣバーと；第１のＡＣバーの隣接するセクションと 、第１のＤＣバスコネクタバーとの間に配置される誘電体層とを具備する低雑音 、低インピーダンス電源バスアセンブリ。 １５．電源バスと； 第１のＡＣバーに結合し、電源バスと並列となるように電源バスに隣接して配置 されている第１のＡＣ延長バーとを含む主バスをさらに具備し、且つ４電源バス と、前記第１のＡＣ延長バーとの間に配置される誘電体層をも具備する請求項１ ４記載の電源バスアセンブリ。 １６．＋ＤＣバスバーを第２の＋ＤＣ電気スイッチングセルに接続する第２の＋ ＤＣバスコネクタバー、及び前記第２の＋ＤＣバスコネクタバーとは反対の電源 バスの側に配置され、−ＤＣバスバーを第２の−ＤＣ電気スイッチングセルに接 続する第２の＋ＤＣバスコネクタバーと；第２の＋ＤＣ電気スイッチに結合する 第１の端部、及び第２の−ＤＣ電気スイッチに結合する第２の端部を有し、第２ の＋ＤＣバスコネクタバーと対向し、並列で隣接する関係で位置する＋ＤＣセク ションと、第２の−ＤＣバスコネクタバーと対向し、並列で隣接する関係で位置 する−ＤＣセクションとを有し、その各々のセクションを通る電流の流れが隣接 するＤＣバスコネクタバーを通る電流の流れとは逆になるような第２のＡＣバー と；第２のＡＣバー及び第２のＤＣバスコネクタバーの隣接するセクションの間 に配置される誘電体層とをさらに具備する請求項１４記載の電源バーアセンブリ 。 １７．電源バスと； 第１のＡＣバーに結合し、電源バスと隣接する並列の関係で配置されている第１ のＡＣ延長バーであって、電源バスと前記第１のＡＣ延長バーとの間に配置され る誘電体層をさらに具備する第１のＡＣ延長バーと；第２のＡＣバーに結合し、 電線バスと隣接する並列の間係で記置されている第２のＡＣ延長バーであって、 前記第２のＡＣ延長バーと、それに近接する主バスのバーとの間に配置される誘 電体層をさらに具備するような第２のＡＣ延長バーとを含む主バスをさらに具備 する請求項１６記載の電源バスアセンブリ。 １８．前記第３の＋ＤＣバスコネクタバーとは反対の電源バスの側に配置されて おり、＋ＤＣバスバーを第３の＋ＤＣ電気スイッチングセルに接続する第３の＋ ＤＣバスコネクタバー及び−ＤＣバスバーを第３の−ＤＣ電流スイッチングセル に接続する第３の−ＤＣバスコネクタバーと；第３の＋ＤＣ電気スイッチに結合 する第１の端部、及び第３の−ＤＣ電気スイッチに結合する第２の端部を有し、 第８の＋ＤＣバスコネクタバーと対向し、並列で隣接する関係で位置する＋ＤＣ セクションと、第３の−ＤＣバスコネクタバーと対向し、並列で隣接する関係で 位置する−ＤＣセクションとを有し、その各々のセクションを通る電流の流れが 隣接するＤＣバスコネクタバーを通る電流の流れとは逆になるような第３のＡＣ バーと；第３のＡＣバー及び第３のＤＣバスコネククバーの隣接するセクション の間に配置される誘電体層とをさらに具備する請求項１６記載の電源バスアセン ブリ。 １９．電源バスと； 第１のＡＣバーに結合し、電源バスと隣接し、並列する関係で配置されている第 １のＡＣ延長バーであって、電源バスと、前記第１のＡＣ延長バーとの間に配置 される誘電体層をさらに具備する第１のＡＣ延長バーと；第２のＡＣバーに結合 し、電源バスと隣接し、並列する関係で配置されている第２のＡＣ延長バーであ って、前記第２のＡＣ延長バーと、それに隣接している主バスにあるバーとの間 に配置される誘電体層をさらに具備する第２のＡＣ延長バーと； 第３のＡＣバーに結合し、電源バスと隣接し、並列する関係で配置されている第 ８のＡＣ延長バーであって、前記第３のＡＣ延長バーと、それに隣接している主 バスのバーとの間に配置される誘電体層をさらに具備する第３のＡＣ延長バーと を含む主バスをさらに具備する請求項１８記載の電源バスアセンブリ。 ２０．ほぼ一定の電圧の電気エネルギーと、３層ＡＣ電気エネルギーとの間で、 高速スイッチングにより、電気エネルギーを変換する低雑音パワーインバータに おいて、 ＋ＤＣバーと、−ＤＣバスバーとを含み、それらの電流の流れがそれぞれ逆の方 向となるように隣接する関係で配置される１対の並列バスバーを含み、そのバス バーの間に配置される誘電体をさらに含む電圧源から電流を導通する電源バスと ； 各々が第１のスイッチングセルと、第２のスイッチングセルとを含む複数対のス イッチングセルと； 電源バスの長さに沿って配置されており、電源バスを複数のスイッチングセルと 接続し且つそこから出力を供給する複数の分岐バスであって、各々が、電源バス を選択された１対のスイッチングセルのうち第１のスイッチングセルと接続する 第１のバスコネクタバーと、電源バスを前記選択された１対のスイッチングセル のうち第２のスイッチングセルと接続する第１のバスコネクタバーと、第１及び 第２のスイッチングセルに結合し、第１及び第２のスイッチングセルからの出力 を供給するＡＣバーであって、第１のＤＣバスコネクタバー及びそれに隣接する ＡＣバーの１つのセクションを通る電流の流れがほぼ平衡状態となり且つ第２の ＤＣバスコネクタバー及びそれに隣接するＡＣバーの１つのセクションを通る電 流の流れがほぼ平衡状態となるように、第１及び第２のＤＣバスコネクタバーと 対向し、並列して隣接する関係で位置しているＡＣバーと； 各々のＡＣバーと、それに隣接するＤＣバスコネクタバーとの間に配置される誘 電体とを含む分岐バスとを具備するパワーインバータ。 ２１．３相電気エネルギーの３つの位格は位相Ａ，位相Ｂ及び位相Ｃにより規定 され、且つ複数のＡＣバーは位相Ａバー，位相Ｂバー及び位相Ｃバーを含む請求 項２０記載のパワーインバータ。 ２２．スイッチングセルは位相Ａバーに結合する１対の位相Ａスイッチと、位相 Ｂバーに結合する１対の位相Ｂスイッチと、位格Ｃバーに結合する１対の位相Ｃ スイッチとを含む請求項２１記載のパワーインバータ。 ２３．電源バスは、対向する平坦な面を有する＋ＤＣバスバー及び−ＤＣバスバ ーを含み； 前記複数の分岐バスの中の分岐バスごとに第１のバスコネクタバーとＡＣバーの 隣接する部分は対向する平坦な面を存し、且つ第２のバスコネクタバーとＡＣバ ーの隣接する部分は対向する平垣な面を有する請求項２２記載のパワーインバー タ。 ２４．スイッチの対ごとに、第１のスイッチは＋ＤＣバスバーに対応する電源バ スの側に配置されており、且つ第２のスイッチは−ＤＣバスバーに対応する電源 バスの反対の側に配置されている請求項２３記載のパワーインバータ。 ２５．位相Ａバーに結合する位相Ａ用延長バーと；位相Ｂバーに結合する位相Ｂ 用延長バーと；位相Ｃバーに結合する位相Ｃ用延長バーとを含む複数の延長バー をさらに具備し； 前記延長バーは、それらが電源バスと並列であり且つそれと隣接すると共に、前 記延長バーと、前記電源バスとの中における電流の流れがバス構造のあらゆる箇 所でほぼ平衡状態となるように配置されている請求項２０記載のパワーインバー タ。 ２６．電源バスと隣接する延長バーは対面する平坦な面を有し、且つパワーイン バータは、隣接する並列の延長バーとＤＣバスバーとの間に配置される複数の誘 電体層をさらに具備する請求項２５記載のパワーインバータ。 ２７．ＤＣバスバーと、バスコネクタバーと、ＡＣバーとはパワーエレクトロニ クスに使用するために電流を導通するのに適する横断面サイズを有する請求項２ ０記載のパワーインバータ。 ２８．各々のスイッチングセルは少なくとも１つのハイパワートランジスタを具 備する請求項２７記載のパワーインバータ。 ２９．各々のスイッチングセルは１対のハイパワートランジスタを具備する請求 項２８記載のパワーインバータ。