JPH075891B2 - 産業スラツジを使用した冷却浮遊分離によるフルードコーキング - Google Patents
産業スラツジを使用した冷却浮遊分離によるフルードコーキングInfo
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- JPH075891B2 JPH075891B2 JP61055169A JP5516986A JPH075891B2 JP H075891 B2 JPH075891 B2 JP H075891B2 JP 61055169 A JP61055169 A JP 61055169A JP 5516986 A JP5516986 A JP 5516986A JP H075891 B2 JPH075891 B2 JP H075891B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B55/00—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material
- C10B55/02—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material with solid materials
- C10B55/04—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material with solid materials with moving solid materials
- C10B55/08—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material with solid materials with moving solid materials in dispersed form
- C10B55/10—Coking mineral oils, bitumen, tar, and the like or mixtures thereof with solid carbonaceous material with solid materials with moving solid materials in dispersed form according to the "fluidised bed" technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B39/00—Cooling or quenching coke
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
- C10G9/32—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material according to the "fluidised-bed" technique
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は、フルードコーキング法の改良に関する。
本発明に従えば、有機廃棄物を含む水性スラツジを冷却
浮遊分離器（quench elutriator）において冷却剤とし
て用いてコークス生成物を冷却し且つ有機廃棄物の少な
くとも一部分を蒸気状化合物（例えば、炭化水素）に転
化させ、そしてこの蒸気状化合物を加熱帯域に再循環さ
せて加熱帯域ガス状流出物の燃料価を向上させるように
した改良フルードコーキング法が提供される。
浮遊分離器（quench elutriator）において冷却剤とし
て用いてコークス生成物を冷却し且つ有機廃棄物の少な
くとも一部分を蒸気状化合物（例えば、炭化水素）に転
化させ、そしてこの蒸気状化合物を加熱帯域に再循環さ
せて加熱帯域ガス状流出物の燃料価を向上させるように
した改良フルードコーキング法が提供される。
発明の背景 フルードコーキングは、周知の方法でありそしてフルー
ドコーキング帯域流出物の重質部分を再循環させて又は
させずに実施することができる。斯界には周知の如く、
例えば米国特許第2,881,130号に示される如きフルード
コーキング法では、フルードコーキング容器及び外部加
熱容器が使用される。コーキング帯域には、流動ガス
（通常、スチーム）を通常0.3〜5ft/秒の表面速度で上
向きに注入することによつて、約40〜約1,000ミクロン
の範囲内の寸法を有する固形物（好ましくは、プロセス
によつて生成されたコークス粒子）の流動床が収容され
る。フルードコーキング床の温度は、固形物（コーク
ス）を加熱容器に循環して戻すことによつて850〜約1,4
00゜Ｆ好ましくは900〜1,200゜Ｆの範囲内に維持され
る。転化しようとする重質油は、流動床に注入され、そ
して熱い固形物との接触時に熱分解を受けて通常液状の
炭化水素を含めて気相状の軽質炭化水素生成物を発生し
且つ炭素質残留物（コークス）を固形物上に付着させ
る。流動床の乱流は、通常、実質上等温の反応条件及び
注入した重質油の十分且つ迅速な分配をもたらす。供給
量及び温度は、床を流動状態に維持するように制御され
る。生成物蒸気は、連行固形物の除去後に、コーキング
帯域からオーバーヘツドとして抜き出されそして冷却及
び分離のためにスクラツバー及び精留塔に送られる。
ドコーキング帯域流出物の重質部分を再循環させて又は
させずに実施することができる。斯界には周知の如く、
例えば米国特許第2,881,130号に示される如きフルード
コーキング法では、フルードコーキング容器及び外部加
熱容器が使用される。コーキング帯域には、流動ガス
（通常、スチーム）を通常0.3〜5ft/秒の表面速度で上
向きに注入することによつて、約40〜約1,000ミクロン
の範囲内の寸法を有する固形物（好ましくは、プロセス
によつて生成されたコークス粒子）の流動床が収容され
る。フルードコーキング床の温度は、固形物（コーク
ス）を加熱容器に循環して戻すことによつて850〜約1,4
00゜Ｆ好ましくは900〜1,200゜Ｆの範囲内に維持され
る。転化しようとする重質油は、流動床に注入され、そ
して熱い固形物との接触時に熱分解を受けて通常液状の
炭化水素を含めて気相状の軽質炭化水素生成物を発生し
且つ炭素質残留物（コークス）を固形物上に付着させ
る。流動床の乱流は、通常、実質上等温の反応条件及び
注入した重質油の十分且つ迅速な分配をもたらす。供給
量及び温度は、床を流動状態に維持するように制御され
る。生成物蒸気は、連行固形物の除去後に、コーキング
帯域からオーバーヘツドとして抜き出されそして冷却及
び分離のためにスクラツバー及び精留塔に送られる。
米国特許第3,206,392号は、バーナーからコークス流れ
を抜き出して冷却浮遊分離器に送り、これによつて小さ
目のコークス粒子から大き目のコークス粒子を分離且つ
冷却するところのフルードコーキング法を開示してい
る。
を抜き出して冷却浮遊分離器に送り、これによつて小さ
目のコークス粒子から大き目のコークス粒子を分離且つ
冷却するところのフルードコーキング法を開示してい
る。
米国特許第4,118,281号は、有機廃棄物をフルードコー
カーに再循環させることを開示している。有機廃棄物及
びコーカー供給原料油を先ず加熱してピツチ様の組成物
を作り、これがコーカーに仕込まれる。
カーに再循環させることを開示している。有機廃棄物及
びコーカー供給原料油を先ず加熱してピツチ様の組成物
を作り、これがコーカーに仕込まれる。
米国特許第3,917,564号は、デレードコーカーにスラツ
ジ及び他の有機産業廃棄物を水性冷媒として加えること
を開示している。スラツジの含水量は、コークスを冷却
するのに利用される。
ジ及び他の有機産業廃棄物を水性冷媒として加えること
を開示している。スラツジの含水量は、コークスを冷却
するのに利用される。
こゝに本発明において、有機廃棄物を含有する水性産業
スラツジを浮遊分離帯域で冷媒として利用すると、固体
有機廃棄物から誘導される気化された有機物質の存在に
よつて燃料価が向上した流出物が生成することが分かつ
た。
スラツジを浮遊分離帯域で冷媒として利用すると、固体
有機廃棄物から誘導される気化された有機物質の存在に
よつて燃料価が向上した流出物が生成することが分かつ
た。
発明の概要 本発明に従えば、 （ａ） 流動ガスの導入によつて流動状態に維持された
流動床コーキング床を収容するコーキング帯域におい
て、少なくとも約５重量％のコンラドソン残留炭素分を
有する炭素質供給原料を熱い流動固形物と接触させて気
相生成物と該流動固形物に付着したコークスとを生成
し、 （ｂ） コークス付着物を有する前記固形物の一部分を
加熱帯域に導入して固形物の該部分を加熱し、 （ｃ） 前記加熱帯域からの加熱された固形物の第一部
分を前記コーキング帯域に再循環させ、 （ｄ） 前記加熱帯域からの加熱された固形物の第二部
分を浮遊分離帯域に送つて固形物中の大き目の粒子から
その小さ目の粒子から分離し、 （ｅ） 前記浮遊分離帯域に冷却剤を導入して前記の大
き目の固体粒子を冷却し、 （ｆ） 前記浮遊分離からの蒸気状流出物であつて、ス
チームと連行された小さ目の固体粒子とを含む流出物を
前記加熱帯域に送る、 各工程を含むフルードコーキング法において、 有機廃棄物を含む水性スラツジからなる冷却剤を使用し
てスチームを発生させ且つ該有機廃棄物の少なくとも一
部分を蒸気状有機化合物に転化させ、そして該蒸気状有
機化合物を前記加熱帯域に送ることを特徴とするフルー
ドコーキング法が提供される。
流動床コーキング床を収容するコーキング帯域におい
て、少なくとも約５重量％のコンラドソン残留炭素分を
有する炭素質供給原料を熱い流動固形物と接触させて気
相生成物と該流動固形物に付着したコークスとを生成
し、 （ｂ） コークス付着物を有する前記固形物の一部分を
加熱帯域に導入して固形物の該部分を加熱し、 （ｃ） 前記加熱帯域からの加熱された固形物の第一部
分を前記コーキング帯域に再循環させ、 （ｄ） 前記加熱帯域からの加熱された固形物の第二部
分を浮遊分離帯域に送つて固形物中の大き目の粒子から
その小さ目の粒子から分離し、 （ｅ） 前記浮遊分離帯域に冷却剤を導入して前記の大
き目の固体粒子を冷却し、 （ｆ） 前記浮遊分離からの蒸気状流出物であつて、ス
チームと連行された小さ目の固体粒子とを含む流出物を
前記加熱帯域に送る、 各工程を含むフルードコーキング法において、 有機廃棄物を含む水性スラツジからなる冷却剤を使用し
てスチームを発生させ且つ該有機廃棄物の少なくとも一
部分を蒸気状有機化合物に転化させ、そして該蒸気状有
機化合物を前記加熱帯域に送ることを特徴とするフルー
ドコーキング法が提供される。
好ましい具体例の記述 こゝで添付図面を説明すると、少なくとも約５重量％の
コンラドソン残留炭素分を有する炭素質供給原料が管路
10によつてコーキング帯域１に送給される。コーキング
帯域１には、参照数字12で示される上方レベルを有する
固形物（例えば、寸法が40〜1,000ミクロンのコークス
粒子）の流動床が維持される。本発明のフルードコーキ
ング段階に好適な炭素質供給原料としては、重質炭化水
素質、重質減圧蒸留石油原油、石油蒸留残油、石油減圧
蒸留残油、ピツチ、アスフアルト、ビチユーメン、他の
重質炭化水素残油、タールサンドオイル、シエールオイ
ル、石炭液化残油を含めて石炭液化プロセスから誘導さ
れる液状生成物、石炭、石炭スラリー、並びにこれらの
混合物が挙げられる。典型的には、かゝる供給原料は、
少なくとも約５重量％一般には約５〜約50重量％好まし
くは約５重量％よりも上のコンラドソン残留炭素分を有
する（コンラドソン残留炭素分については、ASTMテスト
D189-65を参照されたい）。コーカー１には、約0.3〜約
5ft/秒の範囲内の表面ガス速度を維持するのに十分な量
の流動ガスが管路14によつて導入される。流動ガスは、
スチーム、ガス状炭化水素、気化された通常ガス状の炭
化水素、水素、硫化水素及びこれらの混合物からなつて
よい。好ましくは、流動ガスは、スチームを含む。コー
カー１には、コーキング温度よりも高い温度例えばコー
キング帯域の実際操作温度を100〜1,000゜Ｆ越えた温度
のコークスが、コーキング温度を約850〜約1,400゜Ｆの
範囲内好ましくは約900〜約1,200゜Ｆの範囲内に維持す
るのに十分な量で管路26によつて導入される。コーキン
グ帯域の全圧は、約０〜約150psigの範囲内好ましくは
約５〜約100psigの範囲内に維持される。コーカーの下
方部分は、固形物から吸蔵炭化水素を除去するためのス
トリツピング帯域として働く。蒸気状生成物は、ガス状
炭化水素及び通常液状の炭化水素並びにコーカーに流動
ガスとして導入された他のガス類を含む。気相生成物
は、通常の態様でスクラツビング及び精留するためにコ
ーカー１から管路16によつて抜き出される。所望なら
ば、蒸気状流出物の少なくとも一部分は、流動ガスとし
てコーカーに再循環させることができる。蒸気状コーカ
ー流出物からの重質物凝縮物の流れはコーカーに再循環
させることができ、又はコーカーは単流方式で即ち重質
物質をコーカーに再循環させずに操作することもでき
る。
コンラドソン残留炭素分を有する炭素質供給原料が管路
10によつてコーキング帯域１に送給される。コーキング
帯域１には、参照数字12で示される上方レベルを有する
固形物（例えば、寸法が40〜1,000ミクロンのコークス
粒子）の流動床が維持される。本発明のフルードコーキ
ング段階に好適な炭素質供給原料としては、重質炭化水
素質、重質減圧蒸留石油原油、石油蒸留残油、石油減圧
蒸留残油、ピツチ、アスフアルト、ビチユーメン、他の
重質炭化水素残油、タールサンドオイル、シエールオイ
ル、石炭液化残油を含めて石炭液化プロセスから誘導さ
れる液状生成物、石炭、石炭スラリー、並びにこれらの
混合物が挙げられる。典型的には、かゝる供給原料は、
少なくとも約５重量％一般には約５〜約50重量％好まし
くは約５重量％よりも上のコンラドソン残留炭素分を有
する（コンラドソン残留炭素分については、ASTMテスト
D189-65を参照されたい）。コーカー１には、約0.3〜約
5ft/秒の範囲内の表面ガス速度を維持するのに十分な量
の流動ガスが管路14によつて導入される。流動ガスは、
スチーム、ガス状炭化水素、気化された通常ガス状の炭
化水素、水素、硫化水素及びこれらの混合物からなつて
よい。好ましくは、流動ガスは、スチームを含む。コー
カー１には、コーキング温度よりも高い温度例えばコー
キング帯域の実際操作温度を100〜1,000゜Ｆ越えた温度
のコークスが、コーキング温度を約850〜約1,400゜Ｆの
範囲内好ましくは約900〜約1,200゜Ｆの範囲内に維持す
るのに十分な量で管路26によつて導入される。コーキン
グ帯域の全圧は、約０〜約150psigの範囲内好ましくは
約５〜約100psigの範囲内に維持される。コーカーの下
方部分は、固形物から吸蔵炭化水素を除去するためのス
トリツピング帯域として働く。蒸気状生成物は、ガス状
炭化水素及び通常液状の炭化水素並びにコーカーに流動
ガスとして導入された他のガス類を含む。気相生成物
は、通常の態様でスクラツビング及び精留するためにコ
ーカー１から管路16によつて抜き出される。所望なら
ば、蒸気状流出物の少なくとも一部分は、流動ガスとし
てコーカーに再循環させることができる。蒸気状コーカ
ー流出物からの重質物凝縮物の流れはコーカーに再循環
させることができ、又はコーカーは単流方式で即ち重質
物質をコーカーに再循環させずに操作することもでき
る。
ストリツピング済みコークス（通常、“コールドコーク
ス”と称される）の流れは、コーカーから管路18によつ
て抜き出され、そして加熱器２においてレベル28を有す
るホツトコークスの流動床に導入される。加熱器は、米
国特許第2,881,130号に開示される如き慣用コークスバ
ーナーとして操作することができる。加熱器をバーナー
として操作するときには、酸素含有ガス典型的には空気
が管路20によつて加熱器２に導入される。固形物上の固
体炭素質付着物の一部分を酸素含有ガスで燃焼させるこ
とによつて、冷たい粒子を加熱するのに必要とする熱が
提供される。加熱帯域（燃焼帯域）の温度は、好適に
は、約1,200〜約1,700゜Ｆの範囲内に維持される。別法
として、加熱器２は、米国特許第3,661,543号、同第3,7
02,516号及び同第3,759,676号に開示される如き熱交換
帯域として操作することができる。流動床からホツトコ
ークスの一部分が抜き出されそして管路26によつてコー
カーに再循環されてそれに熱を供給する。小さ目の粒子
（コークス微粉）及び大き目の粒子を含む加熱コークス
の流れが管路30によつて冷却浮遊分離器３に送られる。
冷却浮遊分離器は、大き目の粒子から小さ目の粒子を分
離するのに適した公知型の冷却浮遊分離器であつてよ
い。例えば、冷却浮遊分離器は、米国特許第3,206,392
号に記載される如きものであつてよい。浮遊分離器の操
作条件は、微粉として分離することが望まれる粒子の寸
法に応じて広範囲にわたつて変動してよい。浮遊分離帯
域に存在する大き目の固体粒子から小さ目の固体粒子を
浮遊分離によつて分離するために、スチームの如き浮遊
分離ガスが管路36によつて浮遊分離器３に導入される。
好適な浮遊分離ガス速度は、直径150ミクロンの粒子を
除去するための約3ft/秒からオーバーヘツドとして運び
出そうとする固形物が直径約1,000ミクロンの粒子を含
む場合の約30ft/秒の範囲にわたつてよい。米国特許第
3,206,392号に記載される浮遊分離器では固体供給量対
ガス供給量は、好適には次の如くであると述べられてい
る。
ス”と称される）の流れは、コーカーから管路18によつ
て抜き出され、そして加熱器２においてレベル28を有す
るホツトコークスの流動床に導入される。加熱器は、米
国特許第2,881,130号に開示される如き慣用コークスバ
ーナーとして操作することができる。加熱器をバーナー
として操作するときには、酸素含有ガス典型的には空気
が管路20によつて加熱器２に導入される。固形物上の固
体炭素質付着物の一部分を酸素含有ガスで燃焼させるこ
とによつて、冷たい粒子を加熱するのに必要とする熱が
提供される。加熱帯域（燃焼帯域）の温度は、好適に
は、約1,200〜約1,700゜Ｆの範囲内に維持される。別法
として、加熱器２は、米国特許第3,661,543号、同第3,7
02,516号及び同第3,759,676号に開示される如き熱交換
帯域として操作することができる。流動床からホツトコ
ークスの一部分が抜き出されそして管路26によつてコー
カーに再循環されてそれに熱を供給する。小さ目の粒子
（コークス微粉）及び大き目の粒子を含む加熱コークス
の流れが管路30によつて冷却浮遊分離器３に送られる。
冷却浮遊分離器は、大き目の粒子から小さ目の粒子を分
離するのに適した公知型の冷却浮遊分離器であつてよ
い。例えば、冷却浮遊分離器は、米国特許第3,206,392
号に記載される如きものであつてよい。浮遊分離器の操
作条件は、微粉として分離することが望まれる粒子の寸
法に応じて広範囲にわたつて変動してよい。浮遊分離帯
域に存在する大き目の固体粒子から小さ目の固体粒子を
浮遊分離によつて分離するために、スチームの如き浮遊
分離ガスが管路36によつて浮遊分離器３に導入される。
好適な浮遊分離ガス速度は、直径150ミクロンの粒子を
除去するための約3ft/秒からオーバーヘツドとして運び
出そうとする固形物が直径約1,000ミクロンの粒子を含
む場合の約30ft/秒の範囲にわたつてよい。米国特許第
3,206,392号に記載される浮遊分離器では固体供給量対
ガス供給量は、好適には次の如くであると述べられてい
る。
大き目の固体粒子は、浮遊分離器の底部に向かつて落下
する。典型的には、大き目の粒子が浮遊分離器から抜き
出される前にそれらを冷却するために水の如き冷却液が
浮遊分離器の底部に導入される。本発明に従えば、冷却
剤の少なくとも一部分は、有機廃棄物を含む水性スラツ
ジである。スラツジは、冷媒（冷却剤）として管路32に
よつて浮遊分離器３に導入される。好ましくは、流れ31
の如き水の別個の追加的な流れも浮遊分離器に導入され
る。スラツジは、約１〜約15好ましくは約５〜約12重量
％の有機廃棄物を含んでよい。有機廃棄物は、固体、半
固体又は液体物質であつてよい。有機物質は好ましくは
炭化水素質物質であるけれども、それは、蒸気状炭化水
素を生成するために気化させることができる他の有機物
質であつても好適である。好ましくは、水性スラツジ
は、石油製油所及び石油化学プラントの廃水処理プラン
トから誘導される産業スラツジであつて、炭化水素質物
質を含むものである。典型的な廃水スラツジを表IIに示
す。 表 II 成分 量、重量％ 有機物質 5 無機物質 7 水 88 浮遊分離器では、水性スラツジ中に存在する水と熱い粒
子との接触によつて、水がスチームに転化されると同時
に、有機廃棄物の少なくとも一部分が炭化水素蒸気の如
き蒸気状有機物質に気化される。気化されない有機物質
は、コークス粒子と結合状態になる。冷却された大き目
の固体粒子（コークス粒子）は、浮遊分離器３から管路
34によつて抜き出される。浮遊分離器３の流出物は、管
路38によつて抜き出される。この流出物は、浮遊分離器
３において大き目の粒子から分離された小さ目の固体粒
子、スチーム、及び有機廃棄物の気化された部分即ち有
機蒸気を含む。浮遊分離帯域流出物は、加熱帯域床から
出るガスと混合させるために管路38によつて加熱帯域２
に送られる。加熱器２の流出物は、管路22によつて抜き
出される。この流出物は冷却浮遊分離器で生成された有
機蒸気を含むので、この流出物は大きな燃料価を有す
る。管路22の流出物は、一般には連行された固体微粉の
通常の分離後に、例えばCO炉（フアーネス）において燃
料として使用することができる。
する。典型的には、大き目の粒子が浮遊分離器から抜き
出される前にそれらを冷却するために水の如き冷却液が
浮遊分離器の底部に導入される。本発明に従えば、冷却
剤の少なくとも一部分は、有機廃棄物を含む水性スラツ
ジである。スラツジは、冷媒（冷却剤）として管路32に
よつて浮遊分離器３に導入される。好ましくは、流れ31
の如き水の別個の追加的な流れも浮遊分離器に導入され
る。スラツジは、約１〜約15好ましくは約５〜約12重量
％の有機廃棄物を含んでよい。有機廃棄物は、固体、半
固体又は液体物質であつてよい。有機物質は好ましくは
炭化水素質物質であるけれども、それは、蒸気状炭化水
素を生成するために気化させることができる他の有機物
質であつても好適である。好ましくは、水性スラツジ
は、石油製油所及び石油化学プラントの廃水処理プラン
トから誘導される産業スラツジであつて、炭化水素質物
質を含むものである。典型的な廃水スラツジを表IIに示
す。 表 II 成分 量、重量％ 有機物質 5 無機物質 7 水 88 浮遊分離器では、水性スラツジ中に存在する水と熱い粒
子との接触によつて、水がスチームに転化されると同時
に、有機廃棄物の少なくとも一部分が炭化水素蒸気の如
き蒸気状有機物質に気化される。気化されない有機物質
は、コークス粒子と結合状態になる。冷却された大き目
の固体粒子（コークス粒子）は、浮遊分離器３から管路
34によつて抜き出される。浮遊分離器３の流出物は、管
路38によつて抜き出される。この流出物は、浮遊分離器
３において大き目の粒子から分離された小さ目の固体粒
子、スチーム、及び有機廃棄物の気化された部分即ち有
機蒸気を含む。浮遊分離帯域流出物は、加熱帯域床から
出るガスと混合させるために管路38によつて加熱帯域２
に送られる。加熱器２の流出物は、管路22によつて抜き
出される。この流出物は冷却浮遊分離器で生成された有
機蒸気を含むので、この流出物は大きな燃料価を有す
る。管路22の流出物は、一般には連行された固体微粉の
通常の分離後に、例えばCO炉（フアーネス）において燃
料として使用することができる。
次の実施例は、本発明を例示するために提供されるもの
である。
である。
例 冷却浮遊分離器に、５重量％の有機物質を含有する温度
60゜Ｆのスラツジを３ガロン／分（gpm）の供給量で導
入した。また、100゜Ｆの温度にある別個の水流れも22g
pmの量で導入した。1,528lb/分の量で入るコークス流れ
を1,225゜Ｆから400゜Ｆに冷却させた。スラツジを冷却
剤として使用する結果として、冷却浮遊分離器からの流
出物のエネルギー含量は、3,200万BTU/日程増加され
た。また、追加的な2,000lb/日のコークスが生成され
た。
60゜Ｆのスラツジを３ガロン／分（gpm）の供給量で導
入した。また、100゜Ｆの温度にある別個の水流れも22g
pmの量で導入した。1,528lb/分の量で入るコークス流れ
を1,225゜Ｆから400゜Ｆに冷却させた。スラツジを冷却
剤として使用する結果として、冷却浮遊分離器からの流
出物のエネルギー含量は、3,200万BTU/日程増加され
た。また、追加的な2,000lb/日のコークスが生成され
た。
添付図面は本発明の１つの具体例の概略流れ図であつ
て、主要部を表わす参照数字は次の通りである。 1:コーカー 2:加熱器 3:冷却浮遊分離器
て、主要部を表わす参照数字は次の通りである。 1:コーカー 2:加熱器 3:冷却浮遊分離器
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭54−132602（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−87703（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−54705（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−103903（ＪＰ，Ａ) 特公 昭32−7317（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (9)
- 【請求項１】（ａ） 流動ガスの導入によつて流動状態
に維持された流動床コーキング床を収容するコーキング
帯域において少なくとも約５重量％のコンラドソン残留
炭素分を有する炭素質供給原料を熱い流動固形物と接触
させて気相生成物と該流動固形物に付着したコークスと
を生成し、 （ｂ） コークス付着物を有する前記固形物の一部分を
加熱帯域に導入して固形物の該部分を加熱し、 （ｃ） 前記加熱帯域からの加熱された固形物の第一部
分を前記コーキング帯域に再循環させ、 （ｄ） 前記加熱帯域からの加熱された固形物の第二部
分を浮遊分離帯域に送つて固形物中の大き目の粒子から
その小さ目の粒子から分離し、 （ｅ） 前記浮遊分離帯域に冷却剤を導入して前記の大
き目の固体粒子を冷却し、 （ｆ） 前記浮遊分離からの蒸気状流出物であつて、ス
チームと連行された小さ目の固体粒子とを含む流出物を
前記加熱帯域に送る、 各工程を含むフルードコーキング法において、 有機廃棄物を含む水性スラツジからなる冷却剤を使用し
てスチームを発生させ且つ該有機廃棄物の少なくとも一
部分を蒸気状有機化合物に転化させ、そして該蒸気状有
機化合物を前記加熱帯域に送ることを特徴とするフルー
ドコーキング法。 - 【請求項２】加熱帯域が燃焼帯域であり、そして分子状
酸素含有ガスが該燃焼帯域に導入される特許請求の範囲
第１項記載の方法。 - 【請求項３】水性スラツジが約１〜約15重量％の有機廃
棄物を含む特許請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項４】有機廃棄物が炭化水素質物質である特許請
求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項５】水性スラツジが石油製油所又は石油化学プ
ラントの廃水処理プラントから誘導される産業スラツジ
である特許請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項６】コーキング帯域が約850〜約1,400゜Ｆの範
囲内の温度に維持される特許請求の範囲第１項記載の方
法。 - 【請求項７】加熱帯域がコーキング帯域の実際操作温度
を約100〜約1,000゜Ｆ越えた範囲の温度で操作される特
許請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項８】冷却剤が別個の水流れを追加的に含む特許
請求の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項９】蒸気状有機化合物が炭化水素である特許請
求の範囲第１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US712181 | 1985-03-15 | ||
| US06/712,181 US4552649A (en) | 1985-03-15 | 1985-03-15 | Fluid coking with quench elutriation using industrial sludge |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61213291A JPS61213291A (ja) | 1986-09-22 |
| JPH075891B2 true JPH075891B2 (ja) | 1995-01-25 |
Family
ID=24861072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61055169A Expired - Lifetime JPH075891B2 (ja) | 1985-03-15 | 1986-03-14 | 産業スラツジを使用した冷却浮遊分離によるフルードコーキング |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4552649A (ja) |
| JP (1) | JPH075891B2 (ja) |
| CA (1) | CA1267624A (ja) |
Families Citing this family (9)
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|---|---|---|---|---|
| US4666585A (en) * | 1985-08-12 | 1987-05-19 | Atlantic Richfield Company | Disposal of petroleum sludge |
| US4786401A (en) * | 1987-09-25 | 1988-11-22 | Mobil Oil Corporation | Liquid sludge disposal process |
| US4874505A (en) * | 1988-02-02 | 1989-10-17 | Mobil Oil Corporation | Recycle of oily refinery wastes |
| US4968407A (en) * | 1988-04-25 | 1990-11-06 | Foster Wheeler Usa Corporation | Sludge dewatering and destruction within a delayed coking process |
| US5068024A (en) * | 1988-12-15 | 1991-11-26 | Amoco Corporation | Sludge addition to a coking process |
| US5340464A (en) * | 1992-09-08 | 1994-08-23 | Atlantic Richfield Company | Method and apparatus for disposal of filter media |
| US20030127312A1 (en) * | 2002-01-07 | 2003-07-10 | Lemmons Donald W. | Method and system for extracting hydrocarbon fuel products from contaminated soil |
| US20090007484A1 (en) * | 2007-02-23 | 2009-01-08 | Smith David G | Apparatus and process for converting biomass feed materials into reusable carbonaceous and hydrocarbon products |
| US7893307B2 (en) * | 2007-02-23 | 2011-02-22 | Smith David G | Apparatus and process for converting feed material into reusable hydrocarbons |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1996692A (en) * | 1933-03-23 | 1935-04-02 | Piotrowski Waclaw Von | Process of preparing valuable compounds from the waste products obtained in the refining of cracked mineral oils |
| US2066166A (en) * | 1935-07-25 | 1936-12-29 | Laval Separator Co De | Process of treating a cold mixture of acid sludge, oil, and wax |
| US2172784A (en) * | 1936-03-23 | 1939-09-12 | Bauer Karl | Process for obtaining valuable organic compounds from the acid sludge of mineral oil refining processes |
| US2151147A (en) * | 1936-12-02 | 1939-03-21 | Waclaw Junosza V Piotrowski | Process for obtaining organic compounds from the acid sludge from refining of mineral oils |
| US2953520A (en) * | 1957-04-26 | 1960-09-20 | Exxon Research Engineering Co | Temperature control for transfer line reactors |
| US2999062A (en) * | 1958-09-12 | 1961-09-05 | Tidewater Oil Company | Scrubbing fluid coking effluent |
| US3043771A (en) * | 1959-09-10 | 1962-07-10 | Universal Oil Prod Co | Process for the removal of sludge from a liquid stream |
| US3206392A (en) * | 1961-12-11 | 1965-09-14 | Exxon Research Engineering Co | Fluid coking |
| US3917564A (en) * | 1974-08-07 | 1975-11-04 | Mobil Oil Corp | Disposal of industrial and sanitary wastes |
| JPS5813599B2 (ja) * | 1975-03-11 | 1983-03-14 | 千代田化工建設株式会社 | コ−クスリユウシノリユウドウシヨウニ オケル リユウケイセイギヨホウホウ |
| CA1070634A (en) * | 1975-10-29 | 1980-01-29 | Exxon Research And Engineering Company | Fines recycle in a coking process |
| US4118281A (en) * | 1977-04-15 | 1978-10-03 | Mobil Oil Corporation | Conversion of solid wastes to fuel coke and gasoline/light oil |
| JPS5487703A (en) * | 1977-12-23 | 1979-07-12 | Exxon Research Engineering Co | Gasification method |
| US4169038A (en) * | 1978-03-24 | 1979-09-25 | Exxon Research & Engineering Co. | Combination hydroconversion, fluid coking and gasification |
| US4264453A (en) * | 1980-01-10 | 1981-04-28 | Pori International, Inc. | Reclamation of coking wastes |
-
1985
- 1985-03-15 US US06/712,181 patent/US4552649A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-02-28 CA CA000502995A patent/CA1267624A/en not_active Expired
- 1986-03-14 JP JP61055169A patent/JPH075891B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61213291A (ja) | 1986-09-22 |
| CA1267624A (en) | 1990-04-10 |
| US4552649A (en) | 1985-11-12 |
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