JPH0760626B2 - サ−マルプロテクタ - Google Patents
サ−マルプロテクタInfo
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- JPH0760626B2 JPH0760626B2 JP10232386A JP10232386A JPH0760626B2 JP H0760626 B2 JPH0760626 B2 JP H0760626B2 JP 10232386 A JP10232386 A JP 10232386A JP 10232386 A JP10232386 A JP 10232386A JP H0760626 B2 JPH0760626 B2 JP H0760626B2
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Landscapes
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- Details Of Indoor Wiring (AREA)
- Fuses (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は冷蔵庫用圧縮機関係モータなどの焼損防止に好
適なサーマルプロテクタに関するものである。
適なサーマルプロテクタに関するものである。
従来の技術 従来のこの種のサーマルプロテクタにおいては、可動電
極と固定電極とを対向して設け、両電極リードをビード
ガラスで溶着してマウント体を構成し、このマウント体
をガラス容器内に収納し、この中に室内空気を約300Tor
rのガス圧力のもとで封入した後、ガラス容器の端部を
封着することによりガラス容器が10-9cm3He/sec（０〜1
60℃）の高気密となるハーメチックシールが施されてい
る。
極と固定電極とを対向して設け、両電極リードをビード
ガラスで溶着してマウント体を構成し、このマウント体
をガラス容器内に収納し、この中に室内空気を約300Tor
rのガス圧力のもとで封入した後、ガラス容器の端部を
封着することによりガラス容器が10-9cm3He/sec（０〜1
60℃）の高気密となるハーメチックシールが施されてい
る。
発明が解決しようとする問題点 前記サーマルプロテクタを誘導負荷通電条件のもとで接
点開閉を行ったとき、接点間にアーク放電が発生する
が、このアーク放電は高電圧、大電流になる程大きくな
る。このアーク放電による接点の発熱で接点材料の消耗
が激しくなり、またこれらの接点スパッタの飛散によっ
てスナップアクション熱応動メタル素子の焼損劣化を生
じて動作温度、動作時間などの特性変化が大きくなり、
さらに接点溶着を生じて接点開閉力を失うなどの問題点
があった。
点開閉を行ったとき、接点間にアーク放電が発生する
が、このアーク放電は高電圧、大電流になる程大きくな
る。このアーク放電による接点の発熱で接点材料の消耗
が激しくなり、またこれらの接点スパッタの飛散によっ
てスナップアクション熱応動メタル素子の焼損劣化を生
じて動作温度、動作時間などの特性変化が大きくなり、
さらに接点溶着を生じて接点開閉力を失うなどの問題点
があった。
本発明はこれらの問題点を解決するためになされたもの
であり、接点開閉動作過程の動作温度、動作時間などの
特性の安定化と接点開閉寿命の耐久信頼性の向上が図ら
れるサーマルプロテクタを提供するものである。
であり、接点開閉動作過程の動作温度、動作時間などの
特性の安定化と接点開閉寿命の耐久信頼性の向上が図ら
れるサーマルプロテクタを提供するものである。
問題点を解決するための手段 このような問題点を解決するために、本発明は容器内
に、可動電極体と固定電極体とを対向して設けるととも
に、窒素50〜80重量％、残部酸素の混合ガスを封入し、
かつ前記混合ガスの封入ガス圧力を400Torr以上とした
サーマルプロテクタを特徴とするものである。
に、可動電極体と固定電極体とを対向して設けるととも
に、窒素50〜80重量％、残部酸素の混合ガスを封入し、
かつ前記混合ガスの封入ガス圧力を400Torr以上とした
サーマルプロテクタを特徴とするものである。
作用 かかる組成比率を有する窒素一酸素ガスの採用により、
固定電極と可動電極の接点間においてアーク放電が発生
しにくくなり、さらにその封入ガスの封入圧力の増加に
より接点材料の蒸発が防止される。
固定電極と可動電極の接点間においてアーク放電が発生
しにくくなり、さらにその封入ガスの封入圧力の増加に
より接点材料の蒸発が防止される。
実施例 以下、本発明の実施例について図面を参照して説明す
る。
る。
第１図に示すように、本発明実施例のサーマルプロテク
タは、スナップアクション熱応動メタル素子１の先端部
に銀系接点２を溶接しており、またスナップアクション
熱応動メタル素子１の下端部に例えばステンレス板等か
らなる金属補助板３を溶接している（第２図参照）。さ
らに、金属補助板３を例えばノーボレートジメット等か
らなるリード線４に溶接して可動電極体を構成してい
る。一方、銀系接点５を例えばノーボレートジメット等
からなるリード線６の先端部に溶接固定して固定電極体
を構成している。これらの電極体を銀系接点2,5が対向
するように位置決めして低融点ガラス例えば鉛ガラス系
の焼結ビードガラス７にて一体化してマウント体を構成
している。
タは、スナップアクション熱応動メタル素子１の先端部
に銀系接点２を溶接しており、またスナップアクション
熱応動メタル素子１の下端部に例えばステンレス板等か
らなる金属補助板３を溶接している（第２図参照）。さ
らに、金属補助板３を例えばノーボレートジメット等か
らなるリード線４に溶接して可動電極体を構成してい
る。一方、銀系接点５を例えばノーボレートジメット等
からなるリード線６の先端部に溶接固定して固定電極体
を構成している。これらの電極体を銀系接点2,5が対向
するように位置決めして低融点ガラス例えば鉛ガラス系
の焼結ビードガラス７にて一体化してマウント体を構成
している。
前記マウント体はソーダガラス、鉛ガラス等からなるガ
ラス容器８内に収納し、その下端部を加熱封着し、さら
に排気を行った後、この中に精製酸素との定比率組成の
混合ガスを増圧した封入ガス圧力のもとで封入し、ガラ
ス容器８のチッブ部を加熱しチップオフすることによ
り、ガラス容器８内を10-9cm3He/sec（０〜160℃）の高
気密としたものである。
ラス容器８内に収納し、その下端部を加熱封着し、さら
に排気を行った後、この中に精製酸素との定比率組成の
混合ガスを増圧した封入ガス圧力のもとで封入し、ガラ
ス容器８のチッブ部を加熱しチップオフすることによ
り、ガラス容器８内を10-9cm3He/sec（０〜160℃）の高
気密としたものである。
次に、封入ガスおよび封入ガス圧力について第３図およ
び第４図を参照して説明する。
び第４図を参照して説明する。
第３図および第４に示す実験結果を得るために用いた試
料は、測定条件を一定にするため、スナップアクション
熱応動メタル素子の代わりに、同一形状（5mm×10m
m）、同一厚み（0.105mm）の熱応動しないステンレス板
を用い、また接点間に対して接点閉路寸前の間隔に相当
する0.2mmの一定間隔を与えた前記構成のサーマルプロ
テクタである。第３図および第４図に示す実験結果は、
いずれも試料数ｎ＝10の平均値によるものである。ま
た、測定値はいずれも一般の室内空気を封入した場合の
アーク放電開閉電圧を100としたそれぞれの相対比率％
で表示している。
料は、測定条件を一定にするため、スナップアクション
熱応動メタル素子の代わりに、同一形状（5mm×10m
m）、同一厚み（0.105mm）の熱応動しないステンレス板
を用い、また接点間に対して接点閉路寸前の間隔に相当
する0.2mmの一定間隔を与えた前記構成のサーマルプロ
テクタである。第３図および第４図に示す実験結果は、
いずれも試料数ｎ＝10の平均値によるものである。ま
た、測定値はいずれも一般の室内空気を封入した場合の
アーク放電開閉電圧を100としたそれぞれの相対比率％
で表示している。
第３図に示すとおり、窒素50〜80重量％、残部酸素の封
入ガス組成の場合のアーク放電開始電圧は一般の室内空
気封入に比べて２倍以上となり、特に窒素65重量％，残
部酸素封入ガス組成の場合にアーク放電開始電圧が最高
となる。すなわち、窒素50〜80重量％，残部酸素の封入
ガス組成において、アーク放電がし難い。
入ガス組成の場合のアーク放電開始電圧は一般の室内空
気封入に比べて２倍以上となり、特に窒素65重量％，残
部酸素封入ガス組成の場合にアーク放電開始電圧が最高
となる。すなわち、窒素50〜80重量％，残部酸素の封入
ガス組成において、アーク放電がし難い。
一般の室内空気では窒素75.5重量％，酸素23重量％の他
に、アルゴン等の希ガス、炭酸ガス、ハイドロカーボ
ン、硫化酸素、水分その他が含まれているので、これら
の不純物の介在がアーク放電開始電圧を低下させる原因
となっていたものと考えられる。
に、アルゴン等の希ガス、炭酸ガス、ハイドロカーボ
ン、硫化酸素、水分その他が含まれているので、これら
の不純物の介在がアーク放電開始電圧を低下させる原因
となっていたものと考えられる。
また、封入ガス圧力については第４図に示すとおり、前
記の封入ガス最適混合ガス組成として窒素65重量％，残
部酸素の混合ガスを採用した場合、アーク放電開始電圧
は400Torrのときに一般の室内空気の2.5倍となり、さら
に600Torr付近までほぼ直線的に微増となっているの
で、封入ガス圧力の増加はアーク放電の発生を防止する
と同時に接点材料の蒸発を抑制する機能を果たすことに
つながるわけであり、長寿命となる。以上のように、ガ
ラス容器中に封入ガスとして窒素50〜80重量％、残部酸
素の混合ガスを用い、封入ガス圧力を400Torr以上とす
ることによって、アーク放電し難く、かつ接点開閉の動
作温度および動作時間特性の安定化、接点開閉寿命等の
耐久信頼性の向上、さらには定格電圧、定格電流の向上
が可能となるものである。
記の封入ガス最適混合ガス組成として窒素65重量％，残
部酸素の混合ガスを採用した場合、アーク放電開始電圧
は400Torrのときに一般の室内空気の2.5倍となり、さら
に600Torr付近までほぼ直線的に微増となっているの
で、封入ガス圧力の増加はアーク放電の発生を防止する
と同時に接点材料の蒸発を抑制する機能を果たすことに
つながるわけであり、長寿命となる。以上のように、ガ
ラス容器中に封入ガスとして窒素50〜80重量％、残部酸
素の混合ガスを用い、封入ガス圧力を400Torr以上とす
ることによって、アーク放電し難く、かつ接点開閉の動
作温度および動作時間特性の安定化、接点開閉寿命等の
耐久信頼性の向上、さらには定格電圧、定格電流の向上
が可能となるものである。
これらの混合ガスは容易に入手できるものであり、また
封入ガス圧の増圧はマウント体とガラス容器を加熱封着
し、排気を行った後一定の冷却時間与えてチップ部の加
熱チップオフを行うか、またはガラス容器への送風冷却
の後、加熱チップオフするなどの処置にて容易に可能で
ある。
封入ガス圧の増圧はマウント体とガラス容器を加熱封着
し、排気を行った後一定の冷却時間与えてチップ部の加
熱チップオフを行うか、またはガラス容器への送風冷却
の後、加熱チップオフするなどの処置にて容易に可能で
ある。
上記実施例に示すサーマルプロテクタを多数個製作して
完成品の接点開閉寿命について従来品との比較試験を行
ったところ、下表に示すとおりの結果が得られた。
完成品の接点開閉寿命について従来品との比較試験を行
ったところ、下表に示すとおりの結果が得られた。
なお、接点開閉寿命試験は250Vの交流電源に誘導負荷
（力率0.5）を介してサーマルプロテクタを接続し、回
路電流を8Aとして行ったもので、その場合の開閉回路を
接点開閉寿命とした。
（力率0.5）を介してサーマルプロテクタを接続し、回
路電流を8Aとして行ったもので、その場合の開閉回路を
接点開閉寿命とした。
上表から明らかであるように、本発明のサーマルプロテ
クタは従来のサーマルプロテクタに比べて接点開閉寿命
が３倍となり、また開閉10000回後の動作温度および動
作時間の変化も少なく、耐久信頼性が著しく向上するこ
とがわかる。
クタは従来のサーマルプロテクタに比べて接点開閉寿命
が３倍となり、また開閉10000回後の動作温度および動
作時間の変化も少なく、耐久信頼性が著しく向上するこ
とがわかる。
発明の効果 以上説明したように、本発明は接点開閉寿命の向上、寿
命過程における動作温度および動作時間の変動が少な
く、耐久信頼性の向上が図れるなどすぐれた効果を有す
るサーマルプロテクタを提供することができるものであ
る。
命過程における動作温度および動作時間の変動が少な
く、耐久信頼性の向上が図れるなどすぐれた効果を有す
るサーマルプロテクタを提供することができるものであ
る。
第１図は本発明の一実施例であるサーマルプロテクタの
一部破断側面図、第２図は可動電極の斜視図、第３図は
封入ガス混合組成とアーク放電開始電圧の関係特性図、
第４図は封入ガス圧とアーク放電開始電圧の関係特性図
である。 １……スナップアクション熱応動メタル素子、2,5……
接点、３……補助金属板、４……可動電極用のリード
線、６……固定電極用のリード線、７……ビードガラ
ス、８……ガラス容器。
一部破断側面図、第２図は可動電極の斜視図、第３図は
封入ガス混合組成とアーク放電開始電圧の関係特性図、
第４図は封入ガス圧とアーク放電開始電圧の関係特性図
である。 １……スナップアクション熱応動メタル素子、2,5……
接点、３……補助金属板、４……可動電極用のリード
線、６……固定電極用のリード線、７……ビードガラ
ス、８……ガラス容器。
Claims (1)
- 【請求項１】容器内に、可動電極体と固定電極体とを対
向して設けるとともに、窒素50〜80重量％、残部酸素の
混合ガスを封入し、かつ前記混合ガスの封入ガス圧力を
400Torr以上としたことを特徴とするサーマルプロテク
タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10232386A JPH0760626B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | サ−マルプロテクタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10232386A JPH0760626B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | サ−マルプロテクタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62259326A JPS62259326A (ja) | 1987-11-11 |
| JPH0760626B2 true JPH0760626B2 (ja) | 1995-06-28 |
Family
ID=14324346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10232386A Expired - Lifetime JPH0760626B2 (ja) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | サ−マルプロテクタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0760626B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5001278B2 (ja) * | 2006-08-10 | 2012-08-15 | 株式会社生方製作所 | 熱応動開閉器 |
| BRPI0716646B1 (pt) | 2006-08-10 | 2018-07-31 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Comutador de resposta térmica |
| MX2009001484A (es) * | 2006-08-10 | 2009-06-02 | Ubukata Ind Co Ltd | Interruptor termicamente reactivo. |
| CA2715130C (en) | 2008-02-08 | 2015-06-02 | Ubukata Industries Co., Ltd. | Thermally responsive switch |
-
1986
- 1986-05-02 JP JP10232386A patent/JPH0760626B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62259326A (ja) | 1987-11-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |