JPH0762206B2 - 熱間スラブの幅サイジング用金型 - Google Patents
熱間スラブの幅サイジング用金型Info
- Publication number
- JPH0762206B2 JPH0762206B2 JP1317966A JP31796689A JPH0762206B2 JP H0762206 B2 JPH0762206 B2 JP H0762206B2 JP 1317966 A JP1317966 A JP 1317966A JP 31796689 A JP31796689 A JP 31796689A JP H0762206 B2 JPH0762206 B2 JP H0762206B2
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- Japan
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- slab
- less
- heat crack
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0035—Forging or pressing devices as units
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、熱間スラブを全長にわたって幅圧下し、所定
幅のスラブを製造する際に使用する熱間スラブの幅サイ
ジング用金型に関する。
幅のスラブを製造する際に使用する熱間スラブの幅サイ
ジング用金型に関する。
（従来の技術） 自動車、船舶、そのほか種々の用途に使用される鋼板
は、品種やサイズがきわめて多く特にサイズは広範囲に
およんでいる。サイズの異なる鋼板の圧延工程にそれに
見合うスラブを供給できるならば、工程を短縮し、歩留
り向上を図ることができる。
は、品種やサイズがきわめて多く特にサイズは広範囲に
およんでいる。サイズの異なる鋼板の圧延工程にそれに
見合うスラブを供給できるならば、工程を短縮し、歩留
り向上を図ることができる。
そこで幅の異なるスラブの製造方法が種々提案されてい
る。例えば連続鋳造中に鋳型の幅変えを行う方法や、竪
型圧延機で幅圧下する方法、あるいはプレスにより幅サ
イジングする方法などである。プレスによる方法は第１
図に示すように、スラブＳの側面に対し平行な面２と傾
斜した面３を有する金型１を前後進させ、スラブ側面を
圧下してサイジングするものである。この方法は鋳型の
幅変えや竪型圧延機による方法に較べて能率がよいこと
から、最近多く実施されるようになった。しかしプレス
による方法では金型とスラブの接触時間が長いために金
型温度が異常に上昇し、スラブ圧下面に摩耗とヒートク
ラックが発生してその寿命を著しく縮める。その結果、
金型費用が嵩んでサイジングコストが増大したり、金型
交換頻度が増えて能率が上がらないという問題がある。
そこで最近では下記のような方法で金型を冷却しながら
サイジングする方法が実施されている。
る。例えば連続鋳造中に鋳型の幅変えを行う方法や、竪
型圧延機で幅圧下する方法、あるいはプレスにより幅サ
イジングする方法などである。プレスによる方法は第１
図に示すように、スラブＳの側面に対し平行な面２と傾
斜した面３を有する金型１を前後進させ、スラブ側面を
圧下してサイジングするものである。この方法は鋳型の
幅変えや竪型圧延機による方法に較べて能率がよいこと
から、最近多く実施されるようになった。しかしプレス
による方法では金型とスラブの接触時間が長いために金
型温度が異常に上昇し、スラブ圧下面に摩耗とヒートク
ラックが発生してその寿命を著しく縮める。その結果、
金型費用が嵩んでサイジングコストが増大したり、金型
交換頻度が増えて能率が上がらないという問題がある。
そこで最近では下記のような方法で金型を冷却しながら
サイジングする方法が実施されている。
a.金型圧下面に散水する方法 この方法はスラブ圧下中の金型圧下面に多量の冷却水を
散布するもので、非常に簡便な冷却方法である。しかし
この方法ではスラブが局所的に過冷却されて品質が悪化
するという欠点がある。また別の散水方法として前のス
ラブを圧下した後、次のスラブが到着するまでの間に散
水する方法もあるが、金型は圧下面だけではなく内部ま
で加熱されており、待ち時間の間では十分な冷却ができ
ない。またこの方法で圧下面だけが急冷され、内部との
温度差が大きくなって熱応力が生じ、ヒートクラックが
発生するという問題がある。
散布するもので、非常に簡便な冷却方法である。しかし
この方法ではスラブが局所的に過冷却されて品質が悪化
するという欠点がある。また別の散水方法として前のス
ラブを圧下した後、次のスラブが到着するまでの間に散
水する方法もあるが、金型は圧下面だけではなく内部ま
で加熱されており、待ち時間の間では十分な冷却ができ
ない。またこの方法で圧下面だけが急冷され、内部との
温度差が大きくなって熱応力が生じ、ヒートクラックが
発生するという問題がある。
b.金型内部に通水する方法 この方法は金型内部に水路を設けて鋳型内部から冷却す
るもので、金型全体をほぼ均等に冷却できる。しかし高
サイクルで往復運動をする金型内部に冷却水を供給する
ために装置が複雑になり、メンテナンスに手間を要する
うえ、冷却効率が低いという問題がある。
るもので、金型全体をほぼ均等に冷却できる。しかし高
サイクルで往復運動をする金型内部に冷却水を供給する
ために装置が複雑になり、メンテナンスに手間を要する
うえ、冷却効率が低いという問題がある。
（発明が解決しようとする課題） 熱間スラブの幅サイジングに使用される金型は、スラブ
に接触して加熱され、圧下面に摩耗やヒートクラックが
発生する。金型を冷却して寿命の延長を図っているが、
期待するほどの効果は現れていない。この発明の目的
は、冷却水を使用することなく金型材料そのものの改良
により、耐摩耗性と耐ヒートクラック性を兼ね備えたス
ラブの幅サイジング用金型を提供することにある。
に接触して加熱され、圧下面に摩耗やヒートクラックが
発生する。金型を冷却して寿命の延長を図っているが、
期待するほどの効果は現れていない。この発明の目的
は、冷却水を使用することなく金型材料そのものの改良
により、耐摩耗性と耐ヒートクラック性を兼ね備えたス
ラブの幅サイジング用金型を提供することにある。
（課題を解決するための手段） 本発明者は、スラブの幅サイジング用金型の圧下面に生
じる摩耗とヒートクラックの防止について種々検討を重
ねた結果、下記の知見を得た。
じる摩耗とヒートクラックの防止について種々検討を重
ねた結果、下記の知見を得た。
a.スラブ圧下面が700℃にもなる金型が耐摩耗性と耐ヒ
ートクラック性を兼ね備えるためには、金型そのものを
高温強度の高い低合金鋼にする必要がある。
ートクラック性を兼ね備えるためには、金型そのものを
高温強度の高い低合金鋼にする必要がある。
b.低合金鋼の高温強度を高め、しかも靭性を低下させな
いようにするためには、Coを含有させるのがよい。
いようにするためには、Coを含有させるのがよい。
c.金型がより優れた耐摩耗性と耐ヒートクラック性を兼
備するには、ショアー硬度（HS）を37〜48にするのがよ
い。
備するには、ショアー硬度（HS）を37〜48にするのがよ
い。
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、その
要旨は次のとおりである。
要旨は次のとおりである。
すなわち熱間スラブの幅サイジング用金型であって、そ
の化学組成が重量％で、 C:0.15〜0.35％、Si:0.1〜1.5％、 Mn:0.2〜1.5％、Ni:1.0％以下、 Cr:0.8〜2.5％、Mo:0.2〜1.5％、 Co:1.0％以下、 更にＶおよびNbの１種又は２種を合計で1.0％以下、残
部がFe及び不可避的不純物からなり、かつショアー硬度
（HS）が37〜48であることを特徴とする熱間スラブの幅
サイジング用金型。
の化学組成が重量％で、 C:0.15〜0.35％、Si:0.1〜1.5％、 Mn:0.2〜1.5％、Ni:1.0％以下、 Cr:0.8〜2.5％、Mo:0.2〜1.5％、 Co:1.0％以下、 更にＶおよびNbの１種又は２種を合計で1.0％以下、残
部がFe及び不可避的不純物からなり、かつショアー硬度
（HS）が37〜48であることを特徴とする熱間スラブの幅
サイジング用金型。
（作用） 以下、本発明の化学組成（重量％）を限定する理由及び
硬度を所定範囲に定める理由を述べる。
硬度を所定範囲に定める理由を述べる。
C:0.15〜0.35％、 Ｃは、炭化物生成元素であり、CrやＶ等と結合して耐摩
耗性を高める働きをする。その含有量が0.15％未満では
炭化物生成量が不足して耐摩耗性が低くなり、一方、0.
35％を超えると炭化物が粗大化して耐ヒートクラック性
が低下するので、Ｃは0.15〜0.35％とする。
耗性を高める働きをする。その含有量が0.15％未満では
炭化物生成量が不足して耐摩耗性が低くなり、一方、0.
35％を超えると炭化物が粗大化して耐ヒートクラック性
が低下するので、Ｃは0.15〜0.35％とする。
Si:0.1〜1.5％ Siは、脱酸剤として作用し、また溶湯の湯流れをよくす
る。しかし0.1％未満ではその効果が得られず、1.5％を
超えると基地の脆化を招いて耐ヒートクラック性を低下
させるので、その含有量は0.1〜1.5％にする。
る。しかし0.1％未満ではその効果が得られず、1.5％を
超えると基地の脆化を招いて耐ヒートクラック性を低下
させるので、その含有量は0.1〜1.5％にする。
Mn:0.2〜1.5％ Mnは、Siと同様に脱酸の作用をする。それが0.2％未満
では十分な脱酸効果がえられず、一方、1.5％を超える
と靭性が低下するので、その含有量は0.2〜1.5％とす
る。
では十分な脱酸効果がえられず、一方、1.5％を超える
と靭性が低下するので、その含有量は0.2〜1.5％とす
る。
Ni:1.0％以下 Niは、少しの含有量で基地組織を改善する働きをする。
しかし1.0％を超えると高温での組織を不安定にするの
で、1.0％以下にする。
しかし1.0％を超えると高温での組織を不安定にするの
で、1.0％以下にする。
Cr:0.8〜2.5％ Ciは、Ｃと結合して高硬度のクロム炭化物を形成し耐摩
耗性を高める。しかし0.8％未満ではその効果が少な
く、一方、2.5％を超えて含有させると脆弱な共晶炭化
物が多量に晶出して耐ヒートクラック性を悪化させるの
で、その量は0.8〜2.5％とする。
耗性を高める。しかし0.8％未満ではその効果が少な
く、一方、2.5％を超えて含有させると脆弱な共晶炭化
物が多量に晶出して耐ヒートクラック性を悪化させるの
で、その量は0.8〜2.5％とする。
Mo:0.2〜1.5％ Moは、基地に固溶して高温軟化抵抗等の高温特性を改善
する。しかし0.2％未満ではその効果が少なく、反対に
1.5％を超えても相応の効果がえられないので、0.2〜1.
5％にする。
する。しかし0.2％未満ではその効果が少なく、反対に
1.5％を超えても相応の効果がえられないので、0.2〜1.
5％にする。
Co:1.0％以下 Coは、この発明を特徴づける重要な元素であり、焼入れ
過程でCr、Ｖ、Nb等の炭化物生成元素を固溶しやすくさ
せ、焼戻し過程でそれらの微細炭化物を析出させて二次
硬化し、高温強度を高める。高温強度が高くなるとヒー
トクラックが発生し難くなると共に靭性の改善によりそ
の成長速度も抑制されるため、金型の耐ヒートクラック
性は格段に向上する。そのうえそれ自身も基地中に固溶
して靭性を改善する。しかしそれが1.0％を超えると二
次硬化の促進作用が鈍って高温強度が得られず靭性も低
下するので、その含有量は1.0％以下にする。
過程でCr、Ｖ、Nb等の炭化物生成元素を固溶しやすくさ
せ、焼戻し過程でそれらの微細炭化物を析出させて二次
硬化し、高温強度を高める。高温強度が高くなるとヒー
トクラックが発生し難くなると共に靭性の改善によりそ
の成長速度も抑制されるため、金型の耐ヒートクラック
性は格段に向上する。そのうえそれ自身も基地中に固溶
して靭性を改善する。しかしそれが1.0％を超えると二
次硬化の促進作用が鈍って高温強度が得られず靭性も低
下するので、その含有量は1.0％以下にする。
Ｖ、Nb:これらの１種又は２種を合計で1.0％以下含有さ
せる。それらは結晶粒を微細化して耐ヒートクラック性
を高めるほか、その炭化物は基地に微細に析出して耐摩
耗性を向上する。しかしそれらが合計で1.0％を超える
と炭化物が粗大化して機械的性質が低下するのでそれ以
下にする。
せる。それらは結晶粒を微細化して耐ヒートクラック性
を高めるほか、その炭化物は基地に微細に析出して耐摩
耗性を向上する。しかしそれらが合計で1.0％を超える
と炭化物が粗大化して機械的性質が低下するのでそれ以
下にする。
Ｐ、S:これらはいずれも不可避的に含有され、材料を脆
化するので少ない方がよい。しかしその含有量が0.08％
以下であれば、それほど悪影響が及ばないのでそれ以下
にするのがよい。
化するので少ない方がよい。しかしその含有量が0.08％
以下であれば、それほど悪影響が及ばないのでそれ以下
にするのがよい。
次に金型の硬度をショアー硬度（HS）で37〜48にする理
由を述べる。第２図は後述する実施例における各試験材
のショアー硬度、摩耗量及びヒートクラック深さとの関
係をグラフにしたのである。第２図から明らかなように
ショアー硬度が37〜48の範囲にあれば、摩耗量（○印）
は少なく、ヒートクラック深さ（△印）は浅い。即ち耐
摩耗性と耐ヒートクラック性が共に優れている。
由を述べる。第２図は後述する実施例における各試験材
のショアー硬度、摩耗量及びヒートクラック深さとの関
係をグラフにしたのである。第２図から明らかなように
ショアー硬度が37〜48の範囲にあれば、摩耗量（○印）
は少なく、ヒートクラック深さ（△印）は浅い。即ち耐
摩耗性と耐ヒートクラック性が共に優れている。
なおショアー硬度を上記の範囲にするためには、前記化
学組成を有する金型に適切な熱処理を施せばよい。具体
的には、900〜1,050℃での焼入れと400〜670℃における
焼戻しを行い、基地組織をパーライト若しくはベイナイ
ト又はマルテンサイト或いはそれらの混合組織にすれ
ば、ショアー硬度を上記範囲に収めることができる。
学組成を有する金型に適切な熱処理を施せばよい。具体
的には、900〜1,050℃での焼入れと400〜670℃における
焼戻しを行い、基地組織をパーライト若しくはベイナイ
ト又はマルテンサイト或いはそれらの混合組織にすれ
ば、ショアー硬度を上記範囲に収めることができる。
（実施例） 以下、本発明のスラブの幅サイジング用金型を実施例に
もとづいて説明する。第１図に示すような形状を有し、
第１表に示す化学組成の金型に焼入れ（950℃から油
冷）および焼戻し（650℃から油冷）を施し、同表に示
すショアー硬度（HS）にした。そしてこの金型（平行部
長さ:500mm、傾斜部長さ:920mm、厚さ:400mm、傾斜角
度:12度）で、連続鋳造により製造された幅1,000mm、厚
さ250〜270mm、長さが6.9〜9.4m、温度が約1,200℃の炭
素鋼のスラブ500トンを100〜350mmの幅圧下量でサイジ
ングを行い、金型圧下面の摩耗量及びヒートクラック深
さを調べた。
もとづいて説明する。第１図に示すような形状を有し、
第１表に示す化学組成の金型に焼入れ（950℃から油
冷）および焼戻し（650℃から油冷）を施し、同表に示
すショアー硬度（HS）にした。そしてこの金型（平行部
長さ:500mm、傾斜部長さ:920mm、厚さ:400mm、傾斜角
度:12度）で、連続鋳造により製造された幅1,000mm、厚
さ250〜270mm、長さが6.9〜9.4m、温度が約1,200℃の炭
素鋼のスラブ500トンを100〜350mmの幅圧下量でサイジ
ングを行い、金型圧下面の摩耗量及びヒートクラック深
さを調べた。
その結果を第２表及び第２図に示す。なお第２図は第２
表の本発明例欄の試験No.1〜４及び比較例欄の試験No.1
0〜13を用いてグラフにしたものである。第２表及び第
２図から明らかなように、本発明例の金型はいずれも摩
耗量が少なく、ヒートクラック深さが浅い。すなわち耐
摩耗性および耐ヒートクラック性が共にきわめて優れて
いる。これに対して化学組成又はショアー硬度が本発明
の規定する範囲から外れた比較例の金型は、耐摩耗性か
耐ヒートクラック性の一方、又は両方ともが悪い。
表の本発明例欄の試験No.1〜４及び比較例欄の試験No.1
0〜13を用いてグラフにしたものである。第２表及び第
２図から明らかなように、本発明例の金型はいずれも摩
耗量が少なく、ヒートクラック深さが浅い。すなわち耐
摩耗性および耐ヒートクラック性が共にきわめて優れて
いる。これに対して化学組成又はショアー硬度が本発明
の規定する範囲から外れた比較例の金型は、耐摩耗性か
耐ヒートクラック性の一方、又は両方ともが悪い。
第３図はCo含有量とヒートクラック深さの関係を示すグ
ラフである。なお第３図は第１表の本発明例欄の試験N
o.5〜９及び比較例欄のNo.14〜17のCo含有量と、第２表
の上記と同じ試験No.のヒートクラック深さを用いてグ
ラフにしたものである。この図から明らかなように、Co
量が1.0重量％を超えるとヒートクラックは非常に深く
なる。このように本発明の金型においては適正量のCoを
含有させ、かつ適切なショアー硬度にすることにより耐
ヒートクラック性を著しく向上させることができる。
ラフである。なお第３図は第１表の本発明例欄の試験N
o.5〜９及び比較例欄のNo.14〜17のCo含有量と、第２表
の上記と同じ試験No.のヒートクラック深さを用いてグ
ラフにしたものである。この図から明らかなように、Co
量が1.0重量％を超えるとヒートクラックは非常に深く
なる。このように本発明の金型においては適正量のCoを
含有させ、かつ適切なショアー硬度にすることにより耐
ヒートクラック性を著しく向上させることができる。
（発明の効果） 以上説明したように本発明の熱間スラブの幅サイジング
用金型は、耐摩耗性と耐ヒートクラック性を兼備してい
るので長い寿命を有する。したがって散水等による冷却
を必要としないのでスラブの品質が安定し、メンテナン
スが楽になるという効果がある。
用金型は、耐摩耗性と耐ヒートクラック性を兼備してい
るので長い寿命を有する。したがって散水等による冷却
を必要としないのでスラブの品質が安定し、メンテナン
スが楽になるという効果がある。
第１図は、金型によりスラブを幅圧下している状態を示
す図、 第２図は、金型のショアー硬度と摩耗量およびヒートク
ラック深さとの関係を示すグラフ、 第３図は、金型のCo含有量とヒートクラック深さとの関
係を示すグラフ、 である。
す図、 第２図は、金型のショアー硬度と摩耗量およびヒートク
ラック深さとの関係を示すグラフ、 第３図は、金型のCo含有量とヒートクラック深さとの関
係を示すグラフ、 である。
Claims (1)
- 【請求項１】熱間スラブの幅サイジング用金型であっ
て、その化学組成が重量％で、 C:0.15〜0.35％、Si:0.1〜1.5％、 Mn:0.2〜1.5％、Ni:1.0％以下、 Cr:0.8〜2.5％、Mo:0.2〜1.5％、 Co:1.0％以下、 更にＶおよびNbの１種又は２種を合計で1.0％以下、残
部がFe及び不可避的不純物からなり、かつショアー硬度
（HS）が37〜48であることを特徴とする熱間スラブの幅
サイジング用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1317966A JPH0762206B2 (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 熱間スラブの幅サイジング用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1317966A JPH0762206B2 (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 熱間スラブの幅サイジング用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03180443A JPH03180443A (ja) | 1991-08-06 |
| JPH0762206B2 true JPH0762206B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=18093985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1317966A Expired - Fee Related JPH0762206B2 (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 熱間スラブの幅サイジング用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762206B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2953304B2 (ja) * | 1994-05-18 | 1999-09-27 | 関東特殊製鋼株式会社 | 薄板連続鋳造機用ロール外筒材 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57210957A (en) * | 1981-06-18 | 1982-12-24 | Hitachi Metals Ltd | Prehardened material for mold for casting metal with high melting point |
| JPS6056055A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-01 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPH01123051A (ja) * | 1987-11-06 | 1989-05-16 | Kawasaki Steel Corp | 耐熱割れ性及び軟化抵抗にすぐれた熱間工具鋼 |
-
1989
- 1989-12-07 JP JP1317966A patent/JPH0762206B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03180443A (ja) | 1991-08-06 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |