JPH0762352A - コークス炉設備の炉内圧力制御方法 - Google Patents
コークス炉設備の炉内圧力制御方法Info
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- JPH0762352A JPH0762352A JP22961393A JP22961393A JPH0762352A JP H0762352 A JPH0762352 A JP H0762352A JP 22961393 A JP22961393 A JP 22961393A JP 22961393 A JP22961393 A JP 22961393A JP H0762352 A JPH0762352 A JP H0762352A
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- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 燃焼室内に供給される一定量の燃焼用ガスと
燃焼用空気との常時完全燃焼を図って、環境上の不利及
び燃焼効率の低下を改善する。 【構成】 原料石炭を装入する炭化室１と、室内上部の
スリップジョイント３を介して炭化室１内に連結され、
供給される燃焼用ガス及び空気を燃焼させて炭化室１内
の原料石炭を乾留処理する燃焼室２と、燃焼室２内から
の燃焼排ガスを煙突に導出する煙道９とを少なくとも備
えるコークス炉設備において、煙道９内のドラフト圧の
変動に対応して、予め求めた煙道内ドラフト圧と前記燃
焼室内フリュートップ圧との相関式から、対応するフリ
ュートップ圧を算出し、算出されたフリュートップ圧と
炭化室の室内圧力との差圧を制御する。
燃焼用空気との常時完全燃焼を図って、環境上の不利及
び燃焼効率の低下を改善する。 【構成】 原料石炭を装入する炭化室１と、室内上部の
スリップジョイント３を介して炭化室１内に連結され、
供給される燃焼用ガス及び空気を燃焼させて炭化室１内
の原料石炭を乾留処理する燃焼室２と、燃焼室２内から
の燃焼排ガスを煙突に導出する煙道９とを少なくとも備
えるコークス炉設備において、煙道９内のドラフト圧の
変動に対応して、予め求めた煙道内ドラフト圧と前記燃
焼室内フリュートップ圧との相関式から、対応するフリ
ュートップ圧を算出し、算出されたフリュートップ圧と
炭化室の室内圧力との差圧を制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コークス炉設備の炉内
圧力制御方法に関するものである。
圧力制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】コークス炉は、原料石炭を加熱乾留処理
してコークスを製造するために用いられる。
してコークスを製造するために用いられる。
【０００３】この種の従来のコークス炉設備の概要構成
を図３に示す。
を図３に示す。
【０００４】即ち、この図３において、コークス炉設備
は、炭化室１と、該炭化室１内にスリップジョイント３
を介して室内上部、所謂、フリュートップ１２を連結さ
せた燃焼室２とを備えると共に、該燃焼室２内を煙道９
で煙突１１に連通することによって構成させており、所
定通りに配合された原料石炭は、石炭装入車によって炭
化室１内に装入された後、該炭化室１内への空気の流入
を遮断した状態で、完全燃焼に必要な一定量の燃焼用ガ
スと燃焼用空気とを燃焼室２内に供給させ、その燃焼加
熱により炭化室１内の原料石炭を乾留処理してコークス
を製造するのである。
は、炭化室１と、該炭化室１内にスリップジョイント３
を介して室内上部、所謂、フリュートップ１２を連結さ
せた燃焼室２とを備えると共に、該燃焼室２内を煙道９
で煙突１１に連通することによって構成させており、所
定通りに配合された原料石炭は、石炭装入車によって炭
化室１内に装入された後、該炭化室１内への空気の流入
を遮断した状態で、完全燃焼に必要な一定量の燃焼用ガ
スと燃焼用空気とを燃焼室２内に供給させ、その燃焼加
熱により炭化室１内の原料石炭を乾留処理してコークス
を製造するのである。
【０００５】ここで、前記原料石炭の乾留処理によって
発生する石炭ガスは、前記炭化室１内から、上昇管４に
よって取り出された上で、所謂、コレクチングメーン５
と、それに、バタフライ弁等による圧力制御弁７を配し
た取り出し管路６を経て、図示しないガス精製工程に移
送される。
発生する石炭ガスは、前記炭化室１内から、上昇管４に
よって取り出された上で、所謂、コレクチングメーン５
と、それに、バタフライ弁等による圧力制御弁７を配し
た取り出し管路６を経て、図示しないガス精製工程に移
送される。
【０００６】そして、この場合、前記炭化室１内での石
炭ガスの発生に伴い、該炭化室１内の室内圧力は、製造
されるコークスの品質安定とか、それに窯口耐火煉瓦の
保護等を目的にして、前記コレクチングメーン５内での
ガス圧が一定に維持されるように、前記圧力制御弁７の
開度を自動制御する。
炭ガスの発生に伴い、該炭化室１内の室内圧力は、製造
されるコークスの品質安定とか、それに窯口耐火煉瓦の
保護等を目的にして、前記コレクチングメーン５内での
ガス圧が一定に維持されるように、前記圧力制御弁７の
開度を自動制御する。
【０００７】一方、前記燃焼室２内における燃焼後の排
ガスは、蓄熱室８を介した上で、同様に、バタフライ弁
等による圧力制御弁１０を配した煙道９を経て、煙突１
１から排出される。
ガスは、蓄熱室８を介した上で、同様に、バタフライ弁
等による圧力制御弁１０を配した煙道９を経て、煙突１
１から排出される。
【０００８】そして、この場合にあっても、前記燃焼室
２内の圧力は、完全燃焼を行なわせるために、前記圧力
制御弁１０の開度を自動制御する。
２内の圧力は、完全燃焼を行なわせるために、前記圧力
制御弁１０の開度を自動制御する。
【０００９】また、前記燃焼室２内では、前記燃焼後の
排ガス中に含まれるＯ2 濃度が煙道９内で一定に維持さ
れるように、該Ｏ2 濃度の変化に伴って煙道ドラフト圧
力を自動的に調整するもので、このことから、前記燃焼
室２内の燃焼圧力は、煙道９内のドラフト圧力によって
変動する。
排ガス中に含まれるＯ2 濃度が煙道９内で一定に維持さ
れるように、該Ｏ2 濃度の変化に伴って煙道ドラフト圧
力を自動的に調整するもので、このことから、前記燃焼
室２内の燃焼圧力は、煙道９内のドラフト圧力によって
変動する。
【００１０】つまり、上記構成による従来のコークス炉
設備の場合には、前記炭化室１の室内圧力、ひいてはコ
レクチングメーン圧と、燃焼室２の室内圧力、ひいては
フリュートップ圧とが個々各別に圧力制御される結果と
なる。
設備の場合には、前記炭化室１の室内圧力、ひいてはコ
レクチングメーン圧と、燃焼室２の室内圧力、ひいては
フリュートップ圧とが個々各別に圧力制御される結果と
なる。
【００１１】一層、具体的に述べると、前記炭化室１の
室内圧力については、次のように制御される。
室内圧力については、次のように制御される。
【００１２】即ち、図４に示されているように、通常の
場合、差圧測定計３１を用いて、基準となる大気圧ａと
コレクチングメーン圧ｂ1 との差圧を検出し、該差圧が
一定となるように制御するもので、前記差圧測定計３１
によって検出された差圧信号ｃ1 をレギュレータ３２に
送り、該レギュレータ３２により前記圧力制御弁７を差
圧に対応して開閉し、結果的に、前記炭化室１の室内圧
力、つまりコレクチングメーン圧を常時一定圧に維持す
るのである。
場合、差圧測定計３１を用いて、基準となる大気圧ａと
コレクチングメーン圧ｂ1 との差圧を検出し、該差圧が
一定となるように制御するもので、前記差圧測定計３１
によって検出された差圧信号ｃ1 をレギュレータ３２に
送り、該レギュレータ３２により前記圧力制御弁７を差
圧に対応して開閉し、結果的に、前記炭化室１の室内圧
力、つまりコレクチングメーン圧を常時一定圧に維持す
るのである。
【００１３】また、前記燃焼室２の室内圧力について
は、次のように制御される。
は、次のように制御される。
【００１４】即ち、図５（ａ）に示されているように、
先ず、燃焼用空気は、大気中から空気道１５に取り込ま
れると共に、蓄熱室１４を経て予熱された上で、燃焼室
２内に供給され、燃焼用ガス管１３からの燃焼ガスと接
触して燃焼し、前記炭化室１内の原料石炭を乾留する。
一方、燃焼室２内における燃焼後の排ガスは、蓄熱室８
から煙道９を経て煙突１１に送られる。
先ず、燃焼用空気は、大気中から空気道１５に取り込ま
れると共に、蓄熱室１４を経て予熱された上で、燃焼室
２内に供給され、燃焼用ガス管１３からの燃焼ガスと接
触して燃焼し、前記炭化室１内の原料石炭を乾留する。
一方、燃焼室２内における燃焼後の排ガスは、蓄熱室８
から煙道９を経て煙突１１に送られる。
【００１５】そして、図５（ｂ）に示されているよう
に、前記燃焼室２内における燃焼後の排ガス中に含まれ
るＯ2 濃度ｄは、煙道９内に連通させたＯ2 濃度測定計
３３によって検出し、かつここでも前記の場合と同様
に、通常の場合、差圧測定計３４を用いて、基準となる
大気圧ａと排ガス圧ｂ2 との差圧を検出し、該差圧と共
々にＯ2 濃度が一定となるように制御するもので、前記
Ｏ2 濃度測定計３３によって検出されたＯ2 濃度信号ｅ
と、前記差圧測定計３４によって検出された差圧信号ｃ
2 とをレギュレータ３５に送り、該レギュレータ３５に
より前記圧力制御弁１０をＯ2 濃度と差圧とに対応して
開閉し、煙道９内のドラフト圧力、ひいては結果的に、
前記燃焼室２の室内圧力、つまりフリュートップ圧を常
時一定圧に維持するのである。
に、前記燃焼室２内における燃焼後の排ガス中に含まれ
るＯ2 濃度ｄは、煙道９内に連通させたＯ2 濃度測定計
３３によって検出し、かつここでも前記の場合と同様
に、通常の場合、差圧測定計３４を用いて、基準となる
大気圧ａと排ガス圧ｂ2 との差圧を検出し、該差圧と共
々にＯ2 濃度が一定となるように制御するもので、前記
Ｏ2 濃度測定計３３によって検出されたＯ2 濃度信号ｅ
と、前記差圧測定計３４によって検出された差圧信号ｃ
2 とをレギュレータ３５に送り、該レギュレータ３５に
より前記圧力制御弁１０をＯ2 濃度と差圧とに対応して
開閉し、煙道９内のドラフト圧力、ひいては結果的に、
前記燃焼室２の室内圧力、つまりフリュートップ圧を常
時一定圧に維持するのである。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】従来のコークス炉設備
における炉内圧力の制御は、上記のように行なわれてお
り、この従来の場合、前記燃焼室２では、燃焼後の排ガ
ス中に含まれるＯ2 濃度が煙道９内で一定に維持される
ように制御しているために、該排ガス中でのＯ2濃度の
変動に伴って煙道９内のドラフト圧力が変動し、さら
に、該煙道９内のドラフト圧力の変動によって燃焼室２
の室内圧力、ひいてはフリュートップ圧についても変動
することになる。
における炉内圧力の制御は、上記のように行なわれてお
り、この従来の場合、前記燃焼室２では、燃焼後の排ガ
ス中に含まれるＯ2 濃度が煙道９内で一定に維持される
ように制御しているために、該排ガス中でのＯ2濃度の
変動に伴って煙道９内のドラフト圧力が変動し、さら
に、該煙道９内のドラフト圧力の変動によって燃焼室２
の室内圧力、ひいてはフリュートップ圧についても変動
することになる。
【００１７】従って、このような燃焼室２での室内圧力
の変動ために、前記炭化室１の室内圧力に対して、例え
ば、フリュートップ圧が１ｍｍ〜３ｍｍＨ2 Ｏ程度以上
に低くなると、これらの炭化室１の上部と燃焼室２の上
部とを連通している前記スリップジョイント３の目地が
開いている場合、炭化室１内で発生した石炭ガスが、該
スリップジョイント３を通して燃焼室２内、ここでは、
圧力低下を生じているフリュートップ１２内に漏れ込む
ことになる。
の変動ために、前記炭化室１の室内圧力に対して、例え
ば、フリュートップ圧が１ｍｍ〜３ｍｍＨ2 Ｏ程度以上
に低くなると、これらの炭化室１の上部と燃焼室２の上
部とを連通している前記スリップジョイント３の目地が
開いている場合、炭化室１内で発生した石炭ガスが、該
スリップジョイント３を通して燃焼室２内、ここでは、
圧力低下を生じているフリュートップ１２内に漏れ込む
ことになる。
【００１８】ここで、前記燃焼室２においては、燃焼に
必要な一定量の燃焼用ガスと燃焼用空気とを供給して完
全燃焼を行なっているのであるが、前記のようにフリュ
ートップ１２内に石炭ガスが漏れ込むことによって不完
全燃焼となり、この結果、煙突１１からは不完全燃焼の
証左としての黒煙が排出されるため、環境上好ましくは
なく、また、燃焼効率の低下をもきたすという不都合が
あった。
必要な一定量の燃焼用ガスと燃焼用空気とを供給して完
全燃焼を行なっているのであるが、前記のようにフリュ
ートップ１２内に石炭ガスが漏れ込むことによって不完
全燃焼となり、この結果、煙突１１からは不完全燃焼の
証左としての黒煙が排出されるため、環境上好ましくは
なく、また、燃焼効率の低下をもきたすという不都合が
あった。
【００１９】本発明は、このような従来の問題点を解消
するためになされたもので、その目的とするところは、
燃焼室内に供給される一定量の燃焼用ガスと燃焼用空気
との常時完全燃焼を図って、環境上の不利及び燃焼効率
の低下を改善し得るようにしたコークス炉設備の炉内圧
力制御方法を提供することである。
するためになされたもので、その目的とするところは、
燃焼室内に供給される一定量の燃焼用ガスと燃焼用空気
との常時完全燃焼を図って、環境上の不利及び燃焼効率
の低下を改善し得るようにしたコークス炉設備の炉内圧
力制御方法を提供することである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明に係るコークス炉設備の炉内圧力制御方法
は、炭化室の室内圧力と燃焼室のフリュートップ圧力と
の差圧が、常時一定に維持されるように圧力制御するも
のである。
に、本発明に係るコークス炉設備の炉内圧力制御方法
は、炭化室の室内圧力と燃焼室のフリュートップ圧力と
の差圧が、常時一定に維持されるように圧力制御するも
のである。
【００２１】ここで、本発明の発明者らは、前記煙道の
ドラフト圧力と燃焼室のフリュートップ圧力との間に ｙ＝ａｘ＋ｂ 但し、ｘ；圧力変動値 ｙ；補正値 ａ；係数 ｂ；定数 で表わせる相関関係のあることを見出した。
ドラフト圧力と燃焼室のフリュートップ圧力との間に ｙ＝ａｘ＋ｂ 但し、ｘ；圧力変動値 ｙ；補正値 ａ；係数 ｂ；定数 で表わせる相関関係のあることを見出した。
【００２２】本発明における炉内圧力制御については、
この相関関係式を適用して行なうものである。
この相関関係式を適用して行なうものである。
【００２３】より一層、具体的に述べると、煙道のドラ
フト圧力と燃焼室のフリュートップ圧力との間には、図
２に示すような関係がある。
フト圧力と燃焼室のフリュートップ圧力との間には、図
２に示すような関係がある。
【００２４】つまり、図２では、前記図３に示すコーク
ス炉設備、この場合、複数の各炭化室１の有効容積が３
６ｍ3 のコークス炉設備において、燃焼室２の室内圧力
制御をなす煙道９のドラフト圧を該煙道９に設置された
圧力制御弁１０の開度調節によって変更すると共に、該
変更に対応したフリュートップ１２内のフリュートップ
圧の変動を測定して求めた。また、各測定点について
は、或る煙道ドラフト圧に対して任意に選択した複数の
各燃焼室２で測定した。
ス炉設備、この場合、複数の各炭化室１の有効容積が３
６ｍ3 のコークス炉設備において、燃焼室２の室内圧力
制御をなす煙道９のドラフト圧を該煙道９に設置された
圧力制御弁１０の開度調節によって変更すると共に、該
変更に対応したフリュートップ１２内のフリュートップ
圧の変動を測定して求めた。また、各測定点について
は、或る煙道ドラフト圧に対して任意に選択した複数の
各燃焼室２で測定した。
【００２５】なお、フリュートップ圧の測定には、その
圧力測定計として、 YAMAMOTO ELECTRIC WORKS 製 TYPE WO-80 0-30mmH2O を使用し、煙道ドラフト圧力の測定には、同様に、その
圧力測定計として、 NIHON REGURETOR CO.LTD. 製 TYPE MIO.45W を使用した。
圧力測定計として、 YAMAMOTO ELECTRIC WORKS 製 TYPE WO-80 0-30mmH2O を使用し、煙道ドラフト圧力の測定には、同様に、その
圧力測定計として、 NIHON REGURETOR CO.LTD. 製 TYPE MIO.45W を使用した。
【００２６】即ち、本発明は、原料石炭を装入する炭化
室と、室内上部のスリップジョイントを介して前記炭化
室内に連結され、供給される燃焼用ガス及び空気を燃焼
させて該炭化室内の原料石炭を乾留処理する燃焼室と、
該燃焼室内からの燃焼排ガスを煙突に導出する煙道とを
少なくとも備えるコークス炉設備において、前記煙道内
のドラフト圧の変動に対応して、予め求めた煙道内ドラ
フト圧と前記燃焼室内フリュートップ圧との相関式か
ら、対応するフリュートップ圧を算出し、該算出された
フリュートップ圧と前記炭化室の室内圧力との差圧を制
御することを特徴とするコークス炉設備の炉内圧力制御
方法である。
室と、室内上部のスリップジョイントを介して前記炭化
室内に連結され、供給される燃焼用ガス及び空気を燃焼
させて該炭化室内の原料石炭を乾留処理する燃焼室と、
該燃焼室内からの燃焼排ガスを煙突に導出する煙道とを
少なくとも備えるコークス炉設備において、前記煙道内
のドラフト圧の変動に対応して、予め求めた煙道内ドラ
フト圧と前記燃焼室内フリュートップ圧との相関式か
ら、対応するフリュートップ圧を算出し、該算出された
フリュートップ圧と前記炭化室の室内圧力との差圧を制
御することを特徴とするコークス炉設備の炉内圧力制御
方法である。
【００２７】
【作用】従って、本発明によるコークス炉の炉内圧力制
御方法では、炭化室の室内圧力と燃焼室のフリュートッ
プ圧力との差圧が常時一定に維持される。
御方法では、炭化室の室内圧力と燃焼室のフリュートッ
プ圧力との差圧が常時一定に維持される。
【００２８】
【実施例】以下、本発明に係るコークス炉設備の炉内圧
力制御方法の実施例につき、図１を参照して詳細に説明
する。
力制御方法の実施例につき、図１を参照して詳細に説明
する。
【００２９】図１は、本発明方法の一実施例を適用する
コークス炉設備の概要構成を示す断面模式図である。
コークス炉設備の概要構成を示す断面模式図である。
【００３０】この図１においても、本実施例を適用する
コークス炉設備の主要部は、先に述べた従来例の場合と
ほゞ同様に構成されている。
コークス炉設備の主要部は、先に述べた従来例の場合と
ほゞ同様に構成されている。
【００３１】即ち、炭化室１内で発生する石炭ガスは、
上昇管４を経て取り出され、コレクチングメーン５から
バタフライ弁等による圧力制御弁７を配した取り出し管
路６を経て、図示しないガス精製工程に移送される。
上昇管４を経て取り出され、コレクチングメーン５から
バタフライ弁等による圧力制御弁７を配した取り出し管
路６を経て、図示しないガス精製工程に移送される。
【００３２】また、前記炭化室１内にスリップジョイン
ト３を介して室内上部のフリュートップ１２を連結させ
た燃焼室２には、完全燃焼に必要な一定量の燃焼用ガス
と燃焼用空気とが供給され、その燃焼加熱によって炭化
室１内の原料石炭を乾留処理すると共に、燃焼後の排ガ
スは、蓄熱室８を介し、バタフライ弁等による圧力制御
弁１０を配した煙道９を経て、煙突１１から排出され
る。
ト３を介して室内上部のフリュートップ１２を連結させ
た燃焼室２には、完全燃焼に必要な一定量の燃焼用ガス
と燃焼用空気とが供給され、その燃焼加熱によって炭化
室１内の原料石炭を乾留処理すると共に、燃焼後の排ガ
スは、蓄熱室８を介し、バタフライ弁等による圧力制御
弁１０を配した煙道９を経て、煙突１１から排出され
る。
【００３３】一方、本実施例において、前記炭化室１側
では、差圧測定計１６によって基準となる大気圧ａとコ
レクチングメーン圧ｂ1 との差圧を検出し、検出された
差圧信号ｃ1 をレギュレータ１７に送るようにし、かつ
前記燃焼室２側でも、差圧測定計１８によって基準とな
る大気圧ａとコレクチングメーン圧ｂ2 との差圧を検出
し、検出された差圧信号ｃ2 をレギュレータ１９に送る
ようにし、また別に、次に述べるように作用する信号変
換器２０を設けて構成する。
では、差圧測定計１６によって基準となる大気圧ａとコ
レクチングメーン圧ｂ1 との差圧を検出し、検出された
差圧信号ｃ1 をレギュレータ１７に送るようにし、かつ
前記燃焼室２側でも、差圧測定計１８によって基準とな
る大気圧ａとコレクチングメーン圧ｂ2 との差圧を検出
し、検出された差圧信号ｃ2 をレギュレータ１９に送る
ようにし、また別に、次に述べるように作用する信号変
換器２０を設けて構成する。
【００３４】そして、この場合、前記図２に示した前記
煙道９のドラフト圧力と燃焼室２のフリュートップ圧力
との間における相関関係式での係数ａ及び定数ｂは、適
用するコークス炉毎に煙道ドラフト圧と燃焼室フリュー
トップ圧とを実測して得る相関式から予め求めておき、
前記信号変換器２０に対して該相関関係式を予め入力さ
せておく。
煙道９のドラフト圧力と燃焼室２のフリュートップ圧力
との間における相関関係式での係数ａ及び定数ｂは、適
用するコークス炉毎に煙道ドラフト圧と燃焼室フリュー
トップ圧とを実測して得る相関式から予め求めておき、
前記信号変換器２０に対して該相関関係式を予め入力さ
せておく。
【００３５】而して、本実施例構成の場合、前記後者の
燃焼室２側では、該燃焼室２の室内圧力が、先に述べた
従来例の場合と同様に、圧力制御弁１０の開閉制御によ
って行われる。
燃焼室２側では、該燃焼室２の室内圧力が、先に述べた
従来例の場合と同様に、圧力制御弁１０の開閉制御によ
って行われる。
【００３６】また一方で、例えば、前記煙道９内で排ガ
ス量が減少すると、圧力制御弁１０の開き度合いに対応
して該煙道９ないのドラフト圧が変動するが、該圧力の
変動値ｘを圧力変動値信号２２として信号変換器２０に
入力させることにより、該信号変換器２０では、予め入
力されている相関関係式により、圧力変動値ｘに対応す
るフリュートップ圧の補正値ｙが算出される。
ス量が減少すると、圧力制御弁１０の開き度合いに対応
して該煙道９ないのドラフト圧が変動するが、該圧力の
変動値ｘを圧力変動値信号２２として信号変換器２０に
入力させることにより、該信号変換器２０では、予め入
力されている相関関係式により、圧力変動値ｘに対応す
るフリュートップ圧の補正値ｙが算出される。
【００３７】さらに、前記補正値ｙは、この場合、圧力
変動値ｘに対するフリュートップ圧の補正値信号２１と
して、前記前者の炭化室１側でのレギュレータ１７に対
して前記差圧信号ｃ1 と共々に送られ、該レギュレータ
１７により、フリュートップ圧が補正値ｙに対応する圧
力値となるように、もしくは炭化室１の室内圧力との差
圧が補正値ｙに対応して予め定められた圧力値となるよ
うに、圧力制御弁１７を開閉制御し、これによって該炭
化室１の室内圧力を自動的に制御させ得るのである。
変動値ｘに対するフリュートップ圧の補正値信号２１と
して、前記前者の炭化室１側でのレギュレータ１７に対
して前記差圧信号ｃ1 と共々に送られ、該レギュレータ
１７により、フリュートップ圧が補正値ｙに対応する圧
力値となるように、もしくは炭化室１の室内圧力との差
圧が補正値ｙに対応して予め定められた圧力値となるよ
うに、圧力制御弁１７を開閉制御し、これによって該炭
化室１の室内圧力を自動的に制御させ得るのである。
【００３８】
【発明の効果】以上、実施例によって詳述したように、
本発明によれば、原料石炭を装入する炭化室と、室内上
部のスリップジョイントを介して炭化室内に連結され、
供給される燃焼用ガス及び空気を燃焼させて炭化室内の
原料石炭を乾留処理する燃焼室と、燃焼室内からの燃焼
排ガスを煙突に導出する煙道とを少なくとも備えるコー
クス炉設備において、煙道内のドラフト圧の変動に対応
して、予め求めた煙道内ドラフト圧と燃焼室内フリュー
トップ圧との相関式から、対応するフリュートップ圧を
算出すると共に、算出されたフリュートップ圧と炭化室
の室内圧力との差圧を制御するようにしたので、煙道内
ドラフト圧の変動に拘わりなく、炭化室の室内圧力と燃
焼室のフリュートップ圧力との差圧が常時一定に維持さ
れることになり、このために炭化室から燃焼室への石炭
ガスの漏れ込みが阻止され、結果的に、燃焼室内の不完
全燃焼が改善されて、煙突からの黒煙の排出がなくなる
ばかりか、燃焼効率も向上し、同時に蓄熱室内の詰まり
もまた減少され、さらには石炭ガスの回収率も格段に向
上されるなどの優れた特長がある。
本発明によれば、原料石炭を装入する炭化室と、室内上
部のスリップジョイントを介して炭化室内に連結され、
供給される燃焼用ガス及び空気を燃焼させて炭化室内の
原料石炭を乾留処理する燃焼室と、燃焼室内からの燃焼
排ガスを煙突に導出する煙道とを少なくとも備えるコー
クス炉設備において、煙道内のドラフト圧の変動に対応
して、予め求めた煙道内ドラフト圧と燃焼室内フリュー
トップ圧との相関式から、対応するフリュートップ圧を
算出すると共に、算出されたフリュートップ圧と炭化室
の室内圧力との差圧を制御するようにしたので、煙道内
ドラフト圧の変動に拘わりなく、炭化室の室内圧力と燃
焼室のフリュートップ圧力との差圧が常時一定に維持さ
れることになり、このために炭化室から燃焼室への石炭
ガスの漏れ込みが阻止され、結果的に、燃焼室内の不完
全燃焼が改善されて、煙突からの黒煙の排出がなくなる
ばかりか、燃焼効率も向上し、同時に蓄熱室内の詰まり
もまた減少され、さらには石炭ガスの回収率も格段に向
上されるなどの優れた特長がある。
【図１】本発明に係る炉内圧力制御方法の一実施例を適
用するコークス炉設備の概要構成を示す断面模式図であ
る。
用するコークス炉設備の概要構成を示す断面模式図であ
る。
【図２】同上実施例方法における煙道ドラフト圧と燃焼
室フリュートップ圧との関係を示すグラフである。
室フリュートップ圧との関係を示すグラフである。
【図３】従来の炉内圧力制御方法によるコークス炉設備
の概要構成を示す断面模式図である。
の概要構成を示す断面模式図である。
【図４】同上従来例での炭化室の室内圧力の制御方式を
説明するための断面模式図である。
説明するための断面模式図である。
【図５】（ａ）、（ｂ）は、同上従来例での燃焼室の室
内圧力の制御方式を説明するためのそれぞれに断面模式
図である。
内圧力の制御方式を説明するためのそれぞれに断面模式
図である。
１ 炭化室 ２ 燃焼室 ３ スリップジョイント ４ 上昇管 ５ コレクチングメーン ６ 取り出し管路 ７ 圧力制御弁 ８ 蓄熱室 ９ 煙道 １０ 圧力制御弁 １１ 煙突 １２ フリュートップ １６ 差圧測定計 １７ レギュレータ １８ 差圧測定計 １９ レギュレータ ２０ 信号変換器 ２１ 補正値信号 ２２ 圧力変動値
Claims (1)
- 【請求項１】 原料石炭を装入する炭化室と、室内上部
のスリップジョイントを介して前記炭化室内に連結さ
れ、供給される燃焼用ガス及び空気を燃焼させて該炭化
室内の原料石炭を乾留処理する燃焼室と、該燃焼室内か
らの燃焼排ガスを煙突に導出する煙道とを少なくとも備
えるコークス炉設備において、 前記煙道内のドラフト圧の変動に対応して、予め求めた
煙道内ドラフト圧と前記燃焼室内フリュートップ圧との
相関式から、対応するフリュートップ圧を算出し、該算
出されたフリュートップ圧と前記炭化室の室内圧力との
差圧を制御することを特徴とするコークス炉設備の炉内
圧力制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22961393A JP3283355B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | コークス炉設備の炉内圧力制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22961393A JP3283355B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | コークス炉設備の炉内圧力制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762352A true JPH0762352A (ja) | 1995-03-07 |
| JP3283355B2 JP3283355B2 (ja) | 2002-05-20 |
Family
ID=16894930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22961393A Expired - Lifetime JP3283355B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | コークス炉設備の炉内圧力制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3283355B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100761723B1 (ko) * | 2006-06-14 | 2007-10-04 | 주식회사 포스코 | 코크스로 연소실 내의 압력 제어장치 및 그 제어방법 |
| KR100797852B1 (ko) * | 2006-12-28 | 2008-01-24 | 주식회사 포스코 | 배기가스의 유량 제어 방법 |
| CN101824328A (zh) * | 2009-12-21 | 2010-09-08 | 西安理研工控科技有限公司 | 内热式直立炭化炉的荒煤气含氧量控制系统 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102899056B (zh) * | 2012-10-11 | 2014-02-19 | 王建平 | 直立矮型内热式末煤干馏提油炭化炉 |
-
1993
- 1993-08-24 JP JP22961393A patent/JP3283355B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR100797852B1 (ko) * | 2006-12-28 | 2008-01-24 | 주식회사 포스코 | 배기가스의 유량 제어 방법 |
| CN101824328A (zh) * | 2009-12-21 | 2010-09-08 | 西安理研工控科技有限公司 | 内热式直立炭化炉的荒煤气含氧量控制系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3283355B2 (ja) | 2002-05-20 |
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