JPH0768951B2 - 回転圧縮機 - Google Patents
回転圧縮機Info
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- JPH0768951B2 JPH0768951B2 JP62010681A JP1068187A JPH0768951B2 JP H0768951 B2 JPH0768951 B2 JP H0768951B2 JP 62010681 A JP62010681 A JP 62010681A JP 1068187 A JP1068187 A JP 1068187A JP H0768951 B2 JPH0768951 B2 JP H0768951B2
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- clearance volume
- cylinder
- rotary compressor
- cylinder chamber
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/0021—Systems for the equilibration of forces acting on the pump
- F04C29/0035—Equalization of pressure pulses
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明の冷凍・空調用の冷媒圧縮機等に利用することが
できる回転圧縮機の改良に関するもので、特にその低騒
音化を図ろうとするものである。
できる回転圧縮機の改良に関するもので、特にその低騒
音化を図ろうとするものである。
第９図乃至第15図を参照して従来の回転圧縮機を冷凍空
調用冷媒圧縮機を例に説明する。図において、１は密閉
ハウジングで、同ハウジング上部にはその内部の圧縮冷
媒ガスを外部に導出するための吐出管２が設けられてい
る。同吐出管２には冷媒配管３を介して凝縮器４、絞り
機構５、蒸発器６及びアキュームレータ７が順次接続さ
れており、アミュームレータ７は吸入管８を介して密閉
ハウジング１内のシリンダ室20に連通している。９はア
キュームレータ７内における吸入管８の入口部である。
入口部９より吸入管８を介してシリンダ室20に吸込まれ
たガス冷媒は圧縮され、吐出ポート34、吐出弁42を経て
吐出キャビティ13に吐出された後、密閉ハウジング１内
の空間部14に導出され、モータ11の周囲を通過して、吐
出管２から密閉ハウジング１の外部へ吐出されるように
なっている。
調用冷媒圧縮機を例に説明する。図において、１は密閉
ハウジングで、同ハウジング上部にはその内部の圧縮冷
媒ガスを外部に導出するための吐出管２が設けられてい
る。同吐出管２には冷媒配管３を介して凝縮器４、絞り
機構５、蒸発器６及びアキュームレータ７が順次接続さ
れており、アミュームレータ７は吸入管８を介して密閉
ハウジング１内のシリンダ室20に連通している。９はア
キュームレータ７内における吸入管８の入口部である。
入口部９より吸入管８を介してシリンダ室20に吸込まれ
たガス冷媒は圧縮され、吐出ポート34、吐出弁42を経て
吐出キャビティ13に吐出された後、密閉ハウジング１内
の空間部14に導出され、モータ11の周囲を通過して、吐
出管２から密閉ハウジング１の外部へ吐出されるように
なっている。
12はクランクシャフト、15は密閉ハウジング１の底部に
蓄えられた潤滑油である。30は密閉ハウジング１内の下
方部に固着されたシリンダ本体で、その上・下端にはそ
れぞれクランクシャフト12を回転自在に支持する上部軸
受40及び下部軸受41がボルトによって固着され、密閉さ
れたシリンダ室20を形成している。シリンダ室20内には
ロータ31がクランクシャフト12の偏心部に遊嵌されて設
けられ、このシリンダ室20はシリンダ本体30に設けられ
た溝にシリンダ室20側先端がロータ31の外周面に押圧さ
れるよう摺動自在に嵌合された仕切板32によって吸入管
８が連通する吸入側空間20aと、圧縮側空間20bとに仕切
られている。
蓄えられた潤滑油である。30は密閉ハウジング１内の下
方部に固着されたシリンダ本体で、その上・下端にはそ
れぞれクランクシャフト12を回転自在に支持する上部軸
受40及び下部軸受41がボルトによって固着され、密閉さ
れたシリンダ室20を形成している。シリンダ室20内には
ロータ31がクランクシャフト12の偏心部に遊嵌されて設
けられ、このシリンダ室20はシリンダ本体30に設けられ
た溝にシリンダ室20側先端がロータ31の外周面に押圧さ
れるよう摺動自在に嵌合された仕切板32によって吸入管
８が連通する吸入側空間20aと、圧縮側空間20bとに仕切
られている。
前記吐出ポート34は仕切板32に隣接して圧縮側空間20b
に連通するように上部軸受40に設けられており、この吐
出ポート34には吐出弁42がリテーナ43及びボルト44を介
して取付けられている。33は吐出ポート34とシリンダ室
20との間の通路面積を取るためシリンダ30に設けられた
切欠き溝で、圧縮ガスはこの切欠き溝33から吐出ポート
34を経て吐出されるようになっている。
に連通するように上部軸受40に設けられており、この吐
出ポート34には吐出弁42がリテーナ43及びボルト44を介
して取付けられている。33は吐出ポート34とシリンダ室
20との間の通路面積を取るためシリンダ30に設けられた
切欠き溝で、圧縮ガスはこの切欠き溝33から吐出ポート
34を経て吐出されるようになっている。
上記構成の回転圧縮機においては、吸入管８を経て低圧
の冷媒ガスが吸入側空間20a内に吸入されるとともに一
回転前に吸入されたガスはロータ31の回転とともに容積
が減少して行く圧縮側空間20b内で圧縮された後、切欠
き溝33、吐出ポート34を経て吐出弁42より吐出される
が、切欠き溝33及び吐出ポート34は所謂トップクリアラ
ンスボリュームとなるものであり、この部分にある吐出
ガスは吐出弁42より吐出されず、ロータ31がトップクリ
アランスボリューム部を通過すると、吸入行程中の吸入
側空間20a内に逆流する。従って、このシリンダ室20内
の圧力を計測すると第12図のようになる。第12図は横軸
にロータ回転角、縦軸にシリンダ室内圧力をとったもの
であり、トップクリアランスボリューム部のガスは低圧
の吸入側空間20aに急激に逆流するため、吸入側空間20a
の圧力波形にはＡで示すような高周波成分の脈動が含ま
れることになり、この脈動の影響で圧縮機の騒音が大き
くなるという問題があった。
の冷媒ガスが吸入側空間20a内に吸入されるとともに一
回転前に吸入されたガスはロータ31の回転とともに容積
が減少して行く圧縮側空間20b内で圧縮された後、切欠
き溝33、吐出ポート34を経て吐出弁42より吐出される
が、切欠き溝33及び吐出ポート34は所謂トップクリアラ
ンスボリュームとなるものであり、この部分にある吐出
ガスは吐出弁42より吐出されず、ロータ31がトップクリ
アランスボリューム部を通過すると、吸入行程中の吸入
側空間20a内に逆流する。従って、このシリンダ室20内
の圧力を計測すると第12図のようになる。第12図は横軸
にロータ回転角、縦軸にシリンダ室内圧力をとったもの
であり、トップクリアランスボリューム部のガスは低圧
の吸入側空間20aに急激に逆流するため、吸入側空間20a
の圧力波形にはＡで示すような高周波成分の脈動が含ま
れることになり、この脈動の影響で圧縮機の騒音が大き
くなるという問題があった。
そこで、この高周波成分の脈動を防止するため、トップ
クリアランスボリューム部に第13図及び第14図に示すよ
うな音響効果を利用したバッファー35を設けたものや、
第15図に示すようにトップクリアランスボリュームのガ
スが低圧の吸入側空間20a側へ急激に洩れるのを防止す
るため、切欠き溝33から吸入側空間20a側へかけて数100
μｍ程度の深さの切削部36を設けて徐々にガスを洩すよ
う工夫したものが考案されている。
クリアランスボリューム部に第13図及び第14図に示すよ
うな音響効果を利用したバッファー35を設けたものや、
第15図に示すようにトップクリアランスボリュームのガ
スが低圧の吸入側空間20a側へ急激に洩れるのを防止す
るため、切欠き溝33から吸入側空間20a側へかけて数100
μｍ程度の深さの切削部36を設けて徐々にガスを洩すよ
う工夫したものが考案されている。
しかしながら第13図及び第14図に示したものでは、運転
中にシリンダ内に吸込まれた潤滑油の一部がバッファー
35に入り、バッファー容積がその潤滑油で満たされてし
まうと十分な騒音低減効果が発揮できなくなる問題があ
った。一方、第15図に示したものでは、切削部36にロー
タ31がきた場合切削部36が無いものに比べガス洩れによ
る性能低下が認められるとともに運転圧力条件によって
は洩れ面積が一定の為、効果が低減したりする問題があ
った。また、削り深さが数100μｍであるため加工上の
困難性を有するとともに広範囲な運転圧力条件にて効果
を保つ為には、切削部36の深さを小さくし、かつ、その
長さを長くする必要があるが、これは洩れタイミングを
はやめ性能ダウンを大きくするものであった。
中にシリンダ内に吸込まれた潤滑油の一部がバッファー
35に入り、バッファー容積がその潤滑油で満たされてし
まうと十分な騒音低減効果が発揮できなくなる問題があ
った。一方、第15図に示したものでは、切削部36にロー
タ31がきた場合切削部36が無いものに比べガス洩れによ
る性能低下が認められるとともに運転圧力条件によって
は洩れ面積が一定の為、効果が低減したりする問題があ
った。また、削り深さが数100μｍであるため加工上の
困難性を有するとともに広範囲な運転圧力条件にて効果
を保つ為には、切削部36の深さを小さくし、かつ、その
長さを長くする必要があるが、これは洩れタイミングを
はやめ性能ダウンを大きくするものであった。
従来提供されている回転圧縮機においては、トップクリ
アランスボリュームのガスの低圧シリンダ空間内への急
激な洩れによって、同空間内に高周波成分の脈動が生
じ、これに起因する騒音が発生したり、あるいは、この
問題を解決しようとして提案されたものにあっては効果
が十分発揮されなかったり、ガス洩れによる性能ダウン
や加工上の困難性を有する等の問題点があった。本発明
は係る問題点を解消できる回転圧縮機を提供しようとす
るものである。
アランスボリュームのガスの低圧シリンダ空間内への急
激な洩れによって、同空間内に高周波成分の脈動が生
じ、これに起因する騒音が発生したり、あるいは、この
問題を解決しようとして提案されたものにあっては効果
が十分発揮されなかったり、ガス洩れによる性能ダウン
や加工上の困難性を有する等の問題点があった。本発明
は係る問題点を解消できる回転圧縮機を提供しようとす
るものである。
本発明は前記した問題点を解決するため、シリンダ内で
回転運動を行う回転子を有すると共に前記シリンダと回
転子間に形成されるシリンダ室を仕切板によって吸入側
空間と圧縮側空間とに仕切り、吸入側空間に吸入した流
体を圧縮して圧縮側空間から吐出弁を経て吐出する回転
圧縮機において、前記シリンダ室と少なくとも１つの吐
出弁との間に形成されるトップクリアランスボリューム
からシリンダ室へ逆流する圧縮流体によってシリンダ室
内に生じる脈動の高周波成分を打消す脈動を生じる圧縮
流体の逆流を発生する他のトップクリアランスボリュー
ムを前記シリンダ室に連通して設けたことを特徴とする
ものである。
回転運動を行う回転子を有すると共に前記シリンダと回
転子間に形成されるシリンダ室を仕切板によって吸入側
空間と圧縮側空間とに仕切り、吸入側空間に吸入した流
体を圧縮して圧縮側空間から吐出弁を経て吐出する回転
圧縮機において、前記シリンダ室と少なくとも１つの吐
出弁との間に形成されるトップクリアランスボリューム
からシリンダ室へ逆流する圧縮流体によってシリンダ室
内に生じる脈動の高周波成分を打消す脈動を生じる圧縮
流体の逆流を発生する他のトップクリアランスボリュー
ムを前記シリンダ室に連通して設けたことを特徴とする
ものである。
前記のように、他のトップクリアランスボリュームを設
け、このトップクリアランスボリュームから圧縮流体の
シリンダ室内への逆流を発生させ、これによって生じる
脈動の高周波成分がシリンダ室と吐出弁との間に形成さ
れるトップクリアランスボリュームから逆流する圧縮流
体によって生じる脈動の高周波成分を打消すように働く
ため、シリンダ室内に生じる脈動の高周波成分を消去す
ることができる。
け、このトップクリアランスボリュームから圧縮流体の
シリンダ室内への逆流を発生させ、これによって生じる
脈動の高周波成分がシリンダ室と吐出弁との間に形成さ
れるトップクリアランスボリュームから逆流する圧縮流
体によって生じる脈動の高周波成分を打消すように働く
ため、シリンダ室内に生じる脈動の高周波成分を消去す
ることができる。
以下に本発明の実施例を第１図乃至第８図を参照して説
明する。
明する。
なお、以下に説明する実施例では要部のみを説明するこ
ととし、他は前記した従来のものと同様とする。
ととし、他は前記した従来のものと同様とする。
第１図に示す例は吐出弁をシリンダ30の上側と下側の２
ヶ所に設けたもので、それぞれ上・下の吐出ポートに連
なる２つの切欠き溝33a,33bをシリンダの円周方向に位
置をずらして設けており、この両切欠き溝33a,33bのシ
リンダ中心φから見たときのずれ量を△θ〔rad〕とし
たとき、 △θ≒π×△ｔ×N/60 但し、△t:圧縮行程初期に生じるシリンダ室内圧力脈動
高周波成分の山から山までの時間〔sec〕 N:圧縮機運転回転数〔rpm〕 となるようにし、切欠き溝33b及びこれに連なる吐出ポ
ートが、切欠き溝33a及びこれに連なる吐出ポートによ
り形成されるポートクリアランスボリュームに対する他
のトップクリアランスボリュームとして機能するように
構成している。
ヶ所に設けたもので、それぞれ上・下の吐出ポートに連
なる２つの切欠き溝33a,33bをシリンダの円周方向に位
置をずらして設けており、この両切欠き溝33a,33bのシ
リンダ中心φから見たときのずれ量を△θ〔rad〕とし
たとき、 △θ≒π×△ｔ×N/60 但し、△t:圧縮行程初期に生じるシリンダ室内圧力脈動
高周波成分の山から山までの時間〔sec〕 N:圧縮機運転回転数〔rpm〕 となるようにし、切欠き溝33b及びこれに連なる吐出ポ
ートが、切欠き溝33a及びこれに連なる吐出ポートによ
り形成されるポートクリアランスボリュームに対する他
のトップクリアランスボリュームとして機能するように
構成している。
なお、第１図に示したものは、上・下の吐出ポート位置
も△θだけずらして設けたものであるが、上・下の吐出
ポート位置を同一位置とし、第２図に示すように一方の
切欠き溝33bの円周方向幅を幅広くしてずれ量△θを取
るようにしてもよい。また、洩れタイミングを△θだけ
ずらす手段としての切欠き溝は、第１図に示したように
同一形状のものを△θだけずらして設けるのが望ましい
が、第２図や、あるいは第３図に示す切欠き溝33aのよ
うに異なる形状のものであってもよい。
も△θだけずらして設けたものであるが、上・下の吐出
ポート位置を同一位置とし、第２図に示すように一方の
切欠き溝33bの円周方向幅を幅広くしてずれ量△θを取
るようにしてもよい。また、洩れタイミングを△θだけ
ずらす手段としての切欠き溝は、第１図に示したように
同一形状のものを△θだけずらして設けるのが望ましい
が、第２図や、あるいは第３図に示す切欠き溝33aのよ
うに異なる形状のものであってもよい。
なお，第２図及び第３図に示したもののように,2つの切
欠き溝形状が互いに異なる場合，洩れタイミングは幾何
学的形状として必ず△θずれるが，洩れ面積は,2つの切
欠き溝形状が異なるため同一ではない。特に第３図に示
したものでは，切欠き溝33aの洩れ開始時の洩れ面積は
切欠き溝33bの洩れ開始時の洩れ面積に対し小さい。本
発明においては、実質的な洩れ量を△θ，すなわち脈動
の高周波成分の半周期分ずらせたいわけであり,2つの切
欠き溝形状が互に同一でない場合は，実質的洩れ量を△
θずらせるため,2つの切欠き溝のずれ角は洩れ面積の違
いを考慮して決めるがあり，例えば第３図に示したもの
では，切欠き溝のずれ角△θは，概ね次式のような範囲
となる。
欠き溝形状が互いに異なる場合，洩れタイミングは幾何
学的形状として必ず△θずれるが，洩れ面積は,2つの切
欠き溝形状が異なるため同一ではない。特に第３図に示
したものでは，切欠き溝33aの洩れ開始時の洩れ面積は
切欠き溝33bの洩れ開始時の洩れ面積に対し小さい。本
発明においては、実質的な洩れ量を△θ，すなわち脈動
の高周波成分の半周期分ずらせたいわけであり,2つの切
欠き溝形状が互に同一でない場合は，実質的洩れ量を△
θずらせるため,2つの切欠き溝のずれ角は洩れ面積の違
いを考慮して決めるがあり，例えば第３図に示したもの
では，切欠き溝のずれ角△θは，概ね次式のような範囲
となる。
△θ≒（1.0〜2.0）×π×△ｔ×N/60 次に、吐出弁をシリンダの一端側の１ケ所に設けた場合
の例を説明する。
の例を説明する。
第４図に示す例は切欠き溝33aに対して切欠き溝33bをシ
リンダの一端側に円周方向に△θだけ位置をずらして設
けたもので吐出ポートは切欠き溝33aに連らなって設け
られており、切欠き溝33bは他のトップクリアランスボ
リュームとして独立して設けたものである。
リンダの一端側に円周方向に△θだけ位置をずらして設
けたもので吐出ポートは切欠き溝33aに連らなって設け
られており、切欠き溝33bは他のトップクリアランスボ
リュームとして独立して設けたものである。
なお、第４図に示す例では、切欠き溝33a側に形成され
るトップクリアランスボリュームは切欠き溝容積と、こ
れに連なる吐出ポート容積を加えたものであるが、これ
と同一容積をもつように切欠き溝33bに設けるとトップ
クリアランスボリュームが増加して性能ダウンを生じる
ので、切欠き溝33bの容積を切欠き溝33aの容積と同程度
とし、第５図に示すように連通溝33cを設けて両切欠き
溝33a,33bを連通させることによって、逆流するガス量
が等分されるようにしてもよい。この際、連通溝33cは
第６図に示すようにシリンダ室から離れたシリンダ本体
30の端面に設けることもできる。
るトップクリアランスボリュームは切欠き溝容積と、こ
れに連なる吐出ポート容積を加えたものであるが、これ
と同一容積をもつように切欠き溝33bに設けるとトップ
クリアランスボリュームが増加して性能ダウンを生じる
ので、切欠き溝33bの容積を切欠き溝33aの容積と同程度
とし、第５図に示すように連通溝33cを設けて両切欠き
溝33a,33bを連通させることによって、逆流するガス量
が等分されるようにしてもよい。この際、連通溝33cは
第６図に示すようにシリンダ室から離れたシリンダ本体
30の端面に設けることもできる。
さらに、上記した例から明らかなように、要はトップク
リアランスボリュームのガスをタイミングを△θずらし
２回に分けて逆流させればよいことから、吐出ポートが
１ケ所の例では、他のトップクリアランスボリューム、
即ち第４図、第５図及び第６図に示す切欠き溝33bに相
当するトップクリアランスボリュームは、シリンダ本体
30に限らず、上部軸受40や下部軸受41に設けてもよいこ
とが理解できる。
リアランスボリュームのガスをタイミングを△θずらし
２回に分けて逆流させればよいことから、吐出ポートが
１ケ所の例では、他のトップクリアランスボリューム、
即ち第４図、第５図及び第６図に示す切欠き溝33bに相
当するトップクリアランスボリュームは、シリンダ本体
30に限らず、上部軸受40や下部軸受41に設けてもよいこ
とが理解できる。
以上に述べたようにシリンダ室と吐出弁との間に形成さ
れる少くとも１つのトップクリアランスボリュームに対
して他のトップクリアランスボリューム△θだけずらし
て設け、トップクリアランスボリュームのガスをタイミ
ングを△θずらし２回に分けてシリンダ室内に逆流させ
ることにより、その逆流によってシリンダ内に生じる脈
動の高周波成分の位相が第７図に示すように、最初の逆
流による脈動の高周波成分Ａに対して後からの逆流によ
る脈動の高周波成分Ｂが半周期、即ち180度ずれるた
め、互に打消よう作用して消去される。従って、上記脈
動に起因する騒音を低減させることができる。第８図
は、押のけ量が28cc/reV、能力が20000BTU/Hの冷媒圧縮
機による実験結果を示したもので、同図から明らかなよ
うに1KHz以上の高周波域において、パワーレベルにして
数dBの騒音低下が認められた。
れる少くとも１つのトップクリアランスボリュームに対
して他のトップクリアランスボリューム△θだけずらし
て設け、トップクリアランスボリュームのガスをタイミ
ングを△θずらし２回に分けてシリンダ室内に逆流させ
ることにより、その逆流によってシリンダ内に生じる脈
動の高周波成分の位相が第７図に示すように、最初の逆
流による脈動の高周波成分Ａに対して後からの逆流によ
る脈動の高周波成分Ｂが半周期、即ち180度ずれるた
め、互に打消よう作用して消去される。従って、上記脈
動に起因する騒音を低減させることができる。第８図
は、押のけ量が28cc/reV、能力が20000BTU/Hの冷媒圧縮
機による実験結果を示したもので、同図から明らかなよ
うに1KHz以上の高周波域において、パワーレベルにして
数dBの騒音低下が認められた。
なお、本発明は前記実施例に示したローラー形の回転圧
縮機に限らず、ベーン形や他の形式の回転圧縮機にも適
用できることはいうまでもない。
縮機に限らず、ベーン形や他の形式の回転圧縮機にも適
用できることはいうまでもない。
以上に詳述したように、本発明によると、トップクリア
ランスボリュームからのガスのシリンダ室への逆流によ
ってシリンダ室内で生じる脈動の高周波成分を、他のト
ップクリアランスボリュームを設け、ここからタイミン
グのずれたガスの逆流を発生させ、この逆流ガスの脈動
の高周波成分により打消して消去することができるた
め、上記脈動の高周波成分に起因する騒音の低減を図る
ことができる。
ランスボリュームからのガスのシリンダ室への逆流によ
ってシリンダ室内で生じる脈動の高周波成分を、他のト
ップクリアランスボリュームを設け、ここからタイミン
グのずれたガスの逆流を発生させ、この逆流ガスの脈動
の高周波成分により打消して消去することができるた
め、上記脈動の高周波成分に起因する騒音の低減を図る
ことができる。
また、他のトップクリアランスボリュームは位置をずら
して設ければよいため、潤滑油が充満することもなく、
また、加工上の困難性もないため、性能ダウンにつなが
るおそれもなく、その効果を十分発揮させることができ
る。
して設ければよいため、潤滑油が充満することもなく、
また、加工上の困難性もないため、性能ダウンにつなが
るおそれもなく、その効果を十分発揮させることができ
る。
第１図乃至第８図は本発明の実施例を示すもので、第１
図乃至第６図はそれぞれ異なる実施例の要部構造を示す
部分斜視図、第７図はロータ回転角に対するシリンダ内
圧力の変化を示す図、第８図は騒音低下の実験結果を示
す図、第９図乃至第15図は従来のものを示す図で、第９
図はロータリ圧縮機の構造を示す縦断面図、第10図は第
９図のＩ−Ｉ断面図、第11図は吐出弁付近の構造を示す
断面図、第12図はロータ回転角に対するシリンダ内圧力
の変化を示す図、第13図は別の従来例の吐出弁付近の構
造を示す断面図、第14図は第13図のものの部分斜視図、
第15図は別の従来例を示す部分斜視図である。 20……シリンダ室、20a……吸入側空間、20b……圧縮側
空間、30……シリンダ本体、31……ロータ、32……仕切
板、33a,33b……切欠き溝、33c……連通溝、34……吐出
ポート、40……上部軸受、41……下部軸受、42……吐出
弁。
図乃至第６図はそれぞれ異なる実施例の要部構造を示す
部分斜視図、第７図はロータ回転角に対するシリンダ内
圧力の変化を示す図、第８図は騒音低下の実験結果を示
す図、第９図乃至第15図は従来のものを示す図で、第９
図はロータリ圧縮機の構造を示す縦断面図、第10図は第
９図のＩ−Ｉ断面図、第11図は吐出弁付近の構造を示す
断面図、第12図はロータ回転角に対するシリンダ内圧力
の変化を示す図、第13図は別の従来例の吐出弁付近の構
造を示す断面図、第14図は第13図のものの部分斜視図、
第15図は別の従来例を示す部分斜視図である。 20……シリンダ室、20a……吸入側空間、20b……圧縮側
空間、30……シリンダ本体、31……ロータ、32……仕切
板、33a,33b……切欠き溝、33c……連通溝、34……吐出
ポート、40……上部軸受、41……下部軸受、42……吐出
弁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 本田 秀雄 愛知県西春日井郡西枇杷島町旭町３丁目１ 番地 三菱重工業株式会社名古屋冷熱工場 内 (72)発明者 町田 博史 愛知県西春日井郡西枇杷島町旭町３丁目１ 番地 三菱重工業株式会社名古屋冷熱工場 内 (72)発明者 近藤 正己 愛知県名古屋市中村区岩塚町字九反所60番 地の１ 中菱エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 小野田 幸夫 愛知県名古屋市中村区岩塚町字九反所60番 地の１ 中菱エンジニアリング株式会社内 (56)参考文献 特開 昭59−213956（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−1389（ＪＰ，Ａ)
Claims (6)
- 【請求項１】シリンダ内で回転運転を行う回転子を有す
ると共に前記シリンダと回転子間に形成されるシリンダ
室を仕切板によって吸入側空間と圧縮側空間とに仕切
り、吸入側空間に吸入した流体を圧縮して圧縮側空間か
ら吐出弁を経て吐出する回転圧縮機において、前記シリ
ンダ室と少なくとも１つの吐出弁との間に形成されるト
ップクリアランスボリュームと、同トップクリアランス
ボリュームから、シリンダ内へ逆流する圧縮流体によっ
て生じる脈動の高周波成分と半周期位相のずれた脈動を
生じる圧縮流体の逆流を発生する位置で、かつ前記トッ
プクリアランスボリュームから前記回転子の円周方向に
ずらした位置に設けられた他のトップクリアランスボリ
ュームとを具えたことを特徴とする回転圧縮機。 - 【請求項２】前記他のトップクリアランスボリュームの
位置が前記トップクリアランスボリュームに対してシリ
ンダ中心から見たときのずれ量を△θ〔rad〕としたと
き、 △θ≒π×△ｔ×N/60 但し、△t: 圧縮行程初期に生じるシリンダ室内圧力脈
動高周波成分の山から山までの時間〔sec〕 N: 圧縮機運転回転数〔rpm〕 であることを特徴とする特許請求の範囲（１）項記載の
回転圧縮機。 - 【請求項３】前記他のトップクリアランスボリュームを
前記トップクリアランスボリュームに対してシリンダ室
をはさんで反対側に設けられた他の吐出弁との間に形成
したことを特徴とする特許請求の範囲（１）乃至（２）
項記載の回転圧縮機。 - 【請求項４】前記他のトップクリアランスボリュームを
前記トップクリアランスボリュームと同一のシリンダ室
端部側に独立したトップクリアランスボリュームとして
設けたことを特徴とする特許請求の範囲（１）乃至
（２）項記載の回転圧縮機。 - 【請求項５】前記他のトップクリアランスボリュームと
前記トップクリアランスボリュームととを連通したこと
を特徴とする特許請求の範囲（４）項記載の回転圧縮
機。 - 【請求項６】前記他のトップクリアランスボリュームを
前記シリンダ、又は同シリンダの両端を塞ぐ部材の少く
とも１つに設けた切欠き溝で形成したことを特徴とする
特許請求の範囲（１）項記載の回転圧縮機。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62010681A JPH0768951B2 (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 回転圧縮機 |
| US07/140,237 US4884956A (en) | 1987-01-20 | 1987-12-31 | Rotary compressor with clearance volumes to offset pulsations |
| DE8888100130T DE3860208D1 (de) | 1987-01-20 | 1988-01-07 | Drehkolbenverdichter. |
| DE198888100130T DE279166T1 (de) | 1987-01-20 | 1988-01-07 | Drehkolbenverdichter. |
| EP88100130A EP0279166B1 (en) | 1987-01-20 | 1988-01-07 | Rotary compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62010681A JPH0768951B2 (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 回転圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63179190A JPS63179190A (ja) | 1988-07-23 |
| JPH0768951B2 true JPH0768951B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=11756999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62010681A Expired - Lifetime JPH0768951B2 (ja) | 1987-01-20 | 1987-01-20 | 回転圧縮機 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4884956A (ja) |
| EP (1) | EP0279166B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0768951B2 (ja) |
| DE (2) | DE3860208D1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5829960A (en) * | 1996-04-30 | 1998-11-03 | Tecumseh Products Company | Suction inlet for rotary compressor |
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| US9267504B2 (en) | 2010-08-30 | 2016-02-23 | Hicor Technologies, Inc. | Compressor with liquid injection cooling |
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| CN104976126A (zh) * | 2015-07-09 | 2015-10-14 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 压缩机和具有其的空调系统 |
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| DE102019213611A1 (de) * | 2019-09-06 | 2021-03-11 | Ebm-Papst St. Georgen Gmbh & Co. Kg | Orbitalpumpenvorrichtung mit Bombierung zum Fördern von flüssigem Medium sowie Verfahren und Verwendung |
| CN115030899B (zh) * | 2022-06-10 | 2026-04-17 | 珠海凌达压缩机有限公司 | 月牙排气气缸及压缩机 |
| TWI884057B (zh) * | 2024-08-09 | 2025-05-11 | 瑞智精密股份有限公司 | 迴轉式壓縮機 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1987
- 1987-01-20 JP JP62010681A patent/JPH0768951B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-31 US US07/140,237 patent/US4884956A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-01-07 DE DE8888100130T patent/DE3860208D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-01-07 DE DE198888100130T patent/DE279166T1/de active Pending
- 1988-01-07 EP EP88100130A patent/EP0279166B1/en not_active Expired
Also Published As
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|---|---|
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |