JPH0773726B2 - 熱間圧延用ロール冷却装置 - Google Patents
熱間圧延用ロール冷却装置Info
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- JPH0773726B2 JPH0773726B2 JP28071089A JP28071089A JPH0773726B2 JP H0773726 B2 JPH0773726 B2 JP H0773726B2 JP 28071089 A JP28071089 A JP 28071089A JP 28071089 A JP28071089 A JP 28071089A JP H0773726 B2 JPH0773726 B2 JP H0773726B2
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- Japan
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- cooling
- roll
- water
- nozzle
- cooling water
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、走行する熱間鋼板を圧延する圧延ロールの表
面を冷却する装置に関するものである。
面を冷却する装置に関するものである。
（従来の技術） 熱間圧延時においては、高温の被圧延鋼材（800℃以
上）から圧延ロールへ大量の熱が伝達され、さらに被圧
延鋼材の加工熱及び摩擦熱が発生するため、圧延ロール
の外表面は周期的に非常に高温となる。そして高温高荷
重の熱疲労によるロールの肌荒れやロールクラウン量の
異常が生じ、その結果鋼板表面には傷が発生したり、平
坦不良が生じたりして生産性低下の原因となっている。
さらにロール交換及び手入れを頻繁に行う必要が生じロ
ール原単位が高くなるなどの問題点が有る。
上）から圧延ロールへ大量の熱が伝達され、さらに被圧
延鋼材の加工熱及び摩擦熱が発生するため、圧延ロール
の外表面は周期的に非常に高温となる。そして高温高荷
重の熱疲労によるロールの肌荒れやロールクラウン量の
異常が生じ、その結果鋼板表面には傷が発生したり、平
坦不良が生じたりして生産性低下の原因となっている。
さらにロール交換及び手入れを頻繁に行う必要が生じロ
ール原単位が高くなるなどの問題点が有る。
ところで、従来圧延ロールの冷却は、第７図に示すよう
にロール１の外表面に直接スプレーノズル２より冷却水
を噴出させて冷却していた。
にロール１の外表面に直接スプレーノズル２より冷却水
を噴出させて冷却していた。
ところがこの方法では冷却面積が小さい上に冷却水の衝
突圧が小さいため、冷却能力が小さく、ロール表面温度
の低下効果は小さかった。又単に噴出圧力を大きくして
も、ロール表面で冷却水が反射するため、冷却面積が大
きくならず、冷却能力は向上は図れなかった。
突圧が小さいため、冷却能力が小さく、ロール表面温度
の低下効果は小さかった。又単に噴出圧力を大きくして
も、ロール表面で冷却水が反射するため、冷却面積が大
きくならず、冷却能力は向上は図れなかった。
そこで近年では、 第８図に示すように冷却面積を拡大するためロール
１の外表面に沿って冷却水ジャケット３を設け、この冷
却水ジャケット３内に冷却水を供給及び排出するもの
（実開昭61−111602号公報）、 また噴出圧を10kg/cm2〜20kg/cm2と高圧にすると共
に、水量密度を４〜10m3/m2・minとし、冷却能を大きく
した冷却方法（特公昭60−18490号公報）、 また冷却開始点をロールバイト出口から50゜以内と
し、かつロール外表面への噴出圧を3kg/cm2以上とし、
平均水量密度を２〜5m3/m2・minとした冷却方法（特公
昭61−21725号公報）、 などが考えられている。
１の外表面に沿って冷却水ジャケット３を設け、この冷
却水ジャケット３内に冷却水を供給及び排出するもの
（実開昭61−111602号公報）、 また噴出圧を10kg/cm2〜20kg/cm2と高圧にすると共
に、水量密度を４〜10m3/m2・minとし、冷却能を大きく
した冷却方法（特公昭60−18490号公報）、 また冷却開始点をロールバイト出口から50゜以内と
し、かつロール外表面への噴出圧を3kg/cm2以上とし、
平均水量密度を２〜5m3/m2・minとした冷却方法（特公
昭61−21725号公報）、 などが考えられている。
これらの発明（考案）は、冷却面積を大きくし、かつ冷
却能力を大きくするために考えられている。
却能力を大きくするために考えられている。
（発明が解決しようとする課題） ところが上記した従来の冷却装置（方法）では以下の様
な問題点があった。
な問題点があった。
単に冷却面積を大きくするために水冷ジャケットに
給水し、排水するだけでは、冷却能が向上しない。すな
わち、ロール外表面に蒸気膜が生成して冷却水がロール
外表面に接触せず、抜熱が不十分となるからであった。
従って、ロール外表面と冷却水ジャケットの間の冷却水
通路内に邪魔板を設け強制的に攪拌しても同様に冷却能
不足であった。
給水し、排水するだけでは、冷却能が向上しない。すな
わち、ロール外表面に蒸気膜が生成して冷却水がロール
外表面に接触せず、抜熱が不十分となるからであった。
従って、ロール外表面と冷却水ジャケットの間の冷却水
通路内に邪魔板を設け強制的に攪拌しても同様に冷却能
不足であった。
ジャケット内に設けられた多数のノズルからの噴出
圧力を増加させると冷却能は大きくなるが、ポンプや配
管などの設備費が大きくなるばかりでなく、ポンプ動力
費も増加し不利であった。
圧力を増加させると冷却能は大きくなるが、ポンプや配
管などの設備費が大きくなるばかりでなく、ポンプ動力
費も増加し不利であった。
冷却開始点をロールバイト出口に近づける事はロー
ルへの熱疲労を小さくするためには有効であるが、特公
昭61−21725号公報に記載の発明の場合の様に冷却水を
排出する排出孔を設けないと、冷却水がロール外表面と
冷却水ヘッダーの間でよどみ、ノズルから噴出された新
しい冷却水がロール外表面に衝突する圧力が小さくなっ
て冷却能が大きくならなかった。またこの場合、水切り
効果が悪く、たれ水となって圧延後の鋼材に落下するた
め温度ムラや不均一スケールが発生し、品質不良の原因
となる事があった。
ルへの熱疲労を小さくするためには有効であるが、特公
昭61−21725号公報に記載の発明の場合の様に冷却水を
排出する排出孔を設けないと、冷却水がロール外表面と
冷却水ヘッダーの間でよどみ、ノズルから噴出された新
しい冷却水がロール外表面に衝突する圧力が小さくなっ
て冷却能が大きくならなかった。またこの場合、水切り
効果が悪く、たれ水となって圧延後の鋼材に落下するた
め温度ムラや不均一スケールが発生し、品質不良の原因
となる事があった。
本発明はかかる問題点を解消するためになされたもので
あり、冷却能力の向上、均一冷却性の向上、水切り性向
上を図ると共に、ロール外表面の肌荒れ防止を図り、ロ
ール原単位を低下させ及びそれに起因する諸問題を解決
できる冷却装置を提供することを目的とするものであ
る。
あり、冷却能力の向上、均一冷却性の向上、水切り性向
上を図ると共に、ロール外表面の肌荒れ防止を図り、ロ
ール原単位を低下させ及びそれに起因する諸問題を解決
できる冷却装置を提供することを目的とするものであ
る。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記諸問題について鋭意研究・実験の重
ねた結果、以下の知見を得、本発明を成立させた。
ねた結果、以下の知見を得、本発明を成立させた。
ノズルより噴出された冷却水はロール外表面に衝突
し抜熱を行う。この際ロール外表面、高温の鋼材表面に
発生する水蒸気膜や、冷却水の水膜を貫通するべく衝突
速度を上げるためには、噴射距離Ｘを小さくし、ノズル
出口圧力を大きくしなければならない。
し抜熱を行う。この際ロール外表面、高温の鋼材表面に
発生する水蒸気膜や、冷却水の水膜を貫通するべく衝突
速度を上げるためには、噴射距離Ｘを小さくし、ノズル
出口圧力を大きくしなければならない。
衝突速度ｕは、ノズル出口圧力Ｐ、噴射距離Ｘ、及
びノズルオリフィス径ｄを用いて下記式で表される。
びノズルオリフィス径ｄを用いて下記式で表される。
但し、K:比例定数 現在一般に使用されているノズルは、水量密度Ｗ＝
5000〜10000（/m2・min）、噴出圧Ｐ＝８〜10（kgf/c
m2）、噴射距離Ｘ＝160〜250mm、オリフィス径d:3〜8mm
である。
5000〜10000（/m2・min）、噴出圧Ｐ＝８〜10（kgf/c
m2）、噴射距離Ｘ＝160〜250mm、オリフィス径d:3〜8mm
である。
これを基準として、冷却能を上げるためには、オリフィ
ス径ｄは大きく、噴射距離Ｘは小さく、噴出圧Ｐは大き
くすればよい。
ス径ｄは大きく、噴射距離Ｘは小さく、噴出圧Ｐは大き
くすればよい。
まず各ノズルのオリフィス径ｄを大きくすると、同
じ圧力のままでは、ノズル１個当たりの冷却水流量が大
きくなる。そのため、基準通りの水量密度Ｗを得るため
には、ノズル個数（ノズル配置密度）を小さくしなけれ
ばならない。
じ圧力のままでは、ノズル１個当たりの冷却水流量が大
きくなる。そのため、基準通りの水量密度Ｗを得るため
には、ノズル個数（ノズル配置密度）を小さくしなけれ
ばならない。
すると、ロール幅方向において、ノズル直下で急冷され
る部分と、ノズル間で弱冷される部分ができ、不均一冷
却となってロールのひずみが大きくなり、ロールクラウ
ンが変形し、製品の平坦不良が発生しやすくなるばかり
でなく、ノズル直下の冷却能は大きくなるがノズル間で
は、大きくならず、ロール全表面の冷却能の向上はあま
り望めない。
る部分と、ノズル間で弱冷される部分ができ、不均一冷
却となってロールのひずみが大きくなり、ロールクラウ
ンが変形し、製品の平坦不良が発生しやすくなるばかり
でなく、ノズル直下の冷却能は大きくなるがノズル間で
は、大きくならず、ロール全表面の冷却能の向上はあま
り望めない。
次に、噴射距離Ｘを小さくすると、当然冷却水の衝
突速度が向上し、冷却能は大きくなる。しかし噴射距離
Ｘが70mm以下になると（現状ノズルは、噴射角が30゜、
ノズルピッチは50mmである。）、第５図に示すように直
接冷却水が衝突する部分と衝突しないで回りから流入す
る冷却水で冷やされる部分とができる（上記と同
じ）。
突速度が向上し、冷却能は大きくなる。しかし噴射距離
Ｘが70mm以下になると（現状ノズルは、噴射角が30゜、
ノズルピッチは50mmである。）、第５図に示すように直
接冷却水が衝突する部分と衝突しないで回りから流入す
る冷却水で冷やされる部分とができる（上記と同
じ）。
すなわち、噴射距離Ｘを小さくすると冷却能は良くなる
が、ノズルピッチ、ノズル噴射角を考慮しないで、ある
距離以下にするとノズル間の弱冷却部が発生し冷却ムラ
になる。
が、ノズルピッチ、ノズル噴射角を考慮しないで、ある
距離以下にするとノズル間の弱冷却部が発生し冷却ムラ
になる。
さらに、回転するロールには、必ず偏心があり、ある一
定距離（10〜20mm以下）には近づけない。
定距離（10〜20mm以下）には近づけない。
また、冷却ノズル（ヘッダー）を単にロールへ近づけて
行くと、排水機構がない場合、ロール外表面に水膜が形
成され、その水膜がある厚さ以上になると、冷却水がそ
の水膜を貫通してロール外表面に衝突できなくなり冷却
能が低下する。
行くと、排水機構がない場合、ロール外表面に水膜が形
成され、その水膜がある厚さ以上になると、冷却水がそ
の水膜を貫通してロール外表面に衝突できなくなり冷却
能が低下する。
第６図に示すように本発明者らは、水量密度Ｗ＝5000
（/m2・min）において噴射距離Ｘと水膜厚さｈを変化
させて冷却実験を行った結果、水膜厚さｈが20≦ｈ≦40
mmではそれほど熱伝達率αは低下しないが、20mm＞ｈ及
び40mm＜ｈでは熱伝達率αは大きく低下し、特に高温時
（TS＝400〜600℃）及び噴射距離Ｘが80mmと大きい時程
熱伝達率αの低下は大きくなる事を見出した。
（/m2・min）において噴射距離Ｘと水膜厚さｈを変化
させて冷却実験を行った結果、水膜厚さｈが20≦ｈ≦40
mmではそれほど熱伝達率αは低下しないが、20mm＞ｈ及
び40mm＜ｈでは熱伝達率αは大きく低下し、特に高温時
（TS＝400〜600℃）及び噴射距離Ｘが80mmと大きい時程
熱伝達率αの低下は大きくなる事を見出した。
従って、噴射距離Ｘを小さくすなわちロール外表面に近
づけたり、水量密度Ｗを大きくしたりして、冷却能を大
きくする場合、ロール外表面の冷却表面に形成される水
膜厚さを20〜40mmにするべく、排水機構（排水孔）を設
ける事が、重要である事実を知見した。
づけたり、水量密度Ｗを大きくしたりして、冷却能を大
きくする場合、ロール外表面の冷却表面に形成される水
膜厚さを20〜40mmにするべく、排水機構（排水孔）を設
ける事が、重要である事実を知見した。
最後に、ノズル噴出圧Ｐを大きくすることにより冷
却水衝突速度が大きくなり、冷却能力が向上できる。
却水衝突速度が大きくなり、冷却能力が向上できる。
しかし、ノズルオリフィス径ｄが一定の時、ノズル噴出
圧Ｐを大きくすると冷却水量が多くなり、前述のように
排水孔がない場合、水膜厚さｈが大きくなり、上述のよ
うに水膜厚さｈが20≦ｈ≦40mmの範囲を外れると、冷却
能は大幅に低下した。従って、ノズル噴出圧Ｐを大きく
する場合も必ず排水機構を設けて水膜厚さｈを20≦ｈ≦
40mmにする事が必要である。
圧Ｐを大きくすると冷却水量が多くなり、前述のように
排水孔がない場合、水膜厚さｈが大きくなり、上述のよ
うに水膜厚さｈが20≦ｈ≦40mmの範囲を外れると、冷却
能は大幅に低下した。従って、ノズル噴出圧Ｐを大きく
する場合も必ず排水機構を設けて水膜厚さｈを20≦ｈ≦
40mmにする事が必要である。
また、ロール全体の冷却能を向上させる別の手段と
して冷却面積を大きくする事が考えられるが、この場合
も同様に、冷却ヘッダーを大きく広くし、冷却面積を大
きく（例えばロール全外表面積の50％以上）とした時
も、冷却水が外に自然に流出しにくくなるためロールと
冷却ヘッダーの間に水が溜まりやすくなり水膜厚さｈが
増大する。
して冷却面積を大きくする事が考えられるが、この場合
も同様に、冷却ヘッダーを大きく広くし、冷却面積を大
きく（例えばロール全外表面積の50％以上）とした時
も、冷却水が外に自然に流出しにくくなるためロールと
冷却ヘッダーの間に水が溜まりやすくなり水膜厚さｈが
増大する。
従ってやはり、冷却ヘッダー内に排水機構が必要とな
る。
る。
以上の知見に基づき本発明者らは、冷却装置内に排
水機構を有し、かつ噴射距離Ｘ（mm），ノズル噴出圧Ｐ
（kgf/cm2），ノズルオリフィス径ｄ（mm）の関係を適
正に保つ事により、効率よくロールの均一強冷却を行え
る以下の装置を発明した。
水機構を有し、かつ噴射距離Ｘ（mm），ノズル噴出圧Ｐ
（kgf/cm2），ノズルオリフィス径ｄ（mm）の関係を適
正に保つ事により、効率よくロールの均一強冷却を行え
る以下の装置を発明した。
すなわち本発明に係る熱間圧延用ロール冷却装置は、冷
却水を用いて熱間圧延ロールを冷却する装置であって、
ロール外表面に相対する冷却面に多数の冷却水の噴射ノ
ズルと冷却水の排出孔を設け、前記噴射ノズルのノズル
オリフィス径ｄ（mm）を、冷却水噴射距離をＸ（mm）、
ノズル噴射圧力を（kgf/cm2）とした場合、下記式を満
たす関係を維持すべく決定した事を要旨とするものであ
る。
却水を用いて熱間圧延ロールを冷却する装置であって、
ロール外表面に相対する冷却面に多数の冷却水の噴射ノ
ズルと冷却水の排出孔を設け、前記噴射ノズルのノズル
オリフィス径ｄ（mm）を、冷却水噴射距離をＸ（mm）、
ノズル噴射圧力を（kgf/cm2）とした場合、下記式を満
たす関係を維持すべく決定した事を要旨とするものであ
る。
（MWJノズルを用いた場合） （フルコーンノズルを用いた場合） （作用） 本発明は上記したような構成であり、 本発明者らが以前実願昭63−32116号明細書及びそ
の第３図で提案した、直射水流と斜行水流の混合水流を
同時にスプレーする末広がり状の吐出口を出口端部に設
けると共に、入口端部には直射水流の導入口を設け、こ
れら両者のオリフィス径の比（吐出口／導入口）が1.0
〜4.0の条件を満たし、かつそれら両端部間における外
周面においては、少なくとも３ケ以上の先細状通路を有
する斜行水流導入口を設け、該導入口径が直径4mm以上
で斜行水流導入口面積Si′と斜行水流導出口面積So′の
比（So′/Si′が0.45以下を満たした強冷却可能なノズ
ル（以下「MWJノズル」という）を用いた冷却装置を用
い、水量密度Ｗ＝5000〜10000/m2・min分の時、試行
錯誤しながら、ノズルオリフィス（MWJノズルでは導入
口側のオリフィス）径ｄ（mm）、噴射距離Ｘ（mm）、噴
射圧力Ｐ（kgf/cm2）の関係を調査した結果、以下の式
を満足する場合、50mm以下の水膜及び蒸気膜を貫通し、
現状並以上の均一強冷却が可能であった。
の第３図で提案した、直射水流と斜行水流の混合水流を
同時にスプレーする末広がり状の吐出口を出口端部に設
けると共に、入口端部には直射水流の導入口を設け、こ
れら両者のオリフィス径の比（吐出口／導入口）が1.0
〜4.0の条件を満たし、かつそれら両端部間における外
周面においては、少なくとも３ケ以上の先細状通路を有
する斜行水流導入口を設け、該導入口径が直径4mm以上
で斜行水流導入口面積Si′と斜行水流導出口面積So′の
比（So′/Si′が0.45以下を満たした強冷却可能なノズ
ル（以下「MWJノズル」という）を用いた冷却装置を用
い、水量密度Ｗ＝5000〜10000/m2・min分の時、試行
錯誤しながら、ノズルオリフィス（MWJノズルでは導入
口側のオリフィス）径ｄ（mm）、噴射距離Ｘ（mm）、噴
射圧力Ｐ（kgf/cm2）の関係を調査した結果、以下の式
を満足する場合、50mm以下の水膜及び蒸気膜を貫通し、
現状並以上の均一強冷却が可能であった。
また、ノズルからの冷却水が円錐状に噴霧される一
般のフルコーンノズル（充円錐ノズル）を用いた場合、 にする事が必要であった。
般のフルコーンノズル（充円錐ノズル）を用いた場合、 にする事が必要であった。
さらに、噴射距離Ｘを50mm以下（50〜30mm）とし、
噴射圧力Ｐを3.0kg/cm2未満（2.5〜2.9）にし、水量密
度を5000（/m2・min）以上にし、排水機構を設ける事
で、低コストで均一強冷却が可能であった。
噴射圧力Ｐを3.0kg/cm2未満（2.5〜2.9）にし、水量密
度を5000（/m2・min）以上にし、排水機構を設ける事
で、低コストで均一強冷却が可能であった。
（実 施 例） 以下本発明を第１図及び第２図に示す実施例に基づいて
説明する。
説明する。
４は本発明に係る熱間圧延用ロールの冷却装置であり、
ロール１によって圧延される鋼材５とバックアップロー
ル間におけるロール１の外表面部に配設される。そし
て、この冷却装置４はロール１の外表面と相対する冷却
面に多数のノズル６が、例えば千鳥状に配列配置され、
これらノズル６からロール１に向かって噴射される冷却
水の噴射距離Ｘは前記関係式を満たすように設定されて
いる。また、前記冷却面が適所には冷却水の排出孔７が
設けられ、冷却後の冷却水を強制的に排出するように成
されている。
ロール１によって圧延される鋼材５とバックアップロー
ル間におけるロール１の外表面部に配設される。そし
て、この冷却装置４はロール１の外表面と相対する冷却
面に多数のノズル６が、例えば千鳥状に配列配置され、
これらノズル６からロール１に向かって噴射される冷却
水の噴射距離Ｘは前記関係式を満たすように設定されて
いる。また、前記冷却面が適所には冷却水の排出孔７が
設けられ、冷却後の冷却水を強制的に排出するように成
されている。
８は冷却装置４の冷却面上下部に設けられた水切り装置
であり、ロール１の外表面に付着した冷却水や冷却面か
らたれ落ちる冷却水を水切りするもので、例えば第１図
に示すようなゴム板からなる水切り板や、第２図に示す
ような小型の水切りロール８が採用される。
であり、ロール１の外表面に付着した冷却水や冷却面か
らたれ落ちる冷却水を水切りするもので、例えば第１図
に示すようなゴム板からなる水切り板や、第２図に示す
ような小型の水切りロール８が採用される。
ところで、本発明冷却装置４に多数配設されるノズル６
としてはフルコーンノズル等の適宜のノズルを採用すれ
ばよいのであるが、本出願人が実願昭63−32116号明細
書及びその第３図において提案したMWJノズルを採用す
れば同一噴射距離、同一水量密度においてより大きな冷
却能が得られた。
としてはフルコーンノズル等の適宜のノズルを採用すれ
ばよいのであるが、本出願人が実願昭63−32116号明細
書及びその第３図において提案したMWJノズルを採用す
れば同一噴射距離、同一水量密度においてより大きな冷
却能が得られた。
本発明冷却装置４は上記したような構成であり、ロール
１は鋼材５の圧延直後にノズル６から噴射された冷却水
によって急冷されることになる。このとき本発明冷却装
置ではロール１と冷却面間に冷却水が充満しても、前記
関係式を満足するように各条件を設定しているために、
平均冷却水量密度が大きく、すなわち冷却水運動量が大
きいため、水膜を貫通し、大きな冷却農が得られる。さ
らに冷却後の冷却水を強制的に排出しているため、ロー
ル外表面と冷却面間に水が充満して冷却面が膨くれた
り、噴射距離が大きくなって冷却ムラが発生することも
ない。
１は鋼材５の圧延直後にノズル６から噴射された冷却水
によって急冷されることになる。このとき本発明冷却装
置ではロール１と冷却面間に冷却水が充満しても、前記
関係式を満足するように各条件を設定しているために、
平均冷却水量密度が大きく、すなわち冷却水運動量が大
きいため、水膜を貫通し、大きな冷却農が得られる。さ
らに冷却後の冷却水を強制的に排出しているため、ロー
ル外表面と冷却面間に水が充満して冷却面が膨くれた
り、噴射距離が大きくなって冷却ムラが発生することも
ない。
すなわち、本発明冷却装置４では、冷却水を強制的に噴
出させ、そして排出させることでノズル直下の冷却水衝
突点以外の場所でも冷却水の流れが乱流状態となり、浸
漬強攪拌状態となって冷却能力が大幅に向上する。
出させ、そして排出させることでノズル直下の冷却水衝
突点以外の場所でも冷却水の流れが乱流状態となり、浸
漬強攪拌状態となって冷却能力が大幅に向上する。
特に以上の相乗効果のため、噴射距離を50mm以下とすれ
ば冷却水噴出圧力が3kg/cm2未満で、ロール１の水量密
度が1.0〜10.0m3/min・m2の範囲内で大幅な冷却能力の
向上が図れる。
ば冷却水噴出圧力が3kg/cm2未満で、ロール１の水量密
度が1.0〜10.0m3/min・m2の範囲内で大幅な冷却能力の
向上が図れる。
ちなみに第７図に示す従来の冷却装置を用いた場合には
第４図に示すようにロールの外表面はバイト部において
500℃以上の高温になっていた。
第４図に示すようにロールの外表面はバイト部において
500℃以上の高温になっていた。
これに対しMWJノズルを用いた第１図に示す本発明装置
を用いてロールの冷却を行った場合には、第３図に示す
ように、ロール外表面のピーク温度は、本発明冷却装置
を１基のみ使用してロール外表面の35％をカバーし、冷
却水量を50％に低減しても（6000/m2・min）、500℃
から430℃へと大幅に低下させることができた。そして
その結果ロール原単位は20％以上低下可能となった。さ
らに、冷却水量の節約及びポンプ動力の低減が図れた。
を用いてロールの冷却を行った場合には、第３図に示す
ように、ロール外表面のピーク温度は、本発明冷却装置
を１基のみ使用してロール外表面の35％をカバーし、冷
却水量を50％に低減しても（6000/m2・min）、500℃
から430℃へと大幅に低下させることができた。そして
その結果ロール原単位は20％以上低下可能となった。さ
らに、冷却水量の節約及びポンプ動力の低減が図れた。
（発明の効果） 以上説明したように、本発明に係る冷却装置を採用する
ことにより、ロールの強冷却、均一冷却が可能になって
ロール外表面の肌荒れが防止でき、その結果ロール原単
位の低下が達成できる。
ことにより、ロールの強冷却、均一冷却が可能になって
ロール外表面の肌荒れが防止でき、その結果ロール原単
位の低下が達成できる。
第１図及び第２図は本発明装置の実施例を示す図面で、
第１図（イ）は第１実施例の正面図、（ロ）はその冷却
面を示す図面、第２図は第２実施例の正面図、第３図は
本発明装置を使用した場合の水量密度とロール表面ピー
ク温度の関係図、第４図は従来装置を使用した場合のロ
ール表面及び表面から10mm内部の圧延や温度変化図、第
５図はノズルピッチと噴射距離の説明図、第６図は水膜
厚さと冷却能の関係図、第７図及び第８図は従来装置の
説明図である。 １はロール、４は冷却装置、５は鋼材、６はノズル、７
は排出孔。
第１図（イ）は第１実施例の正面図、（ロ）はその冷却
面を示す図面、第２図は第２実施例の正面図、第３図は
本発明装置を使用した場合の水量密度とロール表面ピー
ク温度の関係図、第４図は従来装置を使用した場合のロ
ール表面及び表面から10mm内部の圧延や温度変化図、第
５図はノズルピッチと噴射距離の説明図、第６図は水膜
厚さと冷却能の関係図、第７図及び第８図は従来装置の
説明図である。 １はロール、４は冷却装置、５は鋼材、６はノズル、７
は排出孔。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−176411（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−103717（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−135108（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−111602（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭60−18490（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭61−21725（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】冷却水を用いて熱間圧延ロールを冷却する
装置であって、ロール外表面に相対する冷却面に多数の
冷却水の噴射ノズルと冷却水の排出孔を設け、前記噴射
ノズルのノズルオリフィス径ｄ（mm）を、冷却水噴射距
離をＸ（mm）、ノズル噴射圧力をＰ（kgf/cm2）とした
場合、下記式を満たす関係を維持すべく決定したことを
特徴とする熱間圧延用ロール冷却装置。 （MWJノズルを用いた場合） （フルコーンノズルを用いた場合）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28071089A JPH0773726B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | 熱間圧延用ロール冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28071089A JPH0773726B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | 熱間圧延用ロール冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03142009A JPH03142009A (ja) | 1991-06-17 |
| JPH0773726B2 true JPH0773726B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=17628874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28071089A Expired - Lifetime JPH0773726B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | 熱間圧延用ロール冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0773726B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1017462A3 (fr) * | 2007-02-09 | 2008-10-07 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Dispositif et procede de refroidissement de cylindres de laminage en regime hautement turbulent. |
| JP4874156B2 (ja) * | 2007-04-12 | 2012-02-15 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延機用ロールの冷却装置及び冷却方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6018490B2 (ja) | 2012-11-28 | 2016-11-02 | 株式会社日清製粉グループ本社 | パン類品質改良剤およびそれを用いたパン類の製造方法 |
| JP6121725B2 (ja) | 2013-01-21 | 2017-04-26 | Ｎｅｃプラットフォームズ株式会社 | 監視装置、電気電子機器、監視方法及びそのためのプログラム |
-
1989
- 1989-10-27 JP JP28071089A patent/JPH0773726B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6018490B2 (ja) | 2012-11-28 | 2016-11-02 | 株式会社日清製粉グループ本社 | パン類品質改良剤およびそれを用いたパン類の製造方法 |
| JP6121725B2 (ja) | 2013-01-21 | 2017-04-26 | Ｎｅｃプラットフォームズ株式会社 | 監視装置、電気電子機器、監視方法及びそのためのプログラム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03142009A (ja) | 1991-06-17 |
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