JPH0777681B2 - アルミナ―ジルコニア―シリコンカーバイド―マグネシアセラミック製品 - Google Patents
アルミナ―ジルコニア―シリコンカーバイド―マグネシアセラミック製品Info
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- JPH0777681B2 JPH0777681B2 JP2500612A JP50061289A JPH0777681B2 JP H0777681 B2 JPH0777681 B2 JP H0777681B2 JP 2500612 A JP2500612 A JP 2500612A JP 50061289 A JP50061289 A JP 50061289A JP H0777681 B2 JPH0777681 B2 JP H0777681B2
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明の背景 本発明は、ジルコニアとシリコンカーバイドを含むアル
ミナを主成分とするセラミック切削工具に関し、得に、
鉄や非鉄金属及び合金を高速度でラフな機械加工する際
に使用されるセラミック切削工具に関する。
ミナを主成分とするセラミック切削工具に関し、得に、
鉄や非鉄金属及び合金を高速度でラフな機械加工する際
に使用されるセラミック切削工具に関する。
過去においては、ジルコニアは、破断靭性及び若しくは
曲げ強度を高めるために米国特許第4.534.345号及び第
4.507.224号で述べられている選択されたアルミナ−シ
リコンカーバイドホイスカーで補強された組成に特定量
加えられていた（米国特許第4.657.877号及び4.749.667
号，日本特許公告昭62−265182号,Clausen外の『ホイス
カーにより補強された酸化物セラミックス』物質対談録
Cl、補遺No.2、47巻1986年２月、ページCl−693〜Cl−7
02;Becher外の『ホイスカー補強によるセラミックスの
靭性強化』セラミックス破断機構７、Bradt等の編集、
プレナムプレス社、ニユーヨーク（1986）、ページ61〜
73を参照されたし）。
曲げ強度を高めるために米国特許第4.534.345号及び第
4.507.224号で述べられている選択されたアルミナ−シ
リコンカーバイドホイスカーで補強された組成に特定量
加えられていた（米国特許第4.657.877号及び4.749.667
号，日本特許公告昭62−265182号,Clausen外の『ホイス
カーにより補強された酸化物セラミックス』物質対談録
Cl、補遺No.2、47巻1986年２月、ページCl−693〜Cl−7
02;Becher外の『ホイスカー補強によるセラミックスの
靭性強化』セラミックス破断機構７、Bradt等の編集、
プレナムプレス社、ニユーヨーク（1986）、ページ61〜
73を参照されたし）。
ジルコニアは、破断靭性及び若しくは曲げ強度を改善す
るためには単斜晶系及び若しくは（準安定の）正方晶系
の相でなければならないと述べられて来た。更に、準安
定の正方晶系の相は、ジルコニア粒子寸法を小さくする
ことによって、又は立方晶系相を完全に安定化させるの
に必要とされるよりも少ない量のイットリア、カルシ
ア、マグネシア及び希土類酸化物のような立方晶系ジル
コニア安定化促進剤を使用して得られるものと述べられ
て来た。
るためには単斜晶系及び若しくは（準安定の）正方晶系
の相でなければならないと述べられて来た。更に、準安
定の正方晶系の相は、ジルコニア粒子寸法を小さくする
ことによって、又は立方晶系相を完全に安定化させるの
に必要とされるよりも少ない量のイットリア、カルシ
ア、マグネシア及び希土類酸化物のような立方晶系ジル
コニア安定化促進剤を使用して得られるものと述べられ
て来た。
アルミナ、ジルコニア及びシリコンカーバイドホイスカ
ーに他の添加物を加えたもの又は加えないものを含む色
々な組成のものから構成された切削工具が提案されてい
る（ヨーロッパ特許出願第86107916.8（第0208910号と
して1987年１月21日に公告された）；米国特許第4.749.
667号；『セラミックの多重靭性化』テクノジャパン、1
9巻、第10、1986年10月、ページ78;第0194811号として1
986年９月17日公告されたヨーロッパ特許出願第8630159
7.0を参照すること）。
ーに他の添加物を加えたもの又は加えないものを含む色
々な組成のものから構成された切削工具が提案されてい
る（ヨーロッパ特許出願第86107916.8（第0208910号と
して1987年１月21日に公告された）；米国特許第4.749.
667号；『セラミックの多重靭性化』テクノジャパン、1
9巻、第10、1986年10月、ページ78;第0194811号として1
986年９月17日公告されたヨーロッパ特許出願第8630159
7.0を参照すること）。
上記文献のいずれも、鉄や非鉄金属及び合金の高速荒削
りに使用する金属切削インサートにとって、切削性能は
ジルコニア、アグネシア、シリコンカーバイド及び正方
晶系ジルコニアの含有量に対して本願出願人が今知見し
た限界範囲の組合せ以内にアルミナ主成分のセラミック
組成を制御することによって大幅に改善されると云うこ
とを教示しておらず、示唆していない。
りに使用する金属切削インサートにとって、切削性能は
ジルコニア、アグネシア、シリコンカーバイド及び正方
晶系ジルコニアの含有量に対して本願出願人が今知見し
た限界範囲の組合せ以内にアルミナ主成分のセラミック
組成を制御することによって大幅に改善されると云うこ
とを教示しておらず、示唆していない。
発明の要約 本発明は、約1.5〜37.5容量％のシリコンカーバイドホ
イスカーと、約５〜17.5容量％のジルコニアと、残渣の
酸化マグネシウム又は他のマグネシウム−酸素の化合物
の添加と、少なくとも２容量％の正方晶系のジルコニア
とを含むアルミナ主成分の製造製品、好ましくはセラミ
ック切削インサートを提供するものである。わずかなマ
グネシアの添加物は、室温では正方晶系（即ち準安定の
正方晶系）のジルコニアの量を減少されるように作用す
ることを知見したとはいえ、効果的な量のこの添加物は
AISI（アメリカ鉄鋼協会）104号鋼のような柔かい鋼を
高速で粗い旋盤加工にかけると切削エッヂの寿命に大い
に確実に影響するということが驚きをもって知見され
た。
イスカーと、約５〜17.5容量％のジルコニアと、残渣の
酸化マグネシウム又は他のマグネシウム−酸素の化合物
の添加と、少なくとも２容量％の正方晶系のジルコニア
とを含むアルミナ主成分の製造製品、好ましくはセラミ
ック切削インサートを提供するものである。わずかなマ
グネシアの添加物は、室温では正方晶系（即ち準安定の
正方晶系）のジルコニアの量を減少されるように作用す
ることを知見したとはいえ、効果的な量のこの添加物は
AISI（アメリカ鉄鋼協会）104号鋼のような柔かい鋼を
高速で粗い旋盤加工にかけると切削エッヂの寿命に大い
に確実に影響するということが驚きをもって知見され
た。
マグネシアは、約0.03〜３容量％、より好ましくは約0.
03〜2.0容量％、最も好ましくは0.04〜1.0容量％の量だ
け加えられるのが望ましい。
03〜2.0容量％、最も好ましくは0.04〜1.0容量％の量だ
け加えられるのが望ましい。
好ましくは本発明に係わるアルミナ主成分のセラミック
化合物は約2.5〜35容量％、より好ましくは約５〜32.5
容量％のシリコンカーバイドホイスカーを含むものであ
る。
化合物は約2.5〜35容量％、より好ましくは約５〜32.5
容量％のシリコンカーバイドホイスカーを含むものであ
る。
本発明に係わるジルコニア含有量は、好ましくは7.5〜1
7.5容量％、より好ましくは10〜15容量％である。本発
明によると、ジルコニアの相当な量は正方晶系のジルコ
ニアの形を成しており、又上記組成の少なくとも２容量
％を形成しなければならない。好ましくは組成の中少な
くとも４容量％、より好ましくは少なくとも容量％、最
も好ましくは８容量％は正方晶系のジルコニアの形を成
している。
7.5容量％、より好ましくは10〜15容量％である。本発
明によると、ジルコニアの相当な量は正方晶系のジルコ
ニアの形を成しており、又上記組成の少なくとも２容量
％を形成しなければならない。好ましくは組成の中少な
くとも４容量％、より好ましくは少なくとも容量％、最
も好ましくは８容量％は正方晶系のジルコニアの形を成
している。
本発明のこれらの又他の局面は、以下に簡潔に説明され
た図面を参照して本発明の詳細な説明を検討することに
より明らかになるであろう。
た図面を参照して本発明の詳細な説明を検討することに
より明らかになるであろう。
図面の簡単な説明 第１図は、本発明に係わる正方形の切削インサートの一
実施例の等角図である。
実施例の等角図である。
第２図は、マグネシア又はイットリアの添加物の容量％
の関数として組成内の正方晶系ジルコニアの容量パーセ
ントのグラフを示している。
の関数として組成内の正方晶系ジルコニアの容量パーセ
ントのグラフを示している。
発明の詳細な説明 本発明において、第１図に示すように好ましくは割出し
可能の金属切削インサート10は、レーキ面30とフランク
面50とこれらレーキ及びフランク面の接合部の切削刃70
を有している。切削刃70は、第１図に示されているよう
に面取りされた状態（例えばＫ−ランド）となってい
る。金属切削インサートは、約1.5〜37.5容量％のシリ
コンカーバイドホイスカーと、約５〜17.5容量％のジル
コニアと、切削刃の金属切削寿命を延ばすのに有効な量
だけ加えられた残渣の酸化マグネシウム又は他のマグネ
シウム−酸素の化合物の添加物とを含むアルミナ主成分
のセラミック組成物で構成されている。シリコンカーバ
イドホイスカーとジルコニアと残渣のマグネシアは、ア
ルミナ主成分のマトリックスに実質的に均質に分散され
ている。
可能の金属切削インサート10は、レーキ面30とフランク
面50とこれらレーキ及びフランク面の接合部の切削刃70
を有している。切削刃70は、第１図に示されているよう
に面取りされた状態（例えばＫ−ランド）となってい
る。金属切削インサートは、約1.5〜37.5容量％のシリ
コンカーバイドホイスカーと、約５〜17.5容量％のジル
コニアと、切削刃の金属切削寿命を延ばすのに有効な量
だけ加えられた残渣の酸化マグネシウム又は他のマグネ
シウム−酸素の化合物の添加物とを含むアルミナ主成分
のセラミック組成物で構成されている。シリコンカーバ
イドホイスカーとジルコニアと残渣のマグネシアは、ア
ルミナ主成分のマトリックスに実質的に均質に分散され
ている。
シリコンカーバイドホイスカーは、切削刃の寿命を確実
に改善するために少なくても約1.5容量％のレベルで存
在する。より好ましくは、シリコンカーバイドホイスカ
ーは、約2.5容量％又はそれ以上、最も好ましくは約５
容積％又はそれ以上存在する。シリコンカーバイドホイ
スカーの含有量は、好ましくは組成の約37.5容量％を越
すべきでない。シリコンカーバイドホイスカーの含有量
がこの値を越えると、切削刃の寿命を大幅に減ずる結果
になるものと我々は信じている。
に改善するために少なくても約1.5容量％のレベルで存
在する。より好ましくは、シリコンカーバイドホイスカ
ーは、約2.5容量％又はそれ以上、最も好ましくは約５
容積％又はそれ以上存在する。シリコンカーバイドホイ
スカーの含有量は、好ましくは組成の約37.5容量％を越
すべきでない。シリコンカーバイドホイスカーの含有量
がこの値を越えると、切削刃の寿命を大幅に減ずる結果
になるものと我々は信じている。
従って、高速の荒削り旋盤加工中において更に切削刃の
寿命を最大にするために、シリコンカーバイドホイスカ
ーの最大含有量は、アルミナ主成分のセラミック組成の
約35容量％に又はこれ以下により好ましくは32.5容量％
に保持されることが望ましい。最適のシリコンカーバイ
ドホイスカーのレベルは、用途に依存している。
寿命を最大にするために、シリコンカーバイドホイスカ
ーの最大含有量は、アルミナ主成分のセラミック組成の
約35容量％に又はこれ以下により好ましくは32.5容量％
に保持されることが望ましい。最適のシリコンカーバイ
ドホイスカーのレベルは、用途に依存している。
ここで使用されるシリコンカーバイドホイスカーは、例
えばこれまでニッケル主成分の超合金を機械加工するた
めにアルミナ主成分の金属切削インサートに使用されて
きた市販で入手可能ないずれのブランドでもよい。
えばこれまでニッケル主成分の超合金を機械加工するた
めにアルミナ主成分の金属切削インサートに使用されて
きた市販で入手可能ないずれのブランドでもよい。
好ましくないのはほぼ等軸形状の又は小板形状のシリコ
ンカーバイド粒子がこの発明のシリコンカーバイドホイ
スカーの一部分にとってかわっている場合である。
ンカーバイド粒子がこの発明のシリコンカーバイドホイ
スカーの一部分にとってかわっている場合である。
ジルコニアの含有量は、セラミック組成の約５〜17.5容
量％の範囲に入っている。この範囲からはずれたジルコ
ニアの含有量は、AISI 1045鋼の高速度荒削り切削中に
切削刃寿命を減ずるような組成を提供するものと信じら
れる。
量％の範囲に入っている。この範囲からはずれたジルコ
ニアの含有量は、AISI 1045鋼の高速度荒削り切削中に
切削刃寿命を減ずるような組成を提供するものと信じら
れる。
好ましくは、切削刃の寿命を最大にするには、ジルコニ
アの含有量は組成の約7.5〜17.5容量％、より好ましく
は約10〜15容量％の範囲内に入っているべきである。正
方晶系のジルコニアの濃度は、最良の切削性能のために
最大にすべきであると我々は信じているのであるが、室
温で存在する可能な限り多量な正方晶系ジルコニアを、
機械加工中切削刃に生ずる温度又は可能な限り近い温度
での変成による靭性化を図るために利用できることが我
々の意見では、例えより多くとは言わずとも等しく重要
なものである。従ってマグネシアが切削刃の寿命を最大
限伸すために重要であることが見電出されてきたあるわ
ずかなしかし効果的な量だけ存在することがが本発明に
とって重要である。本発明によると、セラミック組成の
少なくても２容量％は正方晶系のジルコニアでなければ
ならない。好ましくは正方晶系のジルコニアは組成の少
なくとも約４容量％、より好ましくは組成の少なくとも
約６容量％、最も好ましくは組成の少なくとも約８容量
％を形成している。
アの含有量は組成の約7.5〜17.5容量％、より好ましく
は約10〜15容量％の範囲内に入っているべきである。正
方晶系のジルコニアの濃度は、最良の切削性能のために
最大にすべきであると我々は信じているのであるが、室
温で存在する可能な限り多量な正方晶系ジルコニアを、
機械加工中切削刃に生ずる温度又は可能な限り近い温度
での変成による靭性化を図るために利用できることが我
々の意見では、例えより多くとは言わずとも等しく重要
なものである。従ってマグネシアが切削刃の寿命を最大
限伸すために重要であることが見電出されてきたあるわ
ずかなしかし効果的な量だけ存在することがが本発明に
とって重要である。本発明によると、セラミック組成の
少なくても２容量％は正方晶系のジルコニアでなければ
ならない。好ましくは正方晶系のジルコニアは組成の少
なくとも約４容量％、より好ましくは組成の少なくとも
約６容量％、最も好ましくは組成の少なくとも約８容量
％を形成している。
マグネシア添加物は、室温で観察される正方晶系のジル
コニアの量を減じると云う事実にもかかわらず、組成の
約0.03〜３容量％、好ましくは約0.03〜２容量％、より
好ましくは約0.04〜1.0容量％の範囲で加えられる。マ
グネシアは、成形体圧縮の直前にアルミナ又はジルコニ
アとブレンドされるか、又はアルミナ又はジルコニアと
事前にブレンドされるか又は合金にされる。事前にブレ
ンドされたマグネシアは、高温準安定の正方晶系ジルコ
ニアの作り出すのにより効果であって、かくしてより少
量のマグネシアの添加を可能とし多量のマグネシアの添
加による有害な作用（例えば、より低い溶融点のガラス
とMg−Al−０の形成）を最少にするのにより有効である
と信じられているので、マグネシア粉体を事前にブレン
ドしておくことが好ましい。マグネシアをつくるために
カルシネーションのような追加の処理工程を必要とする
マグネシウムカーボネート（炭酸石灰）のような他のマ
グネシウム−酸素化合物の等量をもってマグネシア添加
物の全部又は１部に代替される。ブレンドされた組成物
の焼結後は、マグネシア添加物は、分離された相では存
在せず、残渣として存在する。この残渣は、例えば、マ
グネシウムアルミ酸塩、マグネシアとアルミナの固溶
体、マグネシアとジルコニアの固溶体及び若しくは、例
えば、シリコンカーバイドホイスカー上の薄いコーテイ
ングとして存在するシリコン二酸化物の不純物で形成さ
れたガラスを含んでいる。
コニアの量を減じると云う事実にもかかわらず、組成の
約0.03〜３容量％、好ましくは約0.03〜２容量％、より
好ましくは約0.04〜1.0容量％の範囲で加えられる。マ
グネシアは、成形体圧縮の直前にアルミナ又はジルコニ
アとブレンドされるか、又はアルミナ又はジルコニアと
事前にブレンドされるか又は合金にされる。事前にブレ
ンドされたマグネシアは、高温準安定の正方晶系ジルコ
ニアの作り出すのにより効果であって、かくしてより少
量のマグネシアの添加を可能とし多量のマグネシアの添
加による有害な作用（例えば、より低い溶融点のガラス
とMg−Al−０の形成）を最少にするのにより有効である
と信じられているので、マグネシア粉体を事前にブレン
ドしておくことが好ましい。マグネシアをつくるために
カルシネーションのような追加の処理工程を必要とする
マグネシウムカーボネート（炭酸石灰）のような他のマ
グネシウム−酸素化合物の等量をもってマグネシア添加
物の全部又は１部に代替される。ブレンドされた組成物
の焼結後は、マグネシア添加物は、分離された相では存
在せず、残渣として存在する。この残渣は、例えば、マ
グネシウムアルミ酸塩、マグネシアとアルミナの固溶
体、マグネシアとジルコニアの固溶体及び若しくは、例
えば、シリコンカーバイドホイスカー上の薄いコーテイ
ングとして存在するシリコン二酸化物の不純物で形成さ
れたガラスを含んでいる。
セラミック組成物の残りは、基本的には、アルミナであ
り、好ましくは不純物を除いて全てアルミナである。あ
らゆる場合、このアルミナ主成分のセラミック組成物
は、少なくても40容量％のアルミナ、好ましくは少なく
ても50容量％のアルミナを含んでいる。
り、好ましくは不純物を除いて全てアルミナである。あ
らゆる場合、このアルミナ主成分のセラミック組成物
は、少なくても40容量％のアルミナ、好ましくは少なく
ても50容量％のアルミナを含んでいる。
ホイスカーとして及び若しくは実質的に等軸の粒子とし
てのチタミウムカーバイドは、組成の約２〜35容量％、
好ましくは約10〜30容量％の量添加される。チタニウム
カーバイドは、アルミナよりも高い熱膨張係数を有して
いる。従って、チタニウムカーバイドの添加によって、
より多くの正方晶系ジルコニアが室温で保持されること
が許されると思われている。チタニウムカーバイドホイ
スカーは、A.Kato等の『化学蒸気析出でのチタニウムカ
ーバイドホイスカーの生長速度』J.Cryst Growth、37
（1977）、ページ293〜300と、N.Tamari等の『化学蒸気
析出によるTiCホイスカーの生長に関する各種金属及び
耐火酸化物の触媒効果』J.Cryst Growth、46（1979）、
ページ211〜237に述べられた方法によって製造され且つ
採取される。チタニウムカーバイドホイスカーとそれら
のアルミナ主成分の切削インサートへの組込みと利用に
ついては、1987年５月28日に出願され且つKennametal社
に譲渡され現在米国特許第4.852.999となっているMehro
tra等の米国特許出願第056.091号に開示されている。
てのチタミウムカーバイドは、組成の約２〜35容量％、
好ましくは約10〜30容量％の量添加される。チタニウム
カーバイドは、アルミナよりも高い熱膨張係数を有して
いる。従って、チタニウムカーバイドの添加によって、
より多くの正方晶系ジルコニアが室温で保持されること
が許されると思われている。チタニウムカーバイドホイ
スカーは、A.Kato等の『化学蒸気析出でのチタニウムカ
ーバイドホイスカーの生長速度』J.Cryst Growth、37
（1977）、ページ293〜300と、N.Tamari等の『化学蒸気
析出によるTiCホイスカーの生長に関する各種金属及び
耐火酸化物の触媒効果』J.Cryst Growth、46（1979）、
ページ211〜237に述べられた方法によって製造され且つ
採取される。チタニウムカーバイドホイスカーとそれら
のアルミナ主成分の切削インサートへの組込みと利用に
ついては、1987年５月28日に出願され且つKennametal社
に譲渡され現在米国特許第4.852.999となっているMehro
tra等の米国特許出願第056.091号に開示されている。
ここで使用されるアルミナ粉は、ALCOA（例えば、グレ
ードA16SG）によって、又はCeralox（例えば、マグネシ
アを含む又は含まないグレードHPA−0.5）によって、又
はReynolds Chemicals（グレードRC−HP又はRC−HP−DB
M）によって生産されているような高純度アルミナ（即
ち、＞99％純度）でなければならない。
ードA16SG）によって、又はCeralox（例えば、マグネシ
アを含む又は含まないグレードHPA−0.5）によって、又
はReynolds Chemicals（グレードRC−HP又はRC−HP−DB
M）によって生産されているような高純度アルミナ（即
ち、＞99％純度）でなければならない。
イットリア、カルシア、希土類酸化物及び正方晶系から
単斜晶系への変成温度における還元を介して切削刃寿命
に悪影響を持つ、他の化合物は、存在するとしても単に
不純物としてのみ存在していることが好ましい。
単斜晶系への変成温度における還元を介して切削刃寿命
に悪影響を持つ、他の化合物は、存在するとしても単に
不純物としてのみ存在していることが好ましい。
本発明に係る上記金属は、粉砕され、ブレンドされ、高
温で密度を高められ、好ましくは全体がアルミナで、こ
の中にシリコンカーバイド、マグネシア添加物からのマ
グネシア残渣、ジルコニア及びチタニウムカーバイドが
もし幾分でもあれば少なくても実質的に均質に分布され
ているアルミナ主成分のマトリックスを有する少なくと
も98％、好ましくは99％の稠密アルミナ主成分セラミッ
ク組成物を生成する。ホットプレス温度は、好ましく
は、1750℃より低く、より好ましくは1650℃より低く、
最も好ましくは約1600℃より低く保持され、ジルコニア
粒子の生長を最小に抑え、これによって最終製品中に存
在する正方晶系（即ち、準安定正方晶系）ジルコニア相
を最大にする。切削インサートにおける平均的なジルコ
ニア粒子寸法は、約５ミクロンを超えるべきでなく、好
ましくは２ミクロンを、より好ましくは１ミクロンを超
えるべきでない。しかし、このジルコニア粒子は、使用
中に大部分の正方晶系ジルコニアが単斜晶系ジルコニア
に変換できるように充分大きいものでなければならな
い。この最小寸法は、セラミック組成に依存し、現在の
ところ決定されていない。
温で密度を高められ、好ましくは全体がアルミナで、こ
の中にシリコンカーバイド、マグネシア添加物からのマ
グネシア残渣、ジルコニア及びチタニウムカーバイドが
もし幾分でもあれば少なくても実質的に均質に分布され
ているアルミナ主成分のマトリックスを有する少なくと
も98％、好ましくは99％の稠密アルミナ主成分セラミッ
ク組成物を生成する。ホットプレス温度は、好ましく
は、1750℃より低く、より好ましくは1650℃より低く、
最も好ましくは約1600℃より低く保持され、ジルコニア
粒子の生長を最小に抑え、これによって最終製品中に存
在する正方晶系（即ち、準安定正方晶系）ジルコニア相
を最大にする。切削インサートにおける平均的なジルコ
ニア粒子寸法は、約５ミクロンを超えるべきでなく、好
ましくは２ミクロンを、より好ましくは１ミクロンを超
えるべきでない。しかし、このジルコニア粒子は、使用
中に大部分の正方晶系ジルコニアが単斜晶系ジルコニア
に変換できるように充分大きいものでなければならな
い。この最小寸法は、セラミック組成に依存し、現在の
ところ決定されていない。
特定の理論によって束縛されるのを望まないが、出願人
は本発明について次の説明を提供している。アルミナ−
シリコンカーバイドホイスカー−ジルコニア組成物にお
いて、室温で得られる準安定正方晶系ジルコニアの量
は、イットリア、カルシア及び若しくは希土類酸化物の
ようないわゆる立方晶系の安定化剤の添加又はジルコニ
ア粒子寸法の減少によって増大される。（Stevens氏の
『ジルコニアへの紹介−ジルコニア及びジルコニアセラ
ミックス』マグネシウムエレクトロン発刊第113号、マ
グネシウムエレクトロン社イギリス刊行（1986年））。
この文献は、一般に上記リストの安定化剤の内にマグネ
シアを含んでいるが、マグネシアが現在の組成に約0.03
〜３容量％の量加えられると、マグネシアは室温で存在
している正方晶系ジルコニアの量を減じると云うことを
本出願人は発見した。イットリアがジルコニアに加えら
れると、ジルコニアの正方晶系と立方晶系の相をより低
い温度まで安定化させる傾向にある。マグネシアを除い
て全ての上記安定化剤と大部分の不純物は同様の方法で
ジルコニアに作用する（即ち、それらは、正方晶系ジル
コニア相が安定している温度を下げる）。室温で、幾分
かのジルコニアが、準安定正方晶系のジルコニアとして
存在し得る。引張応力の作用の下で、この正方晶系ジル
コニアは、単斜晶系になり変成靭性化を生じさせる。し
かし、温度が上るに従って、正方晶系ジルコニアは安定
化し、従って単斜晶系結晶構造への変成に役立たなくな
る。かくして、より低い温度で正方晶系ジルコニアを安
定化させるイットリアのような添加物や不純物は、切削
チップ温度が高速度機械加工では約1000〜1200℃に上昇
するので金属切削の用途には不適当である。それ故、本
発明の理論に依ると、ジルコニアの単斜晶系から正方晶
系への変成温度を上昇させる添加物が、高温変成靭性化
に必要とされている。我々は、変成温度を上昇させるマ
グネシアとハフニアのただ２つの酸化物の添加物が存在
していることを見い出した。かくして、ジルコニア粒子
寸法を小さく保つことによって大部分のジルコニアは、
マグネシア又はハフニアとジルコニアを合金にすること
によって、金属切削の高温度で準安定正方晶系ジルコニ
アとして保持されるものと我々は信じている。これによ
って、金属切削運転中の切削刃の寿命を高めているもの
と信ずる。ジルコニアは、通常、不純物として約２重量
％迄のハフニアを含んでいることに注意すべきである。
は本発明について次の説明を提供している。アルミナ−
シリコンカーバイドホイスカー−ジルコニア組成物にお
いて、室温で得られる準安定正方晶系ジルコニアの量
は、イットリア、カルシア及び若しくは希土類酸化物の
ようないわゆる立方晶系の安定化剤の添加又はジルコニ
ア粒子寸法の減少によって増大される。（Stevens氏の
『ジルコニアへの紹介−ジルコニア及びジルコニアセラ
ミックス』マグネシウムエレクトロン発刊第113号、マ
グネシウムエレクトロン社イギリス刊行（1986年））。
この文献は、一般に上記リストの安定化剤の内にマグネ
シアを含んでいるが、マグネシアが現在の組成に約0.03
〜３容量％の量加えられると、マグネシアは室温で存在
している正方晶系ジルコニアの量を減じると云うことを
本出願人は発見した。イットリアがジルコニアに加えら
れると、ジルコニアの正方晶系と立方晶系の相をより低
い温度まで安定化させる傾向にある。マグネシアを除い
て全ての上記安定化剤と大部分の不純物は同様の方法で
ジルコニアに作用する（即ち、それらは、正方晶系ジル
コニア相が安定している温度を下げる）。室温で、幾分
かのジルコニアが、準安定正方晶系のジルコニアとして
存在し得る。引張応力の作用の下で、この正方晶系ジル
コニアは、単斜晶系になり変成靭性化を生じさせる。し
かし、温度が上るに従って、正方晶系ジルコニアは安定
化し、従って単斜晶系結晶構造への変成に役立たなくな
る。かくして、より低い温度で正方晶系ジルコニアを安
定化させるイットリアのような添加物や不純物は、切削
チップ温度が高速度機械加工では約1000〜1200℃に上昇
するので金属切削の用途には不適当である。それ故、本
発明の理論に依ると、ジルコニアの単斜晶系から正方晶
系への変成温度を上昇させる添加物が、高温変成靭性化
に必要とされている。我々は、変成温度を上昇させるマ
グネシアとハフニアのただ２つの酸化物の添加物が存在
していることを見い出した。かくして、ジルコニア粒子
寸法を小さく保つことによって大部分のジルコニアは、
マグネシア又はハフニアとジルコニアを合金にすること
によって、金属切削の高温度で準安定正方晶系ジルコニ
アとして保持されるものと我々は信じている。これによ
って、金属切削運転中の切削刃の寿命を高めているもの
と信ずる。ジルコニアは、通常、不純物として約２重量
％迄のハフニアを含んでいることに注意すべきである。
マグネシア添加物が金属切削性能に影響すると云う重要
で明確なインパクトは、本発明を正確に例示している次
の例によってより明白に表示されている。
で明確なインパクトは、本発明を正確に例示している次
の例によってより明白に表示されている。
６つの組成物が用意された（表１）。公称の組成はアル
ミナ−10容量％のシリコンカーバイドホイスカー−10容
量％のジルコニアであった。わずかなイツトリアとマグ
ネシアの添加が行われた。混合物No.6の場合、約0.05重
量％（約0.06容量％）のマグネジアが、粉体製造業者に
よってアルミナと既にブレンドされていた。これで約0.
04容量％のマグネシア含有量が混合物No.6に与えられ
た。これら粉体の50gのバッチが、１時間アルミナのサ
イクロイドを使用したジャーナルで先ずアルミナとジル
コニア及びもしあれば、安定化添加物）のスラリー（プ
ロパノール）をブレンドすることによって準備された。
超音波処理されたシリコンカーバイドホイスカースラリ
ーが次いで加えられ、混合物全体が１時間ブレンドされ
た。アルミナとジルコニアのスラリーが、予めミルされ
て、夫々0.5〜0.6ミクロンと0.6〜0.8ミクロンの平均粒
子寸法を得る（BETによって計測された対応した比表面
積は、各々10〜14m2/gと20〜40m2/gであった）。次い
で、混合物は、平鍋で乾燥され、100メッシュのスクリ
ーンでふるいにけられ、アルゴン中で１時間表１の下に
示されている温度と圧力で１インチ直径のグラファイト
のダイの中でホットプレスされた。結果として製成され
たビレットは、99％以上の密度で、切断され、研磨さ
れ、物理的及び機械的性質の計測のためにみがかれた。
ビレットは、又切断され研磨されて金属切削テスト用の
割り出し可能なインサートを形成した。
ミナ−10容量％のシリコンカーバイドホイスカー−10容
量％のジルコニアであった。わずかなイツトリアとマグ
ネシアの添加が行われた。混合物No.6の場合、約0.05重
量％（約0.06容量％）のマグネジアが、粉体製造業者に
よってアルミナと既にブレンドされていた。これで約0.
04容量％のマグネシア含有量が混合物No.6に与えられ
た。これら粉体の50gのバッチが、１時間アルミナのサ
イクロイドを使用したジャーナルで先ずアルミナとジル
コニア及びもしあれば、安定化添加物）のスラリー（プ
ロパノール）をブレンドすることによって準備された。
超音波処理されたシリコンカーバイドホイスカースラリ
ーが次いで加えられ、混合物全体が１時間ブレンドされ
た。アルミナとジルコニアのスラリーが、予めミルされ
て、夫々0.5〜0.6ミクロンと0.6〜0.8ミクロンの平均粒
子寸法を得る（BETによって計測された対応した比表面
積は、各々10〜14m2/gと20〜40m2/gであった）。次い
で、混合物は、平鍋で乾燥され、100メッシュのスクリ
ーンでふるいにけられ、アルゴン中で１時間表１の下に
示されている温度と圧力で１インチ直径のグラファイト
のダイの中でホットプレスされた。結果として製成され
たビレットは、99％以上の密度で、切断され、研磨さ
れ、物理的及び機械的性質の計測のためにみがかれた。
ビレットは、又切断され研磨されて金属切削テスト用の
割り出し可能なインサートを形成した。
表1:組 成 公称組成：アルミナ−10容量％のシリコンカーバイドホ
イスカー10容量％ ジルコニア アルミナ:Alcoa A16SG シリコンカーバイドホイスカー：東海カーボン（株）
（東京．日本） TOKAWHISKER（TOKAMAX）グレード１（0.3−1.0ミクロン
直径;20−50ミクロン長さ） ジルコニア:ZirCar−安定化されていない マグネシア：フィッシャー科学社−リージエント グレードBET＝40.4m2/g イットリア:Moly社、BET＝15.4m2/g ジルコニアの残りは単斜晶系のジルコニアと思われる。
少量存在するかも知れない立方晶系のジルコニアは、推
測される正方晶系のジルコニアの中に含まれている。
イスカー10容量％ ジルコニア アルミナ:Alcoa A16SG シリコンカーバイドホイスカー：東海カーボン（株）
（東京．日本） TOKAWHISKER（TOKAMAX）グレード１（0.3−1.0ミクロン
直径;20−50ミクロン長さ） ジルコニア:ZirCar−安定化されていない マグネシア：フィッシャー科学社−リージエント グレードBET＝40.4m2/g イットリア:Moly社、BET＝15.4m2/g ジルコニアの残りは単斜晶系のジルコニアと思われる。
少量存在するかも知れない立方晶系のジルコニアは、推
測される正方晶系のジルコニアの中に含まれている。
ホットプレスされた組成物の物理的及び機械的性質は、
表２に示されている。
表２に示されている。
ポーター−ホイアーの公式（ポーター等のＪ−アメリカ
センラミック協会、62巻、第５〜６（1979年）、ページ
298〜305）は、単斜晶系ジルコニア（Im（111））の反
射111と正方晶系ジルコニア（111））の反射111ピーク
強度から単斜晶系ジルコニアの分数（Vm）を推定するた
めに修正されて使用された。
センラミック協会、62巻、第５〜６（1979年）、ページ
298〜305）は、単斜晶系ジルコニア（Im（111））の反
射111と正方晶系ジルコニア（111））の反射111ピーク
強度から単斜晶系ジルコニアの分数（Vm）を推定するた
めに修正されて使用された。
Vm＝1.603Im（111）／（1.603Im（111）＋It（111）
（１） 且つ、 Vt＝１−Vm （２） 但しVtは正方晶系ジルコニアの分数である。
（１） 且つ、 Vt＝１−Vm （２） 但しVtは正方晶系ジルコニアの分数である。
全体の組成物中における正方晶系ジルコニアの推定され
た容量の分数（Vt）は、 Vt＝Vt vz （３） 但しvzは混合物に加えられた全ジルコニアの容量分数で
ある。上記関係はジルコニアは上で述べた相変成を除い
て硬化中に実質的に変化しないままでいることを想定し
ている。
た容量の分数（Vt）は、 Vt＝Vt vz （３） 但しvzは混合物に加えられた全ジルコニアの容量分数で
ある。上記関係はジルコニアは上で述べた相変成を除い
て硬化中に実質的に変化しないままでいることを想定し
ている。
第２図は、上記組成における正方晶系ジルコニアの量に
与える各種添加物の効果を示している。マグネシア添加
物は、正方晶系ジルコニアの量を低下させ（カーブ１）
これに対してイットリア添加物は、室温で正方晶系ジル
コニアの量を増加させる（カーブ２）ことが明かに見受
けられる。
与える各種添加物の効果を示している。マグネシア添加
物は、正方晶系ジルコニアの量を低下させ（カーブ１）
これに対してイットリア添加物は、室温で正方晶系ジル
コニアの量を増加させる（カーブ２）ことが明かに見受
けられる。
テスト条件 1000sfm（表面フィート／分） 0.025ipr（インチ／回転） 0.10インチdoc（切込み深さ） SNGN−453T（ANSI B212.4−1986に依る米国国家規格表
示）割り出し可能な切削インサートスタイル（切削刃の
準備:0.008インチ×20゜Ｋ−ランド） 15゜リード角（側方切削刃角度） −５゜側方レーキ角 −５゜後方レーキ角 冷却剤無し 切削刃寿命の基準 FW−0.015″一様なフランクの摩耗 MW−0.030″集中したフランクの摩耗 CR−0.004″クレータ摩耗 DN−0.030″切込ノッチの深さ CH−0.030″集中した摩耗又は欠け BK−破断 ※AISI 1045は、統一番号システム（UNS）の表示−G104
50に相当する。
示）割り出し可能な切削インサートスタイル（切削刃の
準備:0.008インチ×20゜Ｋ−ランド） 15゜リード角（側方切削刃角度） −５゜側方レーキ角 −５゜後方レーキ角 冷却剤無し 切削刃寿命の基準 FW−0.015″一様なフランクの摩耗 MW−0.030″集中したフランクの摩耗 CR−0.004″クレータ摩耗 DN−0.030″切込ノッチの深さ CH−0.030″集中した摩耗又は欠け BK−破断 ※AISI 1045は、統一番号システム（UNS）の表示−G104
50に相当する。
予かじめ機械加工されたAISI 1045鋼の高速荒削りにお
ける割り出し可能なインサート切削刃の寿命は、表３に
示されている。切削刃の寿命の重要な改善は、マグネシ
アの添加によって達成されるのに対し、イットリアを含
む組成に存在する高レベルの正方晶系ジルコニアにもか
かわらずイットリアが加えられると工具寿命の短縮が起
ることが明白に見受けられる。
ける割り出し可能なインサート切削刃の寿命は、表３に
示されている。切削刃の寿命の重要な改善は、マグネシ
アの添加によって達成されるのに対し、イットリアを含
む組成に存在する高レベルの正方晶系ジルコニアにもか
かわらずイットリアが加えられると工具寿命の短縮が起
ることが明白に見受けられる。
表4:組 成 公称組成物：アルミナ−５容量％シリコンカーバイドホ
イスカー10容量％ジルコニア アルミナ:Ceralox−HPA−0.5マグネシア含まず シリコンカーバイドホイスカー：東海グレード１ ジルコニア（マグネシウムエレクトロン（SC 15）−安
定化処理せず（0.5〜0.6ミクロン粒子寸法BET 5〜8m2/
g） 表４示されている第２シリーズの混合物７〜11は、マグ
ネシアのレベルが正方晶系ジルコニア含有量と切削刃の
寿命に与える効果を更に実証するために作られたもので
ある。全てのサンプルは、基本的に、混合物１〜６から
造られたサンプルに対して述べられたように処理され且
つホットプレスされた。
イスカー10容量％ジルコニア アルミナ:Ceralox−HPA−0.5マグネシア含まず シリコンカーバイドホイスカー：東海グレード１ ジルコニア（マグネシウムエレクトロン（SC 15）−安
定化処理せず（0.5〜0.6ミクロン粒子寸法BET 5〜8m2/
g） 表４示されている第２シリーズの混合物７〜11は、マグ
ネシアのレベルが正方晶系ジルコニア含有量と切削刃の
寿命に与える効果を更に実証するために作られたもので
ある。全てのサンプルは、基本的に、混合物１〜６から
造られたサンプルに対して述べられたように処理され且
つホットプレスされた。
これらの素材の物理的及び機械的性質は、表５に報告さ
れている。正方晶系ジルコニアの含有量は、マグネシア
添加物の量を増大させると再度明らかに減少しているこ
とが明らかに見受けられる。この効果は、第１図のカー
ブ３にも示されている。混合物７〜11は、カーブ１によ
って表わされた素材に見出されるものよりもより多い正
方晶系ジルコニア含有量をもっているのが見受けられ
る。この効果は第２グループの混合物で使用されたより
低いシリコンカーバイドホイスカーの含有量（５容量％
対10容量％）に依るものと思われている。本出願人は、
一般にシリコンカーバイドホイスカー含有量が増大する
に従って正方晶系ジルコニアの量が或る所定のジルコニ
ア含有量とジルコニア粒子寸法に対して減少し、他の全
ては一定に保持されていることを認めた。
れている。正方晶系ジルコニアの含有量は、マグネシア
添加物の量を増大させると再度明らかに減少しているこ
とが明らかに見受けられる。この効果は、第１図のカー
ブ３にも示されている。混合物７〜11は、カーブ１によ
って表わされた素材に見出されるものよりもより多い正
方晶系ジルコニア含有量をもっているのが見受けられ
る。この効果は第２グループの混合物で使用されたより
低いシリコンカーバイドホイスカーの含有量（５容量％
対10容量％）に依るものと思われている。本出願人は、
一般にシリコンカーバイドホイスカー含有量が増大する
に従って正方晶系ジルコニアの量が或る所定のジルコニ
ア含有量とジルコニア粒子寸法に対して減少し、他の全
ては一定に保持されていることを認めた。
AISI 1045鋼の高速荒削りでの割り出し可能なインサー
トの切削刃の寿命は、表６に示されている。
トの切削刃の寿命は、表６に示されている。
表５と表６に示されたデータを提供するために使用され
たテスト手順及び条件と切削刃の寿命基準については、
表２と表３に対して述べられたものと同じであった。
たテスト手順及び条件と切削刃の寿命基準については、
表２と表３に対して述べられたものと同じであった。
本発明に係るもう一つ別の例では、アルミナ−2.5容量
％のシリコンカーバイドホイスカー10容量％のジルコニ
ア−1.05容量％のマグネシアを含む組成物がつくられ
た。この組成物の50gのバッチは、１時間アルミナサイ
クロイドを使用したジャー型粉砕機において、アルミナ
（Ceralaxグレード HPA−0.5マグネシア（0.05重量
％）を有する）、ジルコニア（マグネシウムエレクトロ
ン SCl5）及びマグネシア（フイッシャーリージエント
グレード）のスラリー（プロパノール）を先ずブレン
ドすることによって用意された。超音波処理されたシリ
コンカーバイドホイスカー（東海グレード１）のスラリ
ーが次いで加えられ全体の混合物が１時間ブレンドされ
た。アルミナとジルコニアを含んだスラリーは、夫々約
0.5〜0.7ミクロンと0.5〜0.6ミクロンの平均粒子寸法を
得るために予め粉砕されていた。次いで混合物は平鍋で
乾燥され、100メッシュのスクリーンでふるいにかけら
れ、室温で30.000psiで平衡状態で圧縮された。結果生
じた冷えた圧縮された半製品から次いで小片が切出さ
れ、１気圧のアルゴン内で１時間1700℃で焼結され、引
続いて17.000psiのアルゴン内で１時間1600℃で平衡状
態でホットプレスされた。この結果得られたサンプル
は、99％密度よりも大きいものであった。（即ち完全に
緻密なものであった）。
％のシリコンカーバイドホイスカー10容量％のジルコニ
ア−1.05容量％のマグネシアを含む組成物がつくられ
た。この組成物の50gのバッチは、１時間アルミナサイ
クロイドを使用したジャー型粉砕機において、アルミナ
（Ceralaxグレード HPA−0.5マグネシア（0.05重量
％）を有する）、ジルコニア（マグネシウムエレクトロ
ン SCl5）及びマグネシア（フイッシャーリージエント
グレード）のスラリー（プロパノール）を先ずブレン
ドすることによって用意された。超音波処理されたシリ
コンカーバイドホイスカー（東海グレード１）のスラリ
ーが次いで加えられ全体の混合物が１時間ブレンドされ
た。アルミナとジルコニアを含んだスラリーは、夫々約
0.5〜0.7ミクロンと0.5〜0.6ミクロンの平均粒子寸法を
得るために予め粉砕されていた。次いで混合物は平鍋で
乾燥され、100メッシュのスクリーンでふるいにかけら
れ、室温で30.000psiで平衡状態で圧縮された。結果生
じた冷えた圧縮された半製品から次いで小片が切出さ
れ、１気圧のアルゴン内で１時間1700℃で焼結され、引
続いて17.000psiのアルゴン内で１時間1600℃で平衡状
態でホットプレスされた。この結果得られたサンプル
は、99％密度よりも大きいものであった。（即ち完全に
緻密なものであった）。
以前の実例で述べたように、サンプルは次いで物理的及
び機械的テストのために準備され、割り出し可能な切削
インサートに研磨された。サンプルは、約6.6容量％の
正方晶系ジルコニアを含むことが決定された。このよう
に処理された素材は、約５ミクロン又はそれ以下のジル
コニア粒子寸法を有しているものと推定される。表３で
述べられたスタイルの切削インサートは、表３で使用さ
れた条件のもとでテストされた。14.4分（DN破損）と1
8.9分（FWとCHの破損）の切削刃寿命が得られた。
び機械的テストのために準備され、割り出し可能な切削
インサートに研磨された。サンプルは、約6.6容量％の
正方晶系ジルコニアを含むことが決定された。このよう
に処理された素材は、約５ミクロン又はそれ以下のジル
コニア粒子寸法を有しているものと推定される。表３で
述べられたスタイルの切削インサートは、表３で使用さ
れた条件のもとでテストされた。14.4分（DN破損）と1
8.9分（FWとCHの破損）の切削刃寿命が得られた。
切削刃寿命は、もし切削刃がホーニング仕上げされ及び
若しくはインサート表面がラッピングされたり又は磨か
れ、大部分の素材の塊（即ち磨かれた表面）の特性より
も大きいパーセントの単斜晶系ジルコニアとより低いパ
ーセントの正方晶系ジルコニアとを含む表面材を除去す
れば延長され又はより均一化されるものと思われる。研
磨応力は、準安定正方晶系ジルコニアの一部が単斜晶系
ジルコニアに変成されている表面層を形成することが知
られている。使用中に高温にさらされるインサートの少
なくともそれら表面域は、高温での変成に役立つ最大量
の正方晶系ジルコニアの有しているのが好ましい。
若しくはインサート表面がラッピングされたり又は磨か
れ、大部分の素材の塊（即ち磨かれた表面）の特性より
も大きいパーセントの単斜晶系ジルコニアとより低いパ
ーセントの正方晶系ジルコニアとを含む表面材を除去す
れば延長され又はより均一化されるものと思われる。研
磨応力は、準安定正方晶系ジルコニアの一部が単斜晶系
ジルコニアに変成されている表面層を形成することが知
られている。使用中に高温にさらされるインサートの少
なくともそれら表面域は、高温での変成に役立つ最大量
の正方晶系ジルコニアの有しているのが好ましい。
上記例は、柔らかい鋼を切削する際の本発明の価値を示
しているが、本発明に係わる切削インサートは、最良の
結果を生むように組成を最適化することによって他の素
材を機械加工するために使われ得るものと理解すべきで
ある。例えばニッケル主成分の超合金の高速荒削り旋盤
加工に対して約25〜37.5容量％のシリコンカーバイドホ
イスカーを含む組成が最も適したものであろう。
しているが、本発明に係わる切削インサートは、最良の
結果を生むように組成を最適化することによって他の素
材を機械加工するために使われ得るものと理解すべきで
ある。例えばニッケル主成分の超合金の高速荒削り旋盤
加工に対して約25〜37.5容量％のシリコンカーバイドホ
イスカーを含む組成が最も適したものであろう。
ここで参照された全ての特許特許出願及び文献は、参考
としてここに組込まれている。
としてここに組込まれている。
本発明の他の実施例については、ここで開示された発明
のこの明細書又は実施を考慮すると当業者にとって明ら
かになろう。本発明の真正な技術的範囲及び精神は、次
の請求の範囲によって示されているものであり、明細書
や実例は単に例示するものにすぎないものであることが
意図されている。
のこの明細書又は実施を考慮すると当業者にとって明ら
かになろう。本発明の真正な技術的範囲及び精神は、次
の請求の範囲によって示されているものであり、明細書
や実例は単に例示するものにすぎないものであることが
意図されている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−56355（ＪＰ，Ａ) 特公 昭59−6274（ＪＰ，Ｂ２) 米国特許4749667（ＵＳ，Ａ) 欧州特許出願公開283454（ＥＰ，Ａ)
Claims (24)
- 【請求項１】金属切削インサートにおいて、 レーキ面と、 フランク面と、 当該レーキ面とフランク面との接合部における切削刃と
から構成され、 当該切削インサートは、約1.5〜37.5容量％のシリコン
カーバイドホイスカーと、 約５〜17.5容量％のジルコニアと、 約0.03〜３容量％の量で加えられたマグネシア添加物の
残渣と、 本組成の残りを本質的に形成するアルミナとから本質的
に成るアルミナ主成分のセラミック組成を有し、 当該シリコンカーバイドホイスカーと当該ジルコニアと
上記マグネシア添加物の残渣とは、上記アルミナから成
るマトリックスの中に実質的に均質に分散されており； 当該セラミック組成の少なくとも約2.0容量％は正方晶
系ジルコニアであることを特徴とする金属切削インサー
ト。 - 【請求項２】当該組成の少なくても約4.0容量％は正方
晶系ジルコニアであることを特徴とする請求の範囲第１
項記載の金属切削インサート。 - 【請求項３】当該組成の少なくても６容量％は、正方晶
系ジルコニアであることを特徴とする請求の範囲第１項
記載の金属切削インサート。 - 【請求項４】当該マグネシア添加物の残渣を約0.03〜２
容量％含むことを特徴とする請求の範囲第１項記載の金
属切削インサート。 - 【請求項５】当該マグネシア添加物の残渣を約0.04〜1.
0容量％含むことを特徴とする請求の範囲第１項記載の
金属切削インサート。 - 【請求項６】約7.5〜17.5容量％のジルコニアを含むこ
とを特徴とする請求の範囲第１項記載の金属切削インサ
ート。 - 【請求項７】10.0〜15.0容量％のジルコニアを含むこと
を特徴とする請求の範囲第１項記載の金属切削インサー
ト - 【請求項８】当該ジルコニアは、２ミクロンよりも小さ
い平均粒子寸法を有していることを特徴とする請求の範
囲第１項記載の金属切削インサート。 - 【請求項９】当該ジルコニアは、１ミクロンよりも小さ
いか又は等しい平均的粒子寸法を有していることを特徴
とする請求の範囲第１項記載の金属切削インサート。 - 【請求項１０】金属切削インサートにおいて、 レーキ面と、 フランク面と、 当該レーキ面とフランク面との接合部における切削刃と
から構成されており、 当該切削インサートは、約1.5〜37.5容量％のシリコン
カーバイドホイスカーと、 約５〜17.5容量％のジルコニアと、 約0.03〜３容量％の量で加えられたマグネシア添加物の
残渣と、 当該シリコンカーバイドホイスカーと当該ジルコニアと
当該酸化マグネシウム添加物の残渣とが実質的に均質に
分散されたアルミナマトリックスとから成るアルミナ主
成分のセラミック組成を有しており、 正方晶系ジルコニアが、上記アルミナ主成分のセラミッ
ク組成のうちの少なくとも２容量％を形成していること
を特徴とする金属切削インサート。 - 【請求項１１】少なくても４容量％の正方晶系ジルコニ
アを含むことを特徴とする請求の範囲第10項記載の金属
切削インサート。 - 【請求項１２】少なくても６容量％の正方晶系ジルコニ
アを含むことを特徴とする請求の範囲第10項記載の金属
切削インサート。 - 【請求項１３】少なくても８容量％の正方晶系ジルコニ
アを含むことを特徴とする請求の範囲第10項記載の金属
切削インサート。 - 【請求項１４】当該ジルコニアは、５ミクロン以下の平
均粒子寸法を有することを特徴とする請求の範囲第10項
記載の金属切削インサート。 - 【請求項１５】当該ジルコニアは、２ミクロンより小さ
い平均粒子寸法を有することを特徴とする請求の範囲第
10項記載の金属切削インサート。 - 【請求項１６】少なくても約5MPam1/2のKIC（Ｅ＆Ｃ）
靭性と、少なくとも93のロックウエルＡ硬度と少なくと
も98％の理論密度とを有するアルミナ主成分のセラミッ
ク組成から成り、 当該アルミナ主成分のセラミック組成は、基本的に、 シリコンカーバイドホイスカーやチタニウムカーバイド
ホイスカーから成るグループから一つ又は組合せて選択
された約1.5〜37.5容量％のカーバイドホイスカーと、 約５〜17.5容量％ジルコニアと、 約0.03〜３容量％の量で加えられたマグネシア添加物の
残渣と、 本組成の残りを基本的に形成するアルミナとから成り、 当該ホイスカーと、当該ジルコニアと当該マグネシア添
加物の残渣とは、当該アルミナから形成されているマト
リックスに実質的に均質に分散されており、 当該セラミック組成のうち少なくとも約2.0容量％は、
正方晶系ジルコニアであることを特徴とする製造物品。 - 【請求項１７】当該組成のうち少なくても約4.0容量％
は、正方晶系ジルコニアであることを特徴とする請求の
範囲第16項記載の製造物品。 - 【請求項１８】当該組成のうち少なくても６容量％は、
正方晶系ジルコニアであることを特徴とする請求の範囲
第16項記載の製造物品。 - 【請求項１９】約0.03〜２容量％の当該マグネシア添加
物の残渣を含むことを特徴とする請求の範囲第16項記載
の製造物品。 - 【請求項２０】約0.04〜1.0容量％の当該マグネシア添
加物の残渣を含むことを特徴とする請求の範囲第16項記
載の製造物品。 - 【請求項２１】約7.5〜17.5容量％のジルコニアを含む
ことを特徴とする請求の範囲第16項記載の製造物品。 - 【請求項２２】約10.0〜15容量％のジルコニアを含むこ
とを特徴とする請求の範囲第16項記載の製造物品。 - 【請求項２３】当該ジルコニアは、２ミクロンよりも小
さい平均粒子寸法を有することを特徴とする請求の範囲
第16項記載の製造物品。 - 【請求項２４】当該ジルコニアは、１ミクロンよりも小
さいか又は等しい平均粒子寸法を有することを特徴とす
る請求の範囲第16項記載の製造物品。
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US26695988A | 1988-11-03 | 1988-11-03 | |
| US266,714 | 1988-11-03 | ||
| US07/266,714 US4960735A (en) | 1988-11-03 | 1988-11-03 | Alumina-zirconia-silicon carbide-magnesia ceramics |
| US266,959 | 1988-11-03 | ||
| PCT/US1989/004598 WO1990005045A1 (en) | 1988-11-03 | 1989-10-13 | Alumina-zirconia-silicon carbide-magnesia ceramic articles |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03505709A JPH03505709A (ja) | 1991-12-12 |
| JPH0777681B2 true JPH0777681B2 (ja) | 1995-08-23 |
Family
ID=26951994
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2500612A Expired - Lifetime JPH0777681B2 (ja) | 1988-11-03 | 1989-10-13 | アルミナ―ジルコニア―シリコンカーバイド―マグネシアセラミック製品 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0441877B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0777681B2 (ja) |
| KR (1) | KR0156377B1 (ja) |
| CN (1) | CN1025023C (ja) |
| AU (1) | AU626942B2 (ja) |
| DE (1) | DE68910984T2 (ja) |
| ES (1) | ES2018641A6 (ja) |
| RU (1) | RU1838084C (ja) |
| WO (1) | WO1990005045A1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP2000343146A (ja) | 1999-05-31 | 2000-12-12 | Ngk Spark Plug Co Ltd | エッジ付きセラミック部材、リードフレーム製造用打抜パンチ、リードフレームの製造方法及びエッジ付きセラミック部材の製造方法 |
| CN102825276B (zh) * | 2012-08-31 | 2015-03-04 | 重庆理工大学 | 一种超细晶氧化铝陶瓷刀具及其制备工艺 |
| CN104387064A (zh) * | 2014-11-11 | 2015-03-04 | 合肥皖为电气设备工程有限责任公司 | 一种高强度切削刀具用陶瓷及其制备方法 |
| CN104387039A (zh) * | 2014-11-11 | 2015-03-04 | 合肥皖为电气设备工程有限责任公司 | 一种氧化铝基耐磨切削陶瓷及其制备方法 |
| CN106495689B (zh) * | 2016-09-27 | 2019-09-24 | 湖北工业大学 | 黑色氧化锆陶瓷的制备方法 |
| CN107500729A (zh) * | 2017-07-26 | 2017-12-22 | 侯小芳 | 一种用于制备模具的陶瓷及其制备方法 |
| CN112534565A (zh) * | 2018-08-29 | 2021-03-19 | 京瓷株式会社 | 静电卡盘及静电卡盘的制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4749667A (en) | 1987-02-03 | 1988-06-07 | Carboloy Inc. | Alumina - zirconia ceramics reinforced with silicon carbide whiskers and methods of making the same |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2744700C2 (de) * | 1977-10-05 | 1987-05-27 | Feldmühle AG, 4000 Düsseldorf | Sinterwerkstoff auf Basis von dichten, nichtmetallischen Hartstoffen wie hochschmelzenden Metallcarbiden, Metallnitriden, Metallboriden und Metalloxiden mit darin eingelagerten Zirkon- und/oder Hafniumoxid |
| US4366254A (en) * | 1980-04-17 | 1982-12-28 | The Valeron Corporation | High toughness ceramic cutting tool |
| US4507224A (en) * | 1982-12-03 | 1985-03-26 | Agency Of Industrial Science & Technology | Ceramics containing fibers of silicon carbide |
| JPS6011266A (ja) * | 1983-06-30 | 1985-01-21 | 日立金属株式会社 | 切削工具用セラミツクス |
| US4745091A (en) * | 1983-11-09 | 1988-05-17 | Landalloy, Inc. | Novel compositions for oxide ceramics |
| US4543345A (en) * | 1984-02-09 | 1985-09-24 | The United States Of America As Represented By The Department Of Energy | Silicon carbide whisker reinforced ceramic composites and method for making same |
| DE3518844A1 (de) * | 1985-05-24 | 1986-11-27 | Max-Planck-Gesellschaft zur Förderung der Wissenschaften e.V., 3400 Göttingen | Keramischer verbundwerkstoff |
| EP0208910B2 (en) * | 1985-06-10 | 1996-09-11 | NGK Spark Plug Co. Ltd. | Fiber-reinforced compositie material for tools |
| US4789277A (en) * | 1986-02-18 | 1988-12-06 | Advanced Composite Materials Corporation | Method of cutting using silicon carbide whisker reinforced ceramic cutting tools |
| US4657877A (en) * | 1986-05-21 | 1987-04-14 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Silicon carbide whisker-zirconia reinforced mullite and alumina ceramics |
| SE8701172D0 (sv) * | 1987-03-20 | 1987-03-20 | Sandvik Ab | Whiskerforsterkt keramiskt skerverktyg |
| US4852999A (en) * | 1987-05-28 | 1989-08-01 | Kennametal Inc. | Cutting tool |
| US4801510A (en) * | 1987-09-02 | 1989-01-31 | Kennametal Inc. | Alumina coated silcon carbide whisker-alumina composition |
| US4770673A (en) * | 1987-10-09 | 1988-09-13 | Corning Glass Works | Ceramic cutting tool inserts |
-
1989
- 1989-10-13 EP EP89912858A patent/EP0441877B1/en not_active Expired - Lifetime
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- 1989-10-13 JP JP2500612A patent/JPH0777681B2/ja not_active Expired - Lifetime
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1991
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Patent Citations (1)
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