JPH0780680A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料Info
- Publication number
- JPH0780680A JPH0780680A JP25095593A JP25095593A JPH0780680A JP H0780680 A JPH0780680 A JP H0780680A JP 25095593 A JP25095593 A JP 25095593A JP 25095593 A JP25095593 A JP 25095593A JP H0780680 A JPH0780680 A JP H0780680A
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- JP
- Japan
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- toughness
- strength
- welding material
- resistant steel
- creep
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高強度耐熱鋼において高温におけるクリープ
特性、靱性、耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接用
材料を提供する。 【構成】 各元素の添加量を重量比で、Ｃ：０．０３〜
０．１２％、Ｓｉ：０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３
〜１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８
〜１３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜
１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．
０％、の範囲とし、さらに（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃ
ｏ）≦１．５なる関係を有する高Ｃｒフェライト系耐熱
鋼用溶接材料。
特性、靱性、耐割れ性に優れた溶接金属を与える溶接用
材料を提供する。 【構成】 各元素の添加量を重量比で、Ｃ：０．０３〜
０．１２％、Ｓｉ：０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３
〜１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８
〜１３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜
１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．
０％、の範囲とし、さらに（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃ
ｏ）≦１．５なる関係を有する高Ｃｒフェライト系耐熱
鋼用溶接材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高い靱性を有する高強
度耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しく
は高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた
溶接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
度耐熱鋼の溶接材料に関するものであり、さらに詳しく
は高温におけるクリープ特性、靱性、耐割れ性に優れた
溶接金属を与える溶接用材料に係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】高温高能率型のエネルギープラント用鋼
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めてい
る。この種の用途を目的として開発されている、例えば
特開昭６０−２５７９９１号公報に開示されている９Ｃ
ｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く溶接ワイヤ中のＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定し、さらにＮ
ｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ＋Ｖ）で０．
３％以下とする溶接ワイヤが提案されている。しかしこ
のような構成においては、クリープ強度、靱性ともに十
分な性能が得ることができない。
材として、クリープ強度が極めて優れかつオーステナイ
ト系ステンレス鋼に見られるような応力腐食割れの心配
が少ないフェライト系耐熱鋼が強く要望され始めてい
る。この種の用途を目的として開発されている、例えば
特開昭６０−２５７９９１号公報に開示されている９Ｃ
ｒ−Ｍｏ系鋼用溶接ワイヤの如く溶接ワイヤ中のＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ添加量を限定し、さらにＮ
ｂ、Ｖの１種または２種を添加して（Ｎｂ＋Ｖ）で０．
３％以下とする溶接ワイヤが提案されている。しかしこ
のような構成においては、クリープ強度、靱性ともに十
分な性能が得ることができない。
【０００３】また、特開平２−２８０９９３号公報では
８〜１２Ｃｒ系溶接材料の如くＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を限定
し、Ｃｒｅｑ：１３％以下とする溶接材料が提案されて
いる。しかしながら、このような構成においても大幅な
クリープ強度を向上させるものでなく、また靱性につい
てもマルテンサイト相中にδフェライトの析出を抑制で
きずに、高い靱性を得るには不充分である。
８〜１２Ｃｒ系溶接材料の如くＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、
Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｎｂ、Ａｌ、Ｎ、Ｃ添加量を限定
し、Ｃｒｅｑ：１３％以下とする溶接材料が提案されて
いる。しかしながら、このような構成においても大幅な
クリープ強度を向上させるものでなく、また靱性につい
てもマルテンサイト相中にδフェライトの析出を抑制で
きずに、高い靱性を得るには不充分である。
【０００４】Ｃｏを添加した従来技術としては、特開昭
６０−１３３９９６号公報では、ハステロイ鋼を対象に
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｂ、Ｚ
ｒ、Ｍｇ、Ｃａ、ＲＥＭ添加量を制限した提案がされて
いる。しかしながら、これは２０〜２５％の高Ｃｒをベ
ースとするもので、高クリープ強度が得られるものでは
ない。
６０−１３３９９６号公報では、ハステロイ鋼を対象に
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｏ、Ｂ、Ｚ
ｒ、Ｍｇ、Ｃａ、ＲＥＭ添加量を制限した提案がされて
いる。しかしながら、これは２０〜２５％の高Ｃｒをベ
ースとするもので、高クリープ強度が得られるものでは
ない。
【０００５】このように、特開昭６０−２５７９９１号
および特開平２−２８０９９３号の発明では、クリープ
強度、靱性ともに不充分である問題があり、またＣｏを
添加した特開昭６０−１３３９９６号の発明においても
高クリープ強度が得られない問題点があり、従来技術で
はいずれも大幅なクリープ強度を向上しようとするもの
ではなく、靱性面からはマルテンサイト相中にδフェラ
イトを析出し著しく低下させるという欠点を有する。δ
フェライトは基地中マルテンサイトより著しく軟らかい
相でありこのような軟らかい第二相が硬い基地中に分散
する場合全体の衝撃特性は著しく低下する。
および特開平２−２８０９９３号の発明では、クリープ
強度、靱性ともに不充分である問題があり、またＣｏを
添加した特開昭６０−１３３９９６号の発明においても
高クリープ強度が得られない問題点があり、従来技術で
はいずれも大幅なクリープ強度を向上しようとするもの
ではなく、靱性面からはマルテンサイト相中にδフェラ
イトを析出し著しく低下させるという欠点を有する。δ
フェライトは基地中マルテンサイトより著しく軟らかい
相でありこのような軟らかい第二相が硬い基地中に分散
する場合全体の衝撃特性は著しく低下する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解消し、高温強度や高温クリープ破断強度等
のクリープ特性、さらには耐割れ性を確保しつつ、フェ
ライト相を減少し、靱性に優れた溶接金属を与える高Ｃ
ｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料を提供することを目的
とする。
な問題点を解消し、高温強度や高温クリープ破断強度等
のクリープ特性、さらには耐割れ性を確保しつつ、フェ
ライト相を減少し、靱性に優れた溶接金属を与える高Ｃ
ｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料を提供することを目的
とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、各元素の添加量を重量比で、Ｃ：０．０３〜０．
１２％、Ｓｉ：０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜
１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１
〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜
１３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜
１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．
０％、の範囲に規定される成分を必須成分として含有
し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に（Ｍｏ＋
Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５なる関係が成立し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする高
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料にある。
ろは、各元素の添加量を重量比で、Ｃ：０．０３〜０．
１２％、Ｓｉ：０．０２〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜
１．５％、Ｖ：０．０３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０１
〜０．１５％、Ｎ：０．０１〜０．０８％、Ｃｒ：８〜
１３％、Ｎｉ：０．０５〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜
１．６％、Ｗ：０．５〜３．５％、Ｃｏ：１．０〜５．
０％、の範囲に規定される成分を必須成分として含有
し、さらにＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に（Ｍｏ＋
Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５なる関係が成立し、残部
がＦｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする高
Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料にある。
【０００８】
【作用】本発明の最大の特徴は溶接ワイヤ中にＣｏを添
加し、かつＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ量との関係で限定共存
させたところにあり、溶接金属におけるδフェライトの
生成を抑制し、クリープ破断強度と靱性を格段に高めた
ところにある。以下に本発明の各成分の限定理由につい
て述べる。
加し、かつＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ量との関係で限定共存
させたところにあり、溶接金属におけるδフェライトの
生成を抑制し、クリープ破断強度と靱性を格段に高めた
ところにある。以下に本発明の各成分の限定理由につい
て述べる。
【０００９】Ｃ：０．０３〜０．１２％、 Ｃは焼き入れ性と強度確保のため０．０３％以上必要で
あるが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。
あるが、耐割れ性の観点から上限を０．１２％とした。
【００１０】Ｓｉ：０．０２〜０．３％ Ｓｉは脱酸材として添加するものであるが、また耐酸化
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。また
下限の０．０２％は脱酸に必要な量として定めた。
性を向上させる元素でもある。しかし０．３％を超える
と靱性の低下を招くので上限を０．３％と定めた。また
下限の０．０２％は脱酸に必要な量として定めた。
【００１１】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは脱酸のためのみでなく強度保持上も必要な成分で
ある。上限を１．５％としたのはこれを超すと靱性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量と
して０．３％と定めた。
ある。上限を１．５％としたのはこれを超すと靱性の点
から好ましくないからであり、下限は脱酸に必要な量と
して０．３％と定めた。
【００１２】Ｖ：０．０３〜０．４０％ Ｖは炭窒化物として析出させて強度を確保する上で最低
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
０．０３％が必要であるが、他方０．４０％を超えると
かえって強度低下を生じるので上限を０．４０％とし
た。
【００１３】Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ ＮｂはＶと同様炭窒化物として析出して強度を確保する
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
ほか、結晶粒を微細化して靱性を与える元素としても重
要であるため最低０．０１％が必要であるが、０．１５
％を超えるとその効果は飽和してしまうだけでなく溶接
性の低下も招く。したがって上限を０．１５％とした。
【００１４】Ｎ：０．０１〜０．０８％ Ｎは基地中に固溶しても、また窒化物として析出しても
著しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％
を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析
出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じるの
で上限を０．０８％と定めた。
著しいクリープ抵抗として寄与するため最低０．０１％
を必要とする。０．０８％を超えると窒化物が多量に析
出して、逆に靱性が劣化することなどの問題が生じるの
で上限を０．０８％と定めた。
【００１５】Ｃｒ：８〜１３％ Ｃｒは耐酸化と焼き入れ性を確保する上で非常に重要な
元素であるため最低８％必要であるが１３％を超すと耐
割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ靱性の
劣化が著しくなるので上限は１３％とした。
元素であるため最低８％必要であるが１３％を超すと耐
割れ性を損なうと同時にδフェライトを析出させ靱性の
劣化が著しくなるので上限は１３％とした。
【００１６】Ｎｉ：０．０５〜１．２％ Ｎｉはフェライトの生成を抑制し、使用中の脆化軽減に
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途に対しては必須の元素であるが、０．
０５％未満ではその効果は得られない。他方１．２％を
超すと高温クリープ特性を劣化させるので上限を１．２
％とした。
有効な元素であり、高温で長時間使用される本発明溶接
材料のような用途に対しては必須の元素であるが、０．
０５％未満ではその効果は得られない。他方１．２％を
超すと高温クリープ特性を劣化させるので上限を１．２
％とした。
【００１７】Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｍｏは固溶体強化により、高温強度を顕著に高める元素
であるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフェ
ライトを析出させるため靱性の低下を招く。したがって
添加範囲として上限を１．６％とした。一方Ｗとの共存
において、高温強度、特に高温長時間側でのクリープ破
断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であるので
下限を０．３％とした。
であるので使用温度、圧力を上昇させる目的で添加する
が、多量に添加された場合溶接性を損ない、かつδフェ
ライトを析出させるため靱性の低下を招く。したがって
添加範囲として上限を１．６％とした。一方Ｗとの共存
において、高温強度、特に高温長時間側でのクリープ破
断強度の向上に効果のあるのは０．３％以上であるので
下限を０．３％とした。
【００１８】Ｗ：０．５〜３．５％ Ｗはフェライト系溶接金属のクリープ強度に寄与する固
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果は発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし過剰の添加により、δフェライトを析出させ溶接金
属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を
３．５％とした。
溶体強化元素として最も優れた元素である。特に、高温
長時間側でのクリープ破断強度向上の効果は極めて大き
い。しかしながら０．５％未満ではＭｏとの共存におい
て効果は発揮できないので下限を０．５％と定めた。し
かし過剰の添加により、δフェライトを析出させ溶接金
属の靱性が低下し、溶接作業性も劣化するので上限を
３．５％とした。
【００１９】Ｃｏ：１．０〜５．０％ ＣはＮｉと同様にＭｏ、Ｗ添加によって生じるδフェラ
イトの析出という問題点を相殺する重要な元素であり、
最低１．０％以上を必要とする。しかし過剰添加すると
Ａｃ1 点を下げるため、高温焼戻しが不可能となり組織
の安定化処理ができなくなるという欠点を有する。この
ようにＣｏはＮｉと同様にＭｏ、Ｗとは相反する効果を
与える元素であり、本合金系での適切な添加バランスは
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５という範囲で飛
躍的にクリープ破断強度が向上する。
イトの析出という問題点を相殺する重要な元素であり、
最低１．０％以上を必要とする。しかし過剰添加すると
Ａｃ1 点を下げるため、高温焼戻しが不可能となり組織
の安定化処理ができなくなるという欠点を有する。この
ようにＣｏはＮｉと同様にＭｏ、Ｗとは相反する効果を
与える元素であり、本合金系での適切な添加バランスは
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５という範囲で飛
躍的にクリープ破断強度が向上する。
【００２０】
【実施例】厚さ２０ｍｍのＡＳＴＭ規格Ａ３８７ Ｇｒ
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ−Ｎｂ
−Ｖ−Ｗ鋼を図１の断面図に示すような開先（被溶接材
１の厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、裏当材２
使用でルートギャップＬ＝１２ｍｍ）を形成、表１に示
す成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接ワイヤ、表３に
示す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
２２、９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−
Ｗ鋼、９Ｃｒ−０．５Ｎｂ−Ｖ−Ｗ鋼、１２Ｃｒ−Ｎｂ
−Ｖ−Ｗ鋼を図１の断面図に示すような開先（被溶接材
１の厚さＴ＝２０ｍｍ、開先角度θ＝２０°、裏当材２
使用でルートギャップＬ＝１２ｍｍ）を形成、表１に示
す成分組成のワイヤ径１．６ｍｍの溶接ワイヤ、表３に
示す溶接条件でＴＩＧ溶接を実施した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】得られた溶接金属を７４０℃−４時間の後
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果および溶
接性の調査結果を示す。ワイヤＴＧ−１〜ＴＧ−９はい
ずれも本発明の要件をすべて満たしており、溶接金属組
織はδフェライトの析出はなくマルテンサイト単相組織
であり、後熱処理後の靱性およびクリープ破断特性が良
好で、かつ、溶接性の優れた溶接金属を得ることができ
た。
熱処理をした後、６００℃、２０ｋｇｆ／ｍｍ2 の応力
でのクリープ破断試験および試験温度０℃での２ｍｍＶ
ノッチ衝撃試験を行った。表２に上記試験結果および溶
接性の調査結果を示す。ワイヤＴＧ−１〜ＴＧ−９はい
ずれも本発明の要件をすべて満たしており、溶接金属組
織はδフェライトの析出はなくマルテンサイト単相組織
であり、後熱処理後の靱性およびクリープ破断特性が良
好で、かつ、溶接性の優れた溶接金属を得ることができ
た。
【００２５】ワイヤＴＧ−１０〜ＴＧ−１６は比較例を
示す。ワイヤＴＧ−１０は通常の耐熱鋼用として使用さ
れている２＋１／４％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であ
り、ワイヤＴＧ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させ
た熱交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤに
比べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＴＧ−１２は９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるがＣ
量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので、溶接時に割
れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低下している。
示す。ワイヤＴＧ−１０は通常の耐熱鋼用として使用さ
れている２＋１／４％Ｃｒ−１％Ｍｏ系ワイヤの例であ
り、ワイヤＴＧ−１１はさらに耐高温腐食性を向上させ
た熱交換器用ワイヤであるが、いずれも本発明ワイヤに
比べ、著しくクリープ破断強度が低い。ＴＧ−１２は９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系のワイヤの例であるがＣ
量が本発明ワイヤに比べて著しく高いので、溶接時に割
れが発生し、耐割れ性および衝撃値が低下している。
【００２６】ＴＧ−１３はＮ量と（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ
＋Ｃｏ）がその上限を超えるものであって、溶接金属に
ブローホールが発生するとともに靱性が劣化し、クリー
プ破断強度も低下した。ＴＧ−１４はＣ、Ｎが低くＮ
ｉ、Ｃｏがないためδフェライトが生じ靱性が低下して
いる。
＋Ｃｏ）がその上限を超えるものであって、溶接金属に
ブローホールが発生するとともに靱性が劣化し、クリー
プ破断強度も低下した。ＴＧ−１４はＣ、Ｎが低くＮ
ｉ、Ｃｏがないためδフェライトが生じ靱性が低下して
いる。
【００２７】ＴＧ−１５は９Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−
Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有するが（Ｍｏ＋
Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れておりクリ
ープ破断強度が低くδフェライトが生じ靱性が低い。Ｔ
Ｇ−１６は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴ
Ｇ−１４と同様にＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有するが
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
おりクリープ破断強度が低くδフェライトが生じ靱性が
低下している。
Ｖ−Ｗ系でＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有するが（Ｍｏ＋
Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れておりクリ
ープ破断強度が低くδフェライトが生じ靱性が低い。Ｔ
Ｇ−１６は１２Ｃｒ−０．５Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ−Ｗ系でＴ
Ｇ−１４と同様にＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏを含有するが
（Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）が本発明の条件を外れて
おりクリープ破断強度が低くδフェライトが生じ靱性が
低下している。
【００２８】
【発明の効果】本発明溶接材料は従来の９％〜１２％Ｃ
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を
著しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性
にも優れている。表１、表２に示したように溶接ワイヤ
組成が本発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満
たさないもの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけ
でなく、靱性および溶接性に優れていることは明らかで
ある。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される
９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明に係わる溶
接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅
に向上することができる。
ｒ鋼用溶接ワイヤと比較して、高温でのクリープ強度を
著しく高めたものであり、靱性および溶接性などの特性
にも優れている。表１、表２に示したように溶接ワイヤ
組成が本発明の要件を満たすものは、本発明の要件を満
たさないもの（比較例）と比べて高温クリープ特性だけ
でなく、靱性および溶接性に優れていることは明らかで
ある。各種発電ボイラ、化学圧力容器などに使用される
９〜１２％Ｃｒ系鋼を溶接する場合に本発明に係わる溶
接材料を使用することにより、溶接継手の信頼性を大幅
に向上することができる。
【図１】実施例に用いた溶接部の開先形状を示す断面図
Claims (1)
- 【請求項１】 各元素の添加量を重量比で、 Ｃ ：０．０３〜０．１２％ Ｓｉ：０．０２〜０．３％ Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｖ ：０．０３〜０．４０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１５％ Ｎ ：０．０１〜０．０８％ Ｃｒ：８〜１３％ Ｎｉ：０．０５〜１．２％ Ｍｏ：０．３〜１．６％ Ｗ ：０．５〜３．５％ Ｃｏ：１．０〜５．０％ の範囲に規定される成分を必須成分として含有し、さら
にＭｏ、Ｗ、Ｎｉ、Ｃｏ添加量の間に （Ｍｏ＋Ｗ）／（Ｎｉ＋Ｃｏ）≦１．５ なる関係が成立し、残部がＦｅ及び不可避的不純物から
なることを特徴とする高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接
材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25095593A JPH0780680A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25095593A JPH0780680A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0780680A true JPH0780680A (ja) | 1995-03-28 |
Family
ID=17215499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25095593A Withdrawn JPH0780680A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0780680A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US12148146B2 (en) | 2019-09-19 | 2024-11-19 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Systems and methods for mapping coatings to a spatial appearance space |
-
1993
- 1993-09-14 JP JP25095593A patent/JPH0780680A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US12148146B2 (en) | 2019-09-19 | 2024-11-19 | Ppg Industries Ohio, Inc. | Systems and methods for mapping coatings to a spatial appearance space |
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