JPH0783165A - 斜板式圧縮機の摺動構造 - Google Patents
斜板式圧縮機の摺動構造Info
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- JPH0783165A JPH0783165A JP5249890A JP24989093A JPH0783165A JP H0783165 A JPH0783165 A JP H0783165A JP 5249890 A JP5249890 A JP 5249890A JP 24989093 A JP24989093 A JP 24989093A JP H0783165 A JPH0783165 A JP H0783165A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
- F05C2253/12—Coating
Landscapes
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 摺動特性を低下させずに軽量化とコスト削減
とを図る。 【構成】 シュー１９，２０を軸受鋼で形成し、シュー
１９，２０の斜板側摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆し
た。非晶質硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係
数が格段に低いので、代替冷媒使用時においても焼き付
きや異常摩耗を起こしにくい。また、非晶質硬質炭素膜
の成膜温度が１６０゜Ｃ程度と低いため、成膜後の後処
理が不要であり、作業が簡単である。
とを図る。 【構成】 シュー１９，２０を軸受鋼で形成し、シュー
１９，２０の斜板側摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆し
た。非晶質硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係
数が格段に低いので、代替冷媒使用時においても焼き付
きや異常摩耗を起こしにくい。また、非晶質硬質炭素膜
の成膜温度が１６０゜Ｃ程度と低いため、成膜後の後処
理が不要であり、作業が簡単である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、斜板式圧縮機の摺動
構造に関し、特に軽量化とコスト削減を図り得る斜板式
圧縮機の摺動構造に関する。
構造に関し、特に軽量化とコスト削減を図り得る斜板式
圧縮機の摺動構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車部品の軽量化が押し進めら
れ、冷媒圧縮機も鉄系合金からアルミ系合金へと材料の
変更が進んでいる。ただ、冷媒圧縮機においては、アル
ミ系材料は耐摩耗性の点で鉄系材料に劣るため、部分的
に鉄系材料を使用したり、以下のような表面処理を施し
たりしている。
れ、冷媒圧縮機も鉄系合金からアルミ系合金へと材料の
変更が進んでいる。ただ、冷媒圧縮機においては、アル
ミ系材料は耐摩耗性の点で鉄系材料に劣るため、部分的
に鉄系材料を使用したり、以下のような表面処理を施し
たりしている。
【０００３】例えば、第１の従来技術として、アルミ系
材料で形成された斜板やシューの表面を陽極酸化被膜で
覆い、更にその陽極酸化被膜の表面に鉛、インジュウム
又は錫等によるメッキ層を形成したものがある（特開平
４−１８０５９９号公報）。
材料で形成された斜板やシューの表面を陽極酸化被膜で
覆い、更にその陽極酸化被膜の表面に鉛、インジュウム
又は錫等によるメッキ層を形成したものがある（特開平
４−１８０５９９号公報）。
【０００４】第２の従来技術として、高シリコンアルミ
ニウム合金の斜板の表面を陽極酸化被膜で覆い、更にそ
の陽極酸化被膜の表面に二硫化モリブデン等の固体潤滑
剤層を形成したものがある（特開平５−１０５１３号公
報）。
ニウム合金の斜板の表面を陽極酸化被膜で覆い、更にそ
の陽極酸化被膜の表面に二硫化モリブデン等の固体潤滑
剤層を形成したものがある（特開平５−１０５１３号公
報）。
【０００５】第３の従来技術として、シューに軸受鋼を
用い、その表面にCrN 等の硬質イオンプレーティング被
膜を形成したものがある（特開平１−１３００７４号公
報）。
用い、その表面にCrN 等の硬質イオンプレーティング被
膜を形成したものがある（特開平１−１３００７４号公
報）。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、代替冷媒
（例えばHFC-134a）への変更に伴う摺動環境の悪化によ
り上述の表面処理では、焼き付きや異常摩耗など摺動特
性の低下を招くという問題があった。
（例えばHFC-134a）への変更に伴う摺動環境の悪化によ
り上述の表面処理では、焼き付きや異常摩耗など摺動特
性の低下を招くという問題があった。
【０００７】また、斜板又は斜板とシューとの両方に表
面処理を行う場合、表面処理すべき面積が大きいためコ
ストが高くなるという問題があった。
面処理を行う場合、表面処理すべき面積が大きいためコ
ストが高くなるという問題があった。
【０００８】更に、軸受鋼のシューの表面に硬質イオン
プレーティング被膜を形成したものでは、成膜温度（40
0 〜600 ゜C ）が軸受鋼の焼戻し温度（180 ゜C ）を越
えるため、成膜後に焼入れ、焼戻しの操作を行わなけれ
ばならず、作業が煩雑であるという問題がある。
プレーティング被膜を形成したものでは、成膜温度（40
0 〜600 ゜C ）が軸受鋼の焼戻し温度（180 ゜C ）を越
えるため、成膜後に焼入れ、焼戻しの操作を行わなけれ
ばならず、作業が煩雑であるという問題がある。
【０００９】また、更に軽量化を進めるためにシューを
高シリコンアルミニウム合金で形成することも考えられ
るが、この場合には強度及び耐摩耗性の高いコーティン
グで被覆する必要がある。
高シリコンアルミニウム合金で形成することも考えられ
るが、この場合には強度及び耐摩耗性の高いコーティン
グで被覆する必要がある。
【００１０】この発明はこのような事情に鑑みてなされ
たもので、その課題は摺動特性を低下させずに軽量化と
コスト削減とを図り得る斜板式圧縮機の摺動構造を提供
することである。
たもので、その課題は摺動特性を低下させずに軽量化と
コスト削減とを図り得る斜板式圧縮機の摺動構造を提供
することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するた
め請求項１記載の発明の斜板式圧縮機の摺動構造は、複
数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、このシ
リンダブロック内で回転軸により回転する斜板と、前記
シリンダボアに摺動可能に収容されたピストンと、この
ピストンと前記斜板との間に介在されたシューとを備
え、前記斜板の回転に応じて前記ピストンが前記シリン
ダボア内を往復運動する斜板式圧縮機において、少なく
とも前記シューの摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆し
た。
め請求項１記載の発明の斜板式圧縮機の摺動構造は、複
数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、このシ
リンダブロック内で回転軸により回転する斜板と、前記
シリンダボアに摺動可能に収容されたピストンと、この
ピストンと前記斜板との間に介在されたシューとを備
え、前記斜板の回転に応じて前記ピストンが前記シリン
ダボア内を往復運動する斜板式圧縮機において、少なく
とも前記シューの摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆し
た。
【００１２】また、請求項２記載の発明の斜板式圧縮機
の摺動構造は、前記シューを軸受鋼で形成した。
の摺動構造は、前記シューを軸受鋼で形成した。
【００１３】更に、請求項３記載の発明の斜板式圧縮機
の摺動構造は、前記シューを高シリコンアルミニウム合
金で形成した。
の摺動構造は、前記シューを高シリコンアルミニウム合
金で形成した。
【００１４】また、請求項４記載の発明の斜板式圧縮機
の摺動構造は、前記非晶質硬質炭素膜の厚さを２〜２０
μｍにした。
の摺動構造は、前記非晶質硬質炭素膜の厚さを２〜２０
μｍにした。
【００１５】
【作用】シューの摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆した
が、非晶質硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係
数が格段に低いので、代替冷媒使用時においても焼き付
きや異常摩耗が起こりにくい。また、非晶質硬質炭素膜
の成膜温度が１６０゜Ｃ程度と低いため、成膜後の後処
理が不要であり、作業が簡単である。
が、非晶質硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係
数が格段に低いので、代替冷媒使用時においても焼き付
きや異常摩耗が起こりにくい。また、非晶質硬質炭素膜
の成膜温度が１６０゜Ｃ程度と低いため、成膜後の後処
理が不要であり、作業が簡単である。
【００１６】また、シューを高シリコンアルミニウム合
金で形成し、摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆すること
により、軽量化と併せて耐摩耗性、フリクションロスの
低減を図り得る。
金で形成し、摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆すること
により、軽量化と併せて耐摩耗性、フリクションロスの
低減を図り得る。
【００１７】更に、非晶質硬質炭素膜の剥離による焼き
付きを防ぐために膜厚を２〜２０μｍにすることが好ま
しい。これにより相手材の初晶シリコンの脱落、突出等
による非晶質硬質炭素膜の剥離を防ぐことができる。
付きを防ぐために膜厚を２〜２０μｍにすることが好ま
しい。これにより相手材の初晶シリコンの脱落、突出等
による非晶質硬質炭素膜の剥離を防ぐことができる。
【００１８】
【実施例】以下この発明の実施例を図面に基づいて説明
する。
する。
【００１９】図１はこの発明の一実施例に係る摺動構造
を備えた斜板式圧縮機の縦断面図である。
を備えた斜板式圧縮機の縦断面図である。
【００２０】フロント側のシリンダブロック１とリヤ側
のシリンダブロック２とは互いに対向接合されている。
接合されたシリンダブロック１，２の一端にはバルブシ
ート３を介してフロントヘッド４が固定され、他端には
バルブシート５を介してリヤヘッド６が固定されてい
る。
のシリンダブロック２とは互いに対向接合されている。
接合されたシリンダブロック１，２の一端にはバルブシ
ート３を介してフロントヘッド４が固定され、他端には
バルブシート５を介してリヤヘッド６が固定されてい
る。
【００２１】シリンダブロック１，２の中心には駆動軸
７が配設され、この駆動軸７には斜板８が固定され、駆
動軸７及び斜板８はベアリング９，１０により回転可能
に支持されている。斜板８はアルミニウム若しくは高ア
ルミニウム合金で形成され、シリンダブロック１，２の
接合部に形成された斜板室３７に収容されている。
７が配設され、この駆動軸７には斜板８が固定され、駆
動軸７及び斜板８はベアリング９，１０により回転可能
に支持されている。斜板８はアルミニウム若しくは高ア
ルミニウム合金で形成され、シリンダブロック１，２の
接合部に形成された斜板室３７に収容されている。
【００２２】シリンダブロック１，２には３個のシリン
ダボア１１が設けられている。各シリンダボア１１は駆
動軸７に平行であって、駆動軸７を中心とする円周上に
所定間隔おきに配置されている。シリンダボア１１内に
はピストン１２が摺動可能に収容されている。
ダボア１１が設けられている。各シリンダボア１１は駆
動軸７に平行であって、駆動軸７を中心とする円周上に
所定間隔おきに配置されている。シリンダボア１１内に
はピストン１２が摺動可能に収容されている。
【００２３】ピストン１２は、円筒部１２ａ，１２ｂ
と、円筒部１２ａ，１２ｂを一体に連結するブリッジ部
１２ｃとで構成されている。互いに対向するピストン１
２の円筒部１２ａ，１２ｂの内壁面３１，３２には凹面
部３３，３４が形成され、円筒部１２ａ，１２ｂの内壁
面３１，３２とブリッジ部１２ｃの内壁面３５とで形成
される空間に斜板８の一部が入り込んでいる（図１参
照）。斜板８は、凹面部３３，３４に摺動可能に収容さ
れたシュー１９，２０を介して回転可能に挟持されてい
る。
と、円筒部１２ａ，１２ｂを一体に連結するブリッジ部
１２ｃとで構成されている。互いに対向するピストン１
２の円筒部１２ａ，１２ｂの内壁面３１，３２には凹面
部３３，３４が形成され、円筒部１２ａ，１２ｂの内壁
面３１，３２とブリッジ部１２ｃの内壁面３５とで形成
される空間に斜板８の一部が入り込んでいる（図１参
照）。斜板８は、凹面部３３，３４に摺動可能に収容さ
れたシュー１９，２０を介して回転可能に挟持されてい
る。
【００２４】シュー１９，２０は軸受鋼（SUJ2）でほぼ
半球体状に形成され、シュー１９，２０の斜板側摺動面
１９ａ，２０ａには非晶質硬質炭素膜が被覆されてい
る。非晶質硬質炭素膜はシリコン又はシリコン及び窒素
を含み、イオンプレーティング、プラズマＣＶＤ等によ
り合成される。成膜温度を低くできることから高周波プ
ラズマＣＶＤによる成膜が好ましい。また、非晶質硬質
炭素膜の厚さは２〜２０μｍである。
半球体状に形成され、シュー１９，２０の斜板側摺動面
１９ａ，２０ａには非晶質硬質炭素膜が被覆されてい
る。非晶質硬質炭素膜はシリコン又はシリコン及び窒素
を含み、イオンプレーティング、プラズマＣＶＤ等によ
り合成される。成膜温度を低くできることから高周波プ
ラズマＣＶＤによる成膜が好ましい。また、非晶質硬質
炭素膜の厚さは２〜２０μｍである。
【００２５】シリコンを含有する非晶質硬質炭素膜の厚
さは、摺動面の間に異物が侵入しても摩耗及び剥離しに
くいという観点から、４〜１５μｍの範囲にする。４μ
ｍ未満では十分な耐摩耗性が得られず、１５μｍを越え
ると剥離が起き易くなる。また、窒素及びシリコンを含
有する非晶質硬質炭素膜の厚さは、同様に、摺動面の間
に異物が侵入しても摩耗及び剥離しにくいという観点か
ら、２〜２０μｍの範囲にする。２μｍ未満では十分な
耐摩耗性が得られず、２０μｍを越えると剥離が起き易
くなる。
さは、摺動面の間に異物が侵入しても摩耗及び剥離しに
くいという観点から、４〜１５μｍの範囲にする。４μ
ｍ未満では十分な耐摩耗性が得られず、１５μｍを越え
ると剥離が起き易くなる。また、窒素及びシリコンを含
有する非晶質硬質炭素膜の厚さは、同様に、摺動面の間
に異物が侵入しても摩耗及び剥離しにくいという観点か
ら、２〜２０μｍの範囲にする。２μｍ未満では十分な
耐摩耗性が得られず、２０μｍを越えると剥離が起き易
くなる。
【００２６】バルブシート３，５には吸入口３ａ，５ａ
及び吐出口３ｂ，５ｂが設けられており、吸入口３ａ，
５ａを介して圧縮室２１，２２と吸入室２３とが連通
し、吐出口３ｂ，５ｂを介して圧縮室２１，２２と吐出
室２４とが連通する。吸入口３ａ，５ａには吸入弁２
５，２６が、吐出口３ｂ，５ｂには吐出弁２７，２８が
それぞれ取り付けられている。吐出弁２７，２８の変形
量は弁押さえ２９，３０によって規制される。
及び吐出口３ｂ，５ｂが設けられており、吸入口３ａ，
５ａを介して圧縮室２１，２２と吸入室２３とが連通
し、吐出口３ｂ，５ｂを介して圧縮室２１，２２と吐出
室２４とが連通する。吸入口３ａ，５ａには吸入弁２
５，２６が、吐出口３ｂ，５ｂには吐出弁２７，２８が
それぞれ取り付けられている。吐出弁２７，２８の変形
量は弁押さえ２９，３０によって規制される。
【００２７】次に、この実施例の斜板式圧縮機の作動を
説明する。
説明する。
【００２８】駆動軸７が回転すると、斜板８も一体に回
転する。斜板８の回転によりピストン１２が往復運動す
る。ピストン１２が圧縮室２１側で下死点に位置すると
き、この位置から斜板８が１／２回転すると、ピストン
１２が図１に示す位置に移動し、圧縮室２１側では吸入
行程が完了し、圧縮室２２側では圧縮行程が完了する。
この状態から斜板８が更に１／２回転すると、逆に圧縮
室２２側で吸入行程が完了し、圧縮室２１側で圧縮行程
が完了する。
転する。斜板８の回転によりピストン１２が往復運動す
る。ピストン１２が圧縮室２１側で下死点に位置すると
き、この位置から斜板８が１／２回転すると、ピストン
１２が図１に示す位置に移動し、圧縮室２１側では吸入
行程が完了し、圧縮室２２側では圧縮行程が完了する。
この状態から斜板８が更に１／２回転すると、逆に圧縮
室２２側で吸入行程が完了し、圧縮室２１側で圧縮行程
が完了する。
【００２９】吸入行程では吸入弁２５，２６が開いて、
吸入口３ａ，５ａを通じて吸入室２３から圧縮室２１，
２２へ冷媒ガスが流入する。圧縮行程では圧縮室２１，
２２内で圧縮された冷媒ガスが吐出弁２７，２８を開
き、吐出口３ｂ，５ｂを通じて圧縮室２１，２２から吐
出室２４へ冷媒ガスが吐出される。
吸入口３ａ，５ａを通じて吸入室２３から圧縮室２１，
２２へ冷媒ガスが流入する。圧縮行程では圧縮室２１，
２２内で圧縮された冷媒ガスが吐出弁２７，２８を開
き、吐出口３ｂ，５ｂを通じて圧縮室２１，２２から吐
出室２４へ冷媒ガスが吐出される。
【００３０】この実施例の斜板式圧縮機によれば、シュ
ー１９，２０の斜板側摺動面１９ａ，２０ａに非晶質硬
質炭素膜を被覆したので、非晶質硬質炭素膜の成膜温度
が１６０゜Ｃ程度と低いため成膜後の後処理が不要であ
り、作業が簡単であるとともに、表面処理すべき面積が
小さく、コスト低減を図ることができる。また、非晶質
硬質炭素膜はアルミニウム（好ましくは高シリコンアル
ミニウム合金）との摩擦係数が格段に低いので、代替冷
媒使用時においても焼き付きや異常摩耗を起こしにく
い。
ー１９，２０の斜板側摺動面１９ａ，２０ａに非晶質硬
質炭素膜を被覆したので、非晶質硬質炭素膜の成膜温度
が１６０゜Ｃ程度と低いため成膜後の後処理が不要であ
り、作業が簡単であるとともに、表面処理すべき面積が
小さく、コスト低減を図ることができる。また、非晶質
硬質炭素膜はアルミニウム（好ましくは高シリコンアル
ミニウム合金）との摩擦係数が格段に低いので、代替冷
媒使用時においても焼き付きや異常摩耗を起こしにく
い。
【００３１】この実施例では、図２に示す高圧雰囲気摩
耗試験機を用い、代替冷媒（HFC134a+冷凍機油）中で、
後述の４つの組合せについて面圧をステップ的に上げて
面圧と摩耗トルクから摩擦係数を求めた。
耗試験機を用い、代替冷媒（HFC134a+冷凍機油）中で、
後述の４つの組合せについて面圧をステップ的に上げて
面圧と摩耗トルクから摩擦係数を求めた。
【００３２】試験条件；一定摩擦荷重時間２ｍｉｎ、昇
圧面圧３，２ＭＰａ／ステップ、昇圧時間１ｍｉｎ、回
転数・周速１０００ｒｐｍ、０，８４ｍ／ｓｅｃ 図３に示すように、粉末押出し製高シリコンアルミニウ
ム合金（ASCM）並びに軸受鋼（SUJ2）に非晶質硬質炭素
膜（膜厚：４μｍ 成膜条件：原料ガス＝エチレン＋TM
S 反応圧力＝0.53Pa 投入電力＝150W）と、粒径10〜
30μｍの初晶シリコンを含む高シリコンアルミニウム合
金（A390）との摩耗試験結果から、片側の高シリコンア
ルミニウム合金（ＡＳＣＭ）をコーティングするだけで
非常に低い摩擦係数（0.03程度）が得られた。また、試
験後の摺動面は非晶質硬質炭素膜側、A390側ともダメー
ジを受けた形跡は見られず、摩耗量も検出限度外（0.00
1g以下）であった。
圧面圧３，２ＭＰａ／ステップ、昇圧時間１ｍｉｎ、回
転数・周速１０００ｒｐｍ、０，８４ｍ／ｓｅｃ 図３に示すように、粉末押出し製高シリコンアルミニウ
ム合金（ASCM）並びに軸受鋼（SUJ2）に非晶質硬質炭素
膜（膜厚：４μｍ 成膜条件：原料ガス＝エチレン＋TM
S 反応圧力＝0.53Pa 投入電力＝150W）と、粒径10〜
30μｍの初晶シリコンを含む高シリコンアルミニウム合
金（A390）との摩耗試験結果から、片側の高シリコンア
ルミニウム合金（ＡＳＣＭ）をコーティングするだけで
非常に低い摩擦係数（0.03程度）が得られた。また、試
験後の摺動面は非晶質硬質炭素膜側、A390側ともダメー
ジを受けた形跡は見られず、摩耗量も検出限度外（0.00
1g以下）であった。
【００３３】一方、粒径10〜30μｍの初晶シリコンを含
む高シリコンアルミニウム合金（A390）にMoS2をコーテ
ィングしたものと、軸受鋼（SUJ2）にCrN をコーティン
グしたものとの摩耗試験では、低面圧側から非晶質硬質
炭素膜より高い摩擦係数（0.04程度）が得られた。更
に、試験後の摺動面を観察するとMoS2の部分的な剥離が
観察された。実機で予想される周速（2 〜20m/sec ）で
は、高面圧になると摩滅し、焼き付きに至るものと考え
られる。
む高シリコンアルミニウム合金（A390）にMoS2をコーテ
ィングしたものと、軸受鋼（SUJ2）にCrN をコーティン
グしたものとの摩耗試験では、低面圧側から非晶質硬質
炭素膜より高い摩擦係数（0.04程度）が得られた。更
に、試験後の摺動面を観察するとMoS2の部分的な剥離が
観察された。実機で予想される周速（2 〜20m/sec ）で
は、高面圧になると摩滅し、焼き付きに至るものと考え
られる。
【００３４】また、軸受鋼（SUJ2）にCrN をコーティン
グしたものと、表面処理を行わない粒径10〜30μｍの初
晶シリコンを含む高シリコンアルミニウム合金（A390）
との摩耗試験では、面圧の低い段階で焼き付きを起こ
す。したがって、MoS2をコーティングすることにより耐
焼き付き性は向上しているものの、MoS2の耐摩耗性が低
いため高面圧で長時間摺動する場合、MoS2の摩滅により
焼き付きに至ると考えられる。
グしたものと、表面処理を行わない粒径10〜30μｍの初
晶シリコンを含む高シリコンアルミニウム合金（A390）
との摩耗試験では、面圧の低い段階で焼き付きを起こ
す。したがって、MoS2をコーティングすることにより耐
焼き付き性は向上しているものの、MoS2の耐摩耗性が低
いため高面圧で長時間摺動する場合、MoS2の摩滅により
焼き付きに至ると考えられる。
【００３５】上記結果より非晶質硬質炭素膜をシュー１
９，２０にコーティングすることにより耐焼き付き性、
耐摩耗性が向上するばかりでなく、斜板に表面処理を施
す必要がなくなり、コスト削減になり、更に摩擦係数の
減少によりフリクションロスが減る等の効果が得られ
る。
９，２０にコーティングすることにより耐焼き付き性、
耐摩耗性が向上するばかりでなく、斜板に表面処理を施
す必要がなくなり、コスト削減になり、更に摩擦係数の
減少によりフリクションロスが減る等の効果が得られ
る。
【００３６】前述の実施例ではシュー１９，２０を軸受
鋼で形成した場合について述べたが、これに代え、シュ
ー１９，２０を高シリコンアルミニウム合金で形成し、
非晶質硬質炭素膜をシューの斜板側摺動面１９ａ，２０
ａ及びピストン側摺動面に被覆するようにすれば、軽量
化、耐摩耗性及びフリクションクロスの低減を図り得
る。
鋼で形成した場合について述べたが、これに代え、シュ
ー１９，２０を高シリコンアルミニウム合金で形成し、
非晶質硬質炭素膜をシューの斜板側摺動面１９ａ，２０
ａ及びピストン側摺動面に被覆するようにすれば、軽量
化、耐摩耗性及びフリクションクロスの低減を図り得
る。
【００３７】図４はこの発明の他の実施例に係る摺動構
造を備えた斜板式圧縮機の縦断面図である。前述の実施
例ではシュー１９，２０を軸受鋼でほぼ半球体状に形成
した場合について述べたが、これに代え、図４に示すよ
うに、シュー４９，５０を、高炭素鋼で形成された球状
のボール４９ａ，５０ａと高シリコンアルミニウム合金
で形成された板状のシュープレート４９ｂ，５０ｂとで
構成し、シュープレート４９ｂ，５０ｂのボール側摺動
面５１，５２と斜板８のプレート側摺動面８ａ，８ｂと
に非晶質硬質炭素膜を被覆するようにしてもよい。
造を備えた斜板式圧縮機の縦断面図である。前述の実施
例ではシュー１９，２０を軸受鋼でほぼ半球体状に形成
した場合について述べたが、これに代え、図４に示すよ
うに、シュー４９，５０を、高炭素鋼で形成された球状
のボール４９ａ，５０ａと高シリコンアルミニウム合金
で形成された板状のシュープレート４９ｂ，５０ｂとで
構成し、シュープレート４９ｂ，５０ｂのボール側摺動
面５１，５２と斜板８のプレート側摺動面８ａ，８ｂと
に非晶質硬質炭素膜を被覆するようにしてもよい。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明の斜板式圧
縮機の摺動構造によれば、成膜後の後処理が不要であ
り、作業が簡単であるとともに、表面処理すべき面積が
小さく、コスト低減を図ることができる。また、非晶質
硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係数が格段に
低いので、代替冷媒使用時においても焼き付きや異常摩
耗を起こしにくい。
縮機の摺動構造によれば、成膜後の後処理が不要であ
り、作業が簡単であるとともに、表面処理すべき面積が
小さく、コスト低減を図ることができる。また、非晶質
硬質炭素膜はアルミニウム系材料との摩擦係数が格段に
低いので、代替冷媒使用時においても焼き付きや異常摩
耗を起こしにくい。
【００３９】また、シューを高シリコンアルミニウム合
金で形成し、摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆すること
により、軽量化と併せて耐摩耗性、フリクションロスの
低減を図り得る。
金で形成し、摺動面に非晶質硬質炭素膜を被覆すること
により、軽量化と併せて耐摩耗性、フリクションロスの
低減を図り得る。
【００４０】更に、非晶質硬質炭素膜の厚さを、２〜２
０μｍにすることにより、相手材の初晶シリコンの脱
落、突出等を防ぐことができる。
０μｍにすることにより、相手材の初晶シリコンの脱
落、突出等を防ぐことができる。
【図１】図１はこの発明の一実施例に係る摺動構造を備
えた斜板式圧縮機の縦断面図である。
えた斜板式圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は高圧雰囲気摩耗試験機の概略図である。
【図３】図３は摩擦係数と面圧との関係を示す曲線図で
ある。
ある。
【図４】図４はこの発明の他の実施例に係る斜板式圧縮
機の摺動構造を示す拡大断面図である。
機の摺動構造を示す拡大断面図である。
１，２ シリンダブロック ７ 駆動軸 ８ 斜板 １１ シリンダボア １２ ピストン １９，２０ シュー １９ａ，２０ｂ シューの斜板側摺動面
Claims (4)
- 【請求項１】 複数のシリンダボアを有するシリンダブ
ロックと、このシリンダブロック内で回転軸により回転
する斜板と、前記シリンダボアに摺動可能に収容された
ピストンと、このピストンと前記斜板との間に介在され
たシューとを備え、前記斜板の回転に応じて前記ピスト
ンが前記シリンダボア内を往復運動する斜板式圧縮機の
摺動構造において、少なくとも前記シューの摺動面に非
晶質硬質炭素膜を被覆したことを特徴とする斜板式圧縮
機の摺動構造。 - 【請求項２】 前記シューを軸受鋼で形成したことを特
徴とする請求項１記載の斜板式圧縮機の摺動構造。 - 【請求項３】 前記シューを高シリコンアルミニウム合
金で形成したことを特徴とする請求項１記載の斜板式圧
縮機の摺動構造。 - 【請求項４】 前記非晶質硬質炭素膜の厚さが２〜２０
μｍであることを特徴とする請求項１記載の斜板式圧縮
機の摺動構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24989093A JP3588725B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | 斜板式圧縮機の摺動構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24989093A JP3588725B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | 斜板式圧縮機の摺動構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0783165A true JPH0783165A (ja) | 1995-03-28 |
| JP3588725B2 JP3588725B2 (ja) | 2004-11-17 |
Family
ID=17199740
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24989093A Expired - Fee Related JP3588725B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | 斜板式圧縮機の摺動構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3588725B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6308615B1 (en) | 1999-03-08 | 2001-10-30 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Compressor |
| US6640690B2 (en) | 2001-04-25 | 2003-11-04 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Swash plate type compressor and shoe for the same |
| US6644172B1 (en) * | 1999-11-26 | 2003-11-11 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Sliding device |
| JP2005076611A (ja) * | 2003-09-03 | 2005-03-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 圧縮機の摺動部材 |
-
1993
- 1993-09-10 JP JP24989093A patent/JP3588725B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6308615B1 (en) | 1999-03-08 | 2001-10-30 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Compressor |
| US6644172B1 (en) * | 1999-11-26 | 2003-11-11 | Taiho Kogyo Co., Ltd. | Sliding device |
| US6640690B2 (en) | 2001-04-25 | 2003-11-04 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Swash plate type compressor and shoe for the same |
| JP2005076611A (ja) * | 2003-09-03 | 2005-03-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 圧縮機の摺動部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3588725B2 (ja) | 2004-11-17 |
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