JPH0787414B2 - 二重円偏波および二重直線偏波アンテナ用供給回路網 - Google Patents
二重円偏波および二重直線偏波アンテナ用供給回路網Info
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- JPH0787414B2 JPH0787414B2 JP3138452A JP13845291A JPH0787414B2 JP H0787414 B2 JPH0787414 B2 JP H0787414B2 JP 3138452 A JP3138452 A JP 3138452A JP 13845291 A JP13845291 A JP 13845291A JP H0787414 B2 JPH0787414 B2 JP H0787414B2
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- Japan
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- signals
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- supplying
- component signals
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q25/00—Antennas or antenna systems providing at least two radiating patterns
- H01Q25/001—Crossed polarisation dual antennas
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Radio Relay Systems (AREA)
- Radio Transmission System (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば衛星通信システ
ムを利用した位相アレイアンテナシステムに関し、特に
直交直線偏波のＲ．Ｆ．信号および反対方向の円偏波の
Ｒ．Ｆ．信号を単独のアンテナシステムの各アンテナ素
子に同時に供給することのできる供給回路網を構成する
独特な構造を有する供給回路網に関する。
ムを利用した位相アレイアンテナシステムに関し、特に
直交直線偏波のＲ．Ｆ．信号および反対方向の円偏波の
Ｒ．Ｆ．信号を単独のアンテナシステムの各アンテナ素
子に同時に供給することのできる供給回路網を構成する
独特な構造を有する供給回路網に関する。
【０００２】
【従来の技術】さまざまなタイプの通信システムにおい
て、受信用／送信用アンテナシステムによって受信／送
信されたＲ．Ｆ．ビームを分離することによって有効な
帯域幅を増加することが望ましい。これらのアンテナシ
ステムにおいて所望のビーム分離を行うために一般に使
用される２つの卓越した技術は、ビームの空間的および
偏波による分離である。高アンテナ利得および高システ
ム帯域幅の必要性は、高効率で最小相互変調歪みおよび
チャンネルクロストークで数千の独立した通信チャンネ
ルを提供する通信システムにおいて特に深刻である。
て、受信用／送信用アンテナシステムによって受信／送
信されたＲ．Ｆ．ビームを分離することによって有効な
帯域幅を増加することが望ましい。これらのアンテナシ
ステムにおいて所望のビーム分離を行うために一般に使
用される２つの卓越した技術は、ビームの空間的および
偏波による分離である。高アンテナ利得および高システ
ム帯域幅の必要性は、高効率で最小相互変調歪みおよび
チャンネルクロストークで数千の独立した通信チャンネ
ルを提供する通信システムにおいて特に深刻である。
【０００３】さらに、異なった偏波の信号を必要とする
多様の機能を行うように形成される別のアンテナシステ
ムが存在する。それは例えば、同時作動監視および気象
学、あるいは天文学観測機能として設計された宇宙中継
用の衛星で利用されるアンテナシステムである。
多様の機能を行うように形成される別のアンテナシステ
ムが存在する。それは例えば、同時作動監視および気象
学、あるいは天文学観測機能として設計された宇宙中継
用の衛星で利用されるアンテナシステムである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】したがって、直線およ
び円偏波のＲ．Ｆ．ビームを分離して同時に送信および
受信することが可能であるアンテナシステムを有するこ
とが望ましいことが認識される。これに関連して、現在
有効なアンテナシステムは、直線および円偏波のＲ．
Ｆ．信号を分離して同時に送信および受信がする可能性
を与えるための分離したアンテナ供給回路網および分離
したアンテナの利用を要する。場合によっては，直交直
線偏波のＲ．Ｆ．信号と、反対方向の円偏波のＲ．Ｆ．
信号を同時に分離して送信および受信することができる
アンテナシステムを有することがさらに望ましい。これ
に関連して、通常のアンテナ供給回路網を通る分離した
直交直線偏波Ｒ．Ｆ．信号あるいは分離した反対方向の
円偏波Ｒ．Ｆ．信号のいずれかを供給することは現在の
技術水準内のことであるが、共通のアンテナ供給回路網
を通る分離した直交直線偏波Ｒ．Ｆ．信号および分離し
た反対方向の円偏波Ｒ．Ｆ．信号の両方を供給すること
は現在の技術水準内のことではない。むしろ、これらの
現在の技術水準のアンテナシステムにおいては、上記で
確認されるＲ．Ｆ．信号の対のそれぞれに対して別々の
アンテナおよび別々のアンテナ供給回路網を利用するこ
とが必要である。もちろん、費用や重量の経済性のため
に単独アンテナおよび単独アンテナ供給回路網だけが上
記で確認されるＲ．Ｆ．信号の対の両方に必要な有効な
アンテナシステムを有することは大きな利点である。
び円偏波のＲ．Ｆ．ビームを分離して同時に送信および
受信することが可能であるアンテナシステムを有するこ
とが望ましいことが認識される。これに関連して、現在
有効なアンテナシステムは、直線および円偏波のＲ．
Ｆ．信号を分離して同時に送信および受信がする可能性
を与えるための分離したアンテナ供給回路網および分離
したアンテナの利用を要する。場合によっては，直交直
線偏波のＲ．Ｆ．信号と、反対方向の円偏波のＲ．Ｆ．
信号を同時に分離して送信および受信することができる
アンテナシステムを有することがさらに望ましい。これ
に関連して、通常のアンテナ供給回路網を通る分離した
直交直線偏波Ｒ．Ｆ．信号あるいは分離した反対方向の
円偏波Ｒ．Ｆ．信号のいずれかを供給することは現在の
技術水準内のことであるが、共通のアンテナ供給回路網
を通る分離した直交直線偏波Ｒ．Ｆ．信号および分離し
た反対方向の円偏波Ｒ．Ｆ．信号の両方を供給すること
は現在の技術水準内のことではない。むしろ、これらの
現在の技術水準のアンテナシステムにおいては、上記で
確認されるＲ．Ｆ．信号の対のそれぞれに対して別々の
アンテナおよび別々のアンテナ供給回路網を利用するこ
とが必要である。もちろん、費用や重量の経済性のため
に単独アンテナおよび単独アンテナ供給回路網だけが上
記で確認されるＲ．Ｆ．信号の対の両方に必要な有効な
アンテナシステムを有することは大きな利点である。
【０００５】本発明は、このような大きな利点のあるア
ンテナシステムを提供するためのものである。
ンテナシステムを提供するためのものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｒ．Ｆ．信号
すべてに共通し、Ｒ．Ｆ．信号のすべてを例えば、衛星
通信システムで利用するような直接放射あるいは反射器
タイプの位相アレイアンテナシステムのようなＮ個の個
々のアンテナ素子に供給するように機能する供給回路網
を有する少くとも１つの直線偏波Ｒ．Ｆ．信号と少なく
とも１つの円偏波信号とを生成する信号源に効果的に関
連するアンテナシステムのための供給回路網を含む。
すべてに共通し、Ｒ．Ｆ．信号のすべてを例えば、衛星
通信システムで利用するような直接放射あるいは反射器
タイプの位相アレイアンテナシステムのようなＮ個の個
々のアンテナ素子に供給するように機能する供給回路網
を有する少くとも１つの直線偏波Ｒ．Ｆ．信号と少なく
とも１つの円偏波信号とを生成する信号源に効果的に関
連するアンテナシステムのための供給回路網を含む。
【０００７】本発明の好ましい実施例において、供給回
路網は互いに直角位相関係に配置される第１および第２
の信号成分に第１および第２それぞれの円偏波Ｒ．Ｆ．
信号を分割する３ｄＢハイブリッド結合器を含む。供給
回路網はまた、第１および第２のビーム回路網（ＢＦ
Ｎ）にそれぞれに第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第１
および第２の信号成分を別々に供給する第１および第２
の信号伝送線路を含む。第１の信号伝送線路は、第１お
よび第２のＲ．Ｆ．信号の第１の信号成分および第１の
ビーム形成回路網に定められた直線偏波（例えば、水
平）を有する第３のＲ．Ｆ．信号の共通の伝送を容易に
する第１のマルチプレクサと動作的に関連する。第２の
信号伝送線路は、第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第２
の信号成分および第３のＲ．Ｆ．信号の信号成分に直交
する定められた直線偏波（例えば、垂直）を有する第４
のＲ．Ｆ．信号の共通の伝送を容易にする第２のマルチ
プレクサと動作的に関連する。第１および第２のＢＦＮ
は、それに供給される信号のそれぞれをＮ個の成分信号
に分配する。
路網は互いに直角位相関係に配置される第１および第２
の信号成分に第１および第２それぞれの円偏波Ｒ．Ｆ．
信号を分割する３ｄＢハイブリッド結合器を含む。供給
回路網はまた、第１および第２のビーム回路網（ＢＦ
Ｎ）にそれぞれに第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第１
および第２の信号成分を別々に供給する第１および第２
の信号伝送線路を含む。第１の信号伝送線路は、第１お
よび第２のＲ．Ｆ．信号の第１の信号成分および第１の
ビーム形成回路網に定められた直線偏波（例えば、水
平）を有する第３のＲ．Ｆ．信号の共通の伝送を容易に
する第１のマルチプレクサと動作的に関連する。第２の
信号伝送線路は、第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第２
の信号成分および第３のＲ．Ｆ．信号の信号成分に直交
する定められた直線偏波（例えば、垂直）を有する第４
のＲ．Ｆ．信号の共通の伝送を容易にする第２のマルチ
プレクサと動作的に関連する。第１および第２のＢＦＮ
は、それに供給される信号のそれぞれをＮ個の成分信号
に分配する。
【０００８】供給回路網はさらに、それぞれがスルーポ
ートおよびサイドポートを有するＮ個の直交モードＴ
（ＯＭＴ）を含む。第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第
１の信号成分のＮ個の成分信号および第３のＲ．Ｆ．信
号のＮ個の成分信号は、ＯＭＴのそれぞれのスルーポー
トに供給される。第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第２
の信号成分のＮ個の成分信号および第４のＲ．Ｆ．信号
のＮ個の成分信号は、ＯＭＴのそれぞれのサイドポート
に供給される。第１および第２のＲ．Ｆ．信号のそれぞ
れの第１および第２の信号成分のＮ個の成分信号は、反
対方向の円偏波（すなわち、ＲＨＣＰおよびＬＨＣＰ）
を有するＮ個の出力の第１および第２のＲ．Ｆ．信号を
生成するために直角位相でＯＭＴで再結合される。第３
および第４のＮ個の成分信号は、ＯＭＴを通る時に完全
な状態で残り、Ｎ個の直交直線偏波出力の第３および第
４のＲ．Ｆ．信号としてそこから出る。その後、出力
Ｒ．Ｆ．信号すべてのＮ個の成分信号は、共通の伝送線
路を通りＮ個のアンテナ素子に供給される。
ートおよびサイドポートを有するＮ個の直交モードＴ
（ＯＭＴ）を含む。第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第
１の信号成分のＮ個の成分信号および第３のＲ．Ｆ．信
号のＮ個の成分信号は、ＯＭＴのそれぞれのスルーポー
トに供給される。第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第２
の信号成分のＮ個の成分信号および第４のＲ．Ｆ．信号
のＮ個の成分信号は、ＯＭＴのそれぞれのサイドポート
に供給される。第１および第２のＲ．Ｆ．信号のそれぞ
れの第１および第２の信号成分のＮ個の成分信号は、反
対方向の円偏波（すなわち、ＲＨＣＰおよびＬＨＣＰ）
を有するＮ個の出力の第１および第２のＲ．Ｆ．信号を
生成するために直角位相でＯＭＴで再結合される。第３
および第４のＮ個の成分信号は、ＯＭＴを通る時に完全
な状態で残り、Ｎ個の直交直線偏波出力の第３および第
４のＲ．Ｆ．信号としてそこから出る。その後、出力
Ｒ．Ｆ．信号すべてのＮ個の成分信号は、共通の伝送線
路を通りＮ個のアンテナ素子に供給される。
【０００９】別の実施例において、本発明の供給回路網
は、Ｎ個のピン偏波器がＯＭＴとアンテナ素子との間に
設けられることを除いては上記の好ましい実施例に実質
的に等しい構造を有している。しかしながら、この別の
実施例において、第１および第２のＲ．Ｆ．信号は直交
直線偏波であり、それによって第１および第２の信号成
分は反対方向円偏波の第１および第２の出力Ｒ．Ｆ．信
号を生成するためにＯＭＴで再結合される。ピン偏波器
は、反対方向円偏波の第３および第４のＲ．Ｆ．信号を
直交直線偏波の第３および第４のＲ．Ｆ．出力信号に変
換するように機能する。
は、Ｎ個のピン偏波器がＯＭＴとアンテナ素子との間に
設けられることを除いては上記の好ましい実施例に実質
的に等しい構造を有している。しかしながら、この別の
実施例において、第１および第２のＲ．Ｆ．信号は直交
直線偏波であり、それによって第１および第２の信号成
分は反対方向円偏波の第１および第２の出力Ｒ．Ｆ．信
号を生成するためにＯＭＴで再結合される。ピン偏波器
は、反対方向円偏波の第３および第４のＲ．Ｆ．信号を
直交直線偏波の第３および第４のＲ．Ｆ．出力信号に変
換するように機能する。
【００１０】第１および第２のＲ．Ｆ．信号は、第３お
よび第４のＲ．Ｆ．信号と比較して異なる周波数バンド
を占めることが好ましい。
よび第４のＲ．Ｆ．信号と比較して異なる周波数バンド
を占めることが好ましい。
【００１１】本発明のその他の目的、特徴、解釈および
利益は、添付の図面と共に本発明の詳細な説明から明白
となるであろう。
利益は、添付の図面と共に本発明の詳細な説明から明白
となるであろう。
【００１２】
【実施例】図１および２を参照すると、本発明は、４つ
の分離された送信信号Ｔ１−Ｔ４を単一アンテナシステ
ムの１以上のアンテナ素子に給電する単一供給回路網を
含み、その中のＴ１およびＴ２は反対方向の円偏波（す
なわち、右旋および左旋の円偏波信号）であり、信号Ｔ
３およびＴ４は直交直線偏波（すなわち、垂直および水
平直線偏波信号）である。本発明はそれに限定されない
が、本アンテナシステムは典型的には地球（示されてい
ない）の周囲の静止軌道に位置される通信衛星（示され
ていない）で使用される。その代りに、アンテナシステ
ムはレーダ、気象学、天文学、科学、監査，あるいはそ
の他のタイプの観測衛星（示されていない）や他の適当
な衛星で使用することが可能である。さらに、本発明の
供給回路網に関連して使用される特定のタイプのアンテ
ナシステムは、本発明の実施に決定的なものでなく、限
定されない。例えば、アンテナシステムは反射器あるい
は直接放射タイプが適当であり、検討対象の特定のアン
テナシステムの所望のカバー範囲およびビーム特性にし
たがって多数の個々のアンテナあるいは適当な幾何学的
形状に配置された放射素子から適当に構成されることが
可能である。実例としてアンテナ素子は１次元の直線ア
レイ、２次元の平面アレイ、あるいは３次元の球面アレ
イに整列される。一般に、個々の素子のアレイは、制御
された相対的位相および振幅のＲ．Ｆ．電力（例えば、
マイクロ波範囲内）が供給され、それによって素子は良
く知られた方法、すなわち、所望のビームカバー範囲面
積を得るように所望の方向に指向された所望の遠電磁界
パターンを有する１あるいはそれ以上が集束された電磁
放射ビームを生成する動作の送信モードで協同する。必
要な位相および振幅分布は、一般に種々の方法で構成さ
れているビーム形成回路網とアンテナシステムの技術に
おいて良く知られているパワーデバイダ、結合器、位相
シフタ（一定あるいは可変の）、およびスイッチングマ
トリックスの結合による適当な方法で実現される。さら
に、結果的なビームあるいはアンテナ素子のアレイのこ
の励起によって生成されたビームは、方位３６０°カバ
ー範囲面積内の任意の所望のビーム走査角度にこれらの
ビーム形成回路網によって電子的に操縦あるいは走査さ
れる。現在利用できるビーム形成（作動）回路網の実例
は、米国特許第４，２５７，０５０号、同第４，６３
９，７３２号、同第４，５３２，５１９号、同第４，８
２５，１７２に記載されている。
の分離された送信信号Ｔ１−Ｔ４を単一アンテナシステ
ムの１以上のアンテナ素子に給電する単一供給回路網を
含み、その中のＴ１およびＴ２は反対方向の円偏波（す
なわち、右旋および左旋の円偏波信号）であり、信号Ｔ
３およびＴ４は直交直線偏波（すなわち、垂直および水
平直線偏波信号）である。本発明はそれに限定されない
が、本アンテナシステムは典型的には地球（示されてい
ない）の周囲の静止軌道に位置される通信衛星（示され
ていない）で使用される。その代りに、アンテナシステ
ムはレーダ、気象学、天文学、科学、監査，あるいはそ
の他のタイプの観測衛星（示されていない）や他の適当
な衛星で使用することが可能である。さらに、本発明の
供給回路網に関連して使用される特定のタイプのアンテ
ナシステムは、本発明の実施に決定的なものでなく、限
定されない。例えば、アンテナシステムは反射器あるい
は直接放射タイプが適当であり、検討対象の特定のアン
テナシステムの所望のカバー範囲およびビーム特性にし
たがって多数の個々のアンテナあるいは適当な幾何学的
形状に配置された放射素子から適当に構成されることが
可能である。実例としてアンテナ素子は１次元の直線ア
レイ、２次元の平面アレイ、あるいは３次元の球面アレ
イに整列される。一般に、個々の素子のアレイは、制御
された相対的位相および振幅のＲ．Ｆ．電力（例えば、
マイクロ波範囲内）が供給され、それによって素子は良
く知られた方法、すなわち、所望のビームカバー範囲面
積を得るように所望の方向に指向された所望の遠電磁界
パターンを有する１あるいはそれ以上が集束された電磁
放射ビームを生成する動作の送信モードで協同する。必
要な位相および振幅分布は、一般に種々の方法で構成さ
れているビーム形成回路網とアンテナシステムの技術に
おいて良く知られているパワーデバイダ、結合器、位相
シフタ（一定あるいは可変の）、およびスイッチングマ
トリックスの結合による適当な方法で実現される。さら
に、結果的なビームあるいはアンテナ素子のアレイのこ
の励起によって生成されたビームは、方位３６０°カバ
ー範囲面積内の任意の所望のビーム走査角度にこれらの
ビーム形成回路網によって電子的に操縦あるいは走査さ
れる。現在利用できるビーム形成（作動）回路網の実例
は、米国特許第４，２５７，０５０号、同第４，６３
９，７３２号、同第４，５３２，５１９号、同第４，８
２５，１７２に記載されている。
【００１３】前記のものを考えると、アンテナシステム
を構成している種々の成分の特定のタイプあるいは構造
は、本発明の技術的範囲あるいは実施に対しては限定的
なものではない。このように、本発明のこれらの種々の
部品のハードウェアの構成は容易にアンテナシステムの
技術の当業者によって利用できるために、これらの種々
の部品は本発明の以下の説明中で一般的に述べるのみと
なる。これに関して、本発明の特徴は、従来必要とされ
た２個の別々のアンテナシステムを利用する２つの分離
された供給回路網を通るのではなく、単一アンテナシス
テムを利用し、単一供給回路網を通る直交直線偏波の分
離された信号および反対方向の円偏波の分離された信号
を同時に供給することを容易にするための独特の結合お
よびこれらの種々の部品の設計上の配置に主として存す
ることは明らかとなるであろう。とにかく、動作原理の
詳細な説明およびアンテナシステム、例えば位相アレイ
アンテナシステムとその供給回路網の構造の詳細は、マ
サチューセッツ、デッドハムのアーテック ハウス社出
版のオリバー氏とニッテル氏による「位相アレイアンテ
ナ」（米国国会図書館カタログカード番号７３−１８９
３９２）という一般書（１９７０年の整相列アンテナの
討論会より）、およびＭｅｒｒｉｌｌ Ｉ．Ｓｋｏｌｎ
ｉｋ氏による「レーダのハンドブック」（１９７０年マ
クグロウ ヒル）に見られる。以下、本発明の好ましい
実施例を説明する。
を構成している種々の成分の特定のタイプあるいは構造
は、本発明の技術的範囲あるいは実施に対しては限定的
なものではない。このように、本発明のこれらの種々の
部品のハードウェアの構成は容易にアンテナシステムの
技術の当業者によって利用できるために、これらの種々
の部品は本発明の以下の説明中で一般的に述べるのみと
なる。これに関して、本発明の特徴は、従来必要とされ
た２個の別々のアンテナシステムを利用する２つの分離
された供給回路網を通るのではなく、単一アンテナシス
テムを利用し、単一供給回路網を通る直交直線偏波の分
離された信号および反対方向の円偏波の分離された信号
を同時に供給することを容易にするための独特の結合お
よびこれらの種々の部品の設計上の配置に主として存す
ることは明らかとなるであろう。とにかく、動作原理の
詳細な説明およびアンテナシステム、例えば位相アレイ
アンテナシステムとその供給回路網の構造の詳細は、マ
サチューセッツ、デッドハムのアーテック ハウス社出
版のオリバー氏とニッテル氏による「位相アレイアンテ
ナ」（米国国会図書館カタログカード番号７３−１８９
３９２）という一般書（１９７０年の整相列アンテナの
討論会より）、およびＭｅｒｒｉｌｌ Ｉ．Ｓｋｏｌｎ
ｉｋ氏による「レーダのハンドブック」（１９７０年マ
クグロウ ヒル）に見られる。以下、本発明の好ましい
実施例を説明する。
【００１４】特に図１を参照すると、本発明の好ましい
実施例を構成する供給回路網２２を備えたアンテナシス
テム２０が示されている。供給回路網２２は、それぞれ
適当な信号源２８、２９、例えば通信衛星のトランスポ
ンダ（示されていない）からＲ．Ｆ．信号Ｔ１およびＴ
２を受信する伝送線路２４、２６を含む。ここで使用さ
れるような用語「伝送線路」は、適当なタイプの電磁信
号送信装置を含むことを意味し、導体、導波管、進行波
管、マイクロ波伝送ストリップ線路、同軸線、マイクロ
ストリップ線路等を含むがそれに限定されない。Ｒ．
Ｆ．信号Ｔ１およびＴ２は周波数ｆ１およびｆ２であ
り、円偏波にされている。例えば、この発明のここに示
された１適用において、Ｔ１およびＴ２信号は、直接放
送サービス（ＤＢＳ）マイクロ波Ｒ．Ｆ．信号であり、
１２．２５−１２．７５ＧＨｚのＤＢＳバンド全域で近
接したマイクロ波周波数バンドを占める。伝送線路２４
は、２つの出力ポートの出力信号の間の位相が直角の状
態で等しくなるように各入力ポートに入力された電力を
分けることから直角ハイブリッドジャンクションあるい
は結合器と呼ばれる３ｄＢ方向性結合器３２の第１の入
力ポート３０にその出力が結合されている。すなわち１
出力ポートを通る半分の電力の信号成分出力が他方の出
力ポートを通る半分の電力の信号成分出力に対して±９
０だけ位相がシフトされる。特に、伝送線路２４によっ
て運ばれるＴ１信号は、ハイブリッド結合器３２の第１
の入力ポート３０に供給される。ハイブリッド結合器３
２は、Ｔ１信号を分割して、出力ポート３４、３６を通
してそれぞれこの結合器３２に結合されている伝送線路
３８、４０に出力される２つの等しい電力の信号成分Ｔ
１ａおよびＴ１ｂにする。信号成分Ｔ１ｂは、ハイブリ
ッド結合器３２の機能により信号成分Ｔ１ａに対して９
０°位相が遅延される。同様に、伝送線路２６の出力
は、ハイブリッド結合器３２の第２の入力ポート３３に
出力で結合され、それによってＴ２信号は、第２の入力
ポート３３に供給される。ハイブッド結合器３２は、Ｔ
２信号を分割して、出力ポート３４、３６を通してそれ
ぞれ伝送線路３８、４０に出力される２つの等しい電力
の信号成分Ｔ２ａおよびＴ２ｂにする。信号成分Ｔ２ａ
は、ハイブリッド結合器３２の機能により信号成分Ｔ２
ｂに対して９０°位相が遅延される。
実施例を構成する供給回路網２２を備えたアンテナシス
テム２０が示されている。供給回路網２２は、それぞれ
適当な信号源２８、２９、例えば通信衛星のトランスポ
ンダ（示されていない）からＲ．Ｆ．信号Ｔ１およびＴ
２を受信する伝送線路２４、２６を含む。ここで使用さ
れるような用語「伝送線路」は、適当なタイプの電磁信
号送信装置を含むことを意味し、導体、導波管、進行波
管、マイクロ波伝送ストリップ線路、同軸線、マイクロ
ストリップ線路等を含むがそれに限定されない。Ｒ．
Ｆ．信号Ｔ１およびＴ２は周波数ｆ１およびｆ２であ
り、円偏波にされている。例えば、この発明のここに示
された１適用において、Ｔ１およびＴ２信号は、直接放
送サービス（ＤＢＳ）マイクロ波Ｒ．Ｆ．信号であり、
１２．２５−１２．７５ＧＨｚのＤＢＳバンド全域で近
接したマイクロ波周波数バンドを占める。伝送線路２４
は、２つの出力ポートの出力信号の間の位相が直角の状
態で等しくなるように各入力ポートに入力された電力を
分けることから直角ハイブリッドジャンクションあるい
は結合器と呼ばれる３ｄＢ方向性結合器３２の第１の入
力ポート３０にその出力が結合されている。すなわち１
出力ポートを通る半分の電力の信号成分出力が他方の出
力ポートを通る半分の電力の信号成分出力に対して±９
０だけ位相がシフトされる。特に、伝送線路２４によっ
て運ばれるＴ１信号は、ハイブリッド結合器３２の第１
の入力ポート３０に供給される。ハイブリッド結合器３
２は、Ｔ１信号を分割して、出力ポート３４、３６を通
してそれぞれこの結合器３２に結合されている伝送線路
３８、４０に出力される２つの等しい電力の信号成分Ｔ
１ａおよびＴ１ｂにする。信号成分Ｔ１ｂは、ハイブリ
ッド結合器３２の機能により信号成分Ｔ１ａに対して９
０°位相が遅延される。同様に、伝送線路２６の出力
は、ハイブリッド結合器３２の第２の入力ポート３３に
出力で結合され、それによってＴ２信号は、第２の入力
ポート３３に供給される。ハイブッド結合器３２は、Ｔ
２信号を分割して、出力ポート３４、３６を通してそれ
ぞれ伝送線路３８、４０に出力される２つの等しい電力
の信号成分Ｔ２ａおよびＴ２ｂにする。信号成分Ｔ２ａ
は、ハイブリッド結合器３２の機能により信号成分Ｔ２
ｂに対して９０°位相が遅延される。
【００１５】伝送線路３８は、その出力が第１のマルチ
プレクサ４２の第１の入力ポート４１に結合される。伝
送線路４０は、その出力が第２のマルチプレクサ４４の
第１の入力ポート４３に結合される。供給回路網２２は
また、Ｒ．Ｆ．信号Ｔ３およびＴ４をそれぞれ適当な信
号源１８、１９、例えば人工衛星のトランスポンダから
受信する伝送線路４６、４８を含む。Ｒ．Ｆ．信号Ｔ１
およびＴ３は異なる周波数ｆ１およびｆ３であることが
好ましく（一般的であり）、Ｒ．Ｆ．信号Ｔ２およびＴ
４は異なる周波数ｆ２およびｆ４であることが好まし
い。周波数ｆ１およびｆ２は重複してもしなくても良
く、周波数ｆ３およびｆ４も同様である。例えば、本発
明のここに示された１適用において、Ｔ３およびＴ４信
号は、１１．７５−１２．２５ＧＨｚのＦＳＳバンド全
域の近接したマイクロ波周波数バンドを占める静止衛星
サービス（ＦＳＳ）マイクロ波Ｒ．Ｆ．信号である。さ
らにＴ３およびＴ４信号は、直交直線偏波であることが
好ましい。例えば、Ｔ３信号は水平偏波であり、Ｔ４信
号は垂直偏波である。伝送線路４６は、第１のマルチプ
レクサ４２の第２の入力ポート４５に出力が結合されて
いる方向性結合器１５にその出力が結合される。伝送線
路４８は、第２のマルチプレクサ４４の第２の入力ポー
ト４７に出力が結合されている第２の方向性結合器１６
にその出力が結合される。第１のマルチプレクサ４２は
第１のビーム形成回路網５８に出力端で結合されている
伝送線路５６の入力端に結合されている単一の出力ポー
ト４９を有する。第２のマルチプレクサ４４は、第２の
ビーム形成回路網５９に出力端で結合されている伝送線
路５７の入力端に結合されている単一の出力ポート５１
を有する。このように、信号Ｔ１ａ、Ｔ２ａおよびＴ３
は、第１のビーム形成回路網（ＢＦＮ）５８に伝送線路
５６を介し同時に供給され、信号Ｔ１ｂ、Ｔ２ｂおよび
Ｔ４は、第２のビーム形成回路網（ＢＦＮ）５９に伝送
線路５７を介し同時に供給される。ＢＦＮ５８、５９
は、それぞれの供給された信号をＮ個の成分信号に分配
するように既知の方法で機能し、アンテナシステム２０
内に備えられるＮ個のアンテナ素子６２に対応する。も
ちろん、ＢＦＮ５８、５９は通常、必要とされる位相お
よび振幅分布をそれぞれ供給された信号に伝えるように
機能する。前記のように、特定のタイプの回路形成は、
本発明において限定されない。
プレクサ４２の第１の入力ポート４１に結合される。伝
送線路４０は、その出力が第２のマルチプレクサ４４の
第１の入力ポート４３に結合される。供給回路網２２は
また、Ｒ．Ｆ．信号Ｔ３およびＴ４をそれぞれ適当な信
号源１８、１９、例えば人工衛星のトランスポンダから
受信する伝送線路４６、４８を含む。Ｒ．Ｆ．信号Ｔ１
およびＴ３は異なる周波数ｆ１およびｆ３であることが
好ましく（一般的であり）、Ｒ．Ｆ．信号Ｔ２およびＴ
４は異なる周波数ｆ２およびｆ４であることが好まし
い。周波数ｆ１およびｆ２は重複してもしなくても良
く、周波数ｆ３およびｆ４も同様である。例えば、本発
明のここに示された１適用において、Ｔ３およびＴ４信
号は、１１．７５−１２．２５ＧＨｚのＦＳＳバンド全
域の近接したマイクロ波周波数バンドを占める静止衛星
サービス（ＦＳＳ）マイクロ波Ｒ．Ｆ．信号である。さ
らにＴ３およびＴ４信号は、直交直線偏波であることが
好ましい。例えば、Ｔ３信号は水平偏波であり、Ｔ４信
号は垂直偏波である。伝送線路４６は、第１のマルチプ
レクサ４２の第２の入力ポート４５に出力が結合されて
いる方向性結合器１５にその出力が結合される。伝送線
路４８は、第２のマルチプレクサ４４の第２の入力ポー
ト４７に出力が結合されている第２の方向性結合器１６
にその出力が結合される。第１のマルチプレクサ４２は
第１のビーム形成回路網５８に出力端で結合されている
伝送線路５６の入力端に結合されている単一の出力ポー
ト４９を有する。第２のマルチプレクサ４４は、第２の
ビーム形成回路網５９に出力端で結合されている伝送線
路５７の入力端に結合されている単一の出力ポート５１
を有する。このように、信号Ｔ１ａ、Ｔ２ａおよびＴ３
は、第１のビーム形成回路網（ＢＦＮ）５８に伝送線路
５６を介し同時に供給され、信号Ｔ１ｂ、Ｔ２ｂおよび
Ｔ４は、第２のビーム形成回路網（ＢＦＮ）５９に伝送
線路５７を介し同時に供給される。ＢＦＮ５８、５９
は、それぞれの供給された信号をＮ個の成分信号に分配
するように既知の方法で機能し、アンテナシステム２０
内に備えられるＮ個のアンテナ素子６２に対応する。も
ちろん、ＢＦＮ５８、５９は通常、必要とされる位相お
よび振幅分布をそれぞれ供給された信号に伝えるように
機能する。前記のように、特定のタイプの回路形成は、
本発明において限定されない。
【００１６】図１を引き続き参照すると、供給回路網２
２はさらに第１のＢＦＮ５８の出力ポート６７（ａ−
ｎ）にその入力端が結合され、その出力端がそれぞれ直
交モードＴ（ＯＭＴ）６９（ａ−ｎ）のポート６８（ａ
−ｎ）に結合されているＮ個の伝送線路６５（ａ−ｎ）
を含む。同様に、Ｎ個の伝送線路７１（ａ−ｎ）は、第
２のＢＦＮ５９の出力ポート７３とＯＭＴ６９（ａ−
ｎ）の側面ポート７７（ａ−ｎ）との間に結合される。
２はさらに第１のＢＦＮ５８の出力ポート６７（ａ−
ｎ）にその入力端が結合され、その出力端がそれぞれ直
交モードＴ（ＯＭＴ）６９（ａ−ｎ）のポート６８（ａ
−ｎ）に結合されているＮ個の伝送線路６５（ａ−ｎ）
を含む。同様に、Ｎ個の伝送線路７１（ａ−ｎ）は、第
２のＢＦＮ５９の出力ポート７３とＯＭＴ６９（ａ−
ｎ）の側面ポート７７（ａ−ｎ）との間に結合される。
【００１７】Ｔ１の信号成分であるＴ１ａおよびＴ１ｂ
は、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合され、Ｔ２の信号成
分であるＴ２ａおよびＴ２ｂも、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）
で再結合される。供給回路網２２の物理的構造は、Ｔ１
の信号成分であるＴ１ａおよびＴ１ｂがＯＭＴ６９（ａ
−ｎ）で再結合されて右旋円偏波（ＲＨＣＰ）出力Ｔ１
信号が生成されるように、Ｔ１の信号成分であるＴ１ａ
およびＴ１ｂが供給回路網２２の種々の部品を通る伝播
において、その直角位相および相対振幅関係を保持する
ことを確実にすることが重要である。同様に、供給回路
網２２の物理的構造は、Ｔ２の信号成分であるＴ２ａお
よびＴ２ｂがＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合されて左旋
円偏波（ＬＨＣＰ）出力Ｔ２信号が生成されるように、
Ｔ２の信号成分であるＴ２ａおよびＴ２ｂが供給回路網
２２の種々の部品を通る伝播において、その直角位相お
よび相対振幅関係を保持することを確実にすることが重
要である。
は、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合され、Ｔ２の信号成
分であるＴ２ａおよびＴ２ｂも、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）
で再結合される。供給回路網２２の物理的構造は、Ｔ１
の信号成分であるＴ１ａおよびＴ１ｂがＯＭＴ６９（ａ
−ｎ）で再結合されて右旋円偏波（ＲＨＣＰ）出力Ｔ１
信号が生成されるように、Ｔ１の信号成分であるＴ１ａ
およびＴ１ｂが供給回路網２２の種々の部品を通る伝播
において、その直角位相および相対振幅関係を保持する
ことを確実にすることが重要である。同様に、供給回路
網２２の物理的構造は、Ｔ２の信号成分であるＴ２ａお
よびＴ２ｂがＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合されて左旋
円偏波（ＬＨＣＰ）出力Ｔ２信号が生成されるように、
Ｔ２の信号成分であるＴ２ａおよびＴ２ｂが供給回路網
２２の種々の部品を通る伝播において、その直角位相お
よび相対振幅関係を保持することを確実にすることが重
要である。
【００１８】同位相の偏波である直交直線偏波信号Ｔ３
およびＴ４は、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）によって影響され
ない。それゆえに、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）は、アンテナ
素子６２（ａ−ｎ）のアレイ２１の同時励起のため、出
力伝送線路８２（ａ−ｎ）上に信号Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、
およびＴ４を出力することが容易に認められる。このよ
うに、本発明の供給回路網２２は、単一アンテナシステ
ム２０を介する二重円形および二重直線偏波ビームの同
時送信を容易にする。
およびＴ４は、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）によって影響され
ない。それゆえに、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）は、アンテナ
素子６２（ａ−ｎ）のアレイ２１の同時励起のため、出
力伝送線路８２（ａ−ｎ）上に信号Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、
およびＴ４を出力することが容易に認められる。このよ
うに、本発明の供給回路網２２は、単一アンテナシステ
ム２０を介する二重円形および二重直線偏波ビームの同
時送信を容易にする。
【００１９】図２を参照すると、本発明の別の実施例が
示されている。特に、本発明の別の実施例を構成する供
給回路網１０２を備えているアンテナシステム１００が
示されている。この実施例の説明をより明快に容易にす
るために、図１および２に使用される同様の部品は同じ
符号で示されている。したがって、図２に記載された実
施例は、図１に記載された実施例との間の違いに関して
のみ記載される。
示されている。特に、本発明の別の実施例を構成する供
給回路網１０２を備えているアンテナシステム１００が
示されている。この実施例の説明をより明快に容易にす
るために、図１および２に使用される同様の部品は同じ
符号で示されている。したがって、図２に記載された実
施例は、図１に記載された実施例との間の違いに関して
のみ記載される。
【００２０】一般的に、本発明の好ましい実施例を構成
する供給回路網２２と本発明の別の実施例を構成する供
給回路網１０２の間の原理的な相違は、それによって処
理される信号の性質にある。特に、伝送線路２４，２６
は適当な信号源１０４、１０５、例えばトランスポンダ
からそれぞれＲ．Ｆ．信号Ｔ１´およびＴ２´を受信す
る。信号Ｔ１´およびＴ２´は、例えば信号Ｔ１´が水
平偏波であり、信号Ｔ２´が垂直偏波である直交直線偏
波である。例として、Ｔ１´およびＴ２´信号は、ＦＳ
Ｓバンド全域内で近接したマイクロ波周波数バンドを占
めるＦＳＳ信号である。ハイブリッド結合器３２は、Ｔ
１´信号を、信号成分Ｔ１´ｂが信号成分Ｔ１´ａに関
して９０°位相が遅延されている２つの等しい電力の成
分Ｔ１´ａおよびＴ１´ｂに分割する。さらに、ハイブ
リッド結合器３２は、Ｔ２´信号を、信号成分Ｔ２´ａ
が信号成分Ｔ２´ｂに関して９０°位相が遅延されてい
る２つの等しい電力の信号成分Ｔ２´ａおよびＴ２´ｂ
中に分割する。加えて、伝送線路４６、４８は、信号源
１０６、１０７、例えばトランスポンダからそれぞれ
Ｒ．Ｆ．信号Ｔ３´およびＴ４´を受信する。信号Ｔ３
´およびＴ４´は、例えばＴ３´信号が右旋円偏波であ
り、Ｔ４´信号が左旋円偏波である反対方向の円偏波で
ある。例として、Ｔ３´およびＴ４´信号は、ＤＢＳバ
ンド全域内の近接したマイクロ波周波数バンドを占める
ＤＢＳ信号である。この好ましい実施例のように信号Ｔ
１´およびＴ３´は異なる周波数ｆ１´およびｆ３´が
好ましく（一般的であり）、信号Ｔ２´およびＴ４´は
異なる周波数ｆ２´およびｆ４´が好ましい。周波数ｆ
１´およびｆ２´は、重複してもしなくても良く、周波
数ｆ３´およびｆ４´も同様である。
する供給回路網２２と本発明の別の実施例を構成する供
給回路網１０２の間の原理的な相違は、それによって処
理される信号の性質にある。特に、伝送線路２４，２６
は適当な信号源１０４、１０５、例えばトランスポンダ
からそれぞれＲ．Ｆ．信号Ｔ１´およびＴ２´を受信す
る。信号Ｔ１´およびＴ２´は、例えば信号Ｔ１´が水
平偏波であり、信号Ｔ２´が垂直偏波である直交直線偏
波である。例として、Ｔ１´およびＴ２´信号は、ＦＳ
Ｓバンド全域内で近接したマイクロ波周波数バンドを占
めるＦＳＳ信号である。ハイブリッド結合器３２は、Ｔ
１´信号を、信号成分Ｔ１´ｂが信号成分Ｔ１´ａに関
して９０°位相が遅延されている２つの等しい電力の成
分Ｔ１´ａおよびＴ１´ｂに分割する。さらに、ハイブ
リッド結合器３２は、Ｔ２´信号を、信号成分Ｔ２´ａ
が信号成分Ｔ２´ｂに関して９０°位相が遅延されてい
る２つの等しい電力の信号成分Ｔ２´ａおよびＴ２´ｂ
中に分割する。加えて、伝送線路４６、４８は、信号源
１０６、１０７、例えばトランスポンダからそれぞれ
Ｒ．Ｆ．信号Ｔ３´およびＴ４´を受信する。信号Ｔ３
´およびＴ４´は、例えばＴ３´信号が右旋円偏波であ
り、Ｔ４´信号が左旋円偏波である反対方向の円偏波で
ある。例として、Ｔ３´およびＴ４´信号は、ＤＢＳバ
ンド全域内の近接したマイクロ波周波数バンドを占める
ＤＢＳ信号である。この好ましい実施例のように信号Ｔ
１´およびＴ３´は異なる周波数ｆ１´およびｆ３´が
好ましく（一般的であり）、信号Ｔ２´およびＴ４´は
異なる周波数ｆ２´およびｆ４´が好ましい。周波数ｆ
１´およびｆ２´は、重複してもしなくても良く、周波
数ｆ３´およびｆ４´も同様である。
【００２１】ＢＦＮ５８、５９の通過後、信号成分Ｔ１
´ａおよびＴ１´ｂはＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合さ
れ、信号成分Ｔ２´ａおよびＴ２´ｂはＯＭＴ６９（ａ
−ｎ）で再結合される。供給回路網１０２の物理的構造
は、Ｔ１´の信号成分であるＴ１´ａおよびＴ１´ｂが
ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合されて円偏波中間Ｔ１´
信号が生成されるように、Ｔ１´の信号成分であるＴ１
´ａおよびＴ１´ｂが供給回路網１０２の種々の部品を
通る伝播において、その直角位相および相互振幅関係を
維持することを確実にすることが重要である。同様に、
供給回路網１０２の物理的構造は、Ｔ２´の信号成分で
あるＴ２´ａおよびＴ２´ｂがＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で
再結合されて円偏波中間Ｔ２´信号が生成されるよう
に、Ｔ２´の信号成分であるＴ２´ａおよびＴ２´ｂが
供給回路網１０２の種々の部品を通る伝播において、そ
の直角位相および相互振幅関係を維持することを確実に
することも重要である。
´ａおよびＴ１´ｂはＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合さ
れ、信号成分Ｔ２´ａおよびＴ２´ｂはＯＭＴ６９（ａ
−ｎ）で再結合される。供給回路網１０２の物理的構造
は、Ｔ１´の信号成分であるＴ１´ａおよびＴ１´ｂが
ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で再結合されて円偏波中間Ｔ１´
信号が生成されるように、Ｔ１´の信号成分であるＴ１
´ａおよびＴ１´ｂが供給回路網１０２の種々の部品を
通る伝播において、その直角位相および相互振幅関係を
維持することを確実にすることが重要である。同様に、
供給回路網１０２の物理的構造は、Ｔ２´の信号成分で
あるＴ２´ａおよびＴ２´ｂがＯＭＴ６９（ａ−ｎ）で
再結合されて円偏波中間Ｔ２´信号が生成されるよう
に、Ｔ２´の信号成分であるＴ２´ａおよびＴ２´ｂが
供給回路網１０２の種々の部品を通る伝播において、そ
の直角位相および相互振幅関係を維持することを確実に
することも重要である。
【００２２】同位相、反対方向の円偏波信号Ｔ３´およ
びＴ４´（ａ−ｎ）は、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）に影響さ
れない。しかしながら、供給回路網１０２はまた、出力
伝送線路８２（ａ−ｎ）およびアンテナ素子６２（ａ−
ｎ）間に結合されるアイリス偏波器と呼ばれるピンまた
はスクリュー偏波器１０９（ａ−ｎ）を含む。ピン偏波
器１０９（ａ−ｎ）は、円偏波中間Ｔ１´信号を水平偏
波Ｔ１´出力信号に変換し、円偏波中間Ｔ２´信号を垂
直偏波Ｔ２´出力信号に変換するあるいはその逆に既知
の方法で機能する。このように、アンテナ素子６２（ａ
−ｎ）が反対方向円偏波Ｔ１´およびＴ２´出力信号と
直交直線偏波Ｔ２´およびＴ４´信号によって同時に励
起されることを容易に認められる。それゆえに、本発明
の供給回路網１０２は、単一アンテナシステム１００を
介する二重円形および二重直線偏波ビームの同時送信を
容易にする。
びＴ４´（ａ−ｎ）は、ＯＭＴ６９（ａ−ｎ）に影響さ
れない。しかしながら、供給回路網１０２はまた、出力
伝送線路８２（ａ−ｎ）およびアンテナ素子６２（ａ−
ｎ）間に結合されるアイリス偏波器と呼ばれるピンまた
はスクリュー偏波器１０９（ａ−ｎ）を含む。ピン偏波
器１０９（ａ−ｎ）は、円偏波中間Ｔ１´信号を水平偏
波Ｔ１´出力信号に変換し、円偏波中間Ｔ２´信号を垂
直偏波Ｔ２´出力信号に変換するあるいはその逆に既知
の方法で機能する。このように、アンテナ素子６２（ａ
−ｎ）が反対方向円偏波Ｔ１´およびＴ２´出力信号と
直交直線偏波Ｔ２´およびＴ４´信号によって同時に励
起されることを容易に認められる。それゆえに、本発明
の供給回路網１０２は、単一アンテナシステム１００を
介する二重円形および二重直線偏波ビームの同時送信を
容易にする。
【００２３】本発明の好ましい実施例が詳細に記述され
ているが、同業者に明白なここに示した基礎的な考えの
多くの変更、変形が本発明の技術的範囲内に含まれるこ
とをはっきりと理解されるべきである。例えば、各一対
の同時に供給された信号は近接した周波数バンドを占め
るものとして説明されたが、これらの信号の周波数バン
ドの限界のみが通常の本質的帯域幅限定（例えば、２０
乃至４０％ＢＷ）である伝送線路の帯域幅内に含まれる
ことを認められるべきである。さらに多くの適用におい
て、各信号源（例えば、さまざまなトランスポンダ）か
らのさまざまな信号を供給することが望ましく、各偏波
の信号は送信周波数バンドあるいはバンド部分（例え
ば、ＤＢＳバンドの下半分）の全周波数スペクトルをカ
バーする。さらに、例えば、各偏波の信号によってカバ
ーされた送信周波数バンドは、それぞれが複数のサブチ
ャンネルに分けられる複数のチャンネルに分けられる。
この場合、各信号源からのさまざまな信号は、チャンネ
ルおよびサブチャンネルに対して割当てられた周波数と
一致する不連続の周波数サブバンドをそれぞれカバーす
る。それゆえに、アンテナシステムの当業者に容易に明
白なように各信号源からの複数の信号は、ハイブリッド
結合器あるいは本発明の供給回路網のマルチプレクサに
供給される前に多重化される。これに関連して、米国特
許第４，８７９，７１１号、同第４，８２５，１７２号
が参照される。加えて、ダイプレクサのアレイが記載さ
れたアンテナシステムのレシプロ性、すなわち送信およ
び受信モードの両方の動作可能性を与えるために設けら
れることを認識されるべきである。また、本発明の供給
回路網によって４つの異なる偏波、すなわち円偏波の１
方向の第１の送信信号Ｔ１および直線偏波の１平面の第
２の送信信号Ｔ２に適応させることができることを認識
されるべきである。さらに、本発明の供給回路網によっ
てアンテナ素子に供給される出力信号が通常アンテナ駆
動システム、例えば低雑音増幅器（ＬＮＡ）および、ま
たは固体パワー増幅器（ＳＳＰＡ）で構成される増幅器
アレイあるいはシステムによって増幅されることを認識
するべきである。最後に、本発明の供給回路網を利用す
るアンテナシステムは、アンテナシステムの当業者に知
られているようにアップリンクおよび、またはダウンリ
ンク伝送を容易にするアップコンバータおよびダウンコ
ンバータが備えられる。
ているが、同業者に明白なここに示した基礎的な考えの
多くの変更、変形が本発明の技術的範囲内に含まれるこ
とをはっきりと理解されるべきである。例えば、各一対
の同時に供給された信号は近接した周波数バンドを占め
るものとして説明されたが、これらの信号の周波数バン
ドの限界のみが通常の本質的帯域幅限定（例えば、２０
乃至４０％ＢＷ）である伝送線路の帯域幅内に含まれる
ことを認められるべきである。さらに多くの適用におい
て、各信号源（例えば、さまざまなトランスポンダ）か
らのさまざまな信号を供給することが望ましく、各偏波
の信号は送信周波数バンドあるいはバンド部分（例え
ば、ＤＢＳバンドの下半分）の全周波数スペクトルをカ
バーする。さらに、例えば、各偏波の信号によってカバ
ーされた送信周波数バンドは、それぞれが複数のサブチ
ャンネルに分けられる複数のチャンネルに分けられる。
この場合、各信号源からのさまざまな信号は、チャンネ
ルおよびサブチャンネルに対して割当てられた周波数と
一致する不連続の周波数サブバンドをそれぞれカバーす
る。それゆえに、アンテナシステムの当業者に容易に明
白なように各信号源からの複数の信号は、ハイブリッド
結合器あるいは本発明の供給回路網のマルチプレクサに
供給される前に多重化される。これに関連して、米国特
許第４，８７９，７１１号、同第４，８２５，１７２号
が参照される。加えて、ダイプレクサのアレイが記載さ
れたアンテナシステムのレシプロ性、すなわち送信およ
び受信モードの両方の動作可能性を与えるために設けら
れることを認識されるべきである。また、本発明の供給
回路網によって４つの異なる偏波、すなわち円偏波の１
方向の第１の送信信号Ｔ１および直線偏波の１平面の第
２の送信信号Ｔ２に適応させることができることを認識
されるべきである。さらに、本発明の供給回路網によっ
てアンテナ素子に供給される出力信号が通常アンテナ駆
動システム、例えば低雑音増幅器（ＬＮＡ）および、ま
たは固体パワー増幅器（ＳＳＰＡ）で構成される増幅器
アレイあるいはシステムによって増幅されることを認識
するべきである。最後に、本発明の供給回路網を利用す
るアンテナシステムは、アンテナシステムの当業者に知
られているようにアップリンクおよび、またはダウンリ
ンク伝送を容易にするアップコンバータおよびダウンコ
ンバータが備えられる。
【図１】本発明の好ましい実施例を構成する供給回路網
を備えたアンテナシステムの機能的ブロック図。
を備えたアンテナシステムの機能的ブロック図。
【図２】本発明の別の実施例を構成する供給回路網を備
えたアンテナシステムの機能のブロック図。
えたアンテナシステムの機能のブロック図。
１８、１９、１０４、１０５…信号源、２０、１００…
アンテナシステム、２２…供給回路網、６２…アンテナ
素子。
アンテナシステム、２２…供給回路網、６２…アンテナ
素子。
Claims (8)
- 【請求項１】 Ｎ個のアンテナ素子と、信号源によって
与えられ、Ｎ個のアンテナ素子に供給される、円偏波を
有する少なくとも第１のＲ．Ｆ．信号と直線偏波を有す
る第２のＲ．Ｆ．信号とを供給する単一の供給回路網と
を具備しているアンテナシステムにおいて、 第１のＲ．Ｆ．信号を互いに直角位相関係の第１および
第２の信号成分に分離する手段と、 供給された各信号を分離するように構成されたビーム形
成回路網手段と、 第１のＲ．Ｆ．信号の第１および第２の信号成分および
第２のＲ．Ｆ．信号をビーム形成回路網手段に供給する
第１の手段と、 スルーポートおよびサイドポートを有するＮ個の直交モ
ードＴと、 第１の信号成分のＮ個の成分信号および第２のＲ．Ｆ．
信号のＮ個の成分信号をＮ個の直交モードＴのそれぞれ
のスルーポートへ供給する第２の手段と、 Ｎ個の直交モードＴのそれぞれのサイドポートへ第２の
信号成分のＮ個の成分信号を供給する第３の手段と、 Ｎ個の第１のＲ．Ｆ．出力信号およびＮ個の第２のＲ．
Ｆ．出力信号をＮ個のアンテナ素子のそれぞれに供給す
る第４の手段とを具備し、 第１のＲ．Ｆ．信号の第１および第２の信号成分のＮ個
の成分信号は直角位相関係でＮ個の直交モードＴのそれ
ぞれにおいて再結合され、それによって定められた方向
の円偏波を有するＮ個の第１のＲ．Ｆ．出力信号を生成
し、 第２のＲ．Ｆ．信号のＮ個の成分信号は直線偏波を有す
るＮ個の第２のＲ．Ｆ．出力信号として偏波の完全な状
態で直交モードＴのそれぞれを通過することを特徴とす
る供給回路網。 - 【請求項２】 第１の供給手段は、第１のＲ．Ｆ．信号
の第１の信号成分と第２のＲ．Ｆ．信号とに共通する第
１の信号伝送手段と、第１のＲ．Ｆ．信号の第２の信号
成分を伝播する第２の信号伝送手段とを具備し、第２の
供給手段は、第１のＲ．Ｆ．信号の第１の信号成分のＮ
個の成分信号と第２のＲ．Ｆ．信号の Ｎ個の成分信号と
に共通する第３の信号伝送手段を具備し、第４の供給手
段は、Ｎ個の第１のＲ．Ｆ．出力信号とＮ個の第２の
Ｒ．Ｆ．出力信号とに共通する第４の信号伝送手段を具
備している請求項１記載の供給回路網。 - 【請求項３】 ビーム形成回路網は第１の信号伝送手段
からの信号のみを受信するための第１のビーム形成回路
網と、 第２の信号伝送手段からの信号のみを受信するための第
２のビーム形成回路網とを具備している請求項２記載の
供給回路網。 - 【請求項４】 信号源が、円偏波を有する第３のＲ．
Ｆ．信号をさらに供給し、 前記分離手段が互いに直角位相関係の第１および第２の
信号成分に第３のＲ．Ｆ．信号を分離する手段をさらに
備え、 第１の供給手段が第３のＲ．Ｆ．信号の第１および第２
の信号成分をビーム形成回路網手段に供給する手段をさ
らに備え、 第２の供給手段が第３のＲ．Ｆ．信号の第１の信号成分
のＮ個の成分信号をＮ個の直交モードＴのそれぞれのス
ルーポートに供給する手段をさらに備え、 第３の供給手段が第３のＲ．Ｆ．信号の第２の信号成分
のＮ個の成分信号をＮ個の直交モードＴのそれぞれのサ
イドポートに供給する手段をさらに備え、 第３のＲ．Ｆ．信号の第１および第２の信号成分のＮ個
の成分信号が直角位相関係でＮ個の直交モードＴのそれ
ぞれにおいて再結合され、それによって定められた方向
の円偏波を有するＮ個の第３のＲ．Ｆ．出力信号を生成
する請求項２記載の供給回路網。 - 【請求項５】 Ｎ個の第３のＲ．Ｆ．出力信号の定めら
れた方向の円偏波がＮ個の第１のＲ．Ｆ．出力信号の定
められた方向の円偏波と反対である請求項４記載の供給
回路網。 - 【請求項６】 信号源が直線偏波を有する第４のＲ．
Ｆ．信号をさらに供給し、 第１の供給手段が第４のＲ．Ｆ．信号をビーム形成回路
網手段に供給する手段をさらに備え、 第３の供給手段が第４のＲ．Ｆ．信号のＮ個の成分信号
をＮ個の直交モードＴのそれぞれのサイドポートに供給
する手段をさらに備え、 第４のＲ．Ｆ．信号のＮ個の成分信号がＮ個の第４の
Ｒ．Ｆ．出力信号として偏波の完全な状態でＮ個の直交
モードＴのそれぞれを通過し、 Ｎ個の第３および第４のＲ．Ｆ．出力信号の直線偏波が
直交している請求項４記載の供給回路網。 - 【請求項７】 Ｎ個の個々のアンテナ素子と、直交直線
偏波を有する少なくとも第１および第２のＲ．Ｆ．信号
および信号源によってＮ個のアンテナ素子に供給される
円偏波を有する第３のＲ．Ｆ．信号を供給する単一の供
給回路網を含むアンテナシステムにおいて、 第１および第２のＲ．Ｆ．信号をそれぞれ互いに直角位
相関係の第１および第２の信号成分に分離する手段と、 Ｎ個の成分信号に供給されるそれぞれの信号を分配する
ように機能するビーム形成回路網手段と、 第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第１および第２の信号
成分、および第３のＲ．Ｆ．信号をビーム形成回路網手
段に供給する第１の手段と、 それぞれスルーポートおよびサイドポートを有するＮ個
の直交モードＴと、 第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第１の信号成分のＮ個
の成分信号、および第３のＲ．Ｆ．信号のＮ個の成分信
号をＮ個の直交モードＴのそれぞれのスルーポートに供
給する第２の手段と、 第１および第２のＲ．Ｆ．信号の第２の信号成分のＮ個
の成分信号をＮ個の直交モードＴのそれぞれのサイドポ
ートに供給する第３の手段とを具備し、 第１のＲ．Ｆ．信号の第１および第２の信号成分のＮ個
の成分信号が第１の定められた方向の円偏波を有するＮ
個の第１のＲ．Ｆ．中間信号を生成するために直角位相
関係でＮ個の直交モードＴのそれぞれにおいて再結合さ
れ、 第２のＲ．Ｆ．信号の第１および第２の信号成分のＮ個
の成分信号が第１の定められた方向の円偏波と反対であ
る第２の定められた円偏波を有するＮ個の第２のＲ．
Ｆ．中間信号を生成するために直角位相関係でＮ個の直
交モードＴのそれぞれにおいて再結合され、 第３のＲ．Ｆ．信号のＮ個の成分信号がＮ個の第３の
Ｒ．Ｆ．出力信号として完全な状態の円偏波でＮ直交モ
ードＴのそれぞれを通過し、 さらに、Ｎ個の第１および第２のＲ．Ｆ．中間信号を直
交直線偏波を有するＮ個の第１および第２のＲ．Ｆ．出
力信号に変換する手段と、 Ｎ個の第１、第２および第３のＲ．Ｆ．出力信号をＮ個
のアンテナ素子のそれぞれに供給する第４の手段とを具
備している供給回路網。 - 【請求項８】 信号源が第３のＲ．Ｆ．信号の円偏波と
反対の定められた円偏波を有する第４のＲ．Ｆ．信号を
さらに供給し、 第１の供給手段は、第４のＲ．Ｆ．信号をビーム形成回
路網手段に供給する手段をさらに備え、 第３の供給手段が第４のＲ．Ｆ．信号のＮ個の成分信号
をＮ個の直交モードＴのそれぞれのサイドポートに供給
する手段をさらに備え、 第４のＲ．Ｆ．信号のＮ個の成分信号がＮ個の第４の
Ｒ．Ｆ．出力信号として完全な状態の定められた方向の
円偏波でＮ個の直交モードＴのそれぞれを通過し、 第
４の供給手段がＮ個の第４のＲ．Ｆ．出力信号をＮ個の
アンテナ素子に供給する手段をさらに備える請求項７記
載の供給回路網。
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|---|---|---|---|
| US07/522,752 US5038150A (en) | 1990-05-14 | 1990-05-14 | Feed network for a dual circular and dual linear polarization antenna |
| US522752 | 1990-05-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04230130A JPH04230130A (ja) | 1992-08-19 |
| JPH0787414B2 true JPH0787414B2 (ja) | 1995-09-20 |
Family
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3138452A Expired - Lifetime JPH0787414B2 (ja) | 1990-05-14 | 1991-05-14 | 二重円偏波および二重直線偏波アンテナ用供給回路網 |
Country Status (5)
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|---|---|
| US (1) | US5038150A (ja) |
| EP (1) | EP0457500B1 (ja) |
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| CA (1) | CA2040318C (ja) |
| DE (1) | DE69111298T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008178125A (ja) * | 2001-11-14 | 2008-07-31 | Quintel Technology Ltd | アンテナ・システム |
| WO2024128800A1 (ko) * | 2022-12-13 | 2024-06-20 | 삼성전자 주식회사 | 복수의 통신 시스템을 위한 무선 신호를 처리하는 전자 장치 및 그의 동작 방법 |
Families Citing this family (45)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2672436B1 (fr) * | 1991-01-31 | 1993-09-10 | Europ Agence Spatiale | Dispositif de controle electronique du diagramme de rayonnement d'une antenne a un ou plusieurs faisceaux de direction et/ou de largeur variable. |
| DE69221444T2 (de) * | 1991-12-10 | 1998-02-12 | Texas Instruments Inc | Einem Flugkörper angepasste Anordnung mehrerer Antennen zur Peilung mit grossem Gesichtsfeld |
| US5619503A (en) * | 1994-01-11 | 1997-04-08 | Ericsson Inc. | Cellular/satellite communications system with improved frequency re-use |
| GB2288913B (en) * | 1994-04-18 | 1999-02-24 | Int Maritime Satellite Organiz | Satellite payload apparatus with beamformer |
| US5500646A (en) * | 1994-07-29 | 1996-03-19 | The United States Of America As Represented By The Department Of Commerce | Simultaneous differential polymetric measurements and co-polar correlation coefficient measurement |
| AU691111B2 (en) * | 1995-06-21 | 1998-05-07 | Google Technology Holdings LLC | Method and antenna for providing an omnidirectional pattern |
| DE19531309C2 (de) * | 1995-08-25 | 1999-11-25 | Technisat Satellitenfernsehpro | Phasengesteuerte zweidimensionale Gruppenantenne als teiladaptives Empfangssystem für den Satellitenrundfunk mit elektronischer Beeinflussung der Richtcharakteristik und der Polarisation |
| US5734345A (en) * | 1996-04-23 | 1998-03-31 | Trw Inc. | Antenna system for controlling and redirecting communications beams |
| US6032041A (en) * | 1997-06-02 | 2000-02-29 | Hughes Electronics Corporation | Method and system for providing wideband communications to mobile users in a satellite-based network |
| US6125261A (en) * | 1997-06-02 | 2000-09-26 | Hughes Electronics Corporation | Method and system for communicating high rate data in a satellite-based communications network |
| US6708029B2 (en) | 1997-06-02 | 2004-03-16 | Hughes Electronics Corporation | Broadband communication system for mobile users in a satellite-based network |
| FR2776864B1 (fr) * | 1998-03-27 | 2000-10-06 | Gemplus Card Int | Dispositif pour creer un champ magnetique tournant dans l'espace en vue d'alimenter des etiquettes electroniques sans contact |
| GB9901789D0 (en) * | 1998-04-22 | 1999-03-17 | Koninkl Philips Electronics Nv | Antenna diversity system |
| DE19860121A1 (de) * | 1998-12-23 | 2000-07-13 | Kathrein Werke Kg | Dualpolarisierter Dipolstrahler |
| US6812905B2 (en) | 1999-04-26 | 2004-11-02 | Andrew Corporation | Integrated active antenna for multi-carrier applications |
| US6621469B2 (en) | 1999-04-26 | 2003-09-16 | Andrew Corporation | Transmit/receive distributed antenna systems |
| US6583763B2 (en) * | 1999-04-26 | 2003-06-24 | Andrew Corporation | Antenna structure and installation |
| US6255993B1 (en) * | 1999-07-08 | 2001-07-03 | Micron Technology, Inc. | Right and left hand circularly polarized RFID backscatter antenna |
| WO2001083771A2 (en) * | 2000-04-29 | 2001-11-08 | Merck Patent Gmbh | Human phospholipase c delta 5 |
| US7308229B2 (en) * | 2001-02-23 | 2007-12-11 | Xanadoo Company | System, apparatus and method for single-channel or multi-channel terrestrial communication |
| TW552740B (en) * | 2002-03-07 | 2003-09-11 | Wistron Neweb Corp | Method and apparatus for receiving linear polarization signal and circular polarization signal |
| US6703974B2 (en) | 2002-03-20 | 2004-03-09 | The Boeing Company | Antenna system having active polarization correlation and associated method |
| US6931245B2 (en) * | 2002-08-09 | 2005-08-16 | Norsat International Inc. | Downconverter for the combined reception of linear and circular polarization signals from collocated satellites |
| US6983174B2 (en) * | 2002-09-18 | 2006-01-03 | Andrew Corporation | Distributed active transmit and/or receive antenna |
| US6906681B2 (en) * | 2002-09-27 | 2005-06-14 | Andrew Corporation | Multicarrier distributed active antenna |
| US6844863B2 (en) | 2002-09-27 | 2005-01-18 | Andrew Corporation | Active antenna with interleaved arrays of antenna elements |
| US7280848B2 (en) * | 2002-09-30 | 2007-10-09 | Andrew Corporation | Active array antenna and system for beamforming |
| US6972622B2 (en) | 2003-05-12 | 2005-12-06 | Andrew Corporation | Optimization of error loops in distributed power amplifiers |
| US7234742B2 (en) * | 2003-09-02 | 2007-06-26 | Vanhecker Joel | Adjustable clamping tongs |
| US20050239426A1 (en) * | 2004-04-26 | 2005-10-27 | Giuliano Berretta | Dual polarization receiving means |
| PL1989570T3 (pl) * | 2006-01-17 | 2017-02-28 | Teledyne Australia Pty Ltd. | Urządzenie i sposób do inwigilacji |
| US7463193B2 (en) * | 2006-05-01 | 2008-12-09 | Ems Technologies, Inc. | Beam forming system |
| US7262729B1 (en) * | 2006-06-19 | 2007-08-28 | General Electric Company | Radio detection and ranging intrusion detection system |
| US7460077B2 (en) * | 2006-12-21 | 2008-12-02 | Raytheon Company | Polarization control system and method for an antenna array |
| EP2153245A1 (en) * | 2007-05-04 | 2010-02-17 | Teledyne Australia Pty Ltd. | Collision avoidance system and method |
| PL2191292T3 (pl) * | 2007-09-19 | 2019-09-30 | Teledyne Australia Pty Ltd | Układ i sposób obrazowania |
| EP2391906B1 (en) | 2009-01-30 | 2016-12-07 | Teledyne Australia Pty Ltd. | Apparatus and method for assisting vertical takeoff vehicles |
| US9244158B2 (en) * | 2012-02-27 | 2016-01-26 | Mitsubishi Electric Research Laboratories, Inc. | Depth sensing using active coherent signals |
| CN103217596B (zh) * | 2013-03-06 | 2015-06-10 | 北京空间飞行器总体设计部 | 一种双圆极化复用星载数传天线性能的地面验证方法 |
| US11855680B2 (en) * | 2013-09-06 | 2023-12-26 | John Howard | Random, sequential, or simultaneous multi-beam circular antenna array and beam forming networks with up to 360° coverage |
| CN105098383B (zh) * | 2014-05-14 | 2019-01-25 | 华为技术有限公司 | 多波束天线系统及其相位调节方法和双极化天线系统 |
| US10892832B2 (en) * | 2014-11-11 | 2021-01-12 | Teledyne Scientific & Imaging, Llc | Moving platform roll angle determination system using RF communications link |
| WO2017195761A1 (ja) | 2016-05-10 | 2017-11-16 | 株式会社日立製作所 | 送信機および受信機 |
| US10852390B2 (en) * | 2017-12-20 | 2020-12-01 | Waymo Llc | Multiple polarization radar unit |
| US11280880B2 (en) * | 2019-11-21 | 2022-03-22 | Rockwell Collins, Inc. | Single channel dual orthogonal linear polarization array |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4907004A (en) | 1988-05-23 | 1990-03-06 | Spar Aerospace Limited | Power versatile satellite transmitter |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4972199A (en) * | 1989-03-30 | 1990-11-20 | Hughes Aircraft Company | Low cross-polarization radiator of circularly polarized radiation |
-
1990
- 1990-05-14 US US07/522,752 patent/US5038150A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-04-12 CA CA002040318A patent/CA2040318C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-09 EP EP91304186A patent/EP0457500B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-05-09 DE DE69111298T patent/DE69111298T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-14 JP JP3138452A patent/JPH0787414B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4907004A (en) | 1988-05-23 | 1990-03-06 | Spar Aerospace Limited | Power versatile satellite transmitter |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008178125A (ja) * | 2001-11-14 | 2008-07-31 | Quintel Technology Ltd | アンテナ・システム |
| WO2024128800A1 (ko) * | 2022-12-13 | 2024-06-20 | 삼성전자 주식회사 | 복수의 통신 시스템을 위한 무선 신호를 처리하는 전자 장치 및 그의 동작 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2040318C (en) | 1995-10-03 |
| CA2040318A1 (en) | 1991-11-15 |
| JPH04230130A (ja) | 1992-08-19 |
| EP0457500B1 (en) | 1995-07-19 |
| DE69111298D1 (de) | 1995-08-24 |
| EP0457500A3 (en) | 1992-06-10 |
| EP0457500A2 (en) | 1991-11-21 |
| US5038150A (en) | 1991-08-06 |
| DE69111298T2 (de) | 1996-04-04 |
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