JPH0790272A - 流動化埋戻し材料及び埋戻し施工法 - Google Patents
流動化埋戻し材料及び埋戻し施工法Info
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- JPH0790272A JPH0790272A JP5257446A JP25744693A JPH0790272A JP H0790272 A JPH0790272 A JP H0790272A JP 5257446 A JP5257446 A JP 5257446A JP 25744693 A JP25744693 A JP 25744693A JP H0790272 A JPH0790272 A JP H0790272A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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- C04B28/021—Ash cements, e.g. fly ash cements ; Cements based on incineration residues, e.g. alkali-activated slags from waste incineration ; Kiln dust cements
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Abstract
(57)【要約】
【目的】掘削溝に埋設する配管の埋戻し材料として掘削
土を利用し、長期材令のみならず短期材令でも十分な強
度を得る。 【構成】掘削土に比較的多い水を加えて撹拌した泥水に
固化材としてフライアッシュセメントＢ種とアルミネ−
ト系クリンカの混合物を一定量加えて撹拌し、図２の強
度変化特性図のＡに示すように埋戻し材料の初期強度を
増大させる。フライアッシュセメントＢ種を１に対して
アルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の割合で混合し、
長期材令における強度も著しく増大させる。
土を利用し、長期材令のみならず短期材令でも十分な強
度を得る。 【構成】掘削土に比較的多い水を加えて撹拌した泥水に
固化材としてフライアッシュセメントＢ種とアルミネ−
ト系クリンカの混合物を一定量加えて撹拌し、図２の強
度変化特性図のＡに示すように埋戻し材料の初期強度を
増大させる。フライアッシュセメントＢ種を１に対して
アルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の割合で混合し、
長期材令における強度も著しく増大させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば掘削溝に石油
導管やガス管，水道管，下水道管等を配管したのち埋戻
しに使用する流動化埋戻し材料及び埋戻し施工法に関す
るものである。
導管やガス管，水道管，下水道管等を配管したのち埋戻
しに使用する流動化埋戻し材料及び埋戻し施工法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】石油導管やガス管等を地中に埋設すると
きは、石油導管等を保護するために地表から一定の深さ
以上に埋設する必要がある。この埋設工事においては、
掘削土砂を一切使用せずに掘削した土砂を内陸部受入れ
地や海面埋立て地に運搬し、山砂で埋戻したり、掘削土
砂を利用するために、掘削土砂を掘削溝の周囲に置いた
り仮置場に運んで保存し、配管後に掘削土砂に固化材を
添加して埋め戻ししたりしている。
きは、石油導管等を保護するために地表から一定の深さ
以上に埋設する必要がある。この埋設工事においては、
掘削土砂を一切使用せずに掘削した土砂を内陸部受入れ
地や海面埋立て地に運搬し、山砂で埋戻したり、掘削土
砂を利用するために、掘削土砂を掘削溝の周囲に置いた
り仮置場に運んで保存し、配管後に掘削土砂に固化材を
添加して埋め戻ししたりしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら掘削土砂
を使用せずに山砂のみで埋戻す場合は、掘削土砂を遠方
の内陸部受入れ地や海岸埋立地に運搬しているが、掘削
土砂の受入れ規制により掘削土砂の受入れ地が将来少な
くなってしまう。また、埋め戻しに使用する良質な山砂
が不足するという問題がある。
を使用せずに山砂のみで埋戻す場合は、掘削土砂を遠方
の内陸部受入れ地や海岸埋立地に運搬しているが、掘削
土砂の受入れ規制により掘削土砂の受入れ地が将来少な
くなってしまう。また、埋め戻しに使用する良質な山砂
が不足するという問題がある。
【０００４】また、埋戻す場合に、山砂や掘削土砂に固
化材を添加した改良土を何層かに分けてまき出し、ラン
マ−やタンパ−等で突き固めているが、この突き固めを
丁寧にするために多くの時間を要する。また、実際の管
埋設作業においては、長く掘削した溝内に設置された管
の全てのくさびの部分を完全に締め固めることは困難で
あり、不十分な転圧になる危険性がある。このようにく
さびの部分が不十分な転圧になると埋設部に陥没や路面
沈下が生じたり、埋設した管がヒュ−ム管や陶管の場合
には、継手部が抜ける等の損傷事故を起す可能性があ
る。
化材を添加した改良土を何層かに分けてまき出し、ラン
マ−やタンパ−等で突き固めているが、この突き固めを
丁寧にするために多くの時間を要する。また、実際の管
埋設作業においては、長く掘削した溝内に設置された管
の全てのくさびの部分を完全に締め固めることは困難で
あり、不十分な転圧になる危険性がある。このようにく
さびの部分が不十分な転圧になると埋設部に陥没や路面
沈下が生じたり、埋設した管がヒュ−ム管や陶管の場合
には、継手部が抜ける等の損傷事故を起す可能性があ
る。
【０００５】さらに、ランマ−やタンパ−等で突き固め
るときに振動や騒音が発生し、市街地では騒音公害等の
問題も生じる。
るときに振動や騒音が発生し、市街地では騒音公害等の
問題も生じる。
【０００６】このような短所を解決するために、掘削土
に数％から10％程度の市販のセメント系固化材を混合
し、若干の水を加えて有る程度流動性を持たせた埋戻材
料を掘削溝に流し込む方法や掘削土と固化材を混合した
処理土で埋戻し個所を埋戻しながら水を加えて、振動を
与えて流動化して埋戻し個所に充填する方法等が、例え
ば特開平１−312118号公報や特開平３−287909号公報等
に開示されている。
に数％から10％程度の市販のセメント系固化材を混合
し、若干の水を加えて有る程度流動性を持たせた埋戻材
料を掘削溝に流し込む方法や掘削土と固化材を混合した
処理土で埋戻し個所を埋戻しながら水を加えて、振動を
与えて流動化して埋戻し個所に充填する方法等が、例え
ば特開平１−312118号公報や特開平３−287909号公報等
に開示されている。
【０００７】しかしながら特開平１−312118号公報等に
開示された方法によると、例えば地山の種類が火山灰質
粘性土の場合に、強度は28日材令で2.7kgf/cm2程度であ
ると示され長期強度の増進は問題にしているが、30分材
令のような初期強度については示されておらず、初期強
度の増進については検討されていなかった。
開示された方法によると、例えば地山の種類が火山灰質
粘性土の場合に、強度は28日材令で2.7kgf/cm2程度であ
ると示され長期強度の増進は問題にしているが、30分材
令のような初期強度については示されておらず、初期強
度の増進については検討されていなかった。
【０００８】この発明はかかる点を改善するためになさ
れたものであり、埋設管の下部にも簡単に充填すること
ができるとともに、長期材令のみならず短期材令でも十
分な強度を有する流動化埋戻し材料と埋戻し施工法を提
供することを目的とするものである。
れたものであり、埋設管の下部にも簡単に充填すること
ができるとともに、長期材令のみならず短期材令でも十
分な強度を有する流動化埋戻し材料と埋戻し施工法を提
供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明に係る流動化埋
戻し材料は、水を掘削土に加えて撹拌した泥水にフライ
アッシュセメントＢ種を１に対してアルミネ−ト系クリ
ンカを0.8から1.3の割合で混合した固化材を土質に応じ
て一定量加えて撹拌したことを特徴とする。
戻し材料は、水を掘削土に加えて撹拌した泥水にフライ
アッシュセメントＢ種を１に対してアルミネ−ト系クリ
ンカを0.8から1.3の割合で混合した固化材を土質に応じ
て一定量加えて撹拌したことを特徴とする。
【００１０】また、この発明に係る埋戻し施工法は、上
記流動化埋戻し材料を埋戻し部に流し込み充填すること
を特徴とする。
記流動化埋戻し材料を埋戻し部に流し込み充填すること
を特徴とする。
【００１１】
【作用】ガス管や水道管等を埋設するときに掘削土を埋
戻し材料として利用して埋め戻すためには、埋戻し材料
の強度を地山強度と同等以上の強度に高める必要があ
る。この埋戻し材料の強度は長期材令における強度のみ
ならず短期材令における初期強度を高めることが、以後
の作業を円滑に行うために必要である。また、ランマ−
やタンパ−等で突き固めることなしに、管下部や管が輻
輳した狭い空隙に均一に埋め戻すためには、埋戻し材料
の流動性を高める必要がある。このような要望を満たす
ために、この発明においては、掘削土に比較的多い水を
加えて撹拌した泥水に固化材としてフライアッシュセメ
ントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合物を一定量加
えて撹拌し埋戻し材料とする。
戻し材料として利用して埋め戻すためには、埋戻し材料
の強度を地山強度と同等以上の強度に高める必要があ
る。この埋戻し材料の強度は長期材令における強度のみ
ならず短期材令における初期強度を高めることが、以後
の作業を円滑に行うために必要である。また、ランマ−
やタンパ−等で突き固めることなしに、管下部や管が輻
輳した狭い空隙に均一に埋め戻すためには、埋戻し材料
の流動性を高める必要がある。このような要望を満たす
ために、この発明においては、掘削土に比較的多い水を
加えて撹拌した泥水に固化材としてフライアッシュセメ
ントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合物を一定量加
えて撹拌し埋戻し材料とする。
【００１２】すなわち掘削土に比較的多い水を加えて撹
拌した泥水にするとともにフライアッシュの流動性が良
いことを利用して埋戻し材料の流動性を高める。また、
セメントの水和作用により生じるＣａ(ＯＨ)2がフライ
アッシュと反応して埋戻し材料の長期材令における強度
を著しく増大させる。さらにアルミネ−ト系クリンカの
反応速度が極めて速いことを利用して埋戻し材料の初期
強度を増大させる。
拌した泥水にするとともにフライアッシュの流動性が良
いことを利用して埋戻し材料の流動性を高める。また、
セメントの水和作用により生じるＣａ(ＯＨ)2がフライ
アッシュと反応して埋戻し材料の長期材令における強度
を著しく増大させる。さらにアルミネ−ト系クリンカの
反応速度が極めて速いことを利用して埋戻し材料の初期
強度を増大させる。
【００１３】このフライアッシュセメントとアルミネ−
ト系クリンカの混合比は、アルミネ−ト系クリンカが一
定割合より少なくなると初期強度がでなくなる。逆にア
ルミネ−ト系クリンカが一定割合より多くなると初期強
度は大きくなるが凝結時間が短くなると作業性が悪くな
り、長期強度の増進が少なくなる。またアルミネ−ト系
クリンカが一定割合より多くなると長期強度の増進が少
なくなる。そこでフライアッシュセメントＢ種とアルミ
ネ−ト系クリンカの混合比をフライアッシュセメントＢ
種を１に対してアルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の
割合で混合する。
ト系クリンカの混合比は、アルミネ−ト系クリンカが一
定割合より少なくなると初期強度がでなくなる。逆にア
ルミネ−ト系クリンカが一定割合より多くなると初期強
度は大きくなるが凝結時間が短くなると作業性が悪くな
り、長期強度の増進が少なくなる。またアルミネ−ト系
クリンカが一定割合より多くなると長期強度の増進が少
なくなる。そこでフライアッシュセメントＢ種とアルミ
ネ−ト系クリンカの混合比をフライアッシュセメントＢ
種を１に対してアルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の
割合で混合する。
【００１４】
【実施例】例えば火山灰質粘性土からなる埋戻し部の地
山強度を測定するために、その地山の不撹乱土を採取し
て一軸圧縮強度ｑuを測定した結果、測定した一軸圧縮
強度ｑuは1.2kgf/cm2であった。そこで、この地山の掘
削土を利用した埋戻し材料でランマ−やタンパ−等で突
き固めることなしに埋め戻すため、掘削土に比較的多量
の水を加えて流動性を高めながら、固化材としてフライ
アッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカとの混
合物を使用し、地山強度を満足する掘削土と水と固化材
の配合比を調べた。ここでフライアッシュセメントとし
てＢ種を使用したのは、フライアッシュセメントＢ種は
ワ−カブルであり、水密性が良く、かつ水中での硬化が
特に良好であるため、広く一般土木建築工事に使用され
簡単に入手できるからである。
山強度を測定するために、その地山の不撹乱土を採取し
て一軸圧縮強度ｑuを測定した結果、測定した一軸圧縮
強度ｑuは1.2kgf/cm2であった。そこで、この地山の掘
削土を利用した埋戻し材料でランマ−やタンパ−等で突
き固めることなしに埋め戻すため、掘削土に比較的多量
の水を加えて流動性を高めながら、固化材としてフライ
アッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカとの混
合物を使用し、地山強度を満足する掘削土と水と固化材
の配合比を調べた。ここでフライアッシュセメントとし
てＢ種を使用したのは、フライアッシュセメントＢ種は
ワ−カブルであり、水密性が良く、かつ水中での硬化が
特に良好であるため、広く一般土木建築工事に使用され
簡単に入手できるからである。
【００１５】火山灰質粘性土の自然含水比が135％の掘
削土に比較的多量の水を加えて１分間混合して、調整含
水比が320％の泥水とし、この泥水に例えば図１に示す
化学成分のフライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト
系クリンカとの混合物からなる固化材を加えて１分間混
合して作った埋戻し材料の強度変化を調べた結果を図２
に示す。図２において、ＡはフライアッシュセメントＢ
種とアルミネ−ト系クリンカの混合比を１対１にして混
合した固化材を調整含水比が320％の泥水に対して重量
比で20％加えて混合した埋戻し材料の場合、Ｂは早強ポ
ルトランドセメントを使用した場合、Ｃは普通ポルトラ
ンドセメントを使用した場合を示す。
削土に比較的多量の水を加えて１分間混合して、調整含
水比が320％の泥水とし、この泥水に例えば図１に示す
化学成分のフライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト
系クリンカとの混合物からなる固化材を加えて１分間混
合して作った埋戻し材料の強度変化を調べた結果を図２
に示す。図２において、ＡはフライアッシュセメントＢ
種とアルミネ−ト系クリンカの混合比を１対１にして混
合した固化材を調整含水比が320％の泥水に対して重量
比で20％加えて混合した埋戻し材料の場合、Ｂは早強ポ
ルトランドセメントを使用した場合、Ｃは普通ポルトラ
ンドセメントを使用した場合を示す。
【００１６】図２に示すように、フライアッシュセメン
トＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比を１対１にし
て混合した固化材を使用した埋戻し材料の場合は、30分
材令で一軸圧縮強度ｑuが約0.6kgf/cm2、28日材令で一
軸圧縮強度ｑuが4.5kgf/cm2程度であり、３時間材令で
一軸圧縮強度ｑuが約1.3kgf/cm2程度と地山強度程度に
達した。一方、早強ポルトランドセメントの場合は、28
日材令では一軸圧縮強度ｑuが4.5kgf/cm2程度あり、フ
ライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカを
混合した固化材を使用した場合と同等であるが、３時間
材令では一軸圧縮強度ｑuが0.3kgf/cm2程度であり、初
期強度が比較的小さい。また、普通ポルトランドセメン
トの場合は28日材令で一軸圧縮強度ｑuが1.2kgf/cm2程
度と地山強度に達しているが、１日材令で一軸圧縮強度
ｑuが0.5kgf/cm2程度であり、長期強度,短期強度ともに
フライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカ
を混合した固化材を使用した場合よりはるかに小さくな
っている。したがって流動性を高めるために比較的多量
の水を加えて泥水にしても、フライアッシュセメントＢ
種とアルミネ−ト系クリンカを混合した固化材を使用す
ることにより初期強度から十分な強度を得ることができ
る。
トＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比を１対１にし
て混合した固化材を使用した埋戻し材料の場合は、30分
材令で一軸圧縮強度ｑuが約0.6kgf/cm2、28日材令で一
軸圧縮強度ｑuが4.5kgf/cm2程度であり、３時間材令で
一軸圧縮強度ｑuが約1.3kgf/cm2程度と地山強度程度に
達した。一方、早強ポルトランドセメントの場合は、28
日材令では一軸圧縮強度ｑuが4.5kgf/cm2程度あり、フ
ライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカを
混合した固化材を使用した場合と同等であるが、３時間
材令では一軸圧縮強度ｑuが0.3kgf/cm2程度であり、初
期強度が比較的小さい。また、普通ポルトランドセメン
トの場合は28日材令で一軸圧縮強度ｑuが1.2kgf/cm2程
度と地山強度に達しているが、１日材令で一軸圧縮強度
ｑuが0.5kgf/cm2程度であり、長期強度,短期強度ともに
フライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカ
を混合した固化材を使用した場合よりはるかに小さくな
っている。したがって流動性を高めるために比較的多量
の水を加えて泥水にしても、フライアッシュセメントＢ
種とアルミネ−ト系クリンカを混合した固化材を使用す
ることにより初期強度から十分な強度を得ることができ
る。
【００１７】次ぎに、フライアッシュセメントＢ種とア
ルミネ−ト系クリンカの混合比を換えた固化材を、火山
灰質粘性土と水の調整含水比が320％の泥水に重量比で2
0％加えて混合した埋戻し材料の強度変化を図３に示
す。図３において、ＡはフライアッシュセメントＢ種と
アルミネ−ト系クリンカの混合比が１対１の場合、Ｂは
フライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカ
の混合比が１対0.8の場合、Ｃはフライアッシュセメン
トＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比が１対1.3の
場合、ＤはフライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト
系クリンカの混合比が１対0.5の場合、Ｅはフライアッ
シュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比が
１対1.5の場合を示す。
ルミネ−ト系クリンカの混合比を換えた固化材を、火山
灰質粘性土と水の調整含水比が320％の泥水に重量比で2
0％加えて混合した埋戻し材料の強度変化を図３に示
す。図３において、ＡはフライアッシュセメントＢ種と
アルミネ−ト系クリンカの混合比が１対１の場合、Ｂは
フライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカ
の混合比が１対0.8の場合、Ｃはフライアッシュセメン
トＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比が１対1.3の
場合、ＤはフライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト
系クリンカの混合比が１対0.5の場合、Ｅはフライアッ
シュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比が
１対1.5の場合を示す。
【００１８】図３に示すように、フライアッシュセメン
トＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比が１対0.5か
ら１対1.3の範囲の固化材を使用した場合は、28日材令
で一軸圧縮強度ｑuが3.0kgf/cm2程度以上と長期強度の
増進が大きいが、フライアッシュセメントＢ種とアルミ
ネ−ト系クリンカの混合比が１対1.5の場合には28日材
令で一軸圧縮強度ｑuが2.0kgf/cm2程度と長期強度の増
進は少なくなっている。これはセメントの水和作用によ
り生じるＣａ(ＯＨ)2がフライアッシュと反応し長期強
度の増進が大きくなることと関連するものである。
トＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混合比が１対0.5か
ら１対1.3の範囲の固化材を使用した場合は、28日材令
で一軸圧縮強度ｑuが3.0kgf/cm2程度以上と長期強度の
増進が大きいが、フライアッシュセメントＢ種とアルミ
ネ−ト系クリンカの混合比が１対1.5の場合には28日材
令で一軸圧縮強度ｑuが2.0kgf/cm2程度と長期強度の増
進は少なくなっている。これはセメントの水和作用によ
り生じるＣａ(ＯＨ)2がフライアッシュと反応し長期強
度の増進が大きくなることと関連するものである。
【００１９】また、アルミネ−ト系クリンカの量が多く
なるにしたがって30分材令や１時間材令で一軸圧縮強度
ｑuが増大している。このように初期強度から十分な強
度を得ることができたのは、アルミネ−ト系クリンカの
反応速度が極めて速いためである。特にアルミネ−ト系
クリンカの割合が0.8以上の場合には30分材令で一軸圧
縮強度ｑuが0.3kgf/cm2以上であり、１時間材令で地山
強度程度に達している。このように一軸圧縮強度ｑuが
0.3kgf/cm2以上あると、埋戻した場所に作業者が乗って
も支障がない強度であり、以後の作業の手待時間を大幅
に短縮することができる。
なるにしたがって30分材令や１時間材令で一軸圧縮強度
ｑuが増大している。このように初期強度から十分な強
度を得ることができたのは、アルミネ−ト系クリンカの
反応速度が極めて速いためである。特にアルミネ−ト系
クリンカの割合が0.8以上の場合には30分材令で一軸圧
縮強度ｑuが0.3kgf/cm2以上であり、１時間材令で地山
強度程度に達している。このように一軸圧縮強度ｑuが
0.3kgf/cm2以上あると、埋戻した場所に作業者が乗って
も支障がない強度であり、以後の作業の手待時間を大幅
に短縮することができる。
【００２０】そこで、調整含水比が320％の泥水にフラ
イアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混
合比を変えた固化材を重量比で20％加えて撹拌して流動
性を調べた結果、１分間撹拌した場合は粘性も小さく流
動性は良好であったが、フライアッシュセメントＢ種と
アルミネ−ト系クリンカの混合比が１対1.8の場合には
３分間撹拌した場合に粘性が高くなり流動性が悪くなっ
た。これはフライアッシュセメントに含まれる球形の微
小粒子であるフライアッシュが埋戻し材料のなかで潤滑
材として働き、流動性を高めアルミネ−ト系クリンカの
急硬性を抑制するものと考えられる。
イアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの混
合比を変えた固化材を重量比で20％加えて撹拌して流動
性を調べた結果、１分間撹拌した場合は粘性も小さく流
動性は良好であったが、フライアッシュセメントＢ種と
アルミネ−ト系クリンカの混合比が１対1.8の場合には
３分間撹拌した場合に粘性が高くなり流動性が悪くなっ
た。これはフライアッシュセメントに含まれる球形の微
小粒子であるフライアッシュが埋戻し材料のなかで潤滑
材として働き、流動性を高めアルミネ−ト系クリンカの
急硬性を抑制するものと考えられる。
【００２１】これらの結果から、火山灰質粘性土からな
る掘削土に比較的多量の水を加えて調整含水比が320％
の泥水とし、この泥水にフライアッシュセメントＢ種と
アルミネ−ト系クリンカの混合比が１対0.8から１対1.3
の固化材を重量比で20％添加して１分程度混合すると、
流動性と強度が非常に良好な埋戻し材料を得ることがで
きた。この埋戻し材料を管を配置した掘削溝に流し込む
ことにより、管の下部や管が輻輳している間隙にも均一
に充填することができた。
る掘削土に比較的多量の水を加えて調整含水比が320％
の泥水とし、この泥水にフライアッシュセメントＢ種と
アルミネ−ト系クリンカの混合比が１対0.8から１対1.3
の固化材を重量比で20％添加して１分程度混合すると、
流動性と強度が非常に良好な埋戻し材料を得ることがで
きた。この埋戻し材料を管を配置した掘削溝に流し込む
ことにより、管の下部や管が輻輳している間隙にも均一
に充填することができた。
【００２２】なお、上記実施例は火山灰質粘性土からな
る掘削土を使用した場合について説明したが、粘性土，
シルト，砂質土からなる掘削土を使用する場合にも土質
の強度に応じて固化材の添加量を調節することにより、
上記実施例と同様に流動性と強度が良好な埋戻し材料を
得ることができる。
る掘削土を使用した場合について説明したが、粘性土，
シルト，砂質土からなる掘削土を使用する場合にも土質
の強度に応じて固化材の添加量を調節することにより、
上記実施例と同様に流動性と強度が良好な埋戻し材料を
得ることができる。
【００２３】
【発明の効果】この発明は以上説明したように、掘削土
に比較的多い水を加えて撹拌した泥水に固化材としてフ
ライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの
混合物を一定量加えて撹拌し埋戻し材料としたから、掘
削土に比較的多い水を加えて撹拌した泥水にするととも
にフライアッシュの流動性が良いことを利用して埋戻し
材料の流動性を高めることができ、ランマ−やタンパ−
等で突き固めずに埋戻しすることができるとともに、配
管の下回りや狭い空隙にも均一に充填して埋め戻すこと
ができる。
に比較的多い水を加えて撹拌した泥水に固化材としてフ
ライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系クリンカの
混合物を一定量加えて撹拌し埋戻し材料としたから、掘
削土に比較的多い水を加えて撹拌した泥水にするととも
にフライアッシュの流動性が良いことを利用して埋戻し
材料の流動性を高めることができ、ランマ−やタンパ−
等で突き固めずに埋戻しすることができるとともに、配
管の下回りや狭い空隙にも均一に充填して埋め戻すこと
ができる。
【００２４】また、固化材のアルミネ−ト系クリンカに
より埋戻し材料の初期強度を増大させることができ、特
に、フライアッシュセメントとアルミネ−ト系クリンカ
の混合比をフライアッシュセメントＢ種を１に対してア
ルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の割合で混合するこ
とにより30分材令で一軸圧縮強度ｑuを0.3kgf/cm2以上
に増進させることができ、以後の作業の手待時間を大幅
に短縮することができる。
より埋戻し材料の初期強度を増大させることができ、特
に、フライアッシュセメントとアルミネ−ト系クリンカ
の混合比をフライアッシュセメントＢ種を１に対してア
ルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の割合で混合するこ
とにより30分材令で一軸圧縮強度ｑuを0.3kgf/cm2以上
に増進させることができ、以後の作業の手待時間を大幅
に短縮することができる。
【００２５】また、フライアッシュセメントとアルミネ
−ト系クリンカの混合比をフライアッシュセメントＢ種
を１に対してアルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の割
合にすることにより、埋戻し材料の長期材令における強
度を著しく増大させることができる。
−ト系クリンカの混合比をフライアッシュセメントＢ種
を１に対してアルミネ−ト系クリンカを0.8から1.3の割
合にすることにより、埋戻し材料の長期材令における強
度を著しく増大させることができる。
【００２６】さらに、埋戻し部全体の初期強度と長期強
度の双方を高めることができるから、管埋設作業の工期
を短縮することができるとともに、埋戻し部に陥没が生
じることを防ぐことができる。
度の双方を高めることができるから、管埋設作業の工期
を短縮することができるとともに、埋戻し部に陥没が生
じることを防ぐことができる。
【００２７】また、埋戻し材料として掘削土を利用する
から、掘削土を内陸部受入れ地等に運搬する必要はな
く、工費を大幅に低減することができる。
から、掘削土を内陸部受入れ地等に運搬する必要はな
く、工費を大幅に低減することができる。
【図１】フライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系
クリンカの化学成分を示す説明図である。
クリンカの化学成分を示す説明図である。
【図２】埋戻し材料の強度変化特性図である。
【図３】フライアッシュセメントＢ種とアルミネ−ト系
クリンカの混合比を変えた固化材を使用した場合の埋戻
し材料の強度変化特性図である。
クリンカの混合比を変えた固化材を使用した場合の埋戻
し材料の強度変化特性図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ０９Ｋ 103:00
Claims (2)
- 【請求項１】 水を掘削土に加えて撹拌した泥水にフラ
イアッシュセメントＢ種を１に対してアルミネ−ト系ク
リンカを0.8から1.3の割合で混合した固化材を土質に応
じて一定量加えて撹拌したことを特徴とする流動化埋戻
し材料。 - 【請求項２】 上記流動化埋戻し材料を埋戻し部に流し
込み充填することを特徴とする埋戻し施工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5257446A JPH0790272A (ja) | 1993-09-22 | 1993-09-22 | 流動化埋戻し材料及び埋戻し施工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5257446A JPH0790272A (ja) | 1993-09-22 | 1993-09-22 | 流動化埋戻し材料及び埋戻し施工法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0790272A true JPH0790272A (ja) | 1995-04-04 |
Family
ID=17306466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5257446A Pending JPH0790272A (ja) | 1993-09-22 | 1993-09-22 | 流動化埋戻し材料及び埋戻し施工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0790272A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1088558A (ja) * | 1996-09-11 | 1998-04-07 | Nkk Corp | 埋設物の埋戻し材 |
| JP2015224503A (ja) * | 2014-05-29 | 2015-12-14 | 株式会社流動化処理工法総合監理 | 流動化処理土とその製造方法 |
| CN105778923A (zh) * | 2016-04-14 | 2016-07-20 | 吉林中路新材料有限责任公司 | 一种土壤固化剂及其制备方法 |
| CN113719660A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-11-30 | 中国水利水电第十四工程局有限公司 | 一种穿越构筑物的施工方法 |
-
1993
- 1993-09-22 JP JP5257446A patent/JPH0790272A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1088558A (ja) * | 1996-09-11 | 1998-04-07 | Nkk Corp | 埋設物の埋戻し材 |
| JP2015224503A (ja) * | 2014-05-29 | 2015-12-14 | 株式会社流動化処理工法総合監理 | 流動化処理土とその製造方法 |
| CN105778923A (zh) * | 2016-04-14 | 2016-07-20 | 吉林中路新材料有限责任公司 | 一种土壤固化剂及其制备方法 |
| CN113719660A (zh) * | 2021-07-26 | 2021-11-30 | 中国水利水电第十四工程局有限公司 | 一种穿越构筑物的施工方法 |
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