JPH0790439A - 耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金 - Google Patents
耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金Info
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- JPH0790439A JPH0790439A JP25636093A JP25636093A JPH0790439A JP H0790439 A JPH0790439 A JP H0790439A JP 25636093 A JP25636093 A JP 25636093A JP 25636093 A JP25636093 A JP 25636093A JP H0790439 A JPH0790439 A JP H0790439A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐硫酸腐食性に優れかつ熱間加工が可能なＮ
ｉ基合金を提供する。 【構成】 （１）、Ｃｒ：１７〜２２％、Ｍｏ：１９
〜２４％（但し、３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４）、Ｔａ：
１．０〜３．５％、Ｆｅ：０．０１〜４．０％を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなるＮｉ基合
金。 （２） 上記（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｚｒ：
０．００１〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．０１％
のうちの１種または２種を含有したＮｉ基合金。 （３） 上記（２）のＮｉ基合金に、さらに、Ｎｂ：
０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．
１〜２．０％のうちのいずれか１種または２種以上を
［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］≦２を満足するように含有したＮ
ｉ基合金。
ｉ基合金を提供する。 【構成】 （１）、Ｃｒ：１７〜２２％、Ｍｏ：１９
〜２４％（但し、３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４）、Ｔａ：
１．０〜３．５％、Ｆｅ：０．０１〜４．０％を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなるＮｉ基合
金。 （２） 上記（１）のＮｉ基合金に、さらに、Ｚｒ：
０．００１〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．０１％
のうちの１種または２種を含有したＮｉ基合金。 （３） 上記（２）のＮｉ基合金に、さらに、Ｎｂ：
０．１〜０．５％、Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．
１〜２．０％のうちのいずれか１種または２種以上を
［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］≦２を満足するように含有したＮ
ｉ基合金。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、硫酸および硫酸塩を
含む酸性腐食環境において優れた耐食性を示すＮｉ基合
金に関するものであり、特に、硫酸酸性環境が、Ｆｅ3+
やＮｏ3 - 等の酸化性物質を含む環境、例えば、Ｂ，Ｃ
重油焚ボイラーや石炭ボイラーの燃料ガス処理システム
における空気予熱器、脱硫装置、煙道、煙突などにおい
て硫酸を生ずる環境やごみ焼却炉の排気系において硫酸
を生ずる環境に対して優れた耐食性を有するＮｉ基合金
に関するものである。
含む酸性腐食環境において優れた耐食性を示すＮｉ基合
金に関するものであり、特に、硫酸酸性環境が、Ｆｅ3+
やＮｏ3 - 等の酸化性物質を含む環境、例えば、Ｂ，Ｃ
重油焚ボイラーや石炭ボイラーの燃料ガス処理システム
における空気予熱器、脱硫装置、煙道、煙突などにおい
て硫酸を生ずる環境やごみ焼却炉の排気系において硫酸
を生ずる環境に対して優れた耐食性を有するＮｉ基合金
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、火力発電所においては、ボイラ
ーにＢ重油、Ｃ重油または石炭などを燃して純水を加熱
し、高温水蒸気を作製し、この高温水蒸気を利用して蒸
気ダービンを回し発電している。
ーにＢ重油、Ｃ重油または石炭などを燃して純水を加熱
し、高温水蒸気を作製し、この高温水蒸気を利用して蒸
気ダービンを回し発電している。
【０００３】このボイラーで発生した燃焼ガスは、図１
に示されるように、まず脱硝装置により脱硝処理したの
ち空気予熱器に送って燃焼用空気を予熱し、さらに脱硫
装置にて脱硫処理し、ついで煙突から大気中に放出され
ている。
に示されるように、まず脱硝装置により脱硝処理したの
ち空気予熱器に送って燃焼用空気を予熱し、さらに脱硫
装置にて脱硫処理し、ついで煙突から大気中に放出され
ている。
【０００４】脱硝装置によりＮＯX が除去された燃焼ガ
スは空気予熱器に送られ、そこで燃焼用空気を予熱する
ことにより１５０〜２５０℃に冷却され、さらに脱硫装
置を通ることにより１５０℃未満（約８０℃）に冷却さ
れたのち煙突から放出される。
スは空気予熱器に送られ、そこで燃焼用空気を予熱する
ことにより１５０〜２５０℃に冷却され、さらに脱硫装
置を通ることにより１５０℃未満（約８０℃）に冷却さ
れたのち煙突から放出される。
【０００５】上記脱硝装置でＮＯX が除去された燃焼ガ
スは、２５０℃以下に温度が下がるが、その成分は空気
以外に水蒸気、ＣＯX ，ＳＯX を多く含み、その他ＨＣ
ｌ、脱硝されなかった微量のＮＯX のほか、装置から発
生するＦｅ3+イオンを含み、更には未燃炭素のススやダ
スト等の固形浮遊物を含むと言われている。
スは、２５０℃以下に温度が下がるが、その成分は空気
以外に水蒸気、ＣＯX ，ＳＯX を多く含み、その他ＨＣ
ｌ、脱硝されなかった微量のＮＯX のほか、装置から発
生するＦｅ3+イオンを含み、更には未燃炭素のススやダ
スト等の固形浮遊物を含むと言われている。
【０００６】この脱硝装置を通過した燃焼ガスは、１５
０℃程度に冷却されると水蒸気とＳＯ3 が反応してＨ2
ＳＯ4 となって結露し、８０％前後の濃硫酸が生成され
る。この結露した硫酸には、ＨＣｌ，ＮＯx ，Ｏ2 ，Ｃ
ＯX を始めとする腐食性ガス、および酸化性イオンのＦ
ｅ3+を含み、スス本体である微細な炭素やダストが少量
ながら含まれていると言われ、かかる多様な腐食因子が
含まれている結露した硫酸は、特に腐食性が強く、この
結露した硫酸による腐食は「硫酸露点腐食」と言われて
いる。
０℃程度に冷却されると水蒸気とＳＯ3 が反応してＨ2
ＳＯ4 となって結露し、８０％前後の濃硫酸が生成され
る。この結露した硫酸には、ＨＣｌ，ＮＯx ，Ｏ2 ，Ｃ
ＯX を始めとする腐食性ガス、および酸化性イオンのＦ
ｅ3+を含み、スス本体である微細な炭素やダストが少量
ながら含まれていると言われ、かかる多様な腐食因子が
含まれている結露した硫酸は、特に腐食性が強く、この
結露した硫酸による腐食は「硫酸露点腐食」と言われて
いる。
【０００７】水蒸気とＳＯ3 が反応して硫酸が結露する
量は１１０〜１３０℃の温度範囲で最大となるところか
ら、この温度範囲で金属材料の硫酸露点腐食量は最大と
なる。
量は１１０〜１３０℃の温度範囲で最大となるところか
ら、この温度範囲で金属材料の硫酸露点腐食量は最大と
なる。
【０００８】この硫酸露点腐食は、図１の点線で囲まれ
た部分、すなわち、空気予熱器、電気集塵器集電板、煙
道、脱硫装置および煙突などの燃焼ガスが１５０℃以下
に温度低下する部分で発生する。空気予熱器内の燃焼ガ
スの温度は１５０℃を越えているが、燃焼用空気が通る
パイプの表面は１５０℃以下となっており、このパイプ
に接触した燃焼ガスは１５０℃以下に温度低下し、硫酸
が結露してこのパイプ部分で硫酸露点腐食が発生する。
かかる空気予熱器、電気集塵器集電板、煙道、脱硫装置
及び煙突には、従来、低合金鋼、ステンレス鋼などが使
用され、硫酸が結露することのないように保温されてい
たが、硫酸の凝縮を１００％防止することはできず、部
位によっては硫酸露点腐食等の腐食が生じていた。
た部分、すなわち、空気予熱器、電気集塵器集電板、煙
道、脱硫装置および煙突などの燃焼ガスが１５０℃以下
に温度低下する部分で発生する。空気予熱器内の燃焼ガ
スの温度は１５０℃を越えているが、燃焼用空気が通る
パイプの表面は１５０℃以下となっており、このパイプ
に接触した燃焼ガスは１５０℃以下に温度低下し、硫酸
が結露してこのパイプ部分で硫酸露点腐食が発生する。
かかる空気予熱器、電気集塵器集電板、煙道、脱硫装置
及び煙突には、従来、低合金鋼、ステンレス鋼などが使
用され、硫酸が結露することのないように保温されてい
たが、硫酸の凝縮を１００％防止することはできず、部
位によっては硫酸露点腐食等の腐食が生じていた。
【０００９】近年、脱硫装置等の一部においてＦｅ基合
金に比べて格段に優れた耐硫酸腐食性を有するＮｉ基合
金を用い、腐食に対する信頼性を改善するケースもあ
る。
金に比べて格段に優れた耐硫酸腐食性を有するＮｉ基合
金を用い、腐食に対する信頼性を改善するケースもあ
る。
【００１０】上記耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金とし
ては、例えば、Ｃｒ：２１〜２３％、 Ｍｏ：１２
〜１４％、Ｆｅ：２．５〜５．５％、 Ｗ：２．５〜
３．５％、を含有し、残部Ｎｉおよび不可避不純物から
なるＮｉ基合金（以下、従来Ｎｉ基合金Ａという）、Ｍ
ｏ：２５〜３０％、 Ｆｅ：０．１〜２．０％、を
含有し、残部Ｎｉおよび不可避不純物からなるＮｉ基合
金（以下、従来Ｎｉ基合金Ｂという）、などがあり、そ
の他にも種々の耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金が知ら
れている。
ては、例えば、Ｃｒ：２１〜２３％、 Ｍｏ：１２
〜１４％、Ｆｅ：２．５〜５．５％、 Ｗ：２．５〜
３．５％、を含有し、残部Ｎｉおよび不可避不純物から
なるＮｉ基合金（以下、従来Ｎｉ基合金Ａという）、Ｍ
ｏ：２５〜３０％、 Ｆｅ：０．１〜２．０％、を
含有し、残部Ｎｉおよび不可避不純物からなるＮｉ基合
金（以下、従来Ｎｉ基合金Ｂという）、などがあり、そ
の他にも種々の耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金が知ら
れている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のＮｉ基合金
は従来鋼に比べて優れた耐硫酸腐食性を有するものの、
十分満足できるものではなく、例えば現在、空気予熱器
と脱硫装置の間にヒートパイプ等の熱交換器を設置し
て、燃焼ガスの熱の一層の有効利用を計ろうとする計画
もあるが、上記従来のＮｉ基合金では上記計画を推進で
きるだけの十分な耐硫酸腐食性は得られない。
は従来鋼に比べて優れた耐硫酸腐食性を有するものの、
十分満足できるものではなく、例えば現在、空気予熱器
と脱硫装置の間にヒートパイプ等の熱交換器を設置し
て、燃焼ガスの熱の一層の有効利用を計ろうとする計画
もあるが、上記従来のＮｉ基合金では上記計画を推進で
きるだけの十分な耐硫酸腐食性は得られない。
【００１２】例えばゴミ等も含めてＳ分を含有する燃料
等の燃焼で生ずる硫酸には、硫酸成分の他、Ｆｅ3+、ス
ス、ダスト、その他の酸等多様な物質が混入しており、
そのため硫酸酸性物質と言っても腐食特性は、混入する
物質の種類、量、また硫酸や硫酸塩の濃度、環境温度等
によって大きく異なる。
等の燃焼で生ずる硫酸には、硫酸成分の他、Ｆｅ3+、ス
ス、ダスト、その他の酸等多様な物質が混入しており、
そのため硫酸酸性物質と言っても腐食特性は、混入する
物質の種類、量、また硫酸や硫酸塩の濃度、環境温度等
によって大きく異なる。
【００１３】硫酸環境の代表例は、硫酸製造設備であ
り、例えば硫酸吸収塔が挙げられるが、この硫酸吸収塔
内の硫酸は濃度が約９８．５％（水分が１．５％）、温
度が約９０℃であり、吸収塔材質にはＳＳ４１等が用い
られ、厚さ１０mmのＳＳ４１で１０年程度の耐食性を有
する。このように純粋な硫酸であって水分が極く少量で
１００℃以下であればＳＳ４１程度の低級金属材料でも
そこそこの耐食性を有する。ところが硫酸に水分が含有
されるとその腐食性は著しく増大し、例えば６０％Ｈ2
ＳＯ4 、６０℃の条件では汎用材の中でも高級金属材と
されるＳＵＳ３１６Ｌでもその腐食速度は、２５９．１
mm／年と実用的な耐食性を示さない。これに対して、上
記従来Ｎｉ基合金Ｂは典型的な超耐硫酸腐食合金である
が、同じ条件での腐食速度は、０．０１mm／年と著しく
小さく、極めて優れた耐硫酸腐食性を有することがわか
る。
り、例えば硫酸吸収塔が挙げられるが、この硫酸吸収塔
内の硫酸は濃度が約９８．５％（水分が１．５％）、温
度が約９０℃であり、吸収塔材質にはＳＳ４１等が用い
られ、厚さ１０mmのＳＳ４１で１０年程度の耐食性を有
する。このように純粋な硫酸であって水分が極く少量で
１００℃以下であればＳＳ４１程度の低級金属材料でも
そこそこの耐食性を有する。ところが硫酸に水分が含有
されるとその腐食性は著しく増大し、例えば６０％Ｈ2
ＳＯ4 、６０℃の条件では汎用材の中でも高級金属材と
されるＳＵＳ３１６Ｌでもその腐食速度は、２５９．１
mm／年と実用的な耐食性を示さない。これに対して、上
記従来Ｎｉ基合金Ｂは典型的な超耐硫酸腐食合金である
が、同じ条件での腐食速度は、０．０１mm／年と著しく
小さく、極めて優れた耐硫酸腐食性を有することがわか
る。
【００１４】ところが硫酸腐食環境の中で、純粋な硫酸
からなる腐食環境は、むしろ硫酸製造設備等の特殊なケ
ースに限られ、多くの場合は望まないのに硫酸が副次的
に生成し、このためこの副次的に生成した硫酸には、硫
酸以外に各種の物質が含まれ、したがって純粋な硫酸と
異なる腐食挙動をとる。例えばＳ分を含む化石燃料を燃
焼させ、その排ガス温度を１５０℃以下に冷却すると硫
酸が生ずるが、この硫酸には未燃ススとしてのカーボン
が通常含まれる。この凝縮硫酸環境を模擬して、１２０
℃、６０wt％Ｈ2 ＳＯ4 においてカーボン混入の有無に
ついて代表的な超耐硫酸合金として上記従来Ｎｉ基合金
Ｂの腐食速度を調査した結果、カーボン無しの純粋な６
０wt％Ｈ2 ＳＯ4 中では従来Ｎｉ基合金Ｂの腐食速度は
０．０３mm／年と非常に良好であったのに対し、カーボ
ン有りの場合では、その腐食速度は、２０．２mm／年と
大きく増大した。
からなる腐食環境は、むしろ硫酸製造設備等の特殊なケ
ースに限られ、多くの場合は望まないのに硫酸が副次的
に生成し、このためこの副次的に生成した硫酸には、硫
酸以外に各種の物質が含まれ、したがって純粋な硫酸と
異なる腐食挙動をとる。例えばＳ分を含む化石燃料を燃
焼させ、その排ガス温度を１５０℃以下に冷却すると硫
酸が生ずるが、この硫酸には未燃ススとしてのカーボン
が通常含まれる。この凝縮硫酸環境を模擬して、１２０
℃、６０wt％Ｈ2 ＳＯ4 においてカーボン混入の有無に
ついて代表的な超耐硫酸合金として上記従来Ｎｉ基合金
Ｂの腐食速度を調査した結果、カーボン無しの純粋な６
０wt％Ｈ2 ＳＯ4 中では従来Ｎｉ基合金Ｂの腐食速度は
０．０３mm／年と非常に良好であったのに対し、カーボ
ン有りの場合では、その腐食速度は、２０．２mm／年と
大きく増大した。
【００１５】このように硫酸酸性環境といってもその腐
食性を一様に特定することは難しい。
食性を一様に特定することは難しい。
【００１６】従来のＮｉ基合金開発において、耐硫酸合
金の開発では単純な純粋硫酸を用いての耐食性評価が一
般的であり、Ｍｏ含有量の増大により耐食性を向上する
方法がとられ、その結果開発されたのが、単純硫酸環境
での実用超耐硫酸合金として知られる従来Ｎｉ基合金Ｂ
である。
金の開発では単純な純粋硫酸を用いての耐食性評価が一
般的であり、Ｍｏ含有量の増大により耐食性を向上する
方法がとられ、その結果開発されたのが、単純硫酸環境
での実用超耐硫酸合金として知られる従来Ｎｉ基合金Ｂ
である。
【００１７】また一方、硫酸とは限定しないで各種酸に
対して総合的な耐食性を有するＮｉ基合金として開発さ
れた従来Ｎｉ基合金としては、上記従来Ｎｉ基合金Ａが
挙げられる。この従来Ｎｉ基合金Ａは、Ｈ2 ＳＯ4 、Ｈ
ＮＯ3 、ＨＣｌ等の単純酸に対して良好な耐食性を示
し、Ｃｒ量の増加でＨＮＯ3 に対する耐食性を付与し、
Ｍｏ量の増大で、ＨＣｌ、Ｈ2 ＳＯ4 に対する耐食性を
付与している。
対して総合的な耐食性を有するＮｉ基合金として開発さ
れた従来Ｎｉ基合金としては、上記従来Ｎｉ基合金Ａが
挙げられる。この従来Ｎｉ基合金Ａは、Ｈ2 ＳＯ4 、Ｈ
ＮＯ3 、ＨＣｌ等の単純酸に対して良好な耐食性を示
し、Ｃｒ量の増加でＨＮＯ3 に対する耐食性を付与し、
Ｍｏ量の増大で、ＨＣｌ、Ｈ2 ＳＯ4 に対する耐食性を
付与している。
【００１８】この従来Ｎｉ基合金Ａを従来Ｎｉ基合金Ｂ
と同様に１２０℃、６０wt％Ｈ2 ＳＯ4 においてカーボ
ン混入（硫酸１ccにつき３ｇ）の有無について腐食速度
を調査した。その結果、従来Ｎｉ基合金Ａは、単純な６
０％Ｈ2 ＳＯ4 中で比較的良好な耐食性を示すも、カー
ボンを混入した６０％Ｈ2 ＳＯ4 中では腐食速度が１
５．２mm／年と大きく、耐食合金としての実用性を有し
ていないのである。
と同様に１２０℃、６０wt％Ｈ2 ＳＯ4 においてカーボ
ン混入（硫酸１ccにつき３ｇ）の有無について腐食速度
を調査した。その結果、従来Ｎｉ基合金Ａは、単純な６
０％Ｈ2 ＳＯ4 中で比較的良好な耐食性を示すも、カー
ボンを混入した６０％Ｈ2 ＳＯ4 中では腐食速度が１
５．２mm／年と大きく、耐食合金としての実用性を有し
ていないのである。
【００１９】このことは、従来Ｎｉ基合金が、いずれも
単純な硫酸や酸環境を想定して設計開発されているた
め、実用環境で生ずる色々な物質を含んだ硫酸環境の腐
食特性に追随出来ないことを示唆している。即ち、多様
な腐食性を有する硫酸環境に対する総合的な耐硫酸Ｎｉ
基合金として開発されていないことを示すものである。
単純な硫酸や酸環境を想定して設計開発されているた
め、実用環境で生ずる色々な物質を含んだ硫酸環境の腐
食特性に追随出来ないことを示唆している。即ち、多様
な腐食性を有する硫酸環境に対する総合的な耐硫酸Ｎｉ
基合金として開発されていないことを示すものである。
【００２０】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
様々な物質の混入によって変わる硫酸環境の腐食性を体
系付け、各種の硫酸環境に耐える総合的に信頼性の高い
耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金を開発すべく研究を行
った。その結果、上記各種の硫酸環境は、（ａ） 硫酸
は、水分の含有量で、２０％前後の水分の含有で最も腐
食性が増大し、温度的には、これら硫酸濃度が維持され
る１２０℃前後において最も強い腐食性を示すところか
ら１２０℃、８０％硫酸の硫酸酸性環境、（ｂ） この
種の条件の硫酸は、非酸化性的な酸特性を有するが、Ｃ
ｌ- を含有して還元性酸の特性を有するようになったＣ
ｌ- 含有の硫酸酸性環境、（ｃ） 未燃スス、すなわち
カーボンの混入により弱酸化性酸としての特性が、また
Ｆｅ3+やＮＯ3 - の混入により、その混入量の増大とと
もに酸化性酸の腐食特性が、それぞれ増大するが、かか
るカーボンまたはＦｅ3+やＮＯ3 - が混入した硫酸酸性
環境、の（ａ）〜（ｃ）の３種類のシュミレーションの
環境に体系付けすることができ、これら各種実機実用環
境で生ずる硫酸酸性環境も上述の（ａ）〜（ｃ）の環境
に大別でき、実用環境で最も過酷な化石燃料の燃焼ガス
によって生ずる硫酸露点腐食も上記シュミレーション環
境よりマイルドであるところから、上記シュミレーショ
ン環境において総合的に優れた耐食性を有するＮｉ基合
金が、実用環境においても最も信頼性が高い耐食性に優
れたＮｉ基合金であり、またこの耐食性Ｎｉ基合金は、
パイプ素材として使用することが多いので展伸性に優れ
ていることが必要であることがわかったのである。
様々な物質の混入によって変わる硫酸環境の腐食性を体
系付け、各種の硫酸環境に耐える総合的に信頼性の高い
耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金を開発すべく研究を行
った。その結果、上記各種の硫酸環境は、（ａ） 硫酸
は、水分の含有量で、２０％前後の水分の含有で最も腐
食性が増大し、温度的には、これら硫酸濃度が維持され
る１２０℃前後において最も強い腐食性を示すところか
ら１２０℃、８０％硫酸の硫酸酸性環境、（ｂ） この
種の条件の硫酸は、非酸化性的な酸特性を有するが、Ｃ
ｌ- を含有して還元性酸の特性を有するようになったＣ
ｌ- 含有の硫酸酸性環境、（ｃ） 未燃スス、すなわち
カーボンの混入により弱酸化性酸としての特性が、また
Ｆｅ3+やＮＯ3 - の混入により、その混入量の増大とと
もに酸化性酸の腐食特性が、それぞれ増大するが、かか
るカーボンまたはＦｅ3+やＮＯ3 - が混入した硫酸酸性
環境、の（ａ）〜（ｃ）の３種類のシュミレーションの
環境に体系付けすることができ、これら各種実機実用環
境で生ずる硫酸酸性環境も上述の（ａ）〜（ｃ）の環境
に大別でき、実用環境で最も過酷な化石燃料の燃焼ガス
によって生ずる硫酸露点腐食も上記シュミレーション環
境よりマイルドであるところから、上記シュミレーショ
ン環境において総合的に優れた耐食性を有するＮｉ基合
金が、実用環境においても最も信頼性が高い耐食性に優
れたＮｉ基合金であり、またこの耐食性Ｎｉ基合金は、
パイプ素材として使用することが多いので展伸性に優れ
ていることが必要であることがわかったのである。
【００２１】本発明者等は、上記シュミレーション環境
において総合的に優れた耐食性を示し、さらに展伸性に
も優れたＮｉ基合金の成分組成を決定すべく努力した結
果、重量％で、（イ） Ｃｒ：１７〜２２％、Ｍｏ：１
９〜２４％でかつ３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４％を満足す
るように含有し、さらにＦｅ：０．０１〜４．０％を含
有するＮｉ基合金に、Ｔａ：１．０〜３．５％を含有せ
しめると、耐硫酸腐食性が向上すると共に加工性、特に
熱間加工性も向上する。
において総合的に優れた耐食性を示し、さらに展伸性に
も優れたＮｉ基合金の成分組成を決定すべく努力した結
果、重量％で、（イ） Ｃｒ：１７〜２２％、Ｍｏ：１
９〜２４％でかつ３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４％を満足す
るように含有し、さらにＦｅ：０．０１〜４．０％を含
有するＮｉ基合金に、Ｔａ：１．０〜３．５％を含有せ
しめると、耐硫酸腐食性が向上すると共に加工性、特に
熱間加工性も向上する。
【００２２】（ロ） 上記Ｃｒ：１７〜２２％、Ｍｏ：
１９〜２４％、（但し、３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４
％）、Ｔａ：１．０〜３．５％、Ｆｅ：０．００１〜
４．０％を含有するＮｉ基合金に、さらに、Ｚｒ：０．
００１〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．０１％のう
ちの１種または２種を含有してもよい、（ハ） 上記
（ロ）のＮｉ基合金に、さらに、Ｎｂ：０．１〜０．５
％、Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％の
うちの１種または２種以上を［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］≦
２．０％の割合で含有してもよい、などの知見が得られ
たのである。
１９〜２４％、（但し、３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４
％）、Ｔａ：１．０〜３．５％、Ｆｅ：０．００１〜
４．０％を含有するＮｉ基合金に、さらに、Ｚｒ：０．
００１〜０．０１％、Ｂ：０．００１〜０．０１％のう
ちの１種または２種を含有してもよい、（ハ） 上記
（ロ）のＮｉ基合金に、さらに、Ｎｂ：０．１〜０．５
％、Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％の
うちの１種または２種以上を［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］≦
２．０％の割合で含有してもよい、などの知見が得られ
たのである。
【００２３】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、重量％で、（１） Ｃｒ：１７〜２
２％、Ｍｏ：１９〜２４％であって、かつ３８％＜Ｃｒ
＋Ｍｏ＜４４％を満足する量を含有し、さらに、Ｔａ：
１．０〜３．５％、Ｆｅ：０．０１〜４．０％を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなる耐硫酸腐食
性に優れたＮｉ基合金、（２） 上記（１）のＮｉ基合
金に、さらに、Ｚｒ：０．００１〜０．０１％、Ｂ：
０．００１〜０．０１％のうちの１種または２種を含有
した耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金、（３） 上記
（２）のＮｉ基合金に、さらに、Ｎｂ：０．１〜０．５
％、Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％、
のうちの１種または２種以上を［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］≦
２％の割合で含有した耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合
金、に特徴を有するものである。
れたものであって、重量％で、（１） Ｃｒ：１７〜２
２％、Ｍｏ：１９〜２４％であって、かつ３８％＜Ｃｒ
＋Ｍｏ＜４４％を満足する量を含有し、さらに、Ｔａ：
１．０〜３．５％、Ｆｅ：０．０１〜４．０％を含有
し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなる耐硫酸腐食
性に優れたＮｉ基合金、（２） 上記（１）のＮｉ基合
金に、さらに、Ｚｒ：０．００１〜０．０１％、Ｂ：
０．００１〜０．０１％のうちの１種または２種を含有
した耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金、（３） 上記
（２）のＮｉ基合金に、さらに、Ｎｂ：０．１〜０．５
％、Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜２．０％、
のうちの１種または２種以上を［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］≦
２％の割合で含有した耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合
金、に特徴を有するものである。
【００２４】この発明の耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合
金の成分組成を上記の範囲に限定した理由は下記の通り
である。
金の成分組成を上記の範囲に限定した理由は下記の通り
である。
【００２５】（ａ） ＣｒおよびＭｏ ＣｒおよびＭｏは、共に素地に固溶して耐食性の向上を
果たす成分であり、特にＣｒは酸化性酸に対する耐食性
を向上させ、Ｍｏは非酸化性酸に対する耐食性を向上さ
せる作用を有することが知られているが、ＣｒおよびＭ
ｏがＴａと同時に含有することにより各種の硫酸酸性環
境において耐硫酸腐食性が格段に向上する。しかし、Ｃ
ｒの含有量が１７％未満では合金表面に緻密な不働態皮
膜を形成することができないために十分な耐硫酸腐食性
が得られず、一方、Ｃｒ含有量が２２％を越えると加工
性が極端に低下し、圧延加工中に割れが生じて好ましく
ない。したがってＣｒの含有量は１７〜２２％に定め
た。
果たす成分であり、特にＣｒは酸化性酸に対する耐食性
を向上させ、Ｍｏは非酸化性酸に対する耐食性を向上さ
せる作用を有することが知られているが、ＣｒおよびＭ
ｏがＴａと同時に含有することにより各種の硫酸酸性環
境において耐硫酸腐食性が格段に向上する。しかし、Ｃ
ｒの含有量が１７％未満では合金表面に緻密な不働態皮
膜を形成することができないために十分な耐硫酸腐食性
が得られず、一方、Ｃｒ含有量が２２％を越えると加工
性が極端に低下し、圧延加工中に割れが生じて好ましく
ない。したがってＣｒの含有量は１７〜２２％に定め
た。
【００２６】さらに、Ｍｏは１９％未満では十分な耐硫
酸腐食性を得ることはできず、一方、２４％を越えて含
有すると酸化性酸を含む硫酸腐食に対する抵抗が低下す
るので好ましくない。したがってＭｏの含有量は１９〜
２４％に定めた。
酸腐食性を得ることはできず、一方、２４％を越えて含
有すると酸化性酸を含む硫酸腐食に対する抵抗が低下す
るので好ましくない。したがってＭｏの含有量は１９〜
２４％に定めた。
【００２７】なお、ＣｒとＭｏとは互いに相反する性質
を有するためにＣｒとＭｏの含有量のバランスが重要で
あり、ＣｒとＭｏの合計量が３８％以下でもまたＣｒと
Ｍｏの合計量が４４％以上でも耐硫酸腐食性が低下する
ので好ましくない。したがって３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４
４％に定めた。
を有するためにＣｒとＭｏの含有量のバランスが重要で
あり、ＣｒとＭｏの合計量が３８％以下でもまたＣｒと
Ｍｏの合計量が４４％以上でも耐硫酸腐食性が低下する
ので好ましくない。したがって３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４
４％に定めた。
【００２８】（ｂ） Ｔａ Ｔａは母相に固溶し、不働態皮膜を安定化させると同時
に不働態化を促進させる効果があり、Ｃｒ：１７〜２２
％、Ｍｏ：１９〜２４％であって３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜
４４％の満足する量のＣｒおよびＭｏとともに含有させ
ることにより耐硫酸腐食性を向上させる成分であるが、
その含有量が１．０％未満では各種硫酸酸性腐食環境に
おいて耐硫酸腐食性を十分に得ることができず、一方、
３．５％を越えて含有すると母相に有害相であるＴＣＰ
相が析出量の許容範囲を越えて析出し、加工性を低下さ
せるので好ましくない。したがって、Ｔａの含有量は
１．０〜３．５％の範囲に定めた。
に不働態化を促進させる効果があり、Ｃｒ：１７〜２２
％、Ｍｏ：１９〜２４％であって３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜
４４％の満足する量のＣｒおよびＭｏとともに含有させ
ることにより耐硫酸腐食性を向上させる成分であるが、
その含有量が１．０％未満では各種硫酸酸性腐食環境に
おいて耐硫酸腐食性を十分に得ることができず、一方、
３．５％を越えて含有すると母相に有害相であるＴＣＰ
相が析出量の許容範囲を越えて析出し、加工性を低下さ
せるので好ましくない。したがって、Ｔａの含有量は
１．０〜３．５％の範囲に定めた。
【００２９】（ｃ） Ｆｅ この発明のＮｉ基合金にはＣｒおよびＭｏを多量に添加
しているために塑性加工性が悪化するが、Ｆｅを０．０
１％以上添加することにより加工性の低下を防ぐことが
できる。しかし、４．０％以上添加すると加工性は向上
するが耐硫酸腐食性が悪化するので好ましくない。
しているために塑性加工性が悪化するが、Ｆｅを０．０
１％以上添加することにより加工性の低下を防ぐことが
できる。しかし、４．０％以上添加すると加工性は向上
するが耐硫酸腐食性が悪化するので好ましくない。
【００３０】したがって、Ｆｅの含有量は０．０１〜
４．０％に定めた。
４．０％に定めた。
【００３１】（ｄ） ＢおよびＺｒ これらの成分には、熱間加工性を向上させる作用がある
ので特に優れた熱間加工性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、０．００１％未満では効果が得られ
ず、一方その含有量が０．０１％を越えると逆に加工性
に劣化傾向が現われるようになるから、その含有量を
０．００１〜０．０１％と定めた。
ので特に優れた熱間加工性が要求される場合に必要に応
じて含有されるが、０．００１％未満では効果が得られ
ず、一方その含有量が０．０１％を越えると逆に加工性
に劣化傾向が現われるようになるから、その含有量を
０．００１〜０．０１％と定めた。
【００３２】（ｅ） Ｎｂ，ＷおよびＣｕ Ｎｂ、ＷおよびＣｕは、いずれも各種硫酸環境での耐硫
酸腐食性を改善する成分であるが、その含有量がＮｂ：
０．１％未満、Ｗ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％未満
では添加による効果が上がらず、一方、Ｎｂが０．５％
を越え、Ｗが２．０％を越え、Ｃｕが２．０％を越え、
または、［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］が２％を越えると加工性
が低下するので好ましくない。
酸腐食性を改善する成分であるが、その含有量がＮｂ：
０．１％未満、Ｗ：０．１％未満、Ｃｕ：０．１％未満
では添加による効果が上がらず、一方、Ｎｂが０．５％
を越え、Ｗが２．０％を越え、Ｃｕが２．０％を越え、
または、［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］が２％を越えると加工性
が低下するので好ましくない。
【００３３】したがって、Ｎｂ，ＷおよびＣｕの中から
選ばれる元素のうち１種または２種以上の添加は、Ｎ
ｂ：０．１〜０．５％、 Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃ
ｕ：０．１〜２．０％であって、且つ［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃ
ｕ］≦２％を満足するように定めた。
選ばれる元素のうち１種または２種以上の添加は、Ｎ
ｂ：０．１〜０．５％、 Ｗ：０．１〜２．０％、Ｃ
ｕ：０．１〜２．０％であって、且つ［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃ
ｕ］≦２％を満足するように定めた。
【００３４】（ｈ） 不可避不純物 合金溶製時に脱酸剤や脱硫剤を使用するので、不可避不
純物としてＭｎ，Ｍｇ，ＣおよびＳｉなどの含有は避け
られないが、これらの含有量が、それぞれ、Ｍｎ：０．
１％以下、 Ｍｇ：０．０５％以下、Ｃ：０．０
１％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下であれば、合
金特性が何ら損なわれるものではない。
純物としてＭｎ，Ｍｇ，ＣおよびＳｉなどの含有は避け
られないが、これらの含有量が、それぞれ、Ｍｎ：０．
１％以下、 Ｍｇ：０．０５％以下、Ｃ：０．０
１％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下であれば、合
金特性が何ら損なわれるものではない。
【００３５】
【実施例】通常の高周波溶解炉を用いて溶解し、表１〜
表４に示される成分塑性を有し、厚さ：８．５mmのイン
ゴットを作製し、このインゴットを１０００〜１２３０
℃の範囲内の所定の温度に加熱し、この温度に保持しな
がら、まず、１回の熱間圧延で８mm厚さを減少させ、以
下、１回の熱間圧延で１mmの厚さを減少させつつ最終的
に厚さ：３mmの本発明Ｎｉ基合金板１〜２３、比較Ｎｉ
基合金板１〜１６および従来Ｎｉ基合金板１〜５を作製
し、圧延中の割れの有無を観察し、その観察結果を表１
〜表４に示した。本発明Ｎｉ基合金板１〜２３、比較Ｎ
ｉ基合金板１〜１６および従来Ｎｉ基合金板１〜５を切
断して、縦：２５mm、横：５０mmの寸法の試験片を作製
し、一方、６０％Ｈ2 ＳＯ4 、８０％Ｈ2 ＳＯ4 、６０
％Ｈ2ＳＯ4 ３ccにつき活性炭微粉末１ｇの割合で懸濁
させた液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 活性炭と記す）、８
０％Ｈ2 ＳＯ4 ３ccにつき活性炭微粉末１ｇの割合で懸
濁させた液（以下、８０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋活性炭と記
す）、６０％Ｈ2 ＳＯ4 に１００ppm のＨＣｌを添加し
た液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋１００ppm ＨＣｌと記
す）、６０％Ｈ2 ＳＯ4 に１０ppm のＨＮＯ3 を添加し
た液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋１０ppm ＨＮＯ3 と示
す）および６０％Ｈ2 ＳＯ4 に４００ppm のＦｅＣｌ3
を添加した液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋４００ppm Ｆ
ｅ3+と記す）をそれぞれ用意した。これら硫酸液を温
度：１２０℃に加熱し、この加熱した硫酸液に上記本発
明Ｎｉ基合金板１〜２３、比較Ｎｉ基合金板１〜１６お
よび従来Ｎｉ基合金板１〜５の各試験片をそれぞれ２４
時間浸漬し、取り出して重さを測定し、減少した重量を
表面積と時間で割り、１年間の腐食速度（mm／year）を
算出し、その値を表５〜表８に示した。
表４に示される成分塑性を有し、厚さ：８．５mmのイン
ゴットを作製し、このインゴットを１０００〜１２３０
℃の範囲内の所定の温度に加熱し、この温度に保持しな
がら、まず、１回の熱間圧延で８mm厚さを減少させ、以
下、１回の熱間圧延で１mmの厚さを減少させつつ最終的
に厚さ：３mmの本発明Ｎｉ基合金板１〜２３、比較Ｎｉ
基合金板１〜１６および従来Ｎｉ基合金板１〜５を作製
し、圧延中の割れの有無を観察し、その観察結果を表１
〜表４に示した。本発明Ｎｉ基合金板１〜２３、比較Ｎ
ｉ基合金板１〜１６および従来Ｎｉ基合金板１〜５を切
断して、縦：２５mm、横：５０mmの寸法の試験片を作製
し、一方、６０％Ｈ2 ＳＯ4 、８０％Ｈ2 ＳＯ4 、６０
％Ｈ2ＳＯ4 ３ccにつき活性炭微粉末１ｇの割合で懸濁
させた液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 活性炭と記す）、８
０％Ｈ2 ＳＯ4 ３ccにつき活性炭微粉末１ｇの割合で懸
濁させた液（以下、８０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋活性炭と記
す）、６０％Ｈ2 ＳＯ4 に１００ppm のＨＣｌを添加し
た液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋１００ppm ＨＣｌと記
す）、６０％Ｈ2 ＳＯ4 に１０ppm のＨＮＯ3 を添加し
た液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋１０ppm ＨＮＯ3 と示
す）および６０％Ｈ2 ＳＯ4 に４００ppm のＦｅＣｌ3
を添加した液（以下、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋４００ppm Ｆ
ｅ3+と記す）をそれぞれ用意した。これら硫酸液を温
度：１２０℃に加熱し、この加熱した硫酸液に上記本発
明Ｎｉ基合金板１〜２３、比較Ｎｉ基合金板１〜１６お
よび従来Ｎｉ基合金板１〜５の各試験片をそれぞれ２４
時間浸漬し、取り出して重さを測定し、減少した重量を
表面積と時間で割り、１年間の腐食速度（mm／year）を
算出し、その値を表５〜表８に示した。
【００３６】
【表１】
【００３７】
【表２】
【００３８】
【表３】
【００３９】
【表４】
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】
【表７】
【００４３】
【表８】
【００４４】表１〜表８に示される結果から、本発明Ｎ
ｉ基合金板１〜２３は、いずれも熱間圧延中に割れが発
生しないところから熱間加工性に優れており、さらに１
２０℃に加熱された６０％Ｈ2 ＳＯ4 、８０％Ｈ2 ＳＯ
4 、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋活性炭、８０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋活
性炭、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋１００ppm ＨＣｌ、６０％Ｈ
2 ＳＯ4 ＋１０ppm ＨＮＯ3 、および６０％Ｈ2 ＳＯ4
＋４００ppm Ｆｅ3+に対しても１mm／year未満の腐食速
度を示すところから各種硫酸酸性環境において耐硫酸腐
食性に優れていることがわかる。
ｉ基合金板１〜２３は、いずれも熱間圧延中に割れが発
生しないところから熱間加工性に優れており、さらに１
２０℃に加熱された６０％Ｈ2 ＳＯ4 、８０％Ｈ2 ＳＯ
4 、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋活性炭、８０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋活
性炭、６０％Ｈ2 ＳＯ4 ＋１００ppm ＨＣｌ、６０％Ｈ
2 ＳＯ4 ＋１０ppm ＨＮＯ3 、および６０％Ｈ2 ＳＯ4
＋４００ppm Ｆｅ3+に対しても１mm／year未満の腐食速
度を示すところから各種硫酸酸性環境において耐硫酸腐
食性に優れていることがわかる。
【００４５】これに反して、比較Ｎｉ基合金板１〜１６
および従来Ｎｉ基合金板１〜５は、少なくとも１種類の
硫酸液に対して１mm／year以上の腐食速度を示すところ
から、耐硫酸腐食性に劣っており、また１mm／year未満
の腐食速度を有していても熱間圧延中に割れが発生した
りして加工性に劣ることがわかる。
および従来Ｎｉ基合金板１〜５は、少なくとも１種類の
硫酸液に対して１mm／year以上の腐食速度を示すところ
から、耐硫酸腐食性に劣っており、また１mm／year未満
の腐食速度を有していても熱間圧延中に割れが発生した
りして加工性に劣ることがわかる。
【００４６】
【発明の効果】上述のように、この発明のＮｉ基合金
は、単純な硫酸に対して優れた耐食性を示すのみなら
ず、従来のＮｉ基合金では対応が不可能であった還元
性、非酸化性、弱酸化性そして酸化性までの各種硫酸酸
性環境に対しても優れた耐食性を有し、このため広範な
そして環境特性も判然としない実用環境に対しても高い
信頼性を持って使用可能である。また加工性に優れるの
で板、管棒、線と形状を問わず製造が可能であり、多く
の分野に適用可能である。
は、単純な硫酸に対して優れた耐食性を示すのみなら
ず、従来のＮｉ基合金では対応が不可能であった還元
性、非酸化性、弱酸化性そして酸化性までの各種硫酸酸
性環境に対しても優れた耐食性を有し、このため広範な
そして環境特性も判然としない実用環境に対しても高い
信頼性を持って使用可能である。また加工性に優れるの
で板、管棒、線と形状を問わず製造が可能であり、多く
の分野に適用可能である。
【００４７】したがって、従来不可能とされた化石燃料
の燃焼排気ガス系から硫酸凝縮を伴う熱回収も可能とな
る。即ち、この発明のＮｉ基合金を用いると、燃焼ガス
処理システムにおける空気予熱器と脱硫装置の間に設置
しても硫酸露点腐食に耐えることができる熱交換器を作
ることができ、燃焼ガスの熱の一層の有効利用を計るこ
とができるなど産業上優れた効果を奏するものである。
の燃焼排気ガス系から硫酸凝縮を伴う熱回収も可能とな
る。即ち、この発明のＮｉ基合金を用いると、燃焼ガス
処理システムにおける空気予熱器と脱硫装置の間に設置
しても硫酸露点腐食に耐えることができる熱交換器を作
ることができ、燃焼ガスの熱の一層の有効利用を計るこ
とができるなど産業上優れた効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】燃焼ガス処理システムの説明図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年２月１０日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４６】
【発明の効果】上述のように、この発明のＮｉ基合金
は、単純な硫酸に対して優れた耐食性を示すのみなら
ず、従来のＮｉ基合金では対応が不可能であった還元
性、非酸化性、弱酸化性そして酸化性までの各種硫酸酸
性環境に対しても優れた耐食性を有し、このため硫酸酸
性環境に限らず広範なそして環境特性も判然としない実
用環境に対しても高い信頼性を持って使用可能である。
また加工性に優れるので板、管棒、線と形状を問わず製
造が可能であり、多くの分野に適用可能である。さらに
この発明のＮｉ基合金を粉末化し、溶射用粉末、肉盛用
粉末や粉末焼結品を製造することも可能である。
は、単純な硫酸に対して優れた耐食性を示すのみなら
ず、従来のＮｉ基合金では対応が不可能であった還元
性、非酸化性、弱酸化性そして酸化性までの各種硫酸酸
性環境に対しても優れた耐食性を有し、このため硫酸酸
性環境に限らず広範なそして環境特性も判然としない実
用環境に対しても高い信頼性を持って使用可能である。
また加工性に優れるので板、管棒、線と形状を問わず製
造が可能であり、多くの分野に適用可能である。さらに
この発明のＮｉ基合金を粉末化し、溶射用粉末、肉盛用
粉末や粉末焼結品を製造することも可能である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４７】したがって、従来不可能とされた化石燃料
の燃焼排気ガス系から硫酸凝縮を伴う熱回収も可能とな
る。即ち、この発明のＮｉ基合金を用いると、燃焼ガス
処理システムにおける空気予熱器と脱硫装置の間に設置
しても硫酸露点腐食に耐えることができる熱交換器を作
ることができ、燃焼ガスの熱の一層の有効利用を計るこ
とができるなど産業上優れた効果を奏するものである。
なお、この発明のＮｉ基合金は上述のごとく各種硫酸酸
性環境下で使用することが最も有効であるが、これに限
定されるものではなく、塩酸、フッ酸、臭酸、りん酸、
硝酸等の酸や水酸化ナトリウム等のアルカリさらに、中
性である海水等にも使用可能であり、化学プラント、電
気めっき装置および半導体装置などの構造用部材、食品
加工および医療用器具、潮水にさらされる各種刃物や手
工具にも適用できる。
の燃焼排気ガス系から硫酸凝縮を伴う熱回収も可能とな
る。即ち、この発明のＮｉ基合金を用いると、燃焼ガス
処理システムにおける空気予熱器と脱硫装置の間に設置
しても硫酸露点腐食に耐えることができる熱交換器を作
ることができ、燃焼ガスの熱の一層の有効利用を計るこ
とができるなど産業上優れた効果を奏するものである。
なお、この発明のＮｉ基合金は上述のごとく各種硫酸酸
性環境下で使用することが最も有効であるが、これに限
定されるものではなく、塩酸、フッ酸、臭酸、りん酸、
硝酸等の酸や水酸化ナトリウム等のアルカリさらに、中
性である海水等にも使用可能であり、化学プラント、電
気めっき装置および半導体装置などの構造用部材、食品
加工および医療用器具、潮水にさらされる各種刃物や手
工具にも適用できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 豊蔵 康司 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社中央研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｒ：１７〜２２％、 Ｍｏ：１９〜２４％、 であって、かつ、 ３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４％、 を満足する量を含有し、さらに、 Ｔａ：１．０〜３．５％、 Ｆｅ：０．０１〜４．０
％、 を含有し、残りがＮｉおよび不可避不純物からなること
を特徴とする耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合金。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｒ：１７〜２２％、 Ｍｏ：１９〜２４％、 であって、かつ、 ３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４％、 を満足する量を含有し、さらに、 Ｔａ：１．０〜３．５％、 Ｆｅ：０．０１〜４．０
％、 を含有し、さらに、 Ｚｒ：０．００１〜０．０１％、 Ｂ：０．００１〜０．０１％、 のうちの１種または２種を含有し、残りがＮｉおよび不
可避不純物からなることを特徴とする耐硫酸腐食性に優
れたＮｉ基合金。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃｒ：１７〜２２％、 Ｍｏ：１９〜２４％、 であって、かつ、 ３８％＜Ｃｒ＋Ｍｏ＜４４％、 を満足する量を含有し、さらに、 Ｔａ：１．０〜３．５％、 Ｆｅ：０．０１〜４．０
％、 を含有し、さらに、 Ｚｒ：０．００１〜０．０１％、 Ｂ：０．００１〜０．０１％、 のうちの１種または２種を含有し、さらに、 Ｎｂ，Ｗ，Ｃｕの中から選ばれる元素のうち１種または
２種以上を、 Ｎｂ：０．１〜０．５％、 Ｗ：０．１〜２．０％、 Ｃｕ：０．１〜２．０％、 であって、且つ［４Ｎｂ＋Ｗ＋Ｃｕ］≦２％の条件を満
足するように含有し、残りがＮｉおよび不可避不純物か
らなることを特徴とする耐硫酸腐食性に優れたＮｉ基合
金。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25636093A JP3303024B2 (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 耐硫酸腐食性および加工性に優れたＮｉ基合金 |
| DE69404937T DE69404937T2 (de) | 1993-09-20 | 1994-09-19 | Nickellegierung |
| US08/308,424 US5529642A (en) | 1993-09-20 | 1994-09-19 | Nickel-based alloy with chromium, molybdenum and tantalum |
| EP94114704A EP0648850B1 (en) | 1993-09-20 | 1994-09-19 | Nickel-based alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25636093A JP3303024B2 (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 耐硫酸腐食性および加工性に優れたＮｉ基合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0790439A true JPH0790439A (ja) | 1995-04-04 |
| JP3303024B2 JP3303024B2 (ja) | 2002-07-15 |
Family
ID=17291604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25636093A Expired - Lifetime JP3303024B2 (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 耐硫酸腐食性および加工性に優れたＮｉ基合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3303024B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2390855A (en) * | 2002-05-15 | 2004-01-21 | Haynes Internat Inc | Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack |
| JP2010500178A (ja) * | 2006-08-08 | 2010-01-07 | ハンチントン、アロイス、コーポレーション | 溶接に使用するための溶接合金および製品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| CN103189531A (zh) * | 2011-02-18 | 2013-07-03 | 海恩斯国际公司 | 高温低热膨胀的Ni-Mo-Cr合金 |
-
1993
- 1993-09-20 JP JP25636093A patent/JP3303024B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2390855A (en) * | 2002-05-15 | 2004-01-21 | Haynes Internat Inc | Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack |
| GB2390855B (en) * | 2002-05-15 | 2005-10-26 | Haynes Internat Inc | Ni-Cr-Mo alloys resistant to wet process phosphoric acid and chloride-induced localized attack |
| JP2010500178A (ja) * | 2006-08-08 | 2010-01-07 | ハンチントン、アロイス、コーポレーション | 溶接に使用するための溶接合金および製品、溶接物ならびに溶接物の製造方法 |
| CN103189531A (zh) * | 2011-02-18 | 2013-07-03 | 海恩斯国际公司 | 高温低热膨胀的Ni-Mo-Cr合金 |
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