JPH0790442A

JPH0790442A - 熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートおよびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法

Info

Publication number: JPH0790442A
Application number: JP24596893A
Authority: JP
Inventors: Takenobu Dokou; 武宜土公; Koji Okada; 光司岡田
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd
Priority date: 1993-09-06
Filing date: 1993-09-06
Publication date: 1995-04-04

Abstract

(57)【要約】【目的】熱交換器の構成部材として使用され、ろう付
け後の強度と耐食性に優れた熱交換器用アルミニウムブ
レージングシートおよびそれを用いたアルミニウム合金
製熱交換器の製造方法を提供する。【構成】Ｓｉ０．６〜１．２wt％、Ｃｕ０．５〜２．
５wt％、Ｍｎ０．０５〜２．０wt％を含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物とからなるアルミニウム合金芯材の片
面または両面に、Ｓｉ７．０〜１２．０wt％、Ｃｕ０．
１〜８．０wt％を含有し、さらにＺｎ０．５〜６．０wt
％、Ｉｎ０．００２〜０．３wt％、Ｓｎ０．００２〜
０．３wt％のうちの１種または２種以上を含有し、残部
Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金ろう
材をクラッドしたことを特徴とする熱交換器用アルミニ
ウムブレージングシートおよびこれを用い、５７０〜５
８５℃の温度でろう付することを特徴とするアルミニウ
ム合金製熱交換器の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は自動車等の熱交換器の構
成部材として使用される熱交換器用アルミニウム合金ブ
レージングシートおよびそのブレージングシートを用い
たアルミニウム製熱交換器の製造方法に関するものであ
り、更に詳しくは、ろう付後の強度が強く、熱交換器部
材とした後の耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合
金ブレージングシートおよびそのブレージングシートを
用いたアルミニウム合金製熱交換器の製造方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術とその課題】自動車用の熱交換器として
は、ラジエーター、コンデンサー、エバポレーター等が
あるが、その一例として、図１に積層タイプのエバポレ
ーターを示す。このエバポレーターはフィン１と、冷媒
通路３、３^,を形成するブレージングシートからなる冷
媒通路構成シート２、２^,とを交互に積層し、ろう付接
合するもので、フィンには通常厚さ０．０８mm程度のフ
ィン材が用いられ、冷媒通路構成シートには厚さ０．４
mm程度のブレージングシートが用いられている。このよ
うなエバポレーターでは、通常冷媒通路の外部腐食を防
ぐため、フィン材には犠牲陽極効果のあるものが用いら
れ、冷媒通路構成シートにはＡｌ−１wt％Ｍｎ合金や、
必要に応じてこれにＣｕ、Ｚｒ等を添加した合金等を芯
材とし、その表面にＪＩＳ４００４合金や、ＪＩＳ４３
４３合金等のろう材をクラッドしたブレージングシート
が用いられている。

【０００３】これらの熱交換器は、いずれも６００℃付
近の温度に加熱してろう付するブレージングにより組み
立てられるが、ブレージング工法としては、真空ブレー
ジング法、フラックスブレージング法、非腐食性のフラ
ックスを用いたノコロックブレージング法等が行われ
る。

【０００４】ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化
の方向にあり、そのために材料の薄肉化が望まれてい
る。しかし、従来の材料で薄肉化を行った場合、多くの
問題点が生じる。まず、冷媒通路構成部材（チューブ材
等）にしても、フィンにしても材料の肉厚が減少する分
強度を向上させる必要があり、高強度合金がいくつか提
案されているが十分な強度が得られていない。これは、
強度を向上させるためには合金元素の添加が必要である
が、合金元素を添加すると融点が低下し、６００℃付近
の温度に加熱するろう付の際に、溶融してしまうためで
ある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明はこのような状況
に鑑み鋭意検討の結果、ろう付後の強度および耐食性に
優れた熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート
および小型・軽量化が可能なアルミニウム合金製熱交換
器の製造方法を開発したものである。

【０００６】即ち、その第１発明は、Ｓｉ０．６〜１．
２wt％、Ｃｕ０．５〜２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜２．
０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる
アルミニウム合金芯材の片面または両面に、Ｓｉ７．０
〜１２．０wt％、Ｃｕ０．１〜８．０wt％を含有し、さ
らにＺｎ０．５〜６．０wt％、Ｉｎ０．００２〜０．３
wt％、Ｓｎ０．００２〜０．３wt％のうちの１種または
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るアルミニウム合金ろう材をクラッドしたことを特徴と
する熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシートで
ある。

【０００７】また第２発明は、Ｓｉ０．６〜１．２wt
％、Ｃｕ０．５〜２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜２．０wt
％を含有し、さらにＭｇ０．０３〜０．５wt％、Ｃｒ
０．０３〜０．３wt％、Ｚｒ０．０３〜０．３wt％、Ｔ
ｉ０．０３〜０．３wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％の
うちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避
的不純物とからなるアルミニウム合金芯材の片面または
両面に、Ｓｉ７．０〜１２．０wt％、Ｃｕ０．１〜８．
０wt％を含有し、さらにＺｎ０．５〜６．０wt％、Ｉｎ
０．００２〜０．３wt％、Ｓｎ０．００２〜０．３wt％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物とからなるアルミニウム合金ろう材をクラッ
ドしたことを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金ブ
レージングシートである。

【０００８】さらに第３発明は、アルミニウム合金製熱
交換器をろう付により製造するに当たり、Ｓｉ０．６〜
１．２wt％、Ｃｕ０．５〜２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜
２．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるアルミニウム合金芯材の片面または両面に、Ｓｉ
７．０〜１２．０wt％、Ｃｕ０．１〜８．０wt％を含有
し、さらにＺｎ０．５〜６．０wt％、Ｉｎ０．００２〜
０．３wt％、Ｓｎ０．００２〜０．３wt％のうちの１種
または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物と
からなるアルミニウム合金ろう材をクラッドした熱交換
器用アルミニウム合金ブレージングシートを用い、５７
０〜５８５℃の温度でろう付を行うことを特徴とするア
ルミニウム合金製熱交換器の製造方法である。

【０００９】またさらに第４発明は、アルミニウム合金
製熱交換器をろう付により製造するに当たり、Ｓｉ０．
６〜１．２wt％、Ｃｕ０．５〜２．５wt％、Ｍｎ０．０
５〜２．０wt％を含有し、さらにＭｇ０．０３〜０．５
wt％、Ｃｒ０．０３〜０．３wt％、Ｚｒ０．０３〜０．
３wt％、Ｔｉ０．０３〜０．３wt％、Ｎｉ０．０３〜
１．５wt％のうちの１種または２種以上を含有し、残部
Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金芯材
の片面または両面に、Ｓｉ７．０〜１２．０wt％、Ｃｕ
０．１〜８．０wt％を含有し、さらにＺｎ０．５〜６．
０wt％、Ｉｎ０．００２〜０．３wt％、Ｓｎ０．００２
〜０．３wt％のうちの１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金ろ
う材をクラッドした熱交換器用アルミニウム合金ブレー
ジングシートを用い、５７０〜５８５℃の温度でろう付
を行うことを特徴とするアルミニウム合金製熱交換器の
製造方法である。

【００１０】

【作用】まず本発明のブレージングシートの合金組成に
ついて説明する。本発明熱交換器用アルミニウム合金ブ
レージングシートの芯材合金は高強度合金であり、従来
使用されている芯材合金よりもＣｕおよびＳｉの添加量
が高いことが特徴である。即ち、芯材はＳｉ０．６〜
１．２wt％、Ｃｕ０．５〜２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜
２．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるアルミニウム合金およびこれにさらに、Ｍｇ０．０
３〜０．５wt％、Ｃｒ０．０３〜０．３wt％、Ｚｒ０．
０３〜０．３wt％、Ｔｉ０．０３〜０．３wt％、Ｎｉ
０．０３〜１．５wt％のうちの１種または２種以上を添
加したアルミニウム合金である。芯材として、０．５wt
％を超えるＣｕを含有する合金は、耐食性が低下する問
題がある合金であり、さらに１．２wt％を超えるＣｕを
含有する合金は融点が低下するため、従来ろう付用には
用いられていない合金である。

【００１１】芯材合金の各添加元素の役割を以下に述べ
る。Ｓｉは、強度向上に寄与する。Ｓｉが０．６wt％未
満の場合強度向上効果が十分でなく、１．２wt％を超え
ると芯材中に粗大な化合物を形成し、犠牲層を越えて腐
食が進む場合に耐食性を低下させる。従って、Ｓｉは
０．６〜１．２wt％とするが、特に０．８wt％付近で安
定した特性を示す。

【００１２】Ｍｎは金属間化合物を合金中に分布させ、
耐食性を低下させることなく、強度を向上させるための
必須元素である。その量が０．０５wt％未満では十分で
なく、２．０wt％を超えて添加した場合成形性が低下
し、組付け等の加工時にブレージングシートが割れてし
まう。

【００１３】Ｃｕは固溶状態にて合金中に存在し、強度
を向上させる。Ｃｕが０．５wt％未満では強度向上効果
が十分ではない。Ｃｕの添加量が１．０wt％を超える芯
材合金は融点が低下するため、従来用いられていなかっ
た合金であり、本発明特有の芯材合金である。ここでＣ
ｕの添加量が２．５wt％を超えると融点が低下し、本発
明のろう材合金を用いても、ろう付加熱時に溶融してし
まう。従って、Ｃｕの添加量は０．５〜２．５wt％とす
るが、特に０．８〜１．５wt％で安定した特性を示す。

【００１４】Ｍｇは合金中に固溶状態およびＭｇ₂Ｓｉ
の微細な析出相として存在し、強度を向上させる。０．
０３wt％未満では効果がなく、０．５wt％を超えて添加
すると非腐食性のフラックスを用いたろう付をする場合
にフラックスとＭｇが反応しろう付ができなくなる。

【００１５】Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも微細な金属間
化合物を形成し合金の強度を向上させる働きを有する。
しかし、０．０３wt％未満では効果がなく、それぞれ
０．３wt％を超えて添加した場合成形性が低下し、組付
け等の加工時にブレージングシートが割れてしまう。

【００１６】Ｎｉも微細な金属間化合物を形成し、合金
の強度を向上させる働きを有する。しかし、０．０３wt
％未満では効果がなく、１．５wt％を超えて添加した場
合には成形性が低下し、組付け等の加工時にブレージン
グシートが割れてしまう。

【００１７】以上が本発明の芯材合金の成分であるが、
不可避不純物としての代表的な元素として、Ｆｅがあ
る。Ｆｅは１．２wt％以下であれば、含有されていても
かまわない。また、鋳塊組織の微細化のために添加され
るＢ等、上記以外の元素はそれぞれ０．０５wt％以下で
あれば含有されていてもかまわない。

【００１８】次に本発明のろう材合金について説明す
る。従来は本発明のように、Ｃｕを多く添加した高強度
の芯材合金を用いた場合、熱交換器の耐食性が低下する
という問題と芯材合金の融点が低いためろう付時に溶融
するという問題があり、実用化されていなかった。本発
明のろう材合金はこれを解決したもので、本発明の芯材
合金と組み合わせたときに効果を発揮するものである。
即ち、熱交換器の耐食性についてさまざまな検討を行
い、従来用いられているろう材合金と本発明の芯材合金
を組み合わせた場合、芯材合金中に添加されているＣｕ
がろう付時にろう材中に拡散し、ろう材と芯材との境界
付近に低Ｃｕ領域が生じ、そこが優先的に腐食されるた
め、膨れを伴う激しい腐食を生じることを見出した。本
発明ではろう材合金にＣｕを添加することで、芯材から
ろう材へのＣｕの拡散を防止し、ろう材と芯材との境界
付近に低Ｃｕ領域を生じないようにし、耐食性を向上さ
せた。そして、従来６００℃付近の温度でろう付してい
たのを５８５℃付近の温度でろう付できるようにすれ
ば、芯材合金の溶融がなくなると考え、従来のろう材合
金よりもろう付温度が低い合金を開発した。

【００１９】ここで、本発明のろう材の合金組成はＳｉ
７．０wt％〜１２．０wt％、Ｃｕ０．１wt％〜８．０wt
％を含有し、さらにＺｎ０．５wt％〜６．０wt％、Ｉｎ
０．００２〜０．３wt％、Ｓｎ０．００２〜０．３wt％
のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるアルミニウム合金であり、以下にそ
の限定理由を説明する。

【００２０】Ｓｉの添加は合金の融点を下げるが、その
量が７．０wt％未満では十分に融点が低下せず、５８５
℃以下の温度でろう付できない。さらに、その量が１
２．０wt％を超えると逆に融点が上がるため、５８５℃
以下の温度でろう付できない。

【００２１】Ｃｕの添加は合金の融点を下げ、ろう流れ
性を向上させる。さらに、前記の理由で冷媒通路構成部
材にＣｕを添加した合金を用いる場合に、熱交換器の耐
食性を高める働きを有する。しかし、その量が０．１wt
％未満では効果が十分でなく、その量が８．０wt％を超
えるとろう材の電位が貴になりすぎて、芯材が優先的に
腐食するようになり、耐食性が低下する上に、合金の圧
延加工性が低下し、熱交換器用のブレージングシートと
して製造できなくなる。従って、Ｃｕの添加量は、０．
１〜８．０wt％とするが、特に０．５〜３．５wt％で安
定した特性を示す。

【００２２】Ｚｎの添加は合金の融点を下げる。さら
に、本発明のようにＣｕを添加したろう材合金では外部
腐食による膨れの発生は抑えられるものの、ろう材の電
位が芯材の電位より貴になり、外部腐食がピット状に進
行しその速度が早いという問題がある。Ｚｎの添加はろ
う材の電位を下げ、ろう材の電位を芯材の電位に近づ
け、耐食性を向上させる。しかし、その量が０．５wt％
未満では効果が十分ではなく、その量が６．０wt％を超
えると、ろう材の自己耐食性が低下する上に、合金の圧
延加工性が低下し、熱交換器用のブレージングシートに
用いるろう材として適さなくなる。

【００２３】ＩｎおよびＳｎもろう材の電位を卑にし、
冷媒通路構成部材の耐食性を向上させる。その量が０．
００２wt％未満では効果が十分ではなく、０．３wt％を
超えると合金の圧延加工性が低下する。

【００２４】本発明ろう材の合金元素は以上の通りであ
るが、不可避的不純物として、Ｆｅは１．０wt％以下で
あれば含有可能である。しかし、Ｆｅはろう材が凝固す
る際に、金属間化合物を形成し、これが腐食の起点とな
る。そのため、Ｆｅ量は０．５wt％以下が望ましい。Ｆ
ｅ以外の不可避的不純物として、他の元素もそれぞれ
０．０５wt％以下であれば含有してもよい。

【００２５】ブレージングシートとした場合のろう材の
合金組成は、以上のとおりであるが、その被覆率は使わ
れる部材の板厚によって異なり、２〜２０％程度であ
る。

【００２６】次に本発明アルミニウム合金製熱交換器の
製造方法について説明する。本発明では上記のブレージ
ングシートを用い、５７０〜５８５℃の温度でろう付を
行う。ろう付温度が５７０℃未満では、本発明のろう材
中に溶融しない組成のものがあり、ろう付することがで
きないからである。また、５８５℃を超えると、芯材が
溶融するためと、Ｃｕを多量に含有した合金を冷媒通路
構成部材として使用できなくなるためである。

【００２７】また、このような従来のろう付温度よりも
低い温度でろう付することにより、フィンの耐高温座屈
性および熱伝導性を向上させることができる。まず、フ
ィンの座屈の原因の大部分は、フィンに高温で高温クリ
ープ現象が生じるためであるが、この高温クリープ現象
は５９０℃付近を境にしてそれより高い温度で急激に生
じる（フィンが弱くなる）ことを見出した。そのため、
５８５℃以下であれば、これを原因とするフィンの座屈
は生じないのである。さらに、フィンにろうが拡散する
ことを原因とする座屈があるが、ろうの拡散は５９５℃
付近を境にしてそれより高い温度で急激に生じることを
見出した。従って５８５℃以下であれば、ろうの拡散は
少なくなり、全体としてフィンの座屈は生じ難くなるの
である。

【００２８】また、ろう付を行うフィンの熱伝導性は、
アルミニウム合金中に析出していた金属間化合物がろう
付加熱中に再固溶するために低下する。加熱温度が高い
ほど合金元素の固溶限が大きくなり、かつ拡散速度が大
きくなるので、再固溶は進行し易くなる。そのためろう
付温度を下げることは、フィンの熱伝導性を高めるのに
効果があることを見出し、５８５℃以下であれば、再固
溶の進行速度が小さく、熱伝導性の低下は少ないことを
見出した。

【００２９】従って、本発明のブレージングシートを用
いて熱交換器を製造する場合、５８５℃以下の温度でろ
う付を行えば、フィンの特性が向上し、熱交換器として
の特性が向上するのである。なお、このようにろう付温
度を従来よりも低下させることで、ろう付炉の寿命が延
びるという効果もある。

【００３０】ここで、本発明のろう付条件は、上記のよ
うに温度は限定されるが、それ以外の条件は限定され
ず、従来とほとんど同様でよい。即ち、フラックスブレ
ージング法、非腐食性のフラックスを用いるノコロック
ブレージング法等であればよく、特に限定されない。ろ
う付前の組み立て、洗浄、場合によってはフラッックス
塗布等は従来通り行えばよい。この場合、フラックス
は、例えばセシウム系のフラックスを用いれば、本発明
の温度域でろう付が可能である。また、加熱後の工程も
特に限定されず、従来より行われているように、時効処
理やフラックス除去や塗装等の工程を行えばよい。

【００３１】さて、このように通常のろう付温度より低
い温度でろう付を行う方法に、低温ろう付と言われてい
る５００℃前後の温度でろう付を行う方法が知られてい
る。この方法は、Ｚｎを２０wt％以上含有したＡｌ−Ｚ
ｎ系合金やＺｎ合金を通常ろう材として用いるために、
ろう付後にろう材が腐食されやすいという問題点があ
り、現実的には熱交換器のろう付方法としては使用され
ていない。さらに、Ａｌ−Ｚｎ系合金でＺｎの添加量が
８wt％を超えると、圧延性が非常に悪くなり、合わせ圧
延によるブレージングシートの製造は不可能であり、工
業的に安定して低温ろう付用のブレージングシートを供
給する製造方法は確立されていない。そのため、置きろ
う等としてろう材を用いねばならず、製造できる部材の
種類は限られている。しかし、発明者らは上記のような
低温ろう付よりも遙に高温である５７０〜５８５℃のろ
う付温度でも熱交換器の特性向上が可能であることを見
出して、前記のアルミニウム合金ブレージングシートを
開発したものである。

【００３２】さらに、従来より低融点のアルミニウム合
金ろう材として知られている合金がある（例えば特開平
３−５７５８８）。これらは、主に鋳物をろう付するた
めに開発されたものであり、多量のＣｕが含有されてい
たり、上記のように多量のＺｎが添加されていたりする
ため、圧延加工を行うと割れてしまう問題があり、ブレ
ージングシートの製造ができなかったものである。ブレ
ージングシートとして使用できなければ、工業的に熱交
換器を製造するのに実用性が乏しい。本発明ではこのよ
うな問題点を解決し、前記アルミニウム合金ブレージン
グシートを開発したものである。

【００３３】

【実施例】以下に実施例により本発明を具体的に説明す
る。（実施例１）表１〜３に示す合金組成の芯材およびろう
材を組み合わせたブレージングシートを通常の方法で作
製した。板厚は０．４mmで、ろう材のクラッド率は両面
にそれぞれ１０％である。これらのブレージングシート
を表４の条件で、Ｎ₂ガス中で加熱した。加熱後のブレ
ージングシートについて、引張試験並びに耐食性試験を
行った。耐食性試験は、ろう材の表面中央部のみを露出
させ、他の面をすべてシールし、ＣＡＳＳ試験（ＪＩＳ
Ｈ８６８１）を３６０時間行い、孔食の発生状況を調べ
た。これらの結果を表４に記した。

【００３４】

【表１】

【００３５】

【表２】

【００３６】

【表３】

【００３７】

【表４】

【００３８】表４から明らかなように、本発明例のブレ
ージングシートは、ろう付中の溶融がなく、高強度で、
耐食性においても優れている。これに対し、比較例Ａ、
Ｂは芯材が本発明の範囲を外れたもので、５７５℃でろ
う付加熱を行ったが、溶融してしまった。比較例Ｃはろ
う材にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎを含有していないもので、耐食
性が低下している。比較例Ｄ、Ｅはろう材が本発明の範
囲を外れたもので、５８５℃以下ではろう材が溶融しな
いために、６００℃で加熱を行ったが、芯材が溶融して
しまった。比較例Ｆはろう材のＣｕ、Ｚｎが本発明の範
囲より多く添加されているもので、圧延時に割れてしま
い、ブレージングシートを製造することができなかっ
た。従来例Ｇは本発明例のブレージングシートに比較し
て、強度、耐食性が劣っている。従来例ＨはＣｕを多く
芯材に含有している例であるが、耐食性が劣っている。

【００３９】（実施例２）表５に示す合金組成のアルミ
ニウム合金フィン材とプレート材とを表６に示すように
組み合わせ、図１に示す熱交換器を組み立てた。フィン
材は板厚０．０８mmのベア材であり、プレート材は、ろ
う材を両面にそれぞれ１０％クラッドした板厚０．３５
mmのブレージングシートである。

【００４０】組み立てられた熱交換器に、フッ化カリウ
ム系フラックスにセシウム系フラックスを３％混合した
フラックスの１０％濃度液を塗布し、Ｎ₂ガス中で表６
に示す条件で加熱し、ろう付した。材料および加熱条件
の組み合わせを表６に示す。得られた熱交換器につい
て、外観観察によりフィンおよびプレートの潰れ具合、
フィレットの形成について調査した。また、きちんとろ
う付されていた熱交換器については熱効率を調査した。
熱効率は、ＪＩＳＤ１６１８（自動車用冷房機試験
方法）に準じて行い、それぞれ従来法による熱交換器の
熱効率に対する向上の割合で表した。これらの結果を表
６に記した。また、ろう付加熱後のプレート材の引張試
験を行った結果も合わせて表６に記した。

【００４１】

【表５】

【００４２】

【表６】

【００４３】表６から明らかなように、本発明法による
熱交換器はフィンの潰れが生じることなく製造されてお
り、加熱後の強度が高く、熱効率も優れている。

【００４４】

【発明の効果】以上述べたように、本発明熱交換器用ア
ルミニウム合金ブレージングシートは高強度で耐食性に
優れかつろう付時に溶融がなく、これを用いて熱交換器
を製造した場合、熱効率の向上も認められ、熱交換器の
小型、軽量化が可能であり、工業上顕著な効果を奏する
ものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】積層タイプのエバポレーターを示す一部断面の
斜視図。

【符号の説明】

１フィン２冷媒通路構成シート３冷媒通路

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｓｉ０．６〜１．２wt％、Ｃｕ０．５〜
２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜２．０wt％を含有し、残部
Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金芯材
の片面または両面に、Ｓｉ７．０〜１２．０wt％、Ｃｕ
０．１〜８．０wt％を含有し、さらにＺｎ０．５〜６．
０wt％、Ｉｎ０．００２〜０．３wt％、Ｓｎ０．００２
〜０．３wt％のうちの１種または２種以上を含有し、残
部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金ろ
う材をクラッドしたことを特徴とする熱交換器用アルミ
ニウム合金ブレージングシート。
【請求項２】Ｓｉ０．６〜１．２wt％、Ｃｕ０．５〜
２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜２．０wt％を含有し、さら
にＭｇ０．０３〜０．５wt％、Ｃｒ０．０３〜０．３wt
％、Ｚｒ０．０３〜０．３wt％、Ｔｉ０．０３〜０．３
wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％のうちの１種または２
種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる
アルミニウム合金芯材の片面または両面に、Ｓｉ７．０
〜１２．０wt％、Ｃｕ０．１〜８．０wt％を含有し、さ
らにＺｎ０．５〜６．０wt％、Ｉｎ０．００２〜０．３
wt％、Ｓｎ０．００２〜０．３wt％のうちの１種または
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るアルミニウム合金ろう材をクラッドしたことを特徴と
する熱交換器用アルミニウム合金ブレージングシート。
【請求項３】アルミニウム合金製熱交換器をろう付に
より製造するに当たり、Ｓｉ０．６〜１．２wt％、Ｃｕ
０．５〜２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜２．０wt％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム
合金芯材の片面または両面に、Ｓｉ７．０〜１２．０wt
％、Ｃｕ０．１〜８．０wt％を含有し、さらにＺｎ０．
５〜６．０wt％、Ｉｎ０．００２〜０．３wt％、Ｓｎ
０．００２〜０．３wt％のうちの１種または２種以上を
含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるアルミニ
ウム合金ろう材をクラッドした熱交換器用アルミニウム
合金ブレージングシートを用い、５７０〜５８５℃の温
度でろう付を行うことを特徴とするアルミニウム合金製
熱交換器の製造方法。
【請求項４】アルミニウム合金製熱交換器をろう付に
より製造するに当たり、Ｓｉ０．６〜１．２wt％、Ｃｕ
０．５〜２．５wt％、Ｍｎ０．０５〜２．０wt％を含有
し、さらにＭｇ０．０３〜０．５wt％、Ｃｒ０．０３〜
０．３wt％、Ｚｒ０．０３〜０．３wt％、Ｔｉ０．０３
〜０．３wt％、Ｎｉ０．０３〜１．５wt％のうちの１種
または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物と
からなるアルミニウム合金芯材の片面または両面に、Ｓ
ｉ７．０〜１２．０wt％、Ｃｕ０．１〜８．０wt％を含
有し、さらにＺｎ０．５〜６．０wt％、Ｉｎ０．００２
〜０．３wt％、Ｓｎ０．００２〜０．３wt％のうちの１
種または２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物
とからなるアルミニウム合金ろう材をクラッドした熱交
換器用アルミニウム合金ブレージングシートを用い、５
７０〜５８５℃の温度でろう付を行うことを特徴とする
アルミニウム合金製熱交換器の製造方法。