JPH079191A

JPH079191A - 溶接変形の少ないマグ溶接フラックス入りワイヤ

Info

Publication number: JPH079191A
Application number: JP5231794A
Authority: JP
Inventors: Tsukasa Yoshimura; 司吉村; Kazushi Suda; 一師須田; Atsutada Motoe; 敦忠本江; Kazuhiro Kojima; 一浩児嶋
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-04-26
Filing date: 1994-03-23
Publication date: 1995-01-13

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は、溶接時に発生する角変形量を低減
すると共に、溶接後の仕上りビード形状、外観が良好な
マグ溶接フラックス入りワイヤを提供する。【構成】鋼製外皮にチタニヤ系フラックスを充填して
なるマグ溶接フラックス入りワイヤにおいて、鋼製外皮
と充填フラックスの一方又は両方において、ワイヤ全重
量に対して、Ｍｎ、ＳｉおよびＣ量を規制し、さらにＮ
ｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂのうちいずれか１種ま
たは２種以上を含有し、かつワイヤ中に占める各元素の
重量％により下記式（１）で定まるパラメーターＴの値
が６３０未満であることを特徴とする溶接変形の少ない
マグ溶接フラックス入りワイヤ。Ｔ＝６３０．０−４７６．５Ｃ＋５６．０Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ− ２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ −１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５．０Ｂ（１）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は建築、土木、海洋構造
物、造船等で用いられる鋼材用の溶接材料に係わり、さ
らに詳しくは溶接作業時に発生する面外の変形が少ない
ことから、歪取り作業を軽減もしくは省略することが可
能となるビード外観、形状に優れたチタニヤ系マグ溶接
フラックス入りワイヤに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】各種鋼構造物において鋼材の溶接時に
は、溶融金属の凝固収縮、およびその後の冷却と相変態
による収縮・膨張によって、例えばすみ肉溶接の継手形
状の場合は、角変形と呼ばれる面外変形が発生する。こ
のような残留変形は、例えば圧縮荷重が負荷される場合
には挫屈強度の低下を生じるといった構造強度の低下の
原因となる。また、この変形を拘束治具によって強制的
に防止しようとすると、過大な残留応力が発生すること
となり、さらには寸法精度が不十分となって製作上の不
都合を生じ、美観をも損ねることとなる。そこで、例え
ば溶接学会誌１９８３年第５２巻第４号〜第５号および
第７号〜第９号に連載されている「溶接変形の発生とそ
の防止」に見られるように、溶接時に発生した残留変形
を局所的な加熱により矯正する手法が経験的に多数提案
されている。しかし、これらの手法では溶接部の再加熱
によって材質が劣化することが避けられないことに加え
て、矯正作業に要する時間と費用は実用上重大な障害で
あり、これを軽減もしくは省略することが可能な溶接方
法の開発が望まれていた。

【０００３】溶接部における残留応力や変形の発生機構
に関しては、佐藤による「溶接構造要覧」１９８８、
（黒木出版）やＫ．Ｍａｓｕｂｕｃｈｉの「Ａｎａｌｙ
ｓｉｓｏｆＷｅｌｄｅｄＳｔｒｕｃｔｕｒｅｓ」１
９８０，ＰＥＲＧＡＭＯＮＰＲＥＳＳに詳しい。しか
し、溶接変形は主として溶接時の入熱に対する部材の幾
何学的形状によって決定されるというように、その際使
用される溶接材料の詳細な特性に注目したものではな
い。鋼構造物溶接部の相変態温度が、残留応力や変形に
影響を与える因子であることはこの文献にも明記されて
はいるが、鋼構造物を対象とした溶接材料で具体的な影
響度の定量化や成分に関する検討はなされていない。

【０００４】また、相変態の超塑性現象に着目して、残
留応力の緩和や変形低減を検討した報告もある（溶接学
会全国大会講演概要第３７集ｐ．３１４〜３１５、第
３８集ｐ．７８〜７９、第３９集ｐ．３３８〜３４
１）。しかし、これらはいずれも低合金鋼およびステン
レス鋼のマルテンサイト変態温度に着目したものであ
り、３．５〜１２％のＮｉを含有し、軟鋼および５０キ
ロ級高張力鋼にみられる普通鋼材の成分および組織に対
してそのまま適用できる知見ではない。さらに、このよ
うに高い値のＮｉを含有している場合には、溶接材料費
が高くなり、歪取り作業が省略可能であっても経済的知
見から実用的なものでない。さらに、これを造船および
海洋構造物の普通鋼および低合金鋼に適用する場合に
は、溶接金属部が電気的に過度な貴になり、溶接熱影響
部における選択的な腐食現象が発生して不都合が生じ
る。

【０００５】溶接変形に及ぼす最大の影響因子は鋼材板
厚に対する溶接入熱量であり、続いて溶接金属の相変態
温度がある。これらに加えて変形が発生する温度におい
て、その変形に坑する材料の強度を挙げることができ
る。相変態温度は大略４００〜７００℃の範囲であり、
この温度域における強度をＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ等の元
素添加により増大させることで変形量を低減させ得るこ
とが、例えばＣｒ−Ｍｏ鋼の高温強度の知見から推測で
きる。しかし、溶接金属部の変態点温度における高温強
度を確保する検討は従来なされておらず、さらにこれら
の添加元素は上述した変態点温度を上昇させて溶接変形
を増大させる傾向のものであるために、適正添加量は容
易に決定できるものではなかった。

【０００６】また、これらを解決する方法として、特開
平４−２２５９６号公報および特開平４−２２５９７号
公報に記載されるガスシールドアーク溶接方法が提案さ
れている。これらの方法に適用される溶接材料は鋼ワイ
ヤであるが、鋼ワイヤで溶接した場合、溶接時の溶込み
が深く、溶接変形を減少することに必ずしも満足できる
ものではなかった。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】このように、溶接部材
・形状や溶接入熱量が与えられたものとして、溶接材料
の相変態点温度が溶接時に発生する変形量に及ぼす影響
を定量化して、溶接材料成分の設計指針を与えることが
有効であると考えられる。本発明は、鋼構造物に最も汎
用的に使用される普通鋼材の溶接継手を対象として、溶
接材料のＡｒ₃変態点温度に着目し、Ｔ字すみ肉溶接時
に発生する角変形量を例にして、Ａｒ₃変態点温度と角
変形量の関係を検討することにより、発生する角変形量
が少なく、さらには用途の拡大として角変形量の低減に
加えて溶接後の仕上がりビード形状を大幅に改善できる
溶接材料を提供することを目的とするものである。

【０００８】なお、本発明においては、変形量の尺度の
一つとして角変形量を取り上げたものであって、適用を
角変形に限定するものではない。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、さらに実
験を重ねた結果、フラックス入りワイヤは鋼ワイヤより
溶接変形量を少なくできることを見出した。鋼ワイヤで
は溶接時の溶込みが深いこと、それに比べフラックス入
りワイヤは溶込みが浅くなるので、さらに変形量を少な
くできることが判明した。

【００１０】即ち、本発明の要旨とするところは、鋼製
外皮にワイヤ全重量に対してＴｉＯ ₂；２．５〜６．５
％、ＴｉＯ₂以外のアーク安定剤およびスラグ形成剤；
０．３〜２．５％を含有するチタニヤ系フラックスを充
填してなるマグ溶接フラックス入りワイヤにおいて、鋼
製外皮と充填フラックスの一方又は両方において、ワイ
ヤ全重量に対してＣ；０．０３〜０．１５％、好ましく
はＣ；０．０３〜０．０９％、Ｓｉ；０．２〜１．０
％、Ｍｎ；０．３〜３．０％、好ましくはＭｎ；０．５
〜３．０％を含有し、さらにＮｉ；０．２〜５．０％、
Ｃｕ；０．１〜１．５％、Ｃｒ；０．１〜３．０％、Ｍ
ｏ；０．１〜２．０％、Ｖ；０．１〜０．７％、好まし
くはＶ；０．１〜０．５％、Ｎｂ；０．０１〜０．５０
％、好ましくはＮｂ；０．０１〜０．０５％のうちいず
れか１種または２種以上を含有し、かつワイヤ中に占め
る各元素の重量％により下記（１）式で定まるパラメー
タＴが６３０未満であることを特徴とする溶接変形の少
ないマグ溶接フラックス入りワイヤにある。Ｔ＝６３０．０−４７６．５Ｃ＋５６．０Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ− ２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ −１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５．０Ｂ（１）

【００１１】

【作用】通常のアーク溶接法の冷却速度の範囲において
は、Ａｒ₃変態点温度Ｔは大略（１）式によって予測可
能である。この式から明らかなように、γフォーマであ
るＮｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｃを所定量添加してＡｒ₃
変態点を低下させることが可能である。一般に変態点温
度が低いほど変態膨張量が大きくなり、冷却時の収縮に
よって発生する溶接残留変形を緩和することになること
から、変態膨張量の増大が溶接変形の低減に寄与するこ
とが考えられる。しかし過冷オーステナイトの変態はベ
イナイト組織の出現等から単純に変態膨張量と明確な対
応を示さず、従ってここではＡｒ₃変態点温度に着目し
た。

【００１２】一方、Ｔ形すみ肉溶接継手部に発生する角
変形量は、図１に示すように、溶接材料のＡｒ₃変態点
温度と明瞭な関係があり、変態点温度が低い値であるほ
ど発生する角変形量が小さな値であることを見出した。
この事実は変態点温度が低くなることにより、変態膨張
量が大きくなり、凝固に伴う収縮をある程度解消するた
めであると思われる。

【００１３】さらに、γフォーマであるＮｉ、Ｍｎ、Ｃ
の成分系に加えてＣｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの元素を
含有する場合には（１）式によって与えられる相変態温
度Ｔの値が後者を含まない場合と比較して若干高い値で
あっても、発生する角変形量が小さいことを見出した。
この事実はＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの元素がいずれも変態
が生じる温度で機械的強度を増加することにより、変形
を拘束するためであると考えられる。溶接変形によっ
て、例えば圧縮荷重に対する座屈強度が低下すること
や、継手製作上の寸法精度等の検討から、上述した変形
矯正作業を必要としない角変形量の限界値を与える変態
点温度をＣｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖの元素添加の影響を考慮
した結果、本発明の関係式（Ｔ＜６３０）を見出した。

【００１４】本発明は代表的な溶接時の冷却速度から、
溶接材料に含まれる各種成分のＡｒ ₃相変態点温度Ｔを
（１）式によって与え、Ｔ＝６３０．０−４７６．５Ｃ＋５６．０Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ− ２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ −１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５．０Ｂ（１）溶接材料の相変態点温度と発生する角変形量の関係を検
討することから、実用的に発生する変形量が十分に小さ
い値であると判断される（２）式の関係を与えるもので
ある。Ｔ＜６３０（２）

【００１５】以下に本発明における溶接ワイヤの成分元
素の特定値とその添加量について説明する（元素添加量
の値はワイヤ全重量に対する重量％である）。Ｃは変態
点低下の効果があり、強度の点からも０．０３％以上が
必要である。しかし、過度の添加は溶接金属部の高温割
れ感受性の増大と靱性低下につながるために０．１５％
以下好ましくは０．０９％以下とする。

【００１６】Ｓｉは溶接金属中の酸素量を低減するとと
もにビード形状を改善する効果があり、少なくとも０．
２％以上が必要である。しかし、過度の添加は溶接金属
の靱性を低下させるので上限を１．０％とする必要があ
る。Ｍｎは変態点低下の効果が大きく、Ｎｉの補助とし
て少なくとも０．３％以上、好ましくは０．５％以上、
更に好ましくは０．８％以上添加する必要がある。一
方、過度の添加は溶接金属の高温割れ感受性の増大と靱
性低下につながるため、上限を３．０％とする必要があ
る。

【００１７】以上の元素は変態点を低下させることに効
果がある元素であり、本発明ではこれに加えて変態が生
じる温度域での強度を増加するものとして、以下のＮ
ｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂの１種または２種以上
の元素を含むものである。Ｎｉは代表的なγフォーマで
あり、変態点低下の効果が大きい。少なくとも０．２％
以上好ましくは３．０％以上添加する必要がある。しか
し、添加量が多すぎる場合にはコスト上昇となることに
加えて、例えば海洋構造物においては電気的に溶接金属
部が貴になり過ぎ、局部電池を形成して溶接熱影響部が
選択的に腐食されることになる。従って、Ｎｉ添加量の
上限は５．０％にする必要がある。

【００１８】Ｃｕについても変態点低下の効果があるた
めに０．１％以上添加する必要がある。一方、過度の添
加は溶接金属の靱性低下につながるため、上限を１．５
％とする。Ｃｒによる強度増加の効果は０．１％以上の
添加で認められる。しかし、添加量が多すぎる場合に
は、常温強度および硬度が増加して靱性が劣化し、さら
に溶接性も低下するので、上限を３．０％とする。

【００１９】Ｍｏについては強度の点から０．１％以上
の添加が必要である。しかし、Ｍｏは変態温度を上昇さ
せる元素であるため、上限を２．０％とする。Ｖについ
ても０．１％以上の添加で強度上昇の効果がある。しか
し、過度の添加は常温での強度および硬度の上昇によっ
て靱性が劣化し、変態温度を上昇させることになるので
０．７％を上限とする。

【００２０】Ｎｂについても０．０１％以上の添加で強
度上昇の効果がある。しかし、過度の添加は常温強度お
よび硬度の上昇をもたらすので上限を０．５０％とし、
さらに靱性劣化を防止するためには０．０５％以下とす
ることが好ましい。なお、上記元素の添加方法は外皮、
フラックスの一方または両方に添加してもよい。

【００２１】以上が溶接時に発生する角変形量を低減さ
せる手段であるが、本発明者らは、さらに溶接時の溶込
みが浅く、溶接後の仕上がりビード外観、形状の改善
（利用分野の拡大）を考え、溶接作業性の向上について
も検討した。その結果、チタニヤ系フラックスの利用
は、溶接後のビード外観、形状を改善できること、さら
に溶接時に発生するスパッター量を減少できることを見
出した。

【００２２】本発明では上記特性を踏まえ、各成分の含
有率を下記のように定めた。ＴｉＯ₂ ；２．５〜６．５％ＴｉＯ₂はアークの安定性およびスラグ被包性を高め、
全姿勢溶接性を良好にする上でも不可欠の成分であり、
２．５％未満ではその効果が得られない。しかし、６．
５％を超えるとスラグ粘性が高くなりすぎてビード形状
が悪化し、さらには溶接金属中に過剰の還元チタンが歩
留って機械的性質（特に靱性）が低下する。従って、Ｔ
ｉＯ₂は２．５〜６．５％の範囲とする。

【００２３】ＴｉＯ₂以外のアーク安定剤およびスラグ
形成剤；０．３〜２．５％ＴｉＯ₂を主体とする本発明ワイヤにおいては、アーク
を安定化してスパッタ発生量を低減させるためにこれら
の添加が必要である。ここでいうアーク安定剤とはＬ
ｉ、Ｎａ、Ｋ等のアルカリ金属およびその化合物が挙げ
られる。スラグ形成剤は、ビード形状を改善するために
溶着速度の低下をきたさない範囲で添加する必要があ
る。ＴｉＯ₂以外のアーク安定剤およびスラグ形成剤が
０．３％未満では、ビード形状改善効果は認められず、
また２．５％を超えるとスラグ量が増大してスラグ巻込
み等の欠陥を生じたり溶接能率が低下する。従って、ア
ーク安定剤およびスラグ形成剤は０．３〜２．５％とす
る。なお、スラグ形成剤としては、ＳｉＯ₂、Ｚｒ
Ｏ₂、Ａｌ₂Ｏ₃、ＭｎＯ、ＭｇＯ等の酸化物、ＣａＦ
₂、ＢａＦ₂、ＭｇＦ₂、ＬｉＦ等の弗化物およびＣａ
ＣＯ₃、ＢａＣＯ₃等の炭酸塩が使用できる。

【００２４】以上が本発明ワイヤの必須成分であるが、
溶接能率向上を目的として鉄粉を添加することもでき
る。さらに、本発明に係わるワイヤのフラックス充填率
は８〜２０％とすることが望ましい。その理由は、充填
率が２０％を超えると伸線時に断線トラブルが多発して
生産性が悪くなるからであり、また８％より少なくなる
とアークの安定性が損なわれるからである。

【００２５】ワイヤの断面形状には何等の制限もなく、
２ｍｍ以下の細径の場合は比較的単純な円筒状のものが
一般的である。また、シームレスワイヤにおいては表面
にＣｕ等のメッキ処理を施すことも有効である。

【００２６】

【実施例】表１に本実施例ワイヤに用いた鋼製外皮を示
す。また表２、表３（表２のつづき−１）、表４（表２
のつづき−２）および表５（表２のつづき−３）に実施
例ワイヤのフラックス組成と（１）式で計算されるＡｒ
₃点（Ｔ）を示す。ワイヤ径はいずれも１．２ｍｍであ
る。鋼板はＪＩＳＧ３１０６のＳＭ４００Ｂ材を用い
た（化学成分を表６に示す）。この鋼板を図２に示すＴ
形すみ肉溶接試験体を製作するために、表７に示す溶接
条件で両側１パス溶接した。溶接終了後、角変形量δを
測定した後、溶接金属の縦断面を観察し溶接金属の割れ
の有無およびビード形状を判定した。総合評価として
は、角変形量δの大きさが、図３に示されるｗとｄの値
を用いて（３）式、 δ＝０．５ｓｉｎ^-1（２ｄ／ｗ）（３）で計算されるδの値が１．２×１０^-2ラジアン未満で、
かつ割れの発生が見られないこと、およびビード形状、
外観の優れているものを合格、それ以外は不合格とし
た。表８に試験結果を示す。

【００２７】

【表１】

【００２８】

【表２】

【００２９】

【表３】

【００３０】

【表４】

【００３１】

【表５】

【００３２】

【表６】

【００３３】

【表７】

【００３４】

【表８】

【００３５】表８から明かなように、本発明に係るワイ
ヤによる溶接継手が、全て角変形量が少なく、割れ発生
もなく、かつビード形状、外観も良好であるのに対し
て、比較ワイヤＮｏ．２２、２６、２７、２９、３１、
３３は硬化性元素量が高いために溶接金属が硬化して割
れが発生したり、Ｔ値が６３０を超えて角変形量が大き
かった。Ｎｏ．２３、２８は変態点低下の効果が大きい
Ｎｉ、Ｃｒが添加されていないために角変形量が大きく
不合格となった。また、Ｎｏ．３２はＳｉ添加量が過剰
なため効果が得られなかった。高温強度を増大させる元
素群を添加しない場合は、Ｎｏ．２５に示すようにＴの
値５８４であっても角変形量が大きくなる。また、合金
類は本発明の範囲内であっても本発明の特徴であるビー
ド形状および外観を改善するためのスラグ成分が本発明
の範囲外であるＮｏ．２４、３０では、Ｔの値および角
変形量も本発明範囲内であるが、仕上がりビード形状あ
るいは外観が悪く不合格となった。

【００３６】なお、本実験ではＳＭ４００Ｂ材を用いた
が、母材希釈は小さいので鋼板の種類が変わっても、本
発明ワイヤの角変形量の低減効果は失われるものではな
い。さらに、シールドガス組成についてもＡｒ−ＣＯ₂
混合ガスに変更して使用しても、本発明に係わるワイヤ
の場合は何等性能に影響することなく角変形量は良好な
性能が得られる。

【００３７】

【発明の効果】鋼構造物の製作において溶接継手は必須
の技術要素であるが、溶接変形の防止とその矯正技術は
経験的に得られるものであることが多い。昨今、鋼構造
物の設計や合理化や美観等の観点から溶接変形低減技術
が求められていると同時に、熟練溶接工の不足や溶接工
程の自動化の点からも発生する変形が少ない溶接材料を
供給することが望まれていた。

【００３８】本発明により継手部の諸特性を損なうこと
なく、自動および半自動の溶接工程において溶接変形が
少なくなり、経済的に問題のない範囲で変形矯正のため
の作業が省略可能となる上に、上述した付加価値を実現
することが可能であるという顕著な効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】変態点温度と角変形量の関係を示す図である。

【図２】Ｔ字すみ肉溶接継手の概略を示す図である。

【図３】角変形量δの定義を説明する図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者児嶋一浩千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】鋼製外皮にワイヤ全重量に対してＴｉＯ
₂；２．５〜６．５％、ＴｉＯ₂以外のアーク安定剤お
よびスラグ形成剤；０．３〜２．５％を含有するチタニ
ヤ系フラックスを充填してなるマグ溶接フラックス入り
ワイヤにおいて、鋼製外皮と充填フラックスの一方又は
両方において、ワイヤ全重量に対してＣ；０．０３〜０．０９％Ｓｉ；０．２〜１．０％Ｍｎ；０．５〜３．０％Ｎｉ；０．２〜５．０％Ｃｕ；０．１〜１．５％を含有し、さらに、Ｃｒ；０．１〜３．０％Ｍｏ；０．１〜２．０％Ｖ；０．１〜０．５％Ｎｂ；０．０１〜０．０５％のうちのいずれか１種または２種以上を含有し、かつワ
イヤ中に占める各元素の重量％により下記（１）式で定
まるパラメータＴが６３０未満であることを特徴とする
溶接変形の少ないマグ溶接フラックス入りワイヤ。Ｔ＝６３０．０−４７６．５Ｃ＋５６．０Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ− ２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ −１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５．０Ｂ（１）
【請求項２】鋼製外皮にワイヤ全重量に対してＴｉＯ
₂；２．５〜６．５％、ＴｉＯ₂以外のアーク安定剤お
よびスラグ形成剤；０．３〜２．５％を含有するチタニ
ヤ系フラックスを充填してなるマグ溶接フラックス入り
ワイヤにおいて、鋼製外皮と充填フラックスの一方又は
両方において、ワイヤ全重量に対してＣ；０．０３〜０．１５％Ｓｉ；０．２〜１．０％Ｍｎ；０．３〜３．０％を含有し、さらに、Ｃｕ；０．１〜１．５％Ｃｒ；０．１〜３．０％Ｍｏ；０．１〜２．０％Ｖ；０．１〜０．７％Ｎｂ；０．０１〜０．５０％のうちのいずれか１種または２種以上を含有し、かつワ
イヤ中に占める各元素の重量％により下記（１）式で定
まるパラメータＴが６３０未満であることを特徴とする
溶接変形の少ないマグ溶接フラックス入りワイヤ。Ｔ＝６３０．０−４７６．５Ｃ＋５６．０Ｓｉ−１９．７Ｍｎ−１６．３Ｃｕ− ２６．６Ｎｉ−４．９Ｃｒ＋３８．１Ｍｏ＋１２４．８Ｖ＋１３６．３Ｔｉ −１９．１Ｎｂ＋１９８．４Ａｌ＋３３１５．０Ｂ（１）
【請求項３】ワイヤ全重量に対してＮｉ；０．２〜５．０％を含有することを特徴とする請求項２記載の溶接変形の
少ないマグ溶接フラックス入りワイヤ。