JPH0792214B2

JPH0792214B2 - 燃料燃焼バ−ナ

Info

Publication number: JPH0792214B2
Application number: JP25408686A
Authority: JP
Inventors: 芳孝高橋; 文夫幸田; 忠久政井; 真清谷川; 敬川野
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1986-10-25
Filing date: 1986-10-25
Publication date: 1995-10-09
Anticipated expiration: 2010-10-09
Also published as: JPS63108107A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、燃料燃焼バーナに係り、難燃性固体燃料、液
体燃料、スラリ状燃料等の燃料、特に石炭−水スラリ等
のスラリ状燃料に有効であり、高効率で低NOx生成燃焼
するのに好適な燃料燃焼バーナに関する。

〔従来の技術〕

石炭を利用する上での問題点のひとつは、固体の取り扱
いが容易ではないことである。このため、石炭の種々な
流体燃料化技術の開発が進められている。中でも、微粒
化した石炭と水との混合物である石炭−水スラリ（以下
CWMと称す）が、経済性に優れるため、世界的に注目を
浴びている。

CWMはその製造・輸送コストが低くハンドリング等の面
で大きな利点を有するが、燃料中に水分を多量に含むこ
とになるため、従来の微粉炭に比較して燃焼効率が低く
なる恐れがある。CWMは微細粒子にして燃焼炉内に噴霧
される。CWMのように比較的粘性の高い流体の噴霧に
は、一般に高速の噴霧媒体を噴霧媒質に衝突させる二流
体アトマイザが用いられる。二流体アトマイザは、噴霧
媒体の流速が速い程、微粒化性能が高く、アトマイザか
ら噴出されるCWM気流の速度は、空気搬送による微粉炭
の場合の５倍程度にもなる。さらに、噴霧されたCWM
は、その着火に先立ち水分の蒸発域を必要とする。噴出
速度が速く、かつ水分の蒸発時間を必要とする結果、CW
Mの着火位置はバーナ面から後流側にリフトし易く、火
炎温度も100℃〜200℃程低いことが知られている。この
ような着火位置の後退は、燃焼効率、火炎の安定性、窒
素酸化物（NOx）の抑制に悪影響を及ぼす。

CWMの燃焼では、他の燃料の燃焼と同じく、NOxの抑制が
必要であり、少なくとも通常の微粉炭燃焼なみのNOx排
出抑制を求められる。一般にCWMを含めた各種燃料の燃
焼時に発生するNOxは、燃焼用空気中の窒素（N₂）が高
温下で酸化されて発生する熱生成NOxと、燃料中に含有
する窒素分（Ｎ）が燃焼時に酸化されて発生する燃料起
源NOxに大別される。

これらの２種類のNOxのうち、熱生成NOxの発生量は、燃
焼火炎の温度に強く依存している。CWMのように火炎温
度が低い場合には、N₂とO₂の反応は抑制され、その発生
量は比較的少ない。これに対して燃料起源NOxは、火炎
温度によってあまり変化せずむしろ燃料中のＮ含有量に
よって左右される。CWMの可燃成分である石炭は、炭種
によって0.5〜2.5重量％のＮ分を含有している。この値
は、LNGの０重量％、Ｃ重油の0.1重量％に比較して極め
て高い。そのため燃料起源NOxの発生量が多く、全NOx発
生量の大部分を占めている。微粉炭の燃焼では、そのNO
x低減のために火炎内部に還元領域を安定に形成するこ
とが不可欠であることが知られている。

石炭は、空気不足の燃焼条件（低空気比燃焼条件）下で
は、H₂、CO等の還元性ガスを放出して還元領域を形成す
る。このような還元領域下では、石炭中のＮ分はNH₃、H
CN等の化合物として放出される。これらの窒素化合物
は、高濃度のO₂共存下では直ちにNOxに酸化されるもの
の、O₂濃度が低い場合にはNOxをN₂に還元する作用を有
する。そこで微粉炭の低NOxバーナには、燃焼用空気を
大きく分離し、これを徐々に混合させることによって、
還元領域と低O₂濃度領域（脱硝領域）を安定に形成する
ように構成されているものがある。

〔発明が解決しようとする問題点〕

これに対してCWMは、水の蒸発時間だけ着火に要する時
間が長く、また、微粒化される時に高速で噴出されるた
めに、火炎がバーナ面より離れ易い。即ち、CWMと空気
の混合が急速に進む後流域で燃焼が進むため、微粉炭燃
焼のような還元領域の形成が容易でなく、NOxの排出抑
制が困難になる。また、着火性が低いことは当然燃焼率
低下の直接の原因であり、更には、火炎がバーナより離
れると、失火し易い不安定な燃焼状態になり、燃焼装置
の信頼性にも問題を生ずる。

このように、CWMの燃焼では着火位置の後退が燃焼特性
に悪影響を及ぼし、CWMの着火性を向上し、着火位置を
可能な限りバーナ近傍に引き寄せることが、CWM用バー
ナ開発の要点である。着火位置を引き寄せる方法として
は、燃焼用空気を旋回流として投入する方法が知られて
いる。たとえば、特開昭59-208305号公報に示される微
粉炭バーナのように、３次空気ノズルの位置を燃料ノズ
ルから離し、かつ３次空気を強度旋回流として投入する
バーナがある。微粉炭のように空気の噴出速度の流速で
燃料が噴出される場合には、強旋回流として燃焼空気を
投入するのは有効である。しかしながら、CWMのように
燃料ノズルから燃焼空気流速よりも３〜５倍以上の高速
で燃料が噴出される場合には、空気の旋回力だけで保炎
しようとすると、最適な旋回強度範囲が非常に狭く、バ
ーナの運転操作が困難になる。また、二流体アトマイザ
において、噴霧媒体の流速を下げ、CWM噴出速度を低減
すると、CWMの微粒化が阻害され、良好なCWMの燃焼火炎
が得られない。即ち、CWMの噴霧微径が大きくなると、
粒子の伝熱特性が悪くなるため、着火性が低下する。

本発明の目的は、上記した従来技術の問題点を解消し、
着火保炎性がよく、同時に窒素酸化物や未燃分の生成を
抑制することができる燃料燃焼バーナを提供することに
ある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的は、保炎器が円錐台状に形成され、該円錐台の
中心軸がほぼ燃料供給ノズルに軸に対応し、円錐台状の
保炎器の小径側に燃料供給ノズルにおける燃料噴出孔を
有する部分が位置するとともに該円錐台状の垂面側に空
気の流通可能な間隙部を複数個形成させ、これらの間隙
部から噴出される１次空気が保炎器の内壁面に沿って噴
出するようにすることによって達成される。

〔作用〕

円錐台状の保炎器の小径側に燃料供給ノズルの先端部、
すなわちアトマイザが位置する。したがって、アトマイ
ザは炉内等の燃料燃焼流域から離れた位置となり、燃料
からの水分の蒸発減速時間を確保できる。また、保炎器
の垂面に形成された間隙部から噴出する空気は、保炎器
の内壁面に沿って流れ、アトマイザからの燃料噴流に直
接当たらず、バーナの中心軸上の負圧のかかるガス領域
が形成される。このガス領域に炉内の高温ガスにより循
環流が発生する。

〔発明の実施例〕

以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。

第１図は本発明にかかる燃料燃焼バーナの一実施例を示
す側断面図、第２図は第１図のA-A視図、第３図は第２
図のB-B断面図である。

第１図において、バーナの中心部にはCWM等の主燃料を
供給する主バーナガン１が配置され、このCWMバーナガ
ン１の先端部には燃料の噴出孔を有するアトマイザ２が
設けられている。主バーナガン１の周囲にはその主バー
ナガン１の外周面と所定の間隙を有する状態で同心円上
にシールパイプ３が配置され、このシールパイプ３の一
端部にはインペラ（保炎器）４が連設されている。この
保炎器４は、円錐台状に形成され、その中心軸はバーナ
の軸心に対応している。また、アトマイザ２は、円錐台
状の保炎器４の小径側に位置し、アトマイザ２の先端部
には放射状のシールリング５が固定され、このシールリ
ング５の先端周縁部は前記保炎器４の内壁面と所定の間
隔をおいて配置されている。

保炎器４は、円錐台状の形状に形成され、その先端部
（大径側）には円盤状の保炎リング６がバーナの軸方向
に直交する方向に設置されている。シールパイプ１およ
び保炎器４の外側には円筒状の１次スリーブ７が配置さ
れ、この１次スリーブ７には風箱８からの１次エア９の
流量を調整する１次スリーブダンパ10が設置されてい
る。１次スリーブ７の燃料噴射方向側先端部には前記円
錐台状の保炎器４の広がり角度とほぼ同じ広がり角度か
らなるコーンリング11が接続されている。一次スリーブ
７の燃料噴射方向側の外周には３次レジスタ12が配置さ
れ、この３次レジスタ12よりも炉内側にスロート13が設
置され、このスロート13から炉内側にキャスタ14が設置
されている。キャスタ14は円錐台状の保炎器４とほぼ同
じ広がり角度を有している。キャスタ14の内側には炉壁
管15が並列した状態で埋設されている。

保炎器４は、第２図および第３図に示すように円錐台状
の形態を構成する多数の保炎器羽根4aからなる。各保炎
器羽根4aは、それぞれ扇状をに形成されているとともに
各羽根の側面側は同一の曲面状の傾斜面を構成し、互い
に隣接する保炎器羽根4aの傾斜面間は、第３図に詳細に
示しているように所定の間隙をおいて配置され、この間
隙を１次エア９が流通するようになっている。このとき
１次エア９は、３次レジスタ12における空気の旋回方向
と同方向となる。

次に上記のように構成される燃料燃焼バーナの作用につ
いて説明する。

CWM等の主燃料16は、主バーナガン１内を通ってアトマ
イザ２に形成された噴出孔から炉内噴出される。このア
トマイザ２は円錐台状の保炎器４の中心部（小径側）に
位置し、かつ円錐台状の保炎器４の広がり前方端部付近
にスロート13が位置しているので、アトマイザ２から噴
射された燃料は、保炎器４の内壁面に衝突することな
く、噴出孔から離れた位置まで噴射される。このとき、
主バーナガン１とシールパイプ３との間に形成される環
状の間隙をシールエア17が通り、シールパイプ３とシー
ルリング５との間隙より保炎器４の内面に沿ってシール
ガスが放射状に噴出される。また、風箱８から１次スリ
ーブダンパ10により流量が調整された１次エア９は、１
次スリーブ７とシールパイプ３との間に形成される空間
部を経て保炎器４を構成する各保炎器羽根4a間に形成さ
れる間隙から放射状に炉内に噴出される。同時に３次レ
ジスタ９を介して導入された３次エア18は、コーンリン
グ11とスロート13との間隙から噴出される。

アトマイザ２から噴射された燃料は、保炎器４の内壁面
に衝突することなく、火炉19（炉内）までの着火滞留時
間を確保できる。特にCWMのように着火までに水分の蒸
発が必要であり、かつ蒸気等の噴霧媒体により高速噴射
される場合、燃料が着火する流域は、噴出孔から離れて
いるため、燃料の減速および燃料中の水分の蒸発に対す
る流域ができ、スロート13からの空気との混合および着
火性が大幅に改善される。次に保炎器４では１次エア９
は保炎器４の内壁面に沿って流れながら旋回し、この空
気流は、保炎器４の内壁面形状に相当する大きな旋回流
となり、アトマイザ２からの燃料の噴流やアトマイザ２
には直接当たらない。このため、燃料の噴流の中心部に
は大きな負圧ゾーンが形成され、保炎器４の内壁面に沿
って旋回する旋回流とスロート13からの３次エア18の旋
回流との相乗効果により効率よく燃料の循環域が形成さ
れ、炉内の高温ガス20がバーナ中心軸に沿ってアトマイ
ザ２の先端部側に引き戻される。この結果、アトマイザ
２から噴射される燃料は炉内の高温ガスと効率良く混合
され、燃料中の水分の蒸発と燃料に対する着火が行われ
る。このとき同時にガス中のNOxを低減するための還元
ガスが生成され易くなり低NOx化が可能となる。さらに
この循環流ができるとき、炉内燃焼灰や噴霧直後の水分
の蒸発が完了していない微細スラリは、保炎器４の内壁
面に付着するが、保炎器４の内壁面に沿って旋回する空
気流によるシール効果により炉内燃焼灰や微細スラリの
付着が防止される。

また、主バーナガン１とシールパイプ３との間にシール
エア17が通り、アトマイザ２の先端部に放射状のシール
リング５が設けられ、保炎器４とシールリング５との間
よりシールエア17を放射状に保炎器４の内壁面に沿って
流出させるので、アトマイザ２の先端部における微細ス
ラリ等の付着が防止される。前記シールエア17は、微細
スラリ等の付着防止とともにバーナの金属部の炉内火炎
輻射熱による焼損を防止する効果をも有する。

次に保炎リング６は、バーナ中心軸に直交する方向に設
けら、かつ１次スリーブ７と接続されており、保炎リン
グ６と１次スリーブ７との間に断面三角形状の空間部が
形成され、この空間部には風箱８からの空気は供給され
ない。したがって、保炎器羽根4a間の間隙から噴出さ
れ、保炎器４の内壁面に沿って旋回する１次エア17と、
炉内ガスの循環流によりバーナ側に引き戻される高温の
燃焼排ガスに伴って循環される微細粒子とにより、前記
空間部に小さな渦流状の停滞部が形成され、この部分に
火炎が保持される。この結果、このような火炎の保持機
構と前記した燃料の着火改善機構とにより保炎性がさら
に向上し、安定した火炎が形成される。また、アトマイ
ザ２からの燃料が噴霧直後、直ちに高温雰囲気下に到達
することから、保炎部でのNOxの還元ガスの生成が活発
となり、低NOx化を可能となる。

さらに１次スリーブ７の先端部に設けられたコーンリン
グ11は、３次レジスタ12を経て供給される３次エア18を
スロート13およびキャスタ14に沿って放射状に噴出させ
る機能を果たし、３次エア18が保炎リング６の部分で直
ちにアトマイザ２からの燃料と混合されるのを防止して
いる。そして、スロート13から出た３次エア18は、燃料
噴射方向の後流側で燃料と混合される。したがって１次
エア９と３次エア18のそれぞれの空気配分調節によりNO
x還元ガスによる低NOx化を阻害することなく、低NOx反
応後、燃料の完全燃焼を図ることができる。

以上のように着火および保炎性が向上することから、燃
焼効率の向上および灰中未燃分を低減でき、同時にNOx
を大幅に低減することができる。

また、着火性の良い油やその他の燃料を燃焼する際には
主バーナガン１、アトマイザ２、シールパイプ３、保炎
器４および保炎リング６をバーナ中心軸に対し、炉内側
に移動することにより、アトマイザ２から噴射される燃
料の減速および滞留時間を小さく調整できる。この場
合、火炎温度のピーク位置を必要以上に保炎器４側に近
接させないように火炎を炉内側に移動調整できるため、
保炎リング６やスロート13の異常昇温による焼損や熱生
成（Thermal）NOxの生成を抑えることができる。

このような効果をより確実に発揮するためには、バーナ
軸線と、保炎器４の大径側端部とアトマイザ２に形成さ
れた噴出孔と結ぶ線とのなす角は、90°以下、望ましく
は45°〜80°とするのがよい。

第４図は本発明にかかる燃料燃焼バーナの他の実施例を
示す断面図、第５図は第４図のC-C視図、第６図は第４
図のバーナにおける保炎器の構造を示す要部断面図、第
７図は第４図のバーナにおける保炎器の他の構造を示す
要部断面図である。

第４図において、主バーナガン41に周囲にはアトマイザ
スリーブ42が配置され、このアトマイザスリーブ42の先
端部に円錐台状の構造を有する保炎器43が設置されてい
る。保炎器43は、第５図に示すように複数枚の放射リン
グ43aを備えている。放射リング43aは、それぞれ内径と
外径が異なる複数のリングからなり、アトマイザ44の先
端部から円錐台状の先端部（大径側）になるにつれて次
第の径の大きなリングが配置されている。円錐台状の保
炎器43の小径側に位置する放射リング43aの外周縁部側
に所定の環状の間隙をおいて外側の放射リング43aの内
周縁部側が位置するように配置されている。このように
して順次、径の大きな複数枚の放射リング43aが配置さ
れ、複数個の径の異なる環状間隙部が形成されている。
保炎器43の先端周縁部（大径側）には保炎器43の壁面に
対し、直交する方向の側面を有する断面三角形状の環状
の２次スリーブキャスタ45が設けられ、２次スリーブキ
ャスタ45の前記側面に対し、直交する方向に壁面を有す
る環状の保炎キャスタリング46が設置されている。

なお、第４図において、47は１次エアダンパ、48は３次
エアレジスタ、49はスロート、50はスロートキャスタ、
51は水壁管、52は２次スリーブであり、アトマイザ44を
頂点として放射形状の保炎器43と保炎キャスタリング46
およびスロートキャスタ50によりバーナ軸断面形状で三
角形の空間部が形成される。

主バーナガン41から噴射される燃料は、アトマイザ44に
形成された噴出孔から放射状に噴射される。このため、
アトマイザ44からの燃料の噴流53は、拡がりを持ちなが
ら炉内に入る前に減速される。通常、蒸気や空気を使う
二流体噴霧では噴出孔にて100〜200m/s以上の初速とな
るが、この十分な燃料の減速によって燃料は燃焼用空気
や炉内高温ガスと十分に混合され、安定した燃焼を果た
すことができる。この場合、アトマイザ44に形成された
噴出孔と保炎器43の内壁面とを結ぶ面とバーナ軸とのな
す角（θ）を大きくすることにより、燃料の噴流53の拡
がりに対しても、燃料が保炎器43の内壁面やスロート部
に付着することがない。拡がり角度（θ）が小さすぎる
と、燃料の噴流53が保炎器43の内壁面に衝突し、CWM等
のように水を含む燃料では水分蒸発・着火前の石炭粒が
水とともに保炎器リング43aに付着成長する。一方、拡
がり角度（θ）を大きすぎると、アトマイザ44の位置と
炉内との距離を十分に確保できないので噴霧燃料の減速
の効果が薄くなる。したがって、アトマイザ44から噴射
される燃料の減速距離をできるだけ大きくし、かつ保炎
器43の内壁面に燃料の噴流が接触しないための最適な拡
がり角度（θ）の設定が重要である。アトマイザ44に形
成された噴出孔の１つの孔からの全拡がり角度は約20°
であり、この点から前記拡がり角度（θ）は余裕を考慮
して約30°以上が好ましい。ただし、燃料の減速距離か
らは燃料の燃焼性の差により前記拡がり角度（θ）を選
択できるので最大角度を80°とするのがよい。すなわ
ち、着火性が悪い燃料の場合、拡がり角度（θ）を小さ
くし、逆に着火性の良い燃料の場合、拡がり角度（θ）
を大きくして燃料の短い減速距離を設定することができ
る。このように最適な拡がり角度（θ）の選定により燃
料の難燃性の程度に応じて着火性の改善効果を得ること
ができる。

次に保炎器リング43a間の間隙から噴出される１次エア
は、保炎器43の拡がり角度（θ）に近似した拡がり角度
で放射状に噴出される。このため、第１図に示す実施例
と同様にアトマイザ44の先端部付近は、空気のない負圧
の状態となり、炉内の高温ガス54を引き込むことにより
循環流が形成され、燃料が噴射直後に高温ガス54により
急速加熱されて着火性が向上する。また、１次エア９
は、保炎器43を構成する保炎器リング43aの各環状の間
隙から保炎器43の内壁面に沿って流入するので、CWM等
の噴霧流中の水分が十分に蒸発しきれない粒子や燃焼灰
が保炎器43の内壁面に付着することを防止できる。ま
た、第１図に示すバーナ同様に保炎キャスタリング46付
近に図中、矢印で示すように渦流が形成され、同時に循
環する炉内の高温ガスと噴霧燃料の一部を巻き込んだ高
温停滞ゾーンが形成される。

第５図には保炎器リング43a、保炎キャスタリング46と
１次エア９、３次エア18の流れを示している。３次エア
18は、３次レジスタ48による旋回によってスロート49か
ら出た後、炉内にて拡散し保炎器リング43aからの１次
エア９とともに炉内ガスの循環流を形成する作用をもた
らす。また、保炎キャスタリング46が放射状に設置され
ているので、３次エア18はスロート部で混合されずに炉
内後流側で燃料と混合される。噴霧燃料は、初めに１次
エア９と炉内高温ガスによって完全燃焼には不十分な空
気比条件下で昇温着火し、NOxの生成とNOxの還元ガスを
生成する。次に３次エア18との混合により還元ガスによ
るNOx量の低下と同時に完全燃焼が達成される。このよ
うな還元ガスの生成には高温の雰囲気が必要条件である
が、炉内側からみた保炎器リング43a、２次スリーブキ
ャスタ45および保炎キャスタリング46は、空気流路を塞
いだ形となって炉内輻射熱を吸収し、燃料噴霧流に熱を
与える効果をもたらす。このため、燃料の噴霧流は、着
火の際急激な温度上昇を呈し、この高温雰囲気下の低NO
x・完全燃焼が達成される。また、保炎器リング43a、２
次スリーブキャスタ45および保炎キャスタリング46をセ
ラミックス材により作製すれば、その耐熱性によりバー
ナの耐久性を向上することができる。

第６図および第７図は、本発明における保炎器の他の実
施例を示す側断面図である。

第６図において、アトマイザ44の噴出孔と保炎器43の先
端部（大径側端部）とを結ぶ線とバーナ軸心とのなす角
（θ）に対し、保炎器43を構成する保炎器リング43aの
断面は、凹状に形成されている。すなわち、各保炎器リ
ング43a間に形成される間隙は、その間隙の先端部（空
気流れの後流側）が先細りの形状となっている。この場
合、各保炎器リング43a間の間隙から噴出する１次エア
は、保炎器の内壁面に効率よく噴出し、保炎器43に対す
るシール効果が大きいので、燃料中の粒子等の付着防止
に有効である。

第７図において、アトマイザ44の噴出孔と保炎器43の先
端部とを結ぶ線とバーナ軸心とのなす角（θ）に対し、
保炎器43を構成する保炎器リング43aの断面は、凸状に
形成されている。この場合、燃料噴霧流の拡散時の拡が
りに対し、燃料噴霧流の後流側になる程、保炎器43の内
壁面との距離が大きくなるので、燃料の噴霧流の旋回に
よる流れが大きくなった場合にも燃料の噴霧流が保炎器
43の内面に対し接触又は干渉することがない。

本発明において、保炎器を構成する部材として、第５図
〜第７図に示すようなリングに限らず、円錐台状の放射
状板材に複数個のスリット状の溝加工したり又は多数の
透孔を形成した構造としてもよい。このような構造の保
炎器を使用した場合、上記した保炎器の構造による効果
の他に特に保炎器の製作上の寸法精度の向上を図ること
ができる。

〔発明の効果〕

以上のように本発明によれば、燃料、特にCWM等の難燃
性の燃料の着火・保炎性が向上するため、未燃分が低減
し、燃焼効率が向上する。また、高温雰囲気が達成され
るため、NOxの生成量の低減を同時に図ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にかかる燃料燃焼バーナの一実施例を示
す断面図、第２図は第１図のA-A視図、第３図は第２図
のB-B断面図、第４図は本発明にかかる燃料燃焼バーナ
の他の実施例を示す断面図、第５図は第４図のC-C視
図、第６図は第４図における保炎器の他の実施例を示す
要部断面図、第７図は第４図における保炎器のさらに他
の実施例を示す要部断面図である。１、41……主バーナガン、２、44……アトマイザ、３…
…シールパイプ、４、43……保炎器、５……シールリン
グ、６……保炎リング、７……１次スリーブ、８……風
箱、９……１次エア、10、47……１次エアダンパ、11…
…保炎リング、12、48……３次レジスタ、13、49……ス
ロート、14、50……保炎キャスタリング、15、51……水
壁管、42……アトマイザスリーブ、45……２次スリーブ
キャスタ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者政井忠久広島県呉市宝町６番９号バブコック日立株式会社呉工場内 (72)発明者谷川真清広島県呉市宝町６番９号バブコック日立株式会社呉工場内 (72)発明者川野敬広島県呉市宝町６番９号バブコック日立株式会社呉工場内 (56)参考文献特開昭61−205711（ＪＰ，Ａ) 特開昭59−84008（ＪＰ，Ａ)

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】燃料の燃焼室に連通して設けられた筒状の
空気供給路と、燃料の燃焼室に向かって燃料を噴射する
燃料供給ノズルと、該燃料供給ノズルの燃料噴射側に設
置された保炎器と、を備えた燃料燃焼バーナにおいて、
前記保炎器が円錐台状に形成され、該円錐台の中心軸が
ほぼ燃料供給ノズルの軸に対応し、該円錐台状の保炎器
の小径側に前記燃料供給ノズルにおける燃料噴出孔を有
する部分が位置するとともに該円錐台状の垂面側に空気
の流通可能な間隙部を複数個形成させ、これらの間隙部
から噴出される１次空気が保炎器の内壁面に沿って噴出
するようにしたことを特徴とする燃料燃焼バーナ。
【請求項２】前記保炎器が、扇状の複数個の羽根を備
え、各羽根間にそれぞれ空気の流通可能な間隙を形成
し、これらの間隙から噴出される１次空気が保炎器の内
壁面に沿って旋回するようにしたことを特徴とする特許
請求の範囲第（１）項記載の燃料燃焼バーナ。
【請求項３】前記保炎器が、径の異なる複数個のリング
を備え、各リング間にそれぞれ空気の流通可能な間隙を
形成し、これらの間隙から噴出される１次空気が保炎器
の内壁面に沿って噴出するようにしたことを特徴とする
特許請求の範囲第（１）項記載の燃料燃焼バーナ。
【請求項４】前記保炎器の小径側の内周縁部と前記燃料
供給ノズル先端部の外周面とによって形成される環状空
間部に円錐台状のリングを設け、該リングの小径側は燃
料供給ノズルの先端部外周面に固定され、リングの大径
側は前記保炎器の小径側の内壁面と離間されていること
を特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の燃料燃焼
バーナ。
【請求項５】前記保炎器の垂面又は前記保炎器の大径側
端部に近接した前記垂面の延長上の面にこれらの面より
も僅かに燃焼室側外部に空気の流通路を有しない閉鎖さ
れた環状の空間部を設けたことを特徴とする特許請求の
範囲第（１）項記載の燃料燃焼バーナ。
【請求項６】前記円錐台状の保炎器の垂面の大径側端部
と前記燃料供給ノズルの先端部に形成された噴出孔とを
結ぶ線と、バーナ中心軸線とのなす角が、30°〜80°で
あることを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の
燃料燃焼バーナ。
【請求項７】前記円錐台状の保炎器の垂面の大径側端部
と前記燃料供給ノズルの先端部に形成された噴出孔とを
結ぶ線と、バーナ中心軸線とのなす角が、45°〜80°で
あることを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の
燃料燃焼バーナ。