JPH0792323B2 - 永久ガス流れを液化する方法 - Google Patents

永久ガス流れを液化する方法

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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、冷却方法およびその装置に関し、特に永久ガ
ス、例えば窒素又はメタンの液化に関する。
永久ガスは、単にガスの圧力を増加しただけでは液化で
きない性質を有する。ガスがその液相と平衡して存在で
きる温度に達するにはガスを（圧力で）冷却させる必要
がある。
永久ガスを液化又は臨界点以下に冷却するための従来方
法は、ガスが適当な高圧、一般に30気圧よりも高い圧力
にて得られなければ一般にガスを圧縮し、作動流体の少
なくとも一つの比較的低い圧力流れに抗して１つ以上と
熱交換器で熱交換しなければならない。少なくとも作動
流体のある部分は永久ガスの臨界温度より低い温度で与
えられ、作動流体流れの少なくとも一部分又は各流れ
は、作動流体を圧縮し、上記熱交換器内で冷却し、次に
内部の仕事（仕事膨張）させることにより膨張させるこ
とにより一般に形成される。作動流体自体は永久ガスの
高圧流れから取出してもよいし、又は永久ガスは作動流
体から別にしてもよいが、それにもかかわらず作動流体
は永久ガスと同一組成を有することはできない。
一般に液化された永久ガスは、臨界温度より低く等圧冷
却するため取出すときの圧力よりも実質的に低い圧力で
貯蔵又は使用される。従って、このような等圧冷却が完
了した後、臨界温度より低い永久ガスを膨張又はスロッ
トル弁を通過してガスの受ける圧力を実質的に低下し、
フラッシュガスと呼ばれるかなりの量のガスを製造す
る。この膨張は実質的に等エンタルピーであるので、生
成される液体の温度が低下する。一般にこのような膨張
を一回又は２回行なって、貯蔵圧で蒸気と平行する液化
永久ガスを製造する。
一般に液化永久ガスの商業用プロセスの熱力学的効率は
比較的低く、このような効率を改善するには十分な余地
がある。当分野では、プロセス時の熱交換の効率を改善
することによりプロセスの全効率を改善することが大き
く強調されている。従って、当分野における従来の提案
は、永久ガス流れとこれと熱交換する作動流体流れとの
間の温度差を最小化することに集中していた。
しかしながら本発明は、永久ガス流れを冷却するのに使
用される準臨界温度の作動流体サイクルを改善すること
にある。
本発明によれば、高圧で永久ガス流れの温度を臨界温度
より低くし、少なくとも２回作動流体サイクルを実施し
て永久ガスの温度を臨界温度より低い温度まで低下する
のに必要な冷却の少なくとも一部を行なう行程から成
り、各作動流体サイクルは作動流体を圧縮し、これを冷
却し、冷却した作動流体を仕事膨張させ、仕事膨張した
作動流体を永久ガス流れおよび冷却中の作動流体と向流
状態で熱交換しながら暖め、それにより永久ガス流れに
対し冷却を行い、少なくとも一回の作動流体サイクルに
て仕事膨張した流体を永久ガスの臨界温度より低い温度
の永久ガス流れと向流状態で熱交換するようにし、この
サイクルで仕事膨張完了時に作動流体を少なくとも10気
圧にする永久ガス流れ液化方法が提供される。
前記圧力は好ましくは12〜20気圧の範囲にある。
作動流体を仕事膨張するための膨張タービンを使用する
作動流体サイクルでは、少なくとも10気圧の圧力は膨張
タービンの出口圧力である。このような出口圧力は匹敵
する液化法で従来使用される圧力よりも高くなってい
る。少なくとも10気圧の出口圧力を使用すれば、永久ガ
ス流れと熱交換する作動流体の比熱を増加でき、これに
より準臨界作動流体のサイクルの熱力学的効率を増加で
きるので、その固有の動力消費量も低下できる。
膨張タービンの出口圧力が12〜20気圧の範囲内にあっ
て、一旦仕事膨張が完了すれば、作動流体は飽和温度又
は飽和温度より2K高い温度にあることが好ましい。飽和
温度又はこれに近い温度では、作動流体の比熱は温度低
下と共に比較的急速に増加する、従って、作動流体の仕
事によりその飽和温度（又はそれに近い温度に）まで膨
張させるという我々の考えは、少なくとも10気圧の膨張
タービンの出口圧力を利用することにより得られる高い
熱効率により利点を大きくできる。作動流体は一旦その
仕事膨脹が完了すれば好適には完全に飽和した蒸気すな
わち湿った蒸気にできる。
準臨界温度の作動流体サイクルで少なくとも10気圧の膨
脹タービン出口圧力を使用する結果、本サイクルによっ
て行うことができる冷却すなわち冷却負荷が制限され
る。従って、一般には比較的高温度（例えば、107〜117
Kの範囲、窒素に対しては好ましくは約110K）の永久ガ
ス流れを貯蔵圧（例えば、１気圧の大きさの圧力）まで
膨脹することが好ましい。従来は、永久ガス流れが１つ
又は２つの膨脹弁を通過するようにして等エンタルピー
的に液化永久ガス流れを貯蔵圧まで膨脹させていた。こ
のような方法はかなりの非可逆的仕事量を要する膨脹を
行う比較的効率の良くないやり方で、このような方法を
全てでないにしても多く利用すれば、本発明により可能
となった動力消費上の利点が失われる。しかしながら、
１回又は２回の等エンタルピー膨脹で可能であった効率
よりもより効率良く貯蔵圧力まで膨脹できると信ず。例
えば、永久ガス流れの臨界温度より低い温度から高圧で
の永久ガス流れは、少なくとも３回連続して等エンタル
ピー膨脹でき、この結果生じるフラッシュガスと液体は
分離され、最終膨脹を除き各等エンタルピー膨脹からの
液体はその直後の等エンタルピー膨脹で膨脹されて、前
記フラッシュガスの少なくとも一部（一般にはすべて）
が前記永久ガス流れと熱交換される。一般的に、フラッ
シュガスは通過して永久ガス流れと熱交換しないように
なった後液化のため進入永久ガスにより再圧縮される。
一回以上のフラッシュガス分離段の他に、１つ以上の膨
脹タービンにより流体の圧力を低下してもよい。
仕事膨脹した作動流体が前記永久ガス流れと熱交換して
いるときの温度よりも低い永久ガス流れ温度の前記永久
ガスと前記フラッシュガスの少なくとも一部、好ましく
はすべてを熱交換させたい。一つの典型例では、永久ガ
ス流れの温度を約3Kだけ低下できると信ずる。このこと
は、膨脹のため永久ガス流れを取り出す温度は他の方法
で必要な温度よりも3Kだけ高くできることを意味するの
で、12気圧を越える前記準臨界作動流体サイクルにおけ
る膨脹タービンの出口圧力の範囲が増加し、従って永久
ガス流れと熱交換するようになる作動流体の比熱を上げ
ることができる。
永久ガス流れが窒素である例では、ガス流れが蒸気の連
続等エンタルピー膨脹を受ける前に窒素の温度を107〜1
17Kまで低下したい。従って、フラッシュガスは、永久
ガス流れを周囲温度又はその近くの温度から107〜117K
までの温度に冷却できる。永久ガス流れの広範囲の圧力
にて110Kの温度を利用できる。一般的に準臨界的温度の
作動流体サイクルでは仕事膨脹した作動流体は周囲温度
又はその近くの温度から110〜118Kまでの範囲の温度に
冷却する。
永久ガスが例えば１日あたり少なくとも数千トンの酸素
を発生する超低温空気分離プラントにより製造される窒
素の流れであれば、フラッシュガスは一般に製品の液体
窒素が形成されるレートの約半分のレートで製造され、
前記110Kの温度で前記等エンタルピー膨脹のため窒素流
れを取ることができる。遠心コンプレッサを使用する小
さなプラントにおける作動流体の臨界温度に近い膨脹タ
ービン出口温度では、リサイクルガスの容積を大きく
し、リサイクルコプレッサの効率を維持するにはフラッ
シュガスを比較的高レート（例えば製品液体を形成する
ときのレートの100％まで）で形成することが好まし
い。タービンの出口温度が臨界温度に近づけば、例外的
に高い出口圧力（すなわち作動流体として窒素を使用し
た例では20気圧以上）を使用しない限り、出口温度を飽
和温度の2K内に維持することはできない。所望すれば、
作動流体サイクルで２つ以上の仕事膨脹段を使用するこ
とができる。例えば永久ガス流れの臨界温度を越える温
度で作動する作動流体サイクルでは、冷却段と加熱段と
の間の作動流体を中間圧力までに仕事膨脹させ、低圧力
であるが一般に最初の仕事膨脹により発生される同一温
度まで部分的に予熱して仕事膨脹してもよい。
ガス流れの臨界温度より高い温度の永久ガスと作動流体
を熱交換させる少なくとも一回の作動流体サイクルを設
けることが好ましい。このような作動流体サイクルを使
用することは、準臨界温度の作動流体サイクルの冷却負
荷を低下することにも役立つ。一般にこのような作動流
体サイクルでは、仕事膨脹した作動流体は永久ガス流れ
を周囲温度又はそれに近い温度から135〜180Kの範囲内
の温度に冷却する。
一般に永久ガス流れは少なくとも一つの冷却剤流れとの
熱交換によっても冷却される。前記冷却剤流れは、仕事
膨脹した作動流体が永久ガス流れと熱交換するときの温
度又はそれより高い温度の永久ガス流れと向流状態で熱
交換する。
窒素ガスを液化する場合では、前記冷却剤流れにより周
囲温度から約210Kまで永久ガス流れを冷却したい。この
ようにすることの利点は、より高温の仕事膨脹段への冷
却負荷を減少するので、仕事膨脹を他の方法で得られる
よりももっと効率良く作動できる。
この冷却剤は一般に冷凍に使用されるフレオン又は他の
非永久ガスである。作動ガスは一般には永久ガスであり
都合良く液化するガスから取出され、圧縮のため液化ガ
スと再合流させてもよい。
一般に永久ガス流れの温度−エンタルピー曲線と作動流
体の温度−エンタルピー曲線は、特に永久ガスの比熱の
変化率が最大となる臨界温度より高い温度範囲（例え
ば、45気圧の窒素に対しては約135と180Kの間）で接近
するよう維持することが好ましい。仕事膨脹した作動流
体が永久ガス流れと向流状態で熱交換するときの正しい
温度および実施する作動流体サイクルの数はこのような
一致が得られるように選択される。45気圧以下の圧力で
供給される永久ガスを液化する際、このためには作動流
体サイクルを３回行ないたい。サイクルを３回利用すれ
ば、準臨界温度作動サイクル中のタービンの出口圧力を
少なくとも10気圧のレベルにセットするを容易とするレ
ベルに準臨界温度サイクルに加わる冷却負荷を保つこと
ができる。45気圧で窒素を液化する場合、出口圧力が約
16気圧で出口温度が約112Kの膨脹タービンにより準臨界
温度すなわち低温作動流体サイクルを実施し、いずれも
出口温度が約136Kの２つの膨脹タービンにより中間作動
流体サイクルを実施し、出口温度が約160Kの膨脹タービ
ンで中温作動流体サイクルを実施したい。
永久ガスの圧力が高くなればなる程、温度−エンタルピ
ー曲線の屈曲は少なくなるので、永久ガスの温度−エン
タルピー曲線と作動流体の温度−エンタルピー曲線とを
より容易に接近できる。従って、45気圧よりも高い永久
ガス圧では、作動流体サイクルを２回行ないたい。例え
ば、50気圧の窒素では、膨脹タービンの出口圧力が14気
圧、出口温度が約110〜112Kの低温作動流体サイクルを
実施し、膨脹タービンの出口温度が約150Kの中温作動流
体サイクルを実施したい。
永久ガスが適当に高い圧力で入手できなければ、適当な
コンプレッサ又はコンプレッサ列で永久ガスを高圧まで
昇圧することが好ましい。一例では、永久ガスの圧力
を、多段コンプレッサ内の数工程で中間圧力まで昇圧
し、次に作動流体の仕事膨脹の際に使用される膨脹ター
ビンのロータ上の同一シャフトにロータが取付けられて
いる少なくとも一つのブーストコンプレッサにより最終
選択圧力まで昇圧する。一般に各異なる圧力のフラッシ
ュガス流れは多段コンプレッサの異なる段へ戻される。
熱交換器を通路する通路の数を少なくするため、作動流
体サイクルは熱交換器を通ってコンプレッサに戻る共通
通路を共用する。
本発明は、窒素およびメタンの液化のみに限定されるも
のではなく、他のガス例えば一酸化炭素および酸素も液
化できる。
以下添付図面を参照して本発明を説明する。
次に第１図を参照すると、周囲温度（すなわち300K）お
よび例えば45気圧の超臨界圧力の主窒素流れ30は、中温
端34および低温端36を有する熱交換手段32を通過する。
この熱交換手段32は一連の熱交換器38、40、42、44、4
6、48および50を含み、各熱交換器は、その上流側（流
体30の流れ方向に対し）の熱交換器よりも漸次より低温
の範囲で作動する。流れ32が熱交換器50から離れるとき
約110Kの温度になっている。次にこの流れはスロットル
弁54を通して等エンタルピー的に膨張され、８気圧の圧
力の液体窒素および８気圧のフラッシュガスが製造され
る。この８気圧のフラッシュガスおよび液体窒素は次に
相分離器56内で互いに分離される。分離器56からは、フ
ラッシュガス流れ58が取り出され、このガス流れは流れ
30と向流状態で熱交換するように熱交換手段32内の低温
端36から中温端34へ戻される。
相分離器56からの液体窒素は第２スロットル弁60を通っ
て等エンタルピー的に膨張され、3.5気圧の圧力の液体
窒素フラッシュガスが製造される。第２相分離器62内で
はフラッシュガスから液体窒素が分離される。分離器62
から取り出されたフラッシュガス流れ64は流れ30と向流
状態で熱交換するよう熱交換手段32の低温端36から中温
端34へ戻される。相分離器62に収集されたいくらかの液
体は第３スロットル弁66を通して等エンタルピー的に膨
張され1.3気圧の圧力の液体窒素およびフラッシュガス
が製造される。第３相分離器68内でフラッシュガスから
分離された液体窒素は流れ30と向流状態で熱交換しなが
ら熱交換手段32の低温端から中温端34へ戻される。層分
離器62から引出された液体は、第３相分離器68内の液体
窒素内に浸漬されたコイル72内で冷却されたあとタンク
へ送られる。相分離器68内の液体窒素はこうして沸とう
され、この結果生じる蒸気はフラッシュガス流れ70に合
流する。
フラッシュガス流れ58、64および70は、すべて熱交換器
50を冷却し、窒素の流れ30の温度を113Kから110Kに下げ
るのに有効である。一般的にフラッシュガスは、タンク
へ送られる液体窒素の量の50％だけ製造される。フラッ
シュガスを製造する圧力は、熱交換手段32の中温端34か
らフラッシュガスが戻されるコンプレッサ段内の圧力に
よって決定される。
34.5気圧の圧力および約300Kの温度の第１作動流体サイ
クル77内の窒素作動流体の流れ76は、流れ30と同一方向
に流れながら熱交換手段32を通過し、熱交換器38、40、
42、44および46を次々に通過して流れ、138Kの温度にて
熱交換器46を離れる。次にこの流れは「低温」膨張ター
ビン78内で16気圧の圧力に仕事膨張される。このような
圧力では作動流体は比較的高い比熱を有しているので、
永久ガス流れをより効率的に冷却できる。この結果生じ
る作動流体は112Kの温度の流れ80としてタービン78を離
れ、流れ30に対して向流状態で熱交換器48を通過される
ので、暖められ熱交換器48の冷却条件を満し、次に熱交
換器46、44、42、40および38を次々に通過して流れる。
第２作動流体サイクル81では、熱交換器44の低温端と熱
交換器46の中温端との中間位置にて163Kの温度の作動流
体として流れ30の一部を取り出し、第１中間膨張タービ
ン82内へ送り、この中で仕事膨張させ、136Kの温度およ
び23気圧の圧力の流れ32としてタービン82を離間する。
この流れ84は、流れ30と向流状態で熱交換器46を通過す
るので、予熱され中間位置にて150Kの温度で熱交換器よ
り取出される。次に第２中間膨張タービン86へ送られ、
この中で仕事膨張される。この窒素は16気圧の圧力およ
び136Kの温度の流れ88としてタービン86から離間し、次
に熱交換器46の低温端と熱交換器48の中温端の中間領域
にて流れ80と合流されるので、特に16気圧の圧力では作
動流体は比較的高い比熱を有するという熱交換器46の冷
却条件を満すのに役立つことができる。
第３作動流体サイクル89では、熱交換器42の低温端と熱
交換器44の中温端との中間領域にて作動流体として流れ
30の一部が取出され、210Kの温度にて中温膨張タービン
90内へ流れ込み、この中で仕事膨張される。窒素は、約
16気圧の圧力および160.5Kの温度の流れ92として膨張タ
ービンを離間する。この圧力では、作動流体は比較的高
い比熱を有しているので、永久ガス流れをより効率的に
冷却することができる。次にこの流れ92は熱交換器44の
低温端と熱交換器46の中温端との中間領域にて流れ80と
合流する。従って、流れ92は、熱交換器42の冷却条件を
満すのに役立つ。
熱交換器38、40および42を冷却するのに従来のフレオン
冷却器94、96および98がそれぞれ使用される。この手段
により、流れ30の温度は熱交換器32の中温端の3000Kか
ら熱交換器42の低温端の210Kまで低下できる。
第３図に示すプラント内で使用されるコンプレッサシス
テムは第３図をより明瞭にするためのものであり、この
中には示されていない。しかしながら、このコンプレッ
サシステムは１気圧の入口圧力で作動する第１段および
34.5気圧の出口圧力を有する最終段を有する多段コンプ
レッサを含む。第１段の入口にはフラッシュガス流れ70
と共に１気圧の窒素が送られる。この窒素はフラッシュ
ガス流れ64および58が熱交換手段32の中温端34を離間し
た後流れ64および58と合流される。更にコンプレッサの
次の段内で仕事膨張された戻り作動流体の流れ80とも合
流される。
流れ58、64、70および80の各々は、他からコンプレッサ
の別の段に供給される。
多段コンプレッサを離れるガスの一部が取出されて流れ
76を形成する。残りのガスは、４つのブーストコンプレ
ッサ（各ブーストコンプレッサは膨張タービンのそれぞ
れにより駆動されている）により45気圧の圧力に圧縮さ
れ、次に主窒素流れ30を形成するのに使用される。
多段コンプレッサの各段および各ブーストコンプレッサ
は、圧縮したガスから圧縮熱を除去するため連動する専
用水冷器を一般に有している。
第１図に示すプラントは第３図に略図として示されてお
り、第４図には45気圧よりも高い圧力（例えば、50気
圧）で窒素流れを液化するのに適した別のプラントが同
様に示されている。第１図に示されたプラントと第４図
に示されたプラントの差異は前者が４つの仕事膨張ター
ビンを使用するのに対して、後者は２つのタービンしか
使用していないことである。一つのタービン（低温ター
ビン）150Kで圧縮された窒素の取入れ、仕事膨張により
約110Kの温度（50気圧の窒素の場合では約14気圧に）ま
で低下させるのに対し、他方のタービン（中温タービ
ン）は210Kの圧縮窒素を取入れその温度を約150Kに低下
させる。従って、製品の窒素流れを臨界温度より低く冷
却するのに作動流体の２つの仕事膨張流れしか使用しな
いが、この流れの比較的高い圧力は温度−エンタルピー
曲線（図示せず）をあまり屈曲しないようにするので、
戻り流れの温度−エンタルピー曲線を製品窒素流れの温
度−エンタルピー曲線に適当に合致させることが可能と
なる。
第２図を参照すると、ラインABは液化プロセス中窒素を
冷却する等圧線であり、点Ｂは液体窒素が熱交換器36
（すなわち110K）より離間するときの温度を示し、曲線
DEFは、窒素が液体とガスの２相状態にある包絡線を示
し、ラインBGHI、JKLおよびMNOは等エンタルピーライン
で、ラインPQ、RSおよびTUはガス状窒素の等圧線であ
る。
次に第１図の弁54による第１等エンタルピー膨張を考察
すると、窒素は包絡線DEF内の点Ｈに達するまで等エン
タルピーラインBGHIに従う。ここでは窒素はガスと液体
の２相状態にある。相分離器56は液体からガスを分離
し、従ってこの分離の結果、点Ｊで液体窒素が得られ、
点Ｐではフラッシュガスが得られる。第２の等エンタル
ピー膨張すると、窒素は点Ｋに達するまで等エンタルピ
ーラインJKLに沿い、第２の相分離をすると、点Ｍで液
体、点Ｒでフラッシュガスが発生する。第３の等エンタ
ルピー膨張をすると窒素は点Ｎに達するまでラインMNO
に沿い、従って第３の相分離をすると、点Ｖで液体、点
Ｊでフラッシュガスが発生する。第１図に示すように第
３分離器内の液体は、過冷却されている第２分離器より
液体により蒸発される。過冷却された液体は点Ｍの圧力
に等しい圧力でかつ点Ｖの温度に近く、点Ｍの温度と点
Ｖの温度との間の温度でタンクに送られる。
次に点Ｖの液体は一回だけの等エンタルピー膨張の結果
発生したと仮定すると、この場合窒素は点Ｖに達するま
で通路BGHIを通る。この工程で生じる全エントロピー増
加量は、経路GH、JKおよびMNを通るときに生じるエント
ロピー増加量の合計よりも大きい。これはラインGH、JK
およびMWはすべて比較的急勾配であるが、経路HIはこれ
程急勾配でない（等エンタルピーの各ラインの（負）の
傾きは温度低下と共に減少する）からである。従って、
一回の等エンタルピー膨張が行なわれるときには、連続
して３回等エンタルピー膨張するときよりも多くの非可
逆的仕事がなされ、このため本発明に係る後者の方法は
前者の方法よりも熱力学的に効率がよい。
更に少なくとも３回等エンタルピー膨張すれば、最初の
膨張の後の各等エンタルピー膨張で非可逆的仕事を行う
作動流体量が減少する。
更に４回又は５回又はそれ以上の連続した等エンタルピ
ー膨張を行って点Ｖに達すると、もっと効率を高めるこ
とができると理解されよう。しかしながら実際には、６
回以上の等エンタルピー膨張を行うと別の利点が少なく
なるのでほとんど行なわれない。
又工程BGは比較的大きなエントロピー増加を生じさせる
ので、最初の等エントロピー膨張（BGH）は、第２およ
び第３の等エントロピー膨張よりも比較的効率が低いこ
とが判るであろう。従って、点Ｊ′に対応する温度まで
等圧的に冷却し、次に３回より少ない等エンタルピー膨
張することはより利点が多いと考えられる。しかしなが
らこのようなやり方は、窒素の温度を等エンタルピー膨
張が行なわれる温度まで低下するのに必要な作動流体の
仕事膨張時の熱力学的効率の重なりロスが生じ、更にエ
ントロピーの増加Ｊ′Ｊは定エンタルピーラインに沿う
BGよりも大きいので不利である。
次に再度添附図面中の第１図を参照すると、仕事膨張し
た作動流体（窒素）の流れ80が熱交換手段32を通ってそ
の中温端34へ向うとき、この流れは漸次加熱される。こ
のような通過がほぼ等圧的に行なわれると仮定すれば、
このことは窒素は等圧線、例えば添附図面の第５図に示
された等圧線のうちの一つに従うことを意味する。第５
図は圧力を１気圧から25気圧に変えたときの温度による
窒素の比熱変化を示す曲線群である。各等圧線の左側の
端（図示するように）はガス状窒素の飽和温度により定
められる。等圧線（暖化曲線として有効）の圧力が高く
なればなるほど、等圧線上にある特定温度における窒素
の比熱も大きくなり、従ってその温度における冷却容量
も大となる。高圧および所定温度における窒素の比熱と
低圧・同一温度における窒素の比熱の相対差は圧力増加
と共に小さくなる。この差は特に10気圧以上の圧力で顕
著である。
【図面の簡単な説明】
第１図は、本発明に係る窒素液化プラントの一部を示す
回路略図、第２図は窒素のエントロピーに対する温度の
略グラフ、第３図は第１図に示したプラントの略図、第
４図は窒素液化用の別のプラントを示す略図、第５図は
異なる圧力の窒素に対する比熱−温度曲線を示すグラフ
である。 30……主窒素流れ、 32……熱交換手段、 34……中温端、 36……低温端、 38、40、42、44、46、48、50……熱交換器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジヨン ダグラス オーキ イギリス国 ロンドン ＮＷ４ ヘンドン チヤーツワース アベニユー 13 (56)参考文献 特開 昭57−73385（ＪＰ，Ａ) 実開 昭58−179494（ＪＰ，Ｕ)

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】窒素である永久ガスを液化する方法であっ
    て、 高圧の永久ガス流れの温度を臨界温度未満まで下げる工
    程と、 少なくとも２つの窒素作動流体サイクルを行って、永久
    ガスの温度を臨界温度未満まで下げるのに必要な冷却の
    少なくとも一部をなす工程とを有し、 前記各作動流体サイクルが、 作動流体を圧縮し、 作動流体を冷却し、 冷却された作動流体を仕事膨張させ、 仕事膨張された作動流体を、永久ガス流れ及び冷却すべ
    き作動流体と向流熱交換で暖め、これにより、永久ガス
    流れの冷却を行うことを含み、 少なくとも１つの作動流体サイクルでは、仕事膨張され
    た作動流体が、永久ガスの臨界温度未満の温度で、永久
    ガス流れと向流熱交換される前記方法において、 臨界温度未満作動流体サイクルでは、仕事膨張が完了し
    たときに、作動流体が少なくとも10気圧の圧力にあるこ
    とを特徴とする永久ガスを液化する方法。
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ZA (1) ZA855160B (ja)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB8610855D0 (en) * 1986-05-02 1986-06-11 Boc Group Plc Gas liquefaction
US4740223A (en) * 1986-11-03 1988-04-26 The Boc Group, Inc. Gas liquefaction method and apparatus
US4778497A (en) * 1987-06-02 1988-10-18 Union Carbide Corporation Process to produce liquid cryogen
GB8900675D0 (en) * 1989-01-12 1989-03-08 Smith Eric M Method and apparatus for the production of liquid oxygen and liquid hydrogen
US4894076A (en) * 1989-01-17 1990-01-16 Air Products And Chemicals, Inc. Recycle liquefier process
US5036671A (en) * 1990-02-06 1991-08-06 Liquid Air Engineering Company Method of liquefying natural gas
US5137558A (en) * 1991-04-26 1992-08-11 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefied natural gas refrigeration transfer to a cryogenics air separation unit using high presure nitrogen stream
US5139547A (en) * 1991-04-26 1992-08-18 Air Products And Chemicals, Inc. Production of liquid nitrogen using liquefied natural gas as sole refrigerant
US5141543A (en) * 1991-04-26 1992-08-25 Air Products And Chemicals, Inc. Use of liquefied natural gas (LNG) coupled with a cold expander to produce liquid nitrogen
FR2679635B1 (fr) * 1991-07-26 1993-10-15 Air Liquide Circuit de compression d'un fluide gazeux a basse pression et a basse temperature.
US5231835A (en) * 1992-06-05 1993-08-03 Praxair Technology, Inc. Liquefier process
AUPM485694A0 (en) * 1994-04-05 1994-04-28 Bhp Petroleum Pty. Ltd. Liquefaction process
US5505049A (en) * 1995-05-09 1996-04-09 The M. W. Kellogg Company Process for removing nitrogen from LNG
RU2141084C1 (ru) * 1995-10-05 1999-11-10 Би Эйч Пи Петролеум ПТИ. Лтд. Установка для сжижения
DE19545777C1 (de) * 1995-12-07 1997-01-02 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Verflüssigung eines tiefsiedenden Gases, insbesondere von Stickstoff
US5669234A (en) * 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
US5651270A (en) * 1996-07-17 1997-07-29 Phillips Petroleum Company Core-in-shell heat exchangers for multistage compressors
DZ2535A1 (fr) * 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
MY115506A (en) 1998-10-23 2003-06-30 Exxon Production Research Co Refrigeration process for liquefaction of natural gas.
MY117068A (en) 1998-10-23 2004-04-30 Exxon Production Research Co Reliquefaction of pressurized boil-off from pressurized liquid natural gas
MY122625A (en) 1999-12-17 2006-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Process for making pressurized liquefied natural gas from pressured natural gas using expansion cooling
US6220053B1 (en) 2000-01-10 2001-04-24 Praxair Technology, Inc. Cryogenic industrial gas liquefaction system
RU2180082C1 (ru) * 2001-06-07 2002-02-27 Государственное унитарное дочернее предприятие "Московский газоперерабатывающий завод" Установка сжижения метана преимущественно для газонаполнительной станции транспортных средств
RU2180081C1 (ru) * 2001-06-07 2002-02-27 Государственное унитарное дочернее предприятие "Московский газоперерабатывающий завод" Способ сжижения метана преимущественно для газонаполнительной станции транспортных средств
US20070283718A1 (en) * 2006-06-08 2007-12-13 Hulsey Kevin H Lng system with optimized heat exchanger configuration
RU2355959C1 (ru) * 2007-10-15 2009-05-20 Открытое акционерное общество криогенного машиностроения (ОАО "Криогенмаш") Способ извлечения низкокипящих компонентов природного газа при его сжижении в замкнутом контуре и установка для его осуществления
GB2462125B (en) * 2008-07-25 2012-04-04 Dps Bristol Holdings Ltd Production of liquefied natural gas
JP5465326B2 (ja) * 2009-07-02 2014-04-09 ブルーウォーター・エナジー・サービスィズ・ベー・フェー ガス液化システムの運転停止後の圧力制御
FR3044747B1 (fr) * 2015-12-07 2019-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de liquefaction de gaz naturel et d'azote
GB201601878D0 (en) 2016-02-02 2016-03-16 Highview Entpr Ltd Improvements in power recovery
US10760850B2 (en) 2016-02-05 2020-09-01 Ge Oil & Gas, Inc Gas liquefaction systems and methods

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3358460A (en) * 1965-10-08 1967-12-19 Air Reduction Nitrogen liquefaction with plural work expansion of feed as refrigerant
GB1208196A (en) * 1967-12-20 1970-10-07 Messer Griesheim Gmbh Process for the liquifaction of nitrogen-containing natural gas
US3677019A (en) * 1969-08-01 1972-07-18 Union Carbide Corp Gas liquefaction process and apparatus
US3929438A (en) * 1970-09-28 1975-12-30 Phillips Petroleum Co Refrigeration process
DE2206620B2 (de) * 1972-02-11 1981-04-02 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Anlage zum Verflüssigen von Naturgas
US3970441A (en) * 1973-07-17 1976-07-20 Linde Aktiengesellschaft Cascaded refrigeration cycles for liquefying low-boiling gaseous mixtures
DE2631134A1 (de) * 1976-07-10 1978-01-19 Linde Ag Verfahren zur verfluessigung von luft oder lufthauptbestandteilen
CH625609A5 (ja) * 1977-12-23 1981-09-30 Sulzer Ag
US4267701A (en) * 1979-11-09 1981-05-19 Helix Technology Corporation Helium liquefaction plant
JPS5773385A (en) * 1980-10-23 1982-05-08 Maekawa Seisakusho Kk Gas liquifying or chilling apparatus
JPS58179494U (ja) * 1982-05-24 1983-12-01 株式会社島津製作所 液化装置
GB8321073D0 (en) * 1983-08-04 1983-09-07 Boc Group Plc Refrigeration method
JPS6060463A (ja) * 1983-09-14 1985-04-08 株式会社日立製作所 液化ガス発生装置

Also Published As

Publication number Publication date
IN164952B (ja) 1989-07-15
EP0171952B1 (en) 1991-04-24
GB8518533D0 (en) 1985-08-29
EP0171952A1 (en) 1986-02-19
CA1262433A (en) 1989-10-24
KR860001326A (ko) 1986-02-24
CN85106303A (zh) 1987-02-18
AU584106B2 (en) 1989-05-18
DE3582628D1 (de) 1991-05-29
ATE62992T1 (de) 1991-05-15
GB2162298B (en) 1988-01-27
AU4527885A (en) 1986-01-30
IE851844L (en) 1986-01-24
KR940000733B1 (ko) 1994-01-28
CN1009951B (zh) 1990-10-10
GB8418840D0 (en) 1984-08-30
IE56675B1 (en) 1991-10-23
GB2162298A (en) 1986-01-29
ZA855160B (en) 1986-03-26
US4638639A (en) 1987-01-27
JPS61105087A (ja) 1986-05-23

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