JPH0794070B2 - クロム−モリブデン鋼の溶接方法 - Google Patents
クロム−モリブデン鋼の溶接方法Info
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- JPH0794070B2 JPH0794070B2 JP30383886A JP30383886A JPH0794070B2 JP H0794070 B2 JPH0794070 B2 JP H0794070B2 JP 30383886 A JP30383886 A JP 30383886A JP 30383886 A JP30383886 A JP 30383886A JP H0794070 B2 JPH0794070 B2 JP H0794070B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はクロム−モリブデン（Cr−Mo）鋼の溶接方法に
係り，特に機器構成部材の溶接もしくは補修溶接におい
て，溶接により生ずる軟化部を，溶接した部材の応力集
中部より離れた位置に移動させることによって機器の破
壊を防止するCr−Mo鋼の溶接方法および溶接後の熱処理
方法に関する。
係り，特に機器構成部材の溶接もしくは補修溶接におい
て，溶接により生ずる軟化部を，溶接した部材の応力集
中部より離れた位置に移動させることによって機器の破
壊を防止するCr−Mo鋼の溶接方法および溶接後の熱処理
方法に関する。
火力発電プラントあるいは化学装置などの高温，高圧で
使用される機器材料としてはCrとMoを添加した耐熱性の
Cr−Mo鋼が使用されている。この理由は,CrおよびMo添
加による析出強化および固溶強化によって強度が向上す
ること，さらに緻密なCr酸化物の形成により耐酸化性が
向上するためである。現在使用されているCr−Mo鋼のCr
含有量は2.25重量（wt）％以下のものが大部分である。
しかし，オーステナイト系ステンレス鋼と比較すると高
温強度，耐酸化性が大幅に劣ることから，さらにCr含有
量を８〜13重量％に増大させると共に，焼ならし後，焼
もどし処理を行うことによって焼もどしてルテンサイト
あるいは焼もどしベーナイト組織となるように調質して
高温強度と耐酸化性を向上させたCr−Mo鋼が開発され，
その一部はオーステナイト系ステンレス鋼の代替材料と
して実用化されている。
使用される機器材料としてはCrとMoを添加した耐熱性の
Cr−Mo鋼が使用されている。この理由は,CrおよびMo添
加による析出強化および固溶強化によって強度が向上す
ること，さらに緻密なCr酸化物の形成により耐酸化性が
向上するためである。現在使用されているCr−Mo鋼のCr
含有量は2.25重量（wt）％以下のものが大部分である。
しかし，オーステナイト系ステンレス鋼と比較すると高
温強度，耐酸化性が大幅に劣ることから，さらにCr含有
量を８〜13重量％に増大させると共に，焼ならし後，焼
もどし処理を行うことによって焼もどしてルテンサイト
あるいは焼もどしベーナイト組織となるように調質して
高温強度と耐酸化性を向上させたCr−Mo鋼が開発され，
その一部はオーステナイト系ステンレス鋼の代替材料と
して実用化されている。
このようなCr−Mo鋼の特性を調査したところ，溶接や熱
間曲げ加工に伴う加熱によって特定の温度範囲に加熱さ
れた領域が軟化し，強度低下を生ずることが明らかにな
った。第３図は,9（wt）％Cr−１（wt）％Mo鋼の管（45
mmφ×10mmt）を，初層をガス・タングステン・アーク
溶接（GTAW）,2層以降をシールドメタル・アーク溶接
（SMAW）法によって周溶接し（予熱:200℃，入熱:20kJ/
cm,後熱処理:740℃×1h），その継手から外径6mm,長さ3
0mmの試験片を採取し，単軸クリープ破断テストを行っ
た結果である。継手のクリープ破断強度は，母材に比べ
低下し，破断位置は溶接熱影響部最外層であった。第４
図は，この継手のビッカース硬さ（Hv）分布を示したも
のであるが，溶接熱影響部最外層で軟化しており，破断
位置と対応している。さらに詳細に検討すると，軟化す
る部分は溶接や熱間曲げ加工によりA3変態点（フェライ
トからオーステナイトへの変態が完了する温度，この材
料では870〜890℃）直上に加熱され，結晶粒が微細化し
た部分が溶接後の熱処理により軟化することが分かっ
た。この対策として，本発明者らは先に，変態点以上の
局部加熱を伴う溶接や熱間曲げ加工が実施されるCr−Mo
鋼において，焼ならし後の焼もどし処理温度を，使用す
る材料のA1変態点（フェライトからオーステナイトへの
変態を開始する温度）よりも150℃低い温度以下として
焼きもどし処理を行い，溶接あるいは熱間曲げ加工を行
った後、A1変態点よりも100℃低い温度以上で後熱処理
することにより，軟化部の発生を防止するCr−Mo鋼の熱
処理法の発明を出願している（特願昭61−134948号）。
間曲げ加工に伴う加熱によって特定の温度範囲に加熱さ
れた領域が軟化し，強度低下を生ずることが明らかにな
った。第３図は,9（wt）％Cr−１（wt）％Mo鋼の管（45
mmφ×10mmt）を，初層をガス・タングステン・アーク
溶接（GTAW）,2層以降をシールドメタル・アーク溶接
（SMAW）法によって周溶接し（予熱:200℃，入熱:20kJ/
cm,後熱処理:740℃×1h），その継手から外径6mm,長さ3
0mmの試験片を採取し，単軸クリープ破断テストを行っ
た結果である。継手のクリープ破断強度は，母材に比べ
低下し，破断位置は溶接熱影響部最外層であった。第４
図は，この継手のビッカース硬さ（Hv）分布を示したも
のであるが，溶接熱影響部最外層で軟化しており，破断
位置と対応している。さらに詳細に検討すると，軟化す
る部分は溶接や熱間曲げ加工によりA3変態点（フェライ
トからオーステナイトへの変態が完了する温度，この材
料では870〜890℃）直上に加熱され，結晶粒が微細化し
た部分が溶接後の熱処理により軟化することが分かっ
た。この対策として，本発明者らは先に，変態点以上の
局部加熱を伴う溶接や熱間曲げ加工が実施されるCr−Mo
鋼において，焼ならし後の焼もどし処理温度を，使用す
る材料のA1変態点（フェライトからオーステナイトへの
変態を開始する温度）よりも150℃低い温度以下として
焼きもどし処理を行い，溶接あるいは熱間曲げ加工を行
った後、A1変態点よりも100℃低い温度以上で後熱処理
することにより，軟化部の発生を防止するCr−Mo鋼の熱
処理法の発明を出願している（特願昭61−134948号）。
上述した本発明者らの出願にかかるCr−Mo鋼の熱処理法
の発明は，新規に火力発電プラントや化学装置を製作す
る場合に非常に有効な方法であるが，これには，製作組
立後の欠陥補修のための補修溶接についての配慮がなさ
れていなかった。すなわち，上記発明の要点は母材の焼
もどし温度を低くして溶接後の熱処理温度を高くするこ
とにあるが，これらのプラントの製作，組立の時点で
は，すでに溶接部，熱間曲げ加工部を含む全体を高い温
度で後熱処理しており，補修溶接を実施するとA3変態点
直上に加熱される部分が発生し，後熱処理により軟化す
る。これは，補修溶接では不可避のものである。しか
も，補修溶接を実施する箇所はボイラでいえば過熱器管
寄と主蒸気配管のＴ継手溶接部のような不連続部で，し
かも応力が集中する部分であり，補修溶接によって発生
した軟化部は非常に危険である。
の発明は，新規に火力発電プラントや化学装置を製作す
る場合に非常に有効な方法であるが，これには，製作組
立後の欠陥補修のための補修溶接についての配慮がなさ
れていなかった。すなわち，上記発明の要点は母材の焼
もどし温度を低くして溶接後の熱処理温度を高くするこ
とにあるが，これらのプラントの製作，組立の時点で
は，すでに溶接部，熱間曲げ加工部を含む全体を高い温
度で後熱処理しており，補修溶接を実施するとA3変態点
直上に加熱される部分が発生し，後熱処理により軟化す
る。これは，補修溶接では不可避のものである。しか
も，補修溶接を実施する箇所はボイラでいえば過熱器管
寄と主蒸気配管のＴ継手溶接部のような不連続部で，し
かも応力が集中する部分であり，補修溶接によって発生
した軟化部は非常に危険である。
本発明の目的は，火力発電プラントや化学装置などの高
温，高圧で使用される機器の構成部材であるCr−Mo鋼の
溶接もしくは補修溶接において，不可避に発生する軟化
部を，溶接した部材の応力集中部以外の安全な位置に移
動させて，機器の損傷の防止をはかる溶接方法ならびに
溶接後の熱処理方法を提供することにある。
温，高圧で使用される機器の構成部材であるCr−Mo鋼の
溶接もしくは補修溶接において，不可避に発生する軟化
部を，溶接した部材の応力集中部以外の安全な位置に移
動させて，機器の損傷の防止をはかる溶接方法ならびに
溶接後の熱処理方法を提供することにある。
上記本発明の目的は,Cr−Mo鋼よりなる部材の溶接もし
くは補修溶接において，溶接後に溶接部近傍の焼ならし
および焼もどし熱処理を行い，かつ上記の熱処理範囲
を，溶接によって生ずる軟化部の位置が，部材の応力集
中部の位置よりも十分に離れた位置に移動する範囲とす
ることにより，達成される。
くは補修溶接において，溶接後に溶接部近傍の焼ならし
および焼もどし熱処理を行い，かつ上記の熱処理範囲
を，溶接によって生ずる軟化部の位置が，部材の応力集
中部の位置よりも十分に離れた位置に移動する範囲とす
ることにより，達成される。
さらに本発明の目的は,Cr−Mo鋼よりなる部材を，焼な
らし処理した後，溶接を行ない，ついで焼もどし処理を
行うことによっても，達成される。
らし処理した後，溶接を行ない，ついで焼もどし処理を
行うことによっても，達成される。
本発明の対象となるCr−Mo鋼は，例えばJISボイラ用鋼
管材として規格化されているSTB42B（Cr0.8〜1.2重量
％,Mo0.2〜0.45重量％）,STB42C（Cr0.8〜1.2,Mo0.45〜
0.65）,STB42D（Cr2〜2.5,Mo0.9〜1.1）,STB42E（Cr4〜
6,Mo0.45〜0.65）,STB42G（Cr1〜1.5,Mo0.45〜0.65）,S
TB42H（Cr8〜10,Mo0.9〜1.1）など，およびCrの含有量
が８〜13％程度含むCr−Mo鋼よりなる管材，板材もしく
はその他の形状をした部材を挙げることができる。
管材として規格化されているSTB42B（Cr0.8〜1.2重量
％,Mo0.2〜0.45重量％）,STB42C（Cr0.8〜1.2,Mo0.45〜
0.65）,STB42D（Cr2〜2.5,Mo0.9〜1.1）,STB42E（Cr4〜
6,Mo0.45〜0.65）,STB42G（Cr1〜1.5,Mo0.45〜0.65）,S
TB42H（Cr8〜10,Mo0.9〜1.1）など，およびCrの含有量
が８〜13％程度含むCr−Mo鋼よりなる管材，板材もしく
はその他の形状をした部材を挙げることができる。
本発明の溶接もしくは補修溶接後に行う熱処理は,Co−M
o鋼のA3変態点からA3変態点＋50℃の温度範囲に加熱す
る焼ならし処理後，焼もどし処理を行うことにより達成
される。
o鋼のA3変態点からA3変態点＋50℃の温度範囲に加熱す
る焼ならし処理後，焼もどし処理を行うことにより達成
される。
本発明のCr−Mo鋼よりなる部材の溶接もしくは補修溶接
において，溶接により生ずる軟化部の位置を応力集中部
の位置より十分に離れた位置に移動させるためには，溶
接後に行う熱処理の範囲を，おおよそCr−Mo鋼よりなる
部材の厚さ以上，その厚さの10倍以下の範囲とすること
が好ましい。
において，溶接により生ずる軟化部の位置を応力集中部
の位置より十分に離れた位置に移動させるためには，溶
接後に行う熱処理の範囲を，おおよそCr−Mo鋼よりなる
部材の厚さ以上，その厚さの10倍以下の範囲とすること
が好ましい。
また，本発明のCr−Mo鋼よりなる部材の溶接もしくは補
修溶接において，溶接により生ずる軟化部の位置を応力
集中部の位置より十分に離れた位置に移動させるために
は，溶接後に行う熱処理の範囲を，溶接止端部もしくは
補修溶接前の溶接止端部から少なくとも10mm以上離れた
範囲とすることによっても本発明の目的を達成すること
ができる。
修溶接において，溶接により生ずる軟化部の位置を応力
集中部の位置より十分に離れた位置に移動させるために
は，溶接後に行う熱処理の範囲を，溶接止端部もしくは
補修溶接前の溶接止端部から少なくとも10mm以上離れた
範囲とすることによっても本発明の目的を達成すること
ができる。
Cr−Mo鋼よりなる部材の溶接もしくは補修溶接によって
発生した溶接熱影響部最外層の軟化部は，再度，焼なら
し後焼もどし（焼ならし−焼もどし）処理することによ
って元の特性に回復する。このことから，溶接部もしく
は補修溶接部を含む範囲を焼ならし−焼もどし処理する
ことにより，溶接部の熱影響部最外層の軟化は防止でき
る。しかし，この焼ならし−焼もどし処理により新たに
軟化部が発生する。本発明者らが検討したところ，例え
ばCr−Mo鋼管の周溶接継手で軟化部を有する場合であっ
ても，内圧クリープ破断試験の結果では母材部で破断
し、母材と同等の強度を有することが判明した。すなわ
ち，管の周方向応力のみが作用する場合には，管の軸方
向に対して数mm程度の幅で軟化部を有していても，実用
上ほとんど問題が発生しない。以上のことから，焼なら
し−焼もどし処理により発生す軟化部を，管の周方向応
力のみが作用する位置になるように焼ならし−焼もどし
処理の範囲を拡大し，部材の応力集中部より離れた位置
に移動させることによって溶接によう軟化問題を解決す
ることができる。
発生した溶接熱影響部最外層の軟化部は，再度，焼なら
し後焼もどし（焼ならし−焼もどし）処理することによ
って元の特性に回復する。このことから，溶接部もしく
は補修溶接部を含む範囲を焼ならし−焼もどし処理する
ことにより，溶接部の熱影響部最外層の軟化は防止でき
る。しかし，この焼ならし−焼もどし処理により新たに
軟化部が発生する。本発明者らが検討したところ，例え
ばCr−Mo鋼管の周溶接継手で軟化部を有する場合であっ
ても，内圧クリープ破断試験の結果では母材部で破断
し、母材と同等の強度を有することが判明した。すなわ
ち，管の周方向応力のみが作用する場合には，管の軸方
向に対して数mm程度の幅で軟化部を有していても，実用
上ほとんど問題が発生しない。以上のことから，焼なら
し−焼もどし処理により発生す軟化部を，管の周方向応
力のみが作用する位置になるように焼ならし−焼もどし
処理の範囲を拡大し，部材の応力集中部より離れた位置
に移動させることによって溶接によう軟化問題を解決す
ることができる。
また，管と管とのＴ継手溶接部（スタッブ溶接）の場合
には，溶接止端部で最も応力が集中する。このような溶
接部を補修する場合には，補修溶接による熱影響部（後
熱処理による軟化部）が元の溶接止端部近くに位置すれ
ば非常に危険である。そこで，補修溶接時に欠陥を削除
する場合に，元の溶接止端部から十分に離れた位置まで
削除した後，補修溶接を実施することにより，最も危険
な応力集中部と軟化部との距離を十分に離すことができ
る。この方法により，溶接軟化部の影響を十分に排除す
ることができる。
には，溶接止端部で最も応力が集中する。このような溶
接部を補修する場合には，補修溶接による熱影響部（後
熱処理による軟化部）が元の溶接止端部近くに位置すれ
ば非常に危険である。そこで，補修溶接時に欠陥を削除
する場合に，元の溶接止端部から十分に離れた位置まで
削除した後，補修溶接を実施することにより，最も危険
な応力集中部と軟化部との距離を十分に離すことができ
る。この方法により，溶接軟化部の影響を十分に排除す
ることができる。
以下に本発明の一実施例を挙げ，図面に基づいてさらに
詳細に説明する。
詳細に説明する。
（実施例１） 第１図は，ボイラの過熱器管寄１と主蒸気配管２とのＴ
継手溶接部３に補修溶接を実施したところを示してい
る。材質は過熱器管寄1,主蒸気配管２とも９（wt）％Cr
−１（wt）％Mo系のCr−Mo鋼であり，補修溶接部４は，
あらかじめグラインダなどで欠陥が削除できるまで削り
こんで，母材と同成分系の溶接材料で補修溶接を実施し
ている。溶接条件の一例を示すと，予熱200℃で電流170
A,電圧20V,溶接速度10cm/minである。溶接終了後，第１
図中の点線で囲んだＡ部を焼ならし−焼もどし処理す
る。この熱処理温度は，材料の製造最終熱処理温度です
れば良く，上記の9Cr−1Mo鋼では焼ならし1040℃×1h,
焼もどし760℃×5hである。なお，焼もどしする範囲は
焼ならしにより発生した熱影響部までする必要があるた
め，焼ならし範囲よりもやや広くする必要がある。した
がって，熱処理範囲はＴ継手溶接部３からそれぞれの管
の板厚以上離れた位置までする必要があり，あまり離れ
すぎると熱処理範囲が広くなり過ぎて，作業性，コスト
などに問題が生ずるため，それぞれの管の板厚の10倍以
上とするのが好ましく，ここでは過熱器管寄１側，主蒸
気配管２側とも約300mmとした。また，加熱方法しては
インダクションヒータを使用した。
継手溶接部３に補修溶接を実施したところを示してい
る。材質は過熱器管寄1,主蒸気配管２とも９（wt）％Cr
−１（wt）％Mo系のCr−Mo鋼であり，補修溶接部４は，
あらかじめグラインダなどで欠陥が削除できるまで削り
こんで，母材と同成分系の溶接材料で補修溶接を実施し
ている。溶接条件の一例を示すと，予熱200℃で電流170
A,電圧20V,溶接速度10cm/minである。溶接終了後，第１
図中の点線で囲んだＡ部を焼ならし−焼もどし処理す
る。この熱処理温度は，材料の製造最終熱処理温度です
れば良く，上記の9Cr−1Mo鋼では焼ならし1040℃×1h,
焼もどし760℃×5hである。なお，焼もどしする範囲は
焼ならしにより発生した熱影響部までする必要があるた
め，焼ならし範囲よりもやや広くする必要がある。した
がって，熱処理範囲はＴ継手溶接部３からそれぞれの管
の板厚以上離れた位置までする必要があり，あまり離れ
すぎると熱処理範囲が広くなり過ぎて，作業性，コスト
などに問題が生ずるため，それぞれの管の板厚の10倍以
上とするのが好ましく，ここでは過熱器管寄１側，主蒸
気配管２側とも約300mmとした。また，加熱方法しては
インダクションヒータを使用した。
補修溶接後，通常の後熱処理を実施すると従来技術でも
述べたように補修溶接部４の熱影響部に軟化部が生じ
る。このような部分で軟化部があると三軸応力状態とな
り，しかもＴ継手溶接部３の溶接止端部で応力が集中し
やすく，非常に危険である。本発明の実施例のようにＡ
部を焼ならし−焼もどし処理すると，補修溶接部４の熱
影響部は焼ならしによりほぼ完全に変態してから焼もど
しされるため，製造時と同等の強度を有するようにな
る。当然,A部全体を焼ならし−焼もどし処理されるた
め，製造時と同等の強度を有するようになる。このよう
な熱処理により,A部の外側に軟化部が生じるが，この位
置では管の内圧による周方向応力のみが作用しており，
本発明者らが検討したところ，軟化部を有していても内
圧クリープでは母材で破断するため実用上問題は発生し
ない。このように，管の周方向応力のみが作用するよう
な位置を検討したところ,T継手部を構成している管の板
厚によって支配され，管の板厚以上離せば，管にはほと
んど周方向応力のみが作用するようになることが分かっ
た。
述べたように補修溶接部４の熱影響部に軟化部が生じ
る。このような部分で軟化部があると三軸応力状態とな
り，しかもＴ継手溶接部３の溶接止端部で応力が集中し
やすく，非常に危険である。本発明の実施例のようにＡ
部を焼ならし−焼もどし処理すると，補修溶接部４の熱
影響部は焼ならしによりほぼ完全に変態してから焼もど
しされるため，製造時と同等の強度を有するようにな
る。当然,A部全体を焼ならし−焼もどし処理されるた
め，製造時と同等の強度を有するようになる。このよう
な熱処理により,A部の外側に軟化部が生じるが，この位
置では管の内圧による周方向応力のみが作用しており，
本発明者らが検討したところ，軟化部を有していても内
圧クリープでは母材で破断するため実用上問題は発生し
ない。このように，管の周方向応力のみが作用するよう
な位置を検討したところ,T継手部を構成している管の板
厚によって支配され，管の板厚以上離せば，管にはほと
んど周方向応力のみが作用するようになることが分かっ
た。
以上のような補修溶接後の熱処理をすれば，軟化部を溶
接止端部の応力集中部から離すだけでなく，そのまわり
の多軸応力状態の部分からも離すことができ，ほぼ完全
に軟化部の影響を取り除くことができる。
接止端部の応力集中部から離すだけでなく，そのまわり
の多軸応力状態の部分からも離すことができ，ほぼ完全
に軟化部の影響を取り除くことができる。
なお，本実施例では補修溶接後，焼ならし−焼もどし処
理をしたが，焼ならし後，補修溶接し，その後，焼もど
し処理をしても同等の効果が得られる。また，補修溶接
に限らず，新規に溶接する場合にも本実施例は適用でき
る。
理をしたが，焼ならし後，補修溶接し，その後，焼もど
し処理をしても同等の効果が得られる。また，補修溶接
に限らず，新規に溶接する場合にも本実施例は適用でき
る。
（実施例２） 第２図（ａ）のように，過熱器管寄１と主蒸気配管２と
のＴ継手溶接部３に欠陥部５があった場合，第２図
（ｂ）のように欠陥部５を削除して溶接開先を設ける
が，従来は欠陥部５の削除する範囲をできるだけ小さく
している。しかし，本実施例では第２図（ｂ）に示すご
とく削除する範囲を大きくしている。その後，第２図
（ｃ）のように補修溶接を実施して表面を仕上げ，通常
の後熱処理を行う。溶接開先の範囲は元のＴ継手溶接止
端部から少なくとも10mm以上離れた位置まで削除する必
要がある。これは,10mm以下では溶接止端部の応力集中
の影響が生じ,10mm以上ではその影響がほとんどなるな
るからである。以上のような方法によれは，溶接止端部
の応力集中部と，補修溶接によって発生した軟化部との
位置を少なくとも10mm以上離すことができ，最も危険な
応力集中部と軟化部の一致を避けることができる。ま
た，本実施例の方法によると，極めて簡単に溶接軟化部
の影響を排除することができる。
のＴ継手溶接部３に欠陥部５があった場合，第２図
（ｂ）のように欠陥部５を削除して溶接開先を設ける
が，従来は欠陥部５の削除する範囲をできるだけ小さく
している。しかし，本実施例では第２図（ｂ）に示すご
とく削除する範囲を大きくしている。その後，第２図
（ｃ）のように補修溶接を実施して表面を仕上げ，通常
の後熱処理を行う。溶接開先の範囲は元のＴ継手溶接止
端部から少なくとも10mm以上離れた位置まで削除する必
要がある。これは,10mm以下では溶接止端部の応力集中
の影響が生じ,10mm以上ではその影響がほとんどなるな
るからである。以上のような方法によれは，溶接止端部
の応力集中部と，補修溶接によって発生した軟化部との
位置を少なくとも10mm以上離すことができ，最も危険な
応力集中部と軟化部の一致を避けることができる。ま
た，本実施例の方法によると，極めて簡単に溶接軟化部
の影響を排除することができる。
以上詳細に説明したごとく，本発明の方法によれば,Cr
−Mo鋼の溶接もしくは補修溶接において発生する軟化部
と応力集中部の位置を，極めて簡便な手法で分離させる
ことができ，軟化部の発生による機器構成部材の破断を
防止することができる。したがって,Cr−Mo鋼によって
製作された火力発電プラントや化学装置などの高温，高
圧で使用される機器の補修溶接に際して，強度低下を起
こすことなく十分に，しかも安価に補修することがで
き，機器の寿命を一段と伸ばすことが可能となる。
−Mo鋼の溶接もしくは補修溶接において発生する軟化部
と応力集中部の位置を，極めて簡便な手法で分離させる
ことができ，軟化部の発生による機器構成部材の破断を
防止することができる。したがって,Cr−Mo鋼によって
製作された火力発電プラントや化学装置などの高温，高
圧で使用される機器の補修溶接に際して，強度低下を起
こすことなく十分に，しかも安価に補修することがで
き，機器の寿命を一段と伸ばすことが可能となる。
第１図は本発明の実施例１における過熱器管寄と主蒸気
配管のＴ継手を示す説明図，第２図（ａ），（ｂ），
（ｃ）は本発明の実施例２におけるＴ継手の補修溶接方
法の手順を示す説明図，第３図は9Cr−1Mo鋼の継手およ
び母材の単軸クリープ破断特性を示すグラフ，第４図は
第３図における継手の硬さ分布を示すグラフである。 １……過熱器管寄、２……主蒸気配管 ３……Ｔ継手溶接部、４……補修溶接部 ５……欠陥部
配管のＴ継手を示す説明図，第２図（ａ），（ｂ），
（ｃ）は本発明の実施例２におけるＴ継手の補修溶接方
法の手順を示す説明図，第３図は9Cr−1Mo鋼の継手およ
び母材の単軸クリープ破断特性を示すグラフ，第４図は
第３図における継手の硬さ分布を示すグラフである。 １……過熱器管寄、２……主蒸気配管 ３……Ｔ継手溶接部、４……補修溶接部 ５……欠陥部
Claims (6)
- 【請求項１】クロム−モリブデン（Cr−Mo）鋼よりなる
部材の溶接方法において，上記部材を溶接した後に溶接
部近傍を焼ならしおよび焼もどしの熱処理を行うか，も
しくは上記部材を焼ならし処理した後に溶接を行い，つ
いで溶接部近傍を焼もどしの熱処理を行う方法であっ
て，上記溶接部近傍の熱処理を行う範囲が，上記溶接し
た部材の溶接熱影響部に生ずる軟化部を，上記溶接した
部材の応力集中部より離れた位置に移動させる範囲であ
ることを特徴とするクロム−モリブデン鋼の溶接方法。 - 【請求項２】溶接後に行う熱処理は,Cr−Mo鋼のA3変態
点からA3変態点プラス50℃の温度範囲に加熱する焼なら
し処理後，焼もどし処理を行うことを特徴とする特許請
求の範囲第１項に記載のクロム−モリブデン鋼の溶接方
法。 - 【請求項３】溶接後に行う熱処理の範囲を,Cr−Mo鋼よ
りなる部材のほぼ厚さ以上，部材の厚さの10倍以下の範
囲とすることを特徴とする特許請求の範囲第１項または
第２項に記載のクロム−モリブデン鋼の溶接方法。 - 【請求項４】溶接後に行う熱処理の範囲を，溶接止端部
もしくは補修溶接前の溶接止端部から少なくとも10mm以
上離れた範囲とすることを特徴とする特許請求の範囲第
１項または第２項に記載のクロム−モリブデン鋼の溶接
方法。 - 【請求項５】Cr−Mo鋼よりなる部材が管状部材であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第４項のい
ずれか１項に記載のクロム−モリブデン鋼の溶接方法。 - 【請求項６】Cr−Mo鋼が,9重量％Cr−１重量％Mo鋼であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第５項
のいずれか１項に記載のクロム−モリブデン鋼の溶接方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30383886A JPH0794070B2 (ja) | 1986-12-22 | 1986-12-22 | クロム−モリブデン鋼の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30383886A JPH0794070B2 (ja) | 1986-12-22 | 1986-12-22 | クロム−モリブデン鋼の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63157769A JPS63157769A (ja) | 1988-06-30 |
| JPH0794070B2 true JPH0794070B2 (ja) | 1995-10-11 |
Family
ID=17925917
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30383886A Expired - Fee Related JPH0794070B2 (ja) | 1986-12-22 | 1986-12-22 | クロム−モリブデン鋼の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0794070B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4903888A (en) | 1988-05-05 | 1990-02-27 | Westinghouse Electric Corp. | Turbine system having more failure resistant rotors and repair welding of low alloy ferrous turbine components by controlled weld build-up |
| JP2809077B2 (ja) * | 1993-12-24 | 1998-10-08 | 日本鋼管株式会社 | 鋼管柱 |
| JP2020082147A (ja) * | 2018-11-27 | 2020-06-04 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 管材の溶接方法 |
| CN109909585B (zh) * | 2019-03-12 | 2021-06-25 | 中广核工程有限公司 | 一种用于不锈钢支管焊缝维修的堆焊修复方法及系统 |
-
1986
- 1986-12-22 JP JP30383886A patent/JPH0794070B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63157769A (ja) | 1988-06-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |