JPH0795248B2 - 無効電力補償装置 - Google Patents
無効電力補償装置Info
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- JPH0795248B2 JPH0795248B2 JP1264580A JP26458089A JPH0795248B2 JP H0795248 B2 JPH0795248 B2 JP H0795248B2 JP 1264580 A JP1264580 A JP 1264580A JP 26458089 A JP26458089 A JP 26458089A JP H0795248 B2 JPH0795248 B2 JP H0795248B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、スコット結線変圧器を介して３相系統に接続
された電車線路等の２相負荷の不平衡電圧を補償する無
効電力補償装置に関する。
された電車線路等の２相負荷の不平衡電圧を補償する無
効電力補償装置に関する。
従来、東海道新幹線等の電車線路の２相負荷は、第４図
に示すように、負荷用スコット結線変圧器（以下負荷用
変圧器という）１の２次側に接続された単相のＭ座負荷
2a,T座負荷2bで構成される。
に示すように、負荷用スコット結線変圧器（以下負荷用
変圧器という）１の２次側に接続された単相のＭ座負荷
2a,T座負荷2bで構成される。
なお、変圧器１の巻線比はＭ座が1:1,T座が に設定される。
そして、遅れ方向を＋（正）とした場合、例えば上り線
路，下り線路に相当する負荷2a,2bの消費電力はPM+jQM,
PT+jQT（PM,PTは有効電力，QM,QTは無効電力）で示され
る。
路，下り線路に相当する負荷2a,2bの消費電力はPM+jQM,
PT+jQT（PM,PTは有効電力，QM,QTは無効電力）で示され
る。
また、３相系統の各相a,b,cの線間電圧を1.0puとし、ａ
相電圧を位相基準とした場合、負荷2a,2bへの給電に基
づく各相a,b,cの電流Ia,Ib,Icは次の（１）式で示され
る。
相電圧を位相基準とした場合、負荷2a,2bへの給電に基
づく各相a,b,cの電流Ia,Ib,Icは次の（１）式で示され
る。
この（１）式を対称成分に分解すると、Ｍ座,T座の負荷
電流として次の（２），（３）式の正相電流IM1,IT1，
逆相電流IM2,IT2が求まる。なお、零相成分は０にな
る。
電流として次の（２），（３）式の正相電流IM1,IT1，
逆相電流IM2,IT2が求まる。なお、零相成分は０にな
る。
〔Ｔ座負荷電流〕 そして、負荷2a,2bはいずれか一方の単独運転等の場
合、系統側に不平衡負荷として作用し、不平衡電圧変動
を発生させる。
合、系統側に不平衡負荷として作用し、不平衡電圧変動
を発生させる。
この２相負荷の不平衡電圧変動の補償には、従来、日新
電機技報Vol.28,No.3抜刷，同技報Vol.29,No.4抜刷，特
開昭60-22423号公報（H02J 3/18）に記載の変位相スコ
ット結線方式の無効電力補償装置又は３相結線方式の無
効電力補償装置が用いられる。
電機技報Vol.28,No.3抜刷，同技報Vol.29,No.4抜刷，特
開昭60-22423号公報（H02J 3/18）に記載の変位相スコ
ット結線方式の無効電力補償装置又は３相結線方式の無
効電力補償装置が用いられる。
そして、変位相スコット結線方式の無効電力補償装置
は、負荷2a,2bの力行負荷時の力率角が遅れ方行の15°
〜45°になることに着目し、第５図に示すように変位相
スコット変圧器３を用いた120°変位の無効電力補償部
（以下スコット補償部という）４で構成される。
は、負荷2a,2bの力行負荷時の力率角が遅れ方行の15°
〜45°になることに着目し、第５図に示すように変位相
スコット変圧器３を用いた120°変位の無効電力補償部
（以下スコット補償部という）４で構成される。
この場合、変位相スコット変圧器（以下補償用変圧器と
いう）３の１次側は、負荷用変圧器１の接続位相に対し
て120°回転（変位）するように各相a,b,cに接続され
る。
いう）３の１次側は、負荷用変圧器１の接続位相に対し
て120°回転（変位）するように各相a,b,cに接続され
る。
また、補償用変圧器３の２次側の２相に、例えばサイリ
スタスイッチ，リアクトル，コンデンサで構成された無
効電力発生用のＭ座主回路5a,T座主回路5bが設けられ
る。
スタスイッチ，リアクトル，コンデンサで構成された無
効電力発生用のＭ座主回路5a,T座主回路5bが設けられ
る。
そして、系統に対して補償用変圧器３が負荷用変圧器１
の位相を120°進めて配置されるとともに、主回路5a,5b
が無効電力を発生する。
の位相を120°進めて配置されるとともに、主回路5a,5b
が無効電力を発生する。
そのため、主回路5a,5bの発生電力をPm＋JQm,Pt＋jQtと
した場合、スコット補償部４の補償に基く各相a,b,cの
電流Isa,Isb,Iscは（１）式のａ相をｃ相,b相をａ相,c
相をｂ相とし、かつPm＝Pt＝０として求まり、次の
（４）式で示される。
した場合、スコット補償部４の補償に基く各相a,b,cの
電流Isa,Isb,Iscは（１）式のａ相をｃ相,b相をａ相,c
相をｂ相とし、かつPm＝Pt＝０として求まり、次の
（４）式で示される。
この（４）式の対称成分に分解すると、Ｍ座,T座の補償
電流として次の（５），（６）式の正相電流Im1,It12，
逆相電流Im2,It2が求まる。なお、零相成分は０にな
る。
電流として次の（５），（６）式の正相電流Im1,It12，
逆相電流Im2,It2が求まる。なお、零相成分は０にな
る。
〔Ｔ座補償電流〕 そして、（２），（３），（５），（６）式の合成電流
を３相平衡かつ力率100％の電流にして前記不平衡電圧
変動を補償するため、主回路5a,5bの発生電力は、次の
（７）式の制御条件に基いて制御される。
を３相平衡かつ力率100％の電流にして前記不平衡電圧
変動を補償するため、主回路5a,5bの発生電力は、次の
（７）式の制御条件に基いて制御される。
一方、３相結線方式の無効電力補償装置は、Δ結線の場
合第６図に示す無効電力補償部（以下３相補償部とい
う）６で構成される。
合第６図に示す無効電力補償部（以下３相補償部とい
う）６で構成される。
この３相補償部６は各相a,b,cの線間に無効電力発生用
の主回路8a,8b,8cを設けて形成される。
の主回路8a,8b,8cを設けて形成される。
そして、この補償部６を流れる各相a,b,cの電流Isa′,I
sb′,Isc′は、第７図に示すように線間電流Iab,Ibc,Ic
aの差となり、次の（８）式で示される。
sb′,Isc′は、第７図に示すように線間電流Iab,Ibc,Ic
aの差となり、次の（８）式で示される。
また、線間電圧及び各主回路8a〜8cが発生する無効電力
を第７図のVab,Vbc,Vca及びQab,Qbc,Qcaとすると、線間
電流Iab,Ibc,Icaは次の（９）式で示される。
を第７図のVab,Vbc,Vca及びQab,Qbc,Qcaとすると、線間
電流Iab,Ibc,Icaは次の（９）式で示される。
そして、前記不平衡電圧変動等に基く各相a,b,cの無効
電力をQLa,QLb,QLcとすると、各無効電力QLa,QLb,QLcを
検出し、各主回路8a〜8cの発生電力を次の（10）式の制
御条件で制御し、各無効電力QLa,QLb,QLcを相殺して前
記不平衡電圧変動を補償する。
電力をQLa,QLb,QLcとすると、各無効電力QLa,QLb,QLcを
検出し、各主回路8a〜8cの発生電力を次の（10）式の制
御条件で制御し、各無効電力QLa,QLb,QLcを相殺して前
記不平衡電圧変動を補償する。
〔発明が解決しようとする課題〕 前記第５図の変位相スコット結線方式の無効電力補償装
置の場合、Ｍ座,T座の２個の主回路5a,5bで３相の不平
衡電圧変動の補償が行え、装置容量が小さく小型，安価
ではあるが、補償範囲は負荷力率角が15°〜45°（遅れ
方向）の力行負荷等に限られる。
置の場合、Ｍ座,T座の２個の主回路5a,5bで３相の不平
衡電圧変動の補償が行え、装置容量が小さく小型，安価
ではあるが、補償範囲は負荷力率角が15°〜45°（遅れ
方向）の力行負荷等に限られる。
そのため、電車の回生制動等で負荷力率角が例えば90°
以上になると、不平衡電圧変動の補償が行えなくなる問
題点がある。
以上になると、不平衡電圧変動の補償が行えなくなる問
題点がある。
一方、第６図の３相結線方式の無効電力補償装置の場
合、負荷力率角による補償範囲の制約はないが、相数の
主回路8a〜8cを要し、負荷力率角の広い範囲に渡って補
償を行うには、主回路8a〜8cを極めて容量の大きなもの
としなければならず、装置容量が極めて大きくなり、大
型，高価になる問題点がある。
合、負荷力率角による補償範囲の制約はないが、相数の
主回路8a〜8cを要し、負荷力率角の広い範囲に渡って補
償を行うには、主回路8a〜8cを極めて容量の大きなもの
としなければならず、装置容量が極めて大きくなり、大
型，高価になる問題点がある。
なお、前記綱領にはスコット結線方式の無効電力補償装
置において、補償用の変位相スコット結線変圧器の位相
を負荷力率角に応じて移相し、補償範囲を変えることが
記載されているが、回生制動等で負荷力率角が大きく変
化するときには、その変化に応じて前記変圧器を移相す
ることは極めて困難である。
置において、補償用の変位相スコット結線変圧器の位相
を負荷力率角に応じて移相し、補償範囲を変えることが
記載されているが、回生制動等で負荷力率角が大きく変
化するときには、その変化に応じて前記変圧器を移相す
ることは極めて困難である。
本発明は、装置容量の大きな構成で負荷力率角の広い範
囲の不平衡電圧変動の補償が行える無効電力補償装置を
提供することを目的とする。
囲の不平衡電圧変動の補償が行える無効電力補償装置を
提供することを目的とする。
前記目的を達成するため、本発明の無効電力補償装置
は、３相系統に、 下記（イ）式の不平衡電圧変動補償用のＭ座,T座の無効
電力Qm,Qtを発生する変位相スコット結線方式の無効電
力補償部と、 各相のa,b,c間に注入される下記（ロ）式の不平衡電圧
変動補償用の３相の無効電力Qab,Qbc,Qcaを発生する３
相結線方式の無効電力補償部と 但し、PM,PTは２相負荷のＭ座,T座の有効電力，QM,QTは
２相負荷のＭ座,T座の無効電力 を接続し、 前記両無効電力補償部により２相負荷の不平衡電圧変動
を補償する。
は、３相系統に、 下記（イ）式の不平衡電圧変動補償用のＭ座,T座の無効
電力Qm,Qtを発生する変位相スコット結線方式の無効電
力補償部と、 各相のa,b,c間に注入される下記（ロ）式の不平衡電圧
変動補償用の３相の無効電力Qab,Qbc,Qcaを発生する３
相結線方式の無効電力補償部と 但し、PM,PTは２相負荷のＭ座,T座の有効電力，QM,QTは
２相負荷のＭ座,T座の無効電力 を接続し、 前記両無効電力補償部により２相負荷の不平衡電圧変動
を補償する。
以上のように構成された本発明の補償装置の場合、両補
償部の組合わせで電圧変動が補償され、例えば力行負荷
時の２相負荷の無効電力に基く電圧変動が変位相スコッ
ト補償部で補償され、この補償部の補償範囲を超えるそ
れ以外の電圧変動が３相補償部で相毎に補償される。
償部の組合わせで電圧変動が補償され、例えば力行負荷
時の２相負荷の無効電力に基く電圧変動が変位相スコッ
ト補償部で補償され、この補償部の補償範囲を超えるそ
れ以外の電圧変動が３相補償部で相毎に補償される。
そのため、両補償部の補償協調により、３相補償部のみ
を設けた従来の３相結線方式の補償装置より小さな装置
容量で負荷力率角の広い範囲の不平衡電圧変動の補償が
行える。
を設けた従来の３相結線方式の補償装置より小さな装置
容量で負荷力率角の広い範囲の不平衡電圧変動の補償が
行える。
１実施例について、第１図ないし第３図を参照して以下
に説明する。
に説明する。
第１図において、10は第６図の３相補償部６と同様のΔ
結線の３相補償部であり、系統の各相a,b,cの線間に主
回路11a,11b,11cをΔ結線して形成され、３相結線方式
の無効電力補償部を形成する。
結線の３相補償部であり、系統の各相a,b,cの線間に主
回路11a,11b,11cをΔ結線して形成され、３相結線方式
の無効電力補償部を形成する。
12は第５図のスコット補償部４と同様の120°変位のス
コット補償部であり、第５図の補償用変圧器３及び主回
路5a,5bに相当する補償用変圧器13及びＭ座主回路14a,T
座主回路14bを設けて形成され、変位相スコット結線方
式の無効電力補償部を形成する。
コット補償部であり、第５図の補償用変圧器３及び主回
路5a,5bに相当する補償用変圧器13及びＭ座主回路14a,T
座主回路14bを設けて形成され、変位相スコット結線方
式の無効電力補償部を形成する。
そして、スコット補償部12の両主回路14a,14bの発生電
力をPm＋jQm,Pt＋jQtとすると（４），（５），（６）
式が成立する。
力をPm＋jQm,Pt＋jQtとすると（４），（５），（６）
式が成立する。
また、３相補償部10を流れる各相a,b,cの電流，線間電
流をIsa′,Isb′,Isc′,Iab,Ibc,Icaとし、線間電圧，
各主回路11a〜11cの発生電力（無効電力）をVab,Vbc,Vc
a,Qab,Qbc,Qcaとすると、（８），（９）式が成立す
る。
流をIsa′,Isb′,Isc′,Iab,Ibc,Icaとし、線間電圧，
各主回路11a〜11cの発生電力（無効電力）をVab,Vbc,Vc
a,Qab,Qbc,Qcaとすると、（８），（９）式が成立す
る。
さらに、電流Isa′〜Isc′の零相成分が０になるため、
（８），（９）式に基く３相補償部12の補償電流の正相
電流ＩΔ1，逆相電流ＩΔ2は次の（11）式で示される。
（８），（９）式に基く３相補償部12の補償電流の正相
電流ＩΔ1，逆相電流ＩΔ2は次の（11）式で示される。
そして、両補償部10,12の組合わせで負荷2a,2bの不平衡
電流を補償する場合、（２），（３）式のＭ座,T座の負
荷電流と、（５），（６）式のＭ座,T座の補償電流と、
（12）式の補償電流との合成電流を、３相平衡かつ力率
100％の電流にすればよい。
電流を補償する場合、（２），（３）式のＭ座,T座の負
荷電流と、（５），（６）式のＭ座,T座の補償電流と、
（12）式の補償電流との合成電流を、３相平衡かつ力率
100％の電流にすればよい。
この合成電流の正相電流Isum1，逆相電流Isum2は、次の
（12）式で示される。
（12）式で示される。
また、合成電流が３相平衡かつ力率100％になるとき
は、正相電流Isum1の無効成分（虚部）が０になるとと
もに、逆相電流Isum2が０になる。
は、正相電流Isum1の無効成分（虚部）が０になるとと
もに、逆相電流Isum2が０になる。
そのため、補償制御の条件式が次の（13）式で示され
る。
る。
この（13）式は制御変数がQm,Qt,Qab,Qbc,Qcaの５個、
条件式が３式となるため、解（複数）が必ず存在する。
条件式が３式となるため、解（複数）が必ず存在する。
したがって、（13）式に基づいて両補償部10,12の発生
電力を制御することにより、不平衡電圧変動が補償され
る。
電力を制御することにより、不平衡電圧変動が補償され
る。
そして、新幹線の不平衡電圧変動を補償する場合、運用
条件等を考慮すると、スコット補償部12によって新幹線
負荷のVar補償を行うことが望ましい。
条件等を考慮すると、スコット補償部12によって新幹線
負荷のVar補償を行うことが望ましい。
この場合、（13）式に基づくQm,Qtの解は次の（14）式
で示される、Qab,Qbc,Qcaの解は次の（15）式で示され
る。
で示される、Qab,Qbc,Qcaの解は次の（15）式で示され
る。
そして、各相a,b,cの電流，電圧の検出及び補償部10,12
の補償電力に基づく、負荷2a,2bの電力PM+jQM,PT+jQTを
検出する。
の補償電力に基づく、負荷2a,2bの電力PM+jQM,PT+jQTを
検出する。
さらに、検出したQM,QTに基づく（15）式の演算結果に
より、主回路14a,14bのサイリスタスイッチを制御し、
スコット補償部12の発生電力Qm,Qtを（14）式にしたが
って制御する。
より、主回路14a,14bのサイリスタスイッチを制御し、
スコット補償部12の発生電力Qm,Qtを（14）式にしたが
って制御する。
同時に、検出したPM,QM,PT,QTに基づく（15）式の演算
結果により、主回路11a〜11cのサイリスタスイッチを制
御し、３相補償部１の発生電力Qab,Qbc,Qcaを（15）式
にしたがって制御する。
結果により、主回路11a〜11cのサイリスタスイッチを制
御し、３相補償部１の発生電力Qab,Qbc,Qcaを（15）式
にしたがって制御する。
そして、種々の負荷条件での実験（シミュレーション）
により、第２図（ａ）〜（ｅ）の補償効果が得られた。
により、第２図（ａ）〜（ｅ）の補償効果が得られた。
この第２図の負荷条件は、力行負荷時を力率0.71（力率
角45°），回生制動時を力率−1.0（力率角180°）と
し、区間（期間）A,B,…,G,Hに次表のように設定されて
いる。
角45°），回生制動時を力率−1.0（力率角180°）と
し、区間（期間）A,B,…,G,Hに次表のように設定されて
いる。
また、同図（ａ），（ｂ），（ｃ）は系統の線間電圧Va
b,Vbc,Vcaの変動ΔVab,ΔVbc,ΔVcaを示し、実線が補償
あり破線が補償なしの特性を示す。
b,Vbc,Vcaの変動ΔVab,ΔVbc,ΔVcaを示し、実線が補償
あり破線が補償なしの特性を示す。
さらに、同図（ｄ），（ｅ）は３相補償部10,スコット
補償部12の発生電力を示し、同図（ｄ）の破線，実線、
点線がQab,Qbc,Qcaを示し、同図（ｅ）の実線，破線がQ
m,Qtを示す。
補償部12の発生電力を示し、同図（ｄ）の破線，実線、
点線がQab,Qbc,Qcaを示し、同図（ｅ）の実線，破線がQ
m,Qtを示す。
そして、同図（ａ）〜（ｃ）からも明らかなように、補
償なしのときに生じる線間電圧Vabの最大変動9.6％，線
間電圧Vbc,Vcaの最大変動7.6％が、いずれも0.5％まで
抑制される。
償なしのときに生じる線間電圧Vabの最大変動9.6％，線
間電圧Vbc,Vcaの最大変動7.6％が、いずれも0.5％まで
抑制される。
そして、３相補償部10のab相,bc相,ca相の容量Qab,Qbc,
Qca及びその総合容量ＱΔの必要範囲は、 となる。
Qca及びその総合容量ＱΔの必要範囲は、 となる。
また、スコット補償部12のＭ座,T座の容量QM,QTは−35M
VA（進み方向）となり、その総合容量Qsが−70MVAとな
る。
VA（進み方向）となり、その総合容量Qsが−70MVAとな
る。
そのため、前記負荷条件のときに必要な装置容量は、14
0（＝35＋35＋70）MVAになる。
0（＝35＋35＋70）MVAになる。
一方、第６図の従来の３相結線方式の無効電力補償装置
により、第３図の場合と同一の負荷条件で同一の補償効
果を得るようにした実験結果は、第３図（ａ）〜（ｄ）
に示すようになる。
により、第３図の場合と同一の負荷条件で同一の補償効
果を得るようにした実験結果は、第３図（ａ）〜（ｄ）
に示すようになる。
この第３図（ａ）〜（ｄ）は第２図（ａ）〜（ｄ）に相
当し、３相補償部６の容量Qab,Qbc,Qca,ΔＱの必要範囲
は、 となり、必要な装置容量は161（＝114＋47）MVAにな
る。したがって、従来より小さな装置容量で、新幹線の
力行，回生の組合せに基づく広い負荷力率角の範囲の不
平衡電圧変動が補償される。
当し、３相補償部６の容量Qab,Qbc,Qca,ΔＱの必要範囲
は、 となり、必要な装置容量は161（＝114＋47）MVAにな
る。したがって、従来より小さな装置容量で、新幹線の
力行，回生の組合せに基づく広い負荷力率角の範囲の不
平衡電圧変動が補償される。
そして、電車線路以外の種々の２相負荷の不平衡電圧変
動の補償に適用できるのは勿論である。
動の補償に適用できるのは勿論である。
本発明は、以上説明したように構成されているため、以
下に記載する効果を奏する。
下に記載する効果を奏する。
３相系統に、所定の式にしたがってＭ座,T座の無効電力
Qm,Qtを発生する変位相スコット結線方式の無効電力補
償部と、所定の式にしたがって各相a,b,c間に注入され
る３相の無効電力Qab,Qbc,Qcaを発生する３相結線方式
の無効電力補償部とを接続したため、変位相スコット結
線方式の無効電力補償部で補えない不平衡電圧変動を３
相結線方式の無効電力補償部により相単位で補償するこ
とができる。
Qm,Qtを発生する変位相スコット結線方式の無効電力補
償部と、所定の式にしたがって各相a,b,c間に注入され
る３相の無効電力Qab,Qbc,Qcaを発生する３相結線方式
の無効電力補償部とを接続したため、変位相スコット結
線方式の無効電力補償部で補えない不平衡電圧変動を３
相結線方式の無効電力補償部により相単位で補償するこ
とができる。
そのため、両補償部の補償協調により、従来の３相結線
方式の補償装置より小さな装置容量で従来の変位相スコ
ット結線方式の補償装置では行えなかった回生制動等に
基づく不平衡電圧変動の補償も行え、装置容量が小さく
小型，安価な構成で、負荷力率角の広い範囲の不平衡電
圧変動の補償が行える。
方式の補償装置より小さな装置容量で従来の変位相スコ
ット結線方式の補償装置では行えなかった回生制動等に
基づく不平衡電圧変動の補償も行え、装置容量が小さく
小型，安価な構成で、負荷力率角の広い範囲の不平衡電
圧変動の補償が行える。
第１図及び第２図は本発明の無効電力補償装置の１実施
例を示し、第１図は結線図、第２図（ａ）〜（ｅ）は補
償効果説明用の波形図、第３図（ａ）〜（ｄ）は装置容
量を比較するための従来例の波形図、第４図は新幹線負
荷の結線図、第５図は従来の変位相スコット結線方式の
補償装置の結線図、第６図は従来の３相結線方式の補償
装置の結線図、第７図は第６図の補償装置の発生電力説
明図である。 １……負荷用変圧器、2a,2b……負荷、10……３相補償
部、12……スコット補償部。
例を示し、第１図は結線図、第２図（ａ）〜（ｅ）は補
償効果説明用の波形図、第３図（ａ）〜（ｄ）は装置容
量を比較するための従来例の波形図、第４図は新幹線負
荷の結線図、第５図は従来の変位相スコット結線方式の
補償装置の結線図、第６図は従来の３相結線方式の補償
装置の結線図、第７図は第６図の補償装置の発生電力説
明図である。 １……負荷用変圧器、2a,2b……負荷、10……３相補償
部、12……スコット補償部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 茂木 清司 京都府京都市右京区梅津高畝町47番地 日 新電機株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−22423（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−51221（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】スコット結線変圧器を介して３相系統に接
続された２相負荷の不平衡電圧変動を補償する無効電力
補償装置において、 前記系統に、 下記（イ）式の不平衡電圧変動補償用のＭ座,T座の無効
電力Qm,Qtを発生する変位相スコット結線方式の無効電
力補償部と、 各相a,b,c間に注入される下記（ロ）式の不平衡電圧変
動補償用の３相の無効電力Qab,Qbc,Qcaを発生する３相
結線方式の無効電力補償部と 但し、PM,PTは２相負荷のＭ座,T座の有効電力，QM,QTは
２相負荷のＭ座,T座の無効電力 を接続し、 前記両無効電力補償部により２相負荷の不平衡電圧変動
を補償することを特徴とする無効電力補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1264580A JPH0795248B2 (ja) | 1989-10-11 | 1989-10-11 | 無効電力補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1264580A JPH0795248B2 (ja) | 1989-10-11 | 1989-10-11 | 無効電力補償装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03126113A JPH03126113A (ja) | 1991-05-29 |
| JPH0795248B2 true JPH0795248B2 (ja) | 1995-10-11 |
Family
ID=17405265
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1264580A Expired - Fee Related JPH0795248B2 (ja) | 1989-10-11 | 1989-10-11 | 無効電力補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0795248B2 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0743615B2 (ja) * | 1983-07-15 | 1995-05-15 | 中部電力株式会社 | 無効電力補償装置 |
| JPS6151221A (ja) * | 1984-08-21 | 1986-03-13 | Asami Denki Kk | 力率改善装置 |
-
1989
- 1989-10-11 JP JP1264580A patent/JPH0795248B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03126113A (ja) | 1991-05-29 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |