JPH0796302A - 鋼帯の圧延方法 - Google Patents
鋼帯の圧延方法Info
- Publication number
- JPH0796302A JPH0796302A JP24183993A JP24183993A JPH0796302A JP H0796302 A JPH0796302 A JP H0796302A JP 24183993 A JP24183993 A JP 24183993A JP 24183993 A JP24183993 A JP 24183993A JP H0796302 A JPH0796302 A JP H0796302A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- work rolls
- lower work
- strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、冷間圧延する際の上下ワークロー
ル内部の潤滑状態を等しく圧延できる方法を提供する。 【構成】 ワークロールのパスラインに対するストリッ
プの進入角度を±０．０１rad 以内に調整して圧延する
方法である。 【効果】 上下ワークロールの摩耗量が等しくなり、寿
命延長が図れる。潤滑に起因するストリップ表裏面の光
沢差が生じなくなる等の利点がある。
ル内部の潤滑状態を等しく圧延できる方法を提供する。 【構成】 ワークロールのパスラインに対するストリッ
プの進入角度を±０．０１rad 以内に調整して圧延する
方法である。 【効果】 上下ワークロールの摩耗量が等しくなり、寿
命延長が図れる。潤滑に起因するストリップ表裏面の光
沢差が生じなくなる等の利点がある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼帯の圧延方法に関す
るものであり、特にタンデムコールドストリップミルに
おける上下一対のワークロールの圧延潤滑を、上下均等
にして圧延するものである。
るものであり、特にタンデムコールドストリップミルに
おける上下一対のワークロールの圧延潤滑を、上下均等
にして圧延するものである。
【０００２】
【従来の技術】タンデムコールドストリップミルは、図
２に示す様に上下のバックアップロール１、１とワーク
ロール２、２とからなるミルスタンド３、３の間に水切
りロール４とテンションメータロール５とを配置したも
のである。このようなタンデムコールドストリップミル
においては、スタンド間の張力を検出するために、テン
ションメータロール５がワークロール２に対する水平線
よりも、上方向に配置されている。この時、ストリップ
の進入角度は上方向からワークロール２へ進入すること
となり、上下のワークロール２、２の潤滑状態は等しく
ならない。一般に上方向からストリップが進入する場合
は、上ワークロール２の潤滑状態が良好となり、下ワー
クロール２の潤滑状態は悪くなっている。
２に示す様に上下のバックアップロール１、１とワーク
ロール２、２とからなるミルスタンド３、３の間に水切
りロール４とテンションメータロール５とを配置したも
のである。このようなタンデムコールドストリップミル
においては、スタンド間の張力を検出するために、テン
ションメータロール５がワークロール２に対する水平線
よりも、上方向に配置されている。この時、ストリップ
の進入角度は上方向からワークロール２へ進入すること
となり、上下のワークロール２、２の潤滑状態は等しく
ならない。一般に上方向からストリップが進入する場合
は、上ワークロール２の潤滑状態が良好となり、下ワー
クロール２の潤滑状態は悪くなっている。
【０００３】この様な状況下で圧延を継続すると、潤滑
のよい上ワークロール２は摩耗によるロール粗度の低下
代が大きく、潤滑の悪い下ワークロール２は摩耗による
ロール粗度の低下代が少ない状態となる。このため、圧
延中のワークロール駆動用モータの消費電流に差が生じ
て圧延が行いにくくなることや、圧延機出側鋼板のオイ
ルピットの形成状態が異なり、表面と裏面の光沢に差が
発生する等、操業上や品質上の問題が発生する。更に、
上下のワークロール２、２のロール粗度の低下代が異な
るために、ロール粗度の低下代が大きい側のワークロー
ル２の交換に合わせて上下一対のワークロールを交換す
るという無駄も発生する。
のよい上ワークロール２は摩耗によるロール粗度の低下
代が大きく、潤滑の悪い下ワークロール２は摩耗による
ロール粗度の低下代が少ない状態となる。このため、圧
延中のワークロール駆動用モータの消費電流に差が生じ
て圧延が行いにくくなることや、圧延機出側鋼板のオイ
ルピットの形成状態が異なり、表面と裏面の光沢に差が
発生する等、操業上や品質上の問題が発生する。更に、
上下のワークロール２、２のロール粗度の低下代が異な
るために、ロール粗度の低下代が大きい側のワークロー
ル２の交換に合わせて上下一対のワークロールを交換す
るという無駄も発生する。
【０００４】また、上下ワークロールを個別に駆動する
シングルドライブ型式の圧延機では、上下の良好なワー
クロール駆動用モータにロードバランス制御を用いて圧
延する場合には、潤滑状態の良好な上ワークロール２の
周速度が、下ワークロール２の周速度に対して速くな
り、異周速圧延となった結果潤滑のよい上ワークロール
２の方が、摩耗による粗度の低下代が大きくなることが
あり、この様な場合には、潤滑のよい上ワークロール２
が摩耗によるロール粗度の低下代が大きく、潤滑の悪い
下ワークロール２は摩耗によるロール粗度の低下代が小
さい状態となる。このため、圧延中のワークロール駆動
用モータの消費電流に差が生じて圧延が行いにくくなる
ことや、圧延機出側鋼板のオイルピットの形成状態が異
なり、表面と裏面の光沢に差が発生する等、操業上や品
質上の問題が発生する。更に、上下のワークロール２、
２のロール粗度の低下代が異なるために、ロール粗度の
低下代が大きい側のワークロール２の交換に合わせて上
下一対のワークロールを交換するという無駄も発生す
る。
シングルドライブ型式の圧延機では、上下の良好なワー
クロール駆動用モータにロードバランス制御を用いて圧
延する場合には、潤滑状態の良好な上ワークロール２の
周速度が、下ワークロール２の周速度に対して速くな
り、異周速圧延となった結果潤滑のよい上ワークロール
２の方が、摩耗による粗度の低下代が大きくなることが
あり、この様な場合には、潤滑のよい上ワークロール２
が摩耗によるロール粗度の低下代が大きく、潤滑の悪い
下ワークロール２は摩耗によるロール粗度の低下代が小
さい状態となる。このため、圧延中のワークロール駆動
用モータの消費電流に差が生じて圧延が行いにくくなる
ことや、圧延機出側鋼板のオイルピットの形成状態が異
なり、表面と裏面の光沢に差が発生する等、操業上や品
質上の問題が発生する。更に、上下のワークロール２、
２のロール粗度の低下代が異なるために、ロール粗度の
低下代が大きい側のワークロール２の交換に合わせて上
下一対のワークロールを交換するという無駄も発生す
る。
【０００５】この様な潤滑状態を改善する手段として、
特公平４−４５２４３号公報に示されるように、上下の
ワークロール２、２に供給される圧延油の流量を制御す
る方法がある。しかし、一般的なタンデムコールドスト
リップミルにおいては、圧延油は過剰量を供給している
のが実態であるので、この制御方法では不十分であるこ
とが確認された。また、圧延油の供給量を減ずるとヒー
トスクラッチの発生等二次的な被害が発生するおそれが
ある。
特公平４−４５２４３号公報に示されるように、上下の
ワークロール２、２に供給される圧延油の流量を制御す
る方法がある。しかし、一般的なタンデムコールドスト
リップミルにおいては、圧延油は過剰量を供給している
のが実態であるので、この制御方法では不十分であるこ
とが確認された。また、圧延油の供給量を減ずるとヒー
トスクラッチの発生等二次的な被害が発生するおそれが
ある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記したよう
に、鋼帯の進入角度の上下の差によって生じる上下ワー
クロールの潤滑状態の差に起因する、上下ワークロール
の摩耗量の差、あるいは、圧延中のワークロール駆動用
モータの消費電流の差、圧延機出側鋼板の表裏面の光沢
差等の問題を解決するため、上下のワークロールの潤滑
状態を等しくして圧延する方法を提供するために完成さ
れたものである。
に、鋼帯の進入角度の上下の差によって生じる上下ワー
クロールの潤滑状態の差に起因する、上下ワークロール
の摩耗量の差、あるいは、圧延中のワークロール駆動用
モータの消費電流の差、圧延機出側鋼板の表裏面の光沢
差等の問題を解決するため、上下のワークロールの潤滑
状態を等しくして圧延する方法を提供するために完成さ
れたものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】次に本発明の要旨は、冷
間圧延するに際し、スタンド間のパスライン（上下ワー
クロールの中心を結ぶ直線に垂直で、上下ワークロール
がキスする点を通る水平線；以下パスラインと称する）
と同位置にテンションメータロールを位置せしめ、該テ
ンションメータロールの上流側に配置する水切りロール
をパスラインより下方に位置せしめ、鋼帯の進入角度を
±０．０１rad として圧延することを特徴とすることに
ある。
間圧延するに際し、スタンド間のパスライン（上下ワー
クロールの中心を結ぶ直線に垂直で、上下ワークロール
がキスする点を通る水平線；以下パスラインと称する）
と同位置にテンションメータロールを位置せしめ、該テ
ンションメータロールの上流側に配置する水切りロール
をパスラインより下方に位置せしめ、鋼帯の進入角度を
±０．０１rad として圧延することを特徴とすることに
ある。
【０００８】即ち、ストリップの進入角度の微小な差が
上下ワークロールの潤滑状態に大きな差を及ぼすことに
着目して、供給する圧延油量等により制御するものでは
なく、幾何学的な配置により制御することを手段とする
本発明を、図面を参照しつつ更に詳細に説明する。
上下ワークロールの潤滑状態に大きな差を及ぼすことに
着目して、供給する圧延油量等により制御するものでは
なく、幾何学的な配置により制御することを手段とする
本発明を、図面を参照しつつ更に詳細に説明する。
【０００９】図３に示すように、本発明においてはミル
スタンド３、３の間にあるテンションメータロール５の
配置を、上下ワークロール２に対するパスライン上に配
列する。このとき、スタンド間の張力を検出するため、
テンションメータロール５の二本のロール配置は、図４
に示すように張力検出用ロール６に対して、ダミーロー
ル７を１０〜２０mm下げた位置に配置する。更に、水切
りロール４の位置は、図３に示すようにテンションメー
タロール５に対して、３０〜６０mm下げた位置に配置す
る。この配置変更によって、スタンド間の張力を検出可
能な状態でかつ上下ワークロール２に対する進入角度を
±０．０１rad とし、水平の状態で圧延することが可能
となり、上下ワークロールの潤滑状態を等しく圧延する
ことができる。
スタンド３、３の間にあるテンションメータロール５の
配置を、上下ワークロール２に対するパスライン上に配
列する。このとき、スタンド間の張力を検出するため、
テンションメータロール５の二本のロール配置は、図４
に示すように張力検出用ロール６に対して、ダミーロー
ル７を１０〜２０mm下げた位置に配置する。更に、水切
りロール４の位置は、図３に示すようにテンションメー
タロール５に対して、３０〜６０mm下げた位置に配置す
る。この配置変更によって、スタンド間の張力を検出可
能な状態でかつ上下ワークロール２に対する進入角度を
±０．０１rad とし、水平の状態で圧延することが可能
となり、上下ワークロールの潤滑状態を等しく圧延する
ことができる。
【００１０】進入角度の定義は、図１に示すように上下
ワークロールの配置により決定されるパスラインを基準
とした時、圧延されるストリップの中心線とパスライン
とのなす角度とする。
ワークロールの配置により決定されるパスラインを基準
とした時、圧延されるストリップの中心線とパスライン
とのなす角度とする。
【００１１】また、ワークロール２の径の変化およびテ
ンションメータロールの径の変化等に対応するため、ミ
ルスタンド内のウェッジ機構、あるいはフィラープレー
トを利用して、上下ワークロールを一対で上下方向に配
置を変えて、ストリップの進入角度を調整する方法を、
図５および６に示す。ミルスタンド内にウェッジ機構９
を持つ図５に示すような圧延機では、ウェッジ機構９を
利用して上下ワークロールを一対で上下方向に配置を変
えて調整する。また、フィラープレート１０にて調整す
る方法としては、図６に示すようにフィラープレート１
０の厚みを変更することによって、上下ワークロールを
一対で上下方向に配置を変えて調整する方法となる。
ンションメータロールの径の変化等に対応するため、ミ
ルスタンド内のウェッジ機構、あるいはフィラープレー
トを利用して、上下ワークロールを一対で上下方向に配
置を変えて、ストリップの進入角度を調整する方法を、
図５および６に示す。ミルスタンド内にウェッジ機構９
を持つ図５に示すような圧延機では、ウェッジ機構９を
利用して上下ワークロールを一対で上下方向に配置を変
えて調整する。また、フィラープレート１０にて調整す
る方法としては、図６に示すようにフィラープレート１
０の厚みを変更することによって、上下ワークロールを
一対で上下方向に配置を変えて調整する方法となる。
【００１２】
【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。スト
リップの進入角度を０．０３３rad として板厚０．２〜
０．２５mm、板幅７００〜９００mmの材料を圧延した場
合に、一対のワークロールにて圧延可能な材料の総圧延
量が６７０トンであるのに対し、ストリップの進入角度
を０rad として板厚０．２〜０．２５mm、板幅７００〜
９００mmの材料を圧延した場合の一対のワークロールに
て圧延可能な材料の総圧延量は９１０トンと、約１．４
倍の寿命延長効果が得られた。また、潤滑状態を表す指
標としての摩擦係数を上下ワークロールにて比較する。
ストリップの進入角度を０．０３３rad として低炭アル
ミキルド鋼を仕上板厚０．２mmへ圧延した時、上ワーク
ロール摩擦係数が０．０２５、下ワークロール摩擦係数
が０．０４０と大きな差が生じた。しかし、ストリップ
の進入角度を０rad として低炭アルミキルド鋼を仕上板
厚０．２mmへ圧延した時には、上ワークロール摩擦係数
と下ワークロールの摩擦係数は等しく０．０３０であっ
た。
リップの進入角度を０．０３３rad として板厚０．２〜
０．２５mm、板幅７００〜９００mmの材料を圧延した場
合に、一対のワークロールにて圧延可能な材料の総圧延
量が６７０トンであるのに対し、ストリップの進入角度
を０rad として板厚０．２〜０．２５mm、板幅７００〜
９００mmの材料を圧延した場合の一対のワークロールに
て圧延可能な材料の総圧延量は９１０トンと、約１．４
倍の寿命延長効果が得られた。また、潤滑状態を表す指
標としての摩擦係数を上下ワークロールにて比較する。
ストリップの進入角度を０．０３３rad として低炭アル
ミキルド鋼を仕上板厚０．２mmへ圧延した時、上ワーク
ロール摩擦係数が０．０２５、下ワークロール摩擦係数
が０．０４０と大きな差が生じた。しかし、ストリップ
の進入角度を０rad として低炭アルミキルド鋼を仕上板
厚０．２mmへ圧延した時には、上ワークロール摩擦係数
と下ワークロールの摩擦係数は等しく０．０３０であっ
た。
【００１３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれば
圧延機の上下のワークロールの潤滑状態が等しい状態で
圧延が継続可能となる。この結果、上下ワークロールの
粗度の低下代が等しくなること、従ってワークロール交
換時のムダが排除できること、ワークロール駆動用のモ
ータ消費電流が上下等しくなること、上下のワークロー
ルを同一粗度で圧延できるので圧延機出側のストリップ
表裏面のオイルピット形成状態も等しくなり、表面と裏
面の光沢差が発生しなくなること等多くの利点がある。
更にこのほか、潤滑状態をストリップの進入角度で調整
するため、ワークロールに供給する圧延油のムダを省
き、そのミニマム化を図ることができる利点もある。
圧延機の上下のワークロールの潤滑状態が等しい状態で
圧延が継続可能となる。この結果、上下ワークロールの
粗度の低下代が等しくなること、従ってワークロール交
換時のムダが排除できること、ワークロール駆動用のモ
ータ消費電流が上下等しくなること、上下のワークロー
ルを同一粗度で圧延できるので圧延機出側のストリップ
表裏面のオイルピット形成状態も等しくなり、表面と裏
面の光沢差が発生しなくなること等多くの利点がある。
更にこのほか、潤滑状態をストリップの進入角度で調整
するため、ワークロールに供給する圧延油のムダを省
き、そのミニマム化を図ることができる利点もある。
【図１】本発明で用いる進入角度の説明図である。
【図２】従来の鋼帯の冷間圧延方法を示す説明図であ
る。
る。
【図３】本発明の冷間圧延方法を示す説明図である。
【図４】本発明のテンションメータロールの配置を示す
説明図である。
説明図である。
【図５】ウェッジ機構を用いて、本発明の進入角度を上
下ワークロールを対で上下に移動する説明図である。
下ワークロールを対で上下に移動する説明図である。
【図６】フィラープレートを用いて、本発明の進入角度
を上下ワークロールを対で上下に移動する説明図であ
る。
を上下ワークロールを対で上下に移動する説明図であ
る。
１ バックアップロール ２ ワークロール ３ ミルスタンド ４ 水切りロール ５ テンションメータロール ６ 張力検出用ロール ７ ダミーロール ８ 張力検出用ロードセル ９ ウェッジ機構 １０ フィラープレート １１ 圧下装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 瀬戸口 繁 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼帯を冷間圧延するに際し、スタンド間
のパスラインと同位置にテンションメータロールを位置
せしめ、該テンションメータロールの上流側に配置する
水切りロールをパスラインより下方に位置せしめ、鋼帯
の進入角度を±０．０１rad として圧延することを特徴
とする鋼帯の圧延方法。 - 【請求項２】 鋼帯の進入角度を±０．０１rad にする
ため、上下ワークロールを一対で上下に移動することを
特徴とする請求項１記載の鋼帯の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24183993A JPH0796302A (ja) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | 鋼帯の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24183993A JPH0796302A (ja) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | 鋼帯の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0796302A true JPH0796302A (ja) | 1995-04-11 |
Family
ID=17080272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24183993A Pending JPH0796302A (ja) | 1993-09-28 | 1993-09-28 | 鋼帯の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0796302A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108692952A (zh) * | 2018-03-26 | 2018-10-23 | 江铃控股有限公司 | 汽车通过性参数的测量方法与装置 |
| WO2024018724A1 (ja) * | 2022-07-19 | 2024-01-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-09-28 JP JP24183993A patent/JPH0796302A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108692952A (zh) * | 2018-03-26 | 2018-10-23 | 江铃控股有限公司 | 汽车通过性参数的测量方法与装置 |
| WO2024018724A1 (ja) * | 2022-07-19 | 2024-01-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法 |
| JP2024013098A (ja) * | 2022-07-19 | 2024-01-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 冷間圧延設備、鋼板の製造設備、冷間圧延方法及び鋼板の製造方法 |
| EP4537951A4 (en) * | 2022-07-19 | 2025-10-29 | Jfe Steel Corp | COLD ROLLING EQUIPMENT, STEEL SHEET MANUFACTURING EQUIPMENT, COLD ROLLING PROCESS AND STEEL SHEET MANUFACTURING PROCESS |
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