JPH0797632A - 加工性と塗装焼き付け硬化性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性と塗装焼き付け硬化性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法Info
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- JPH0797632A JPH0797632A JP24327193A JP24327193A JPH0797632A JP H0797632 A JPH0797632 A JP H0797632A JP 24327193 A JP24327193 A JP 24327193A JP 24327193 A JP24327193 A JP 24327193A JP H0797632 A JPH0797632 A JP H0797632A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、加工性とＢＨ性に優れた冷延鋼板
の製造方法を提供するものである。 【構成】 冷延ままの鋼帯を連続焼鈍あるいはライン内
焼鈍式の連続溶融亜鉛メッキ設備を用いて製造するにあ
たり、加熱・均熱中の最後の段階で加熱速度が１００〜
２０００℃/sの急速かつ短時間の焼鈍を補助的に行い、
続いて急速に冷却し、必要に応じて溶融亜鉛メッキ処理
を行うことを特徴とする加工性とＢＨ性に優れた冷延鋼
板を製造する方法を提供する。 【効果】 従来の製造方法と比較し、本発明によれば、
安定的、効率的でかつ低コストで加工性とＢＨ性に優れ
た冷延鋼板が製造できる。
の製造方法を提供するものである。 【構成】 冷延ままの鋼帯を連続焼鈍あるいはライン内
焼鈍式の連続溶融亜鉛メッキ設備を用いて製造するにあ
たり、加熱・均熱中の最後の段階で加熱速度が１００〜
２０００℃/sの急速かつ短時間の焼鈍を補助的に行い、
続いて急速に冷却し、必要に応じて溶融亜鉛メッキ処理
を行うことを特徴とする加工性とＢＨ性に優れた冷延鋼
板を製造する方法を提供する。 【効果】 従来の製造方法と比較し、本発明によれば、
安定的、効率的でかつ低コストで加工性とＢＨ性に優れ
た冷延鋼板が製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工性と塗装焼き付け
硬化性（ＢＨ性）とを両立した冷延鋼板の製造方法に関
するものである。ここで、冷延鋼板とは、表面処理を施
さない鋼板と表面処理を施す鋼板の両方を意味する。
硬化性（ＢＨ性）とを両立した冷延鋼板の製造方法に関
するものである。ここで、冷延鋼板とは、表面処理を施
さない鋼板と表面処理を施す鋼板の両方を意味する。
【０００２】
【従来の技術】冷延鋼板の深絞り性や張り出し性などの
加工性を改善する基本的な技術として、連続焼鈍あるい
はライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛メッキ設備における高
温焼鈍技術がよく知られている。一方、Ｔｉ及びＮｂの
少なくとも１種を添加した極低炭素鋼にＢＨ性を付与す
るためには、高温焼鈍しＴｉＣやＮｂＣの一部を再溶解
させ固溶Ｃを残存させる方法がよく知られている。その
場合、冷延ままの鋼帯をアンコイルして連続焼鈍あるい
は連続溶融亜鉛メッキ設備に挿入し再結晶焼鈍するが、
そのパターンは基本的には、加熱、均熱、冷却からなっ
ており、加工性を向上させ、ＢＨ性を付与するために加
熱・均熱温度を高温としている。また、加熱方式は、ガ
スバーナーによる直火式の加熱、あるいはラジアントチ
ューブによる輻射加熱である。
加工性を改善する基本的な技術として、連続焼鈍あるい
はライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛メッキ設備における高
温焼鈍技術がよく知られている。一方、Ｔｉ及びＮｂの
少なくとも１種を添加した極低炭素鋼にＢＨ性を付与す
るためには、高温焼鈍しＴｉＣやＮｂＣの一部を再溶解
させ固溶Ｃを残存させる方法がよく知られている。その
場合、冷延ままの鋼帯をアンコイルして連続焼鈍あるい
は連続溶融亜鉛メッキ設備に挿入し再結晶焼鈍するが、
そのパターンは基本的には、加熱、均熱、冷却からなっ
ており、加工性を向上させ、ＢＨ性を付与するために加
熱・均熱温度を高温としている。また、加熱方式は、ガ
スバーナーによる直火式の加熱、あるいはラジアントチ
ューブによる輻射加熱である。
【０００３】一方、電気加熱の連続焼鈍への適用も知ら
れており、特開昭５６−１１６８３０号公報、特開昭５
６−１１６８３１号公報、特開平２−１６６２３４号公
報、特開平４−１５４９４７号公報において開示されて
いる。しかし、従来の電気加熱法は、常温から再結晶温
度以上まで一気に加熱したり、通常の焼鈍炉と完全に分
離独立する形で従来の連続焼鈍炉と組み合わせている。
れており、特開昭５６−１１６８３０号公報、特開昭５
６−１１６８３１号公報、特開平２−１６６２３４号公
報、特開平４−１５４９４７号公報において開示されて
いる。しかし、従来の電気加熱法は、常温から再結晶温
度以上まで一気に加熱したり、通常の焼鈍炉と完全に分
離独立する形で従来の連続焼鈍炉と組み合わせている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】冷延鋼板の加工性を改
善したりＢＨ性を付与するために高温焼鈍すると、１）
ヒートバックルや板破断などの通板性が劣化する、２）
表面疵などが発生し表面品位が劣化する、３）エネルギ
ーコストが上昇する、４）異品種、異グレードの鋼板の
製造に伴い焼鈍温度の変更が必要となるために生産性が
低下する、などの問題が生じる。一方、従来の電気加熱
法では、１）加熱温度範囲が広いため電気エネルギーコ
ストが高くなる、２）二つの加熱方法を分離独立して使
用するために設備費が高くなる問題がある。
善したりＢＨ性を付与するために高温焼鈍すると、１）
ヒートバックルや板破断などの通板性が劣化する、２）
表面疵などが発生し表面品位が劣化する、３）エネルギ
ーコストが上昇する、４）異品種、異グレードの鋼板の
製造に伴い焼鈍温度の変更が必要となるために生産性が
低下する、などの問題が生じる。一方、従来の電気加熱
法では、１）加熱温度範囲が広いため電気エネルギーコ
ストが高くなる、２）二つの加熱方法を分離独立して使
用するために設備費が高くなる問題がある。
【０００５】本発明は、このような従来技術の課題を有
利に解決するものであって、連続焼鈍及びライン内焼鈍
式の連続溶融亜鉛メッキ設備において、加熱・均熱中の
最後の段階において急速かつ短時間の補助的な加熱をす
ることにより、加工性とＢＨ性とを両立した冷延鋼板及
び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
利に解決するものであって、連続焼鈍及びライン内焼鈍
式の連続溶融亜鉛メッキ設備において、加熱・均熱中の
最後の段階において急速かつ短時間の補助的な加熱をす
ることにより、加工性とＢＨ性とを両立した冷延鋼板及
び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、（１）冷延ままの鋼帯をアンコイルして連
続焼鈍するにあたり、鋼帯を加熱し、均熱中の最後の段
階に、加熱速度が１００〜２０００℃/sで８２０〜９１
０℃の温度範囲まで急速かつ短時間の昇温を補助的に行
い、その後冷却することを特徴とする加工性と塗装焼き
付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法、及び（２）冷
延ままの鋼帯をアンコイルしてライン内焼鈍式の連続溶
融亜鉛メッキ設備で溶融亜鉛メッキ鋼板を製造するにあ
たり、鋼帯を再結晶温度以上で加熱し還元雰囲気中で表
面を還元する最後の段階に、加熱速度が１００〜２００
０℃/sで８２０〜９１０℃の温度範囲まで急速かつ短時
間の昇温を補助的に行い、その後冷却し溶融亜鉛メッキ
を施し、必要に応じて続いて再加熱しメッキ層の合金化
処理を行うことを特徴とする加工性と塗装焼き付け硬化
性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法である。
に本発明は、（１）冷延ままの鋼帯をアンコイルして連
続焼鈍するにあたり、鋼帯を加熱し、均熱中の最後の段
階に、加熱速度が１００〜２０００℃/sで８２０〜９１
０℃の温度範囲まで急速かつ短時間の昇温を補助的に行
い、その後冷却することを特徴とする加工性と塗装焼き
付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法、及び（２）冷
延ままの鋼帯をアンコイルしてライン内焼鈍式の連続溶
融亜鉛メッキ設備で溶融亜鉛メッキ鋼板を製造するにあ
たり、鋼帯を再結晶温度以上で加熱し還元雰囲気中で表
面を還元する最後の段階に、加熱速度が１００〜２００
０℃/sで８２０〜９１０℃の温度範囲まで急速かつ短時
間の昇温を補助的に行い、その後冷却し溶融亜鉛メッキ
を施し、必要に応じて続いて再加熱しメッキ層の合金化
処理を行うことを特徴とする加工性と塗装焼き付け硬化
性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法である。
【０００７】以下、図面に基づいて本発明を説明する。
図１及び図２は、本発明による実施例を模式的に示す図
である。図１は、連続焼鈍の熱履歴を示すものであり、
図中ａは、冷延ままの鋼帯をアンコイルして連続焼鈍炉
にて加熱する段階であり、その加熱パターンは加熱速度
が１〜２００℃/s、到達温度が５００〜９００℃であ
る。図中ｂは、鋼帯を均熱する段階であり、均熱温度は
５００〜９００℃、保持時間は０〜３００ｓである。図
中ｃは、本発明の最も特徴とするところであり、通電加
熱などにより急速かつ短時間の昇温をする。加熱速度は
１００〜２０００℃/sであり８２０〜９１０℃まで加熱
する。図中ｄは、短時間の急速加熱の後に、直ちに冷却
する段階である。過時効帯などを有する設備では、冷却
カーブが図に示したものと異なるが、ここでは図中ｄに
示した曲線で代表する。
図１及び図２は、本発明による実施例を模式的に示す図
である。図１は、連続焼鈍の熱履歴を示すものであり、
図中ａは、冷延ままの鋼帯をアンコイルして連続焼鈍炉
にて加熱する段階であり、その加熱パターンは加熱速度
が１〜２００℃/s、到達温度が５００〜９００℃であ
る。図中ｂは、鋼帯を均熱する段階であり、均熱温度は
５００〜９００℃、保持時間は０〜３００ｓである。図
中ｃは、本発明の最も特徴とするところであり、通電加
熱などにより急速かつ短時間の昇温をする。加熱速度は
１００〜２０００℃/sであり８２０〜９１０℃まで加熱
する。図中ｄは、短時間の急速加熱の後に、直ちに冷却
する段階である。過時効帯などを有する設備では、冷却
カーブが図に示したものと異なるが、ここでは図中ｄに
示した曲線で代表する。
【０００８】図２は、ライン内焼鈍式の連続溶融亜鉛メ
ッキの熱履歴を示すものであり、図中ａは、冷延ままの
鋼帯をアンコイルして加熱する段階であり、その加熱パ
ターンは加熱速度が１〜２００℃/s、到達温度が５００
〜９００℃である。図中ｂは、鋼帯を均熱する段階であ
り、均熱温度は５００〜９００℃、保持時間は０〜３０
０ｓである。図中ｃは、本発明の最も特徴とするところ
であり、通電加熱などにより急速かつ短時間の昇温をす
る。加熱速度は１００〜２０００℃/sであり８２０〜９
１０℃まで加熱する。図中ｄは、短時間の急速加熱の後
に、不活性ガスで溶融亜鉛浴に浸漬するまで冷却する段
階である。図中ｅで溶融亜鉛メッキした後、ｆの段階で
常温まで冷却する。これは、メッキ層でＺｎ−Ｆｅの合
金化反応が伴わない溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法であ
る。一方、溶融亜鉛浴に浸漬した後、図中ｇで再加熱し
メッキ層で合金化反応させ、その後ｈの段階で室温まで
冷却するのが、合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法で
ある。
ッキの熱履歴を示すものであり、図中ａは、冷延ままの
鋼帯をアンコイルして加熱する段階であり、その加熱パ
ターンは加熱速度が１〜２００℃/s、到達温度が５００
〜９００℃である。図中ｂは、鋼帯を均熱する段階であ
り、均熱温度は５００〜９００℃、保持時間は０〜３０
０ｓである。図中ｃは、本発明の最も特徴とするところ
であり、通電加熱などにより急速かつ短時間の昇温をす
る。加熱速度は１００〜２０００℃/sであり８２０〜９
１０℃まで加熱する。図中ｄは、短時間の急速加熱の後
に、不活性ガスで溶融亜鉛浴に浸漬するまで冷却する段
階である。図中ｅで溶融亜鉛メッキした後、ｆの段階で
常温まで冷却する。これは、メッキ層でＺｎ−Ｆｅの合
金化反応が伴わない溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法であ
る。一方、溶融亜鉛浴に浸漬した後、図中ｇで再加熱し
メッキ層で合金化反応させ、その後ｈの段階で室温まで
冷却するのが、合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法で
ある。
【０００９】本発明に用いる鋼は表１に例示するもので
あり、ＴｉとＮｂは少なくとも１種添加する。
あり、ＴｉとＮｂは少なくとも１種添加する。
【表１】
【００１０】すなわち重量％で、Ｃは０．０００３〜
０．００５％であり、０．０００３％未満であると著し
いコスト上昇を招き、また０．００５％超になると成形
性が劣る。Ｓｉは、０．００５〜１．５％であり、０．
００５％未満はコスト上昇となり、また１．５％超は加
工性や表面処理性に問題が生じる。Ｍｎは、０．０３〜
３％であり、０．０３％未満になると熱間脆化が発生
し、また３％超は加工性に問題が生じる。Ｐは、０．０
０１〜０．２％であり、０．００１％未満にするには著
しいコスト上昇が生じ、また０．２％超になると脆化が
生じる。Ｓは、０．００１〜０．０２％である。０．０
０１％未満にするには、コストが上昇する。０．０２％
以上になると、熱間脆化が発生する。Ａｌは、脱酸のた
めに０．００５〜０．２％添加する。０．２％超になる
と加工性が劣化する。Ｔｉ，ＮｂはＣやＮを固定するた
めに少なくとも１種添加する。その添加量は、０．００
２〜０．１％とする。０．００２％未満では、ＴｉやＮ
ｂの添加効果がなく、加工性が乏しい。一方、０．１％
超となると、加工性が再び劣化する。Ｎは、０．０００
３〜０．００５０％であり、０．０００３％未満は達成
が困難であり、０．００５０％超となると加工性が著し
く劣化する。Ｂは、必要に応じて添加し、添加量は０．
００４０％以下である。０．００４０％超になると加工
性が劣化する。
０．００５％であり、０．０００３％未満であると著し
いコスト上昇を招き、また０．００５％超になると成形
性が劣る。Ｓｉは、０．００５〜１．５％であり、０．
００５％未満はコスト上昇となり、また１．５％超は加
工性や表面処理性に問題が生じる。Ｍｎは、０．０３〜
３％であり、０．０３％未満になると熱間脆化が発生
し、また３％超は加工性に問題が生じる。Ｐは、０．０
０１〜０．２％であり、０．００１％未満にするには著
しいコスト上昇が生じ、また０．２％超になると脆化が
生じる。Ｓは、０．００１〜０．０２％である。０．０
０１％未満にするには、コストが上昇する。０．０２％
以上になると、熱間脆化が発生する。Ａｌは、脱酸のた
めに０．００５〜０．２％添加する。０．２％超になる
と加工性が劣化する。Ｔｉ，ＮｂはＣやＮを固定するた
めに少なくとも１種添加する。その添加量は、０．００
２〜０．１％とする。０．００２％未満では、ＴｉやＮ
ｂの添加効果がなく、加工性が乏しい。一方、０．１％
超となると、加工性が再び劣化する。Ｎは、０．０００
３〜０．００５０％であり、０．０００３％未満は達成
が困難であり、０．００５０％超となると加工性が著し
く劣化する。Ｂは、必要に応じて添加し、添加量は０．
００４０％以下である。０．００４０％超になると加工
性が劣化する。
【００１１】以上のような鋼を、図１あるいは図２のパ
ターンで熱処理するが、熱履歴の条件範囲は、次の通り
である。図１及び図２の図中ａで、加熱速度が１℃/s未
満では生産性が悪く、また直火式加熱や輻射加熱では２
００℃/s超は困難となる。また図中ｂで、到達温度が５
００℃未満では未再結晶の状態であり、一方９００℃超
にすると高温焼鈍の問題点、すなわち通板性や表面疵の
問題が発生する。到達温度での保定時間が、３００ｓ超
になると生産性が悪い。図中ｃの急速短時間の加熱は、
本発明の特徴とするところであり、加熱速度が１００℃
/s未満では加熱に時間がかかりすぎ、一方２０００℃/s
超になると制御が困難である。図中ｄは、急速加熱後、
電気パワーをｏｆｆの状態とし、直ちに冷却する段階で
ある。また、図２の図中ｅ以降の熱履歴は通常のものと
変わりなく、合金化処理を伴う場合と伴わない場合の両
方を含む。
ターンで熱処理するが、熱履歴の条件範囲は、次の通り
である。図１及び図２の図中ａで、加熱速度が１℃/s未
満では生産性が悪く、また直火式加熱や輻射加熱では２
００℃/s超は困難となる。また図中ｂで、到達温度が５
００℃未満では未再結晶の状態であり、一方９００℃超
にすると高温焼鈍の問題点、すなわち通板性や表面疵の
問題が発生する。到達温度での保定時間が、３００ｓ超
になると生産性が悪い。図中ｃの急速短時間の加熱は、
本発明の特徴とするところであり、加熱速度が１００℃
/s未満では加熱に時間がかかりすぎ、一方２０００℃/s
超になると制御が困難である。図中ｄは、急速加熱後、
電気パワーをｏｆｆの状態とし、直ちに冷却する段階で
ある。また、図２の図中ｅ以降の熱履歴は通常のものと
変わりなく、合金化処理を伴う場合と伴わない場合の両
方を含む。
【００１２】図３，４及び図５，６には、それぞれ表面
処理をしない冷延鋼板と合金化溶融亜鉛メッキ冷延鋼板
の製品板のランクフォード値（ｒ値）とＢＨ性に及ぼす
急速短時間焼鈍温度の影響を示す。用いた鋼は、Ｃ：
０．００２８％、Ｓｉ：０．０２％、Ｍｎ：０．１５
％、Ｐ：０．０１１％、Ｓ：０．００９％、Ａｌ：０．
０４５％、Ｔｉ：０．０１５％、Ｎｂ：０．００８％、
Ｎ：０．００１８％の化学組成からなり、スラブ加熱温
度：１１８０℃、熱延仕上げ温度：９２０℃で４．０mm
厚に熱間圧延した後、７１０℃で巻取った。続いて酸洗
した後、０．８mmまで冷間圧延し、次の条件で焼鈍し
た。
処理をしない冷延鋼板と合金化溶融亜鉛メッキ冷延鋼板
の製品板のランクフォード値（ｒ値）とＢＨ性に及ぼす
急速短時間焼鈍温度の影響を示す。用いた鋼は、Ｃ：
０．００２８％、Ｓｉ：０．０２％、Ｍｎ：０．１５
％、Ｐ：０．０１１％、Ｓ：０．００９％、Ａｌ：０．
０４５％、Ｔｉ：０．０１５％、Ｎｂ：０．００８％、
Ｎ：０．００１８％の化学組成からなり、スラブ加熱温
度：１１８０℃、熱延仕上げ温度：９２０℃で４．０mm
厚に熱間圧延した後、７１０℃で巻取った。続いて酸洗
した後、０．８mmまで冷間圧延し、次の条件で焼鈍し
た。
【００１３】すなわち、連続焼鈍の場合には、図１に示
したヒートサイクルで、ａ（加熱速度）：１０℃/s、
ｂ：７７０℃×４０ｓ、ｃ：７００℃/sで図３及び図４
の図中の種々の温度（最高到達温度）まで加熱、ｄ：室
温まで空冷したものである。その後、０．８％の調質圧
延の後、引張試験に供した。ライン内合金化溶融亜鉛メ
ッキの場合には、図２に示したヒートサイクルで、図の
ａ（加熱速度）：１０℃/s、ｂ：７７０℃×４０ｓ、
ｃ：７００℃/sで図５及び図６の図中の種々の温度（最
高到達温度）まで加熱、ｄ：４０℃/s、ｅ：４７０℃の
溶融亜鉛浴（０．１％Ａｌを含有）に２ｓ浸漬、ｇ：２
０℃/sで５２０℃まで加熱し２０ｓ均熱、ｈ：平均冷却
速度２０℃/sで室温まで冷却したものである。その後、
０．８％の調質圧延の後、引張試験に供した。
したヒートサイクルで、ａ（加熱速度）：１０℃/s、
ｂ：７７０℃×４０ｓ、ｃ：７００℃/sで図３及び図４
の図中の種々の温度（最高到達温度）まで加熱、ｄ：室
温まで空冷したものである。その後、０．８％の調質圧
延の後、引張試験に供した。ライン内合金化溶融亜鉛メ
ッキの場合には、図２に示したヒートサイクルで、図の
ａ（加熱速度）：１０℃/s、ｂ：７７０℃×４０ｓ、
ｃ：７００℃/sで図５及び図６の図中の種々の温度（最
高到達温度）まで加熱、ｄ：４０℃/s、ｅ：４７０℃の
溶融亜鉛浴（０．１％Ａｌを含有）に２ｓ浸漬、ｇ：２
０℃/sで５２０℃まで加熱し２０ｓ均熱、ｈ：平均冷却
速度２０℃/sで室温まで冷却したものである。その後、
０．８％の調質圧延の後、引張試験に供した。
【００１４】図３から図６までの図から明らかなよう
に、短時間の補助的な加熱が、著しくｒ値を改善し、Ｂ
Ｈ性付与に効果を発揮することがわかる。ここで、ＢＨ
性は、２％の引張予歪材に１７０℃×２０分の塗装焼き
付け相当の熱処理を施してから再度引張試験を行った場
合の応力の上昇量（再引張試験時の下降伏応力から２％
変形応力を差し引いた値）で評価した。到達温度が８２
０〜９１０℃の本発明範囲で製造すると、冷延鋼板の場
合には、平均ｒ値は１．８〜２．５でＢＨ性は２５MPa
〜５５MPa となり、一方合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の場
合には、平均ｒ値は１．７〜２．３でＢＨ性は２０MPa
〜５０MPa となり、加工性とＢＨ性に優れた鋼板が製造
できる。
に、短時間の補助的な加熱が、著しくｒ値を改善し、Ｂ
Ｈ性付与に効果を発揮することがわかる。ここで、ＢＨ
性は、２％の引張予歪材に１７０℃×２０分の塗装焼き
付け相当の熱処理を施してから再度引張試験を行った場
合の応力の上昇量（再引張試験時の下降伏応力から２％
変形応力を差し引いた値）で評価した。到達温度が８２
０〜９１０℃の本発明範囲で製造すると、冷延鋼板の場
合には、平均ｒ値は１．８〜２．５でＢＨ性は２５MPa
〜５５MPa となり、一方合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の場
合には、平均ｒ値は１．７〜２．３でＢＨ性は２０MPa
〜５０MPa となり、加工性とＢＨ性に優れた鋼板が製造
できる。
【００１５】
【発明の効果】本発明を適用することにより、１）ヒー
トバックルや板破断などがなく通板性が良好となる、
２）表面疵などの発生もなく鋼板の表面品位が向上す
る、３）グレードの異なる鋼板を製造する場合でも炉温
を一定にできるので生産性が改善される、４）電気加熱
する温度範囲が狭いので電気エネルギー消費量が低減す
る、などの製造上の優れた効果を奏すと共に、加工性と
ＢＨに優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造が
可能となる。また、本発明はライン内焼鈍式のアルミメ
ッキなどの冷延鋼板の製造にも適用が可能であり、その
適用範囲も広い。したがって、本発明の工業的意義は極
めて大きい。
トバックルや板破断などがなく通板性が良好となる、
２）表面疵などの発生もなく鋼板の表面品位が向上す
る、３）グレードの異なる鋼板を製造する場合でも炉温
を一定にできるので生産性が改善される、４）電気加熱
する温度範囲が狭いので電気エネルギー消費量が低減す
る、などの製造上の優れた効果を奏すと共に、加工性と
ＢＨに優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造が
可能となる。また、本発明はライン内焼鈍式のアルミメ
ッキなどの冷延鋼板の製造にも適用が可能であり、その
適用範囲も広い。したがって、本発明の工業的意義は極
めて大きい。
【図１】本発明冷延鋼板の熱処理パターンの一例を模式
的に示す図。
的に示す図。
【図２】本発明溶融亜鉛メッキにおける熱処理パターン
の一例を模式的に示す図。
の一例を模式的に示す図。
【図３】冷延鋼板の熱処理における最高到達温度と塗装
焼き付け硬化性（ＢＨ）との関係を示す図。
焼き付け硬化性（ＢＨ）との関係を示す図。
【図４】冷延鋼板の熱処理における最高到達温度と平均
ｒ値との関係を示す図。
ｒ値との関係を示す図。
【図５】溶融亜鉛メッキの熱処理における最高到達温度
と塗装焼き付け硬化性（ＢＨ）との関係を示す図。
と塗装焼き付け硬化性（ＢＨ）との関係を示す図。
【図６】溶融亜鉛メッキの熱処理における最高到達温度
と平均ｒ値との関係を示す図。
と平均ｒ値との関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 手墳 誠 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】 冷延ままの鋼帯をアンコイルして連続焼
鈍するにあたり、鋼帯を加熱し、均熱中の最後の段階
に、加熱速度が１００〜２０００℃/sで８２０〜９１０
℃の温度範囲まで急速かつ短時間の昇温を補助的に行
い、その後冷却することを特徴とする加工性と塗装焼き
付け硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 冷延ままの鋼帯をアンコイルしてライン
内焼鈍式の連続溶融亜鉛メッキ設備で溶融亜鉛メッキ鋼
板を製造するにあたり、鋼帯を再結晶温度以上で加熱し
還元雰囲気中で表面を還元する最後の段階に、加熱速度
が１００〜２０００℃/sで８２０〜９１０℃の温度範囲
まで急速かつ短時間の昇温を補助的に行い、その後冷却
し溶融亜鉛メッキを施すことを特徴とする加工性と塗装
焼き付け硬化性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】 溶融亜鉛メッキを施した後、続いて再加
熱しメッキ層の合金化処理を行うことを特徴とする加工
性と塗装焼き付け硬化性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24327193A JPH0797632A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 加工性と塗装焼き付け硬化性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24327193A JPH0797632A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 加工性と塗装焼き付け硬化性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0797632A true JPH0797632A (ja) | 1995-04-11 |
Family
ID=17101391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24327193A Pending JPH0797632A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 加工性と塗装焼き付け硬化性に優れた冷延鋼板及び溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0797632A (ja) |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP24327193A patent/JPH0797632A/ja active Pending
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