JPH08103805A - フライングクロップシャーでの鋼材切断方法 - Google Patents
フライングクロップシャーでの鋼材切断方法Info
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- JPH08103805A JPH08103805A JP26092094A JP26092094A JPH08103805A JP H08103805 A JPH08103805 A JP H08103805A JP 26092094 A JP26092094 A JP 26092094A JP 26092094 A JP26092094 A JP 26092094A JP H08103805 A JPH08103805 A JP H08103805A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 接合部が破断等の損傷は皆無であり安定した
連続熱間仕上圧延を実施することができ、スリ疵、形状
不良、厚幅不良、温度不良、表面品位不良の発生率を大
幅に改善する。 【構成】 熱間圧延用長尺鋼材をフライングクロップシ
ャーを用いて移送速度０．５〜２．０ｍ／ｓｅｃの鋼材
の先端・尾端を切断するに際し、鋼材の先端部では切断
回転速度と鋼材移送速度差を＋０．１〜１．５ｍ／ｓと
し、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の反進行側のア
ッパーカット刃が位置する先端切断刃で切断し、前記鋼
材の後端部では、該速度差を−０．５〜１．５ｍ／ｓと
し、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の進行側にアッ
パーカット刃が位置する後端切断刃で切断する。
連続熱間仕上圧延を実施することができ、スリ疵、形状
不良、厚幅不良、温度不良、表面品位不良の発生率を大
幅に改善する。 【構成】 熱間圧延用長尺鋼材をフライングクロップシ
ャーを用いて移送速度０．５〜２．０ｍ／ｓｅｃの鋼材
の先端・尾端を切断するに際し、鋼材の先端部では切断
回転速度と鋼材移送速度差を＋０．１〜１．５ｍ／ｓと
し、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の反進行側のア
ッパーカット刃が位置する先端切断刃で切断し、前記鋼
材の後端部では、該速度差を−０．５〜１．５ｍ／ｓと
し、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の進行側にアッ
パーカット刃が位置する後端切断刃で切断する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼材の連続熱間圧延用
フライングクロップシャー及びクロップシャーでの鋼材
切断方法に関する。
フライングクロップシャー及びクロップシャーでの鋼材
切断方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼材の熱間圧延では、特に鋼材のフロン
トとテール部の所謂非定常部の無張力による擦り傷と形
状不良、スレッディング速度による板幅・厚不良、加速
による温度不良と表面品位不良等によって発生する注文
歩留の悪化、また不良部除去作業、精整通板作業をでき
るだけ少なくするため、近年複数の熱間圧延用長尺鋼材
を順次接合し、連続して所定の速度で圧延処理する所謂
連続熱間圧延方法が試みられている。
トとテール部の所謂非定常部の無張力による擦り傷と形
状不良、スレッディング速度による板幅・厚不良、加速
による温度不良と表面品位不良等によって発生する注文
歩留の悪化、また不良部除去作業、精整通板作業をでき
るだけ少なくするため、近年複数の熱間圧延用長尺鋼材
を順次接合し、連続して所定の速度で圧延処理する所謂
連続熱間圧延方法が試みられている。
【０００３】この連続熱間圧延方法は、連続式熱間圧延
機に供給する粗熱間圧延済みの鋼材または、高温薄肉連
続鋳造鋳片（フラットまたはコイル状）等の熱間圧延用
長尺鋼材を事前に先端と後端部を、フライングクロップ
シャーにて切断すると共に、鋼材間の後端切断面と先端
切断面の全域又は一部を溶接接合台処理し、多数の熱間
圧延用長尺鋼材を順次同一圧延スケジュールで、或いは
複数のスケジュールを連続的にリレー変更しながら熱間
圧延し、圧延後分割切断し複数台の巻き取り機で交互に
巻き取り処理するものである。
機に供給する粗熱間圧延済みの鋼材または、高温薄肉連
続鋳造鋳片（フラットまたはコイル状）等の熱間圧延用
長尺鋼材を事前に先端と後端部を、フライングクロップ
シャーにて切断すると共に、鋼材間の後端切断面と先端
切断面の全域又は一部を溶接接合台処理し、多数の熱間
圧延用長尺鋼材を順次同一圧延スケジュールで、或いは
複数のスケジュールを連続的にリレー変更しながら熱間
圧延し、圧延後分割切断し複数台の巻き取り機で交互に
巻き取り処理するものである。
【０００４】前記溶接接合手段としては、突き合わせ電
気溶接、圧着接合、レーザー溶接接合等が検討されてい
るが、迅速性、接合強度及び接合部の品質上の観点から
レーザー溶接接合が有利である。レーザー溶接接合に
は、前記鋼材間の後端切断面と先端切断面は、突き合わ
せ時に全面面接触する平行関係の平面化が要求されてい
る。
気溶接、圧着接合、レーザー溶接接合等が検討されてい
るが、迅速性、接合強度及び接合部の品質上の観点から
レーザー溶接接合が有利である。レーザー溶接接合に
は、前記鋼材間の後端切断面と先端切断面は、突き合わ
せ時に全面面接触する平行関係の平面化が要求されてい
る。
【０００５】一方鋼材を事前に先端と後端部の高速切断
が可能で、かつ安価に行える手段として用いられている
フライングクロップシャーは、一般に先端切断刃と後端
切断刃を一対の回転ドラム夫々の外周に所定回転角度を
おいて併設し、各切断刃のアッパーカット刃とダウンカ
ット刃の切断時の位置関係を同一関係に配置してある。
例えば、アッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の
鋼材の反進行側に位置する関係に配置してある。又この
逆の配置例もある。
が可能で、かつ安価に行える手段として用いられている
フライングクロップシャーは、一般に先端切断刃と後端
切断刃を一対の回転ドラム夫々の外周に所定回転角度を
おいて併設し、各切断刃のアッパーカット刃とダウンカ
ット刃の切断時の位置関係を同一関係に配置してある。
例えば、アッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の
鋼材の反進行側に位置する関係に配置してある。又この
逆の配置例もある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図３（ａ）に示すよう
に、前記フライングクロップシャーで鋼材Ｓの先端のク
ロップＣ１を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移送速度１．
８〜２．０ｍ／ｓｅｃよりドラムＤＭ１、ＤＭ２の周速
を大にして切断するため、この切断の際、鋼材Ｓの反ク
ロップ側がアッパーカット刃ＵＣ１の腹ｂで押し上げら
れるが、ダウンカット刃ＤＣ１の背ａとシャ入側のロー
ラーテーブルＲＴ１とにより拘束され、かつ、クロップ
側がクロップ排出ピットＰ２上にあり、出側のローラー
テーブルＲＴ２による拘束の無い状態で、ダウンカット
刃ＤＣ１により切断され、ダウンカット刃ＤＣ１による
拘束切断面Ｆ１が平面となり、無拘束切断面Ｆ２が下弦
の湾曲面となる。また図３（ｂ）に示すように、鋼材Ｓ
の後端のクロップＣ２を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移
送速度０．５〜１．５ｍ／ｓｅｃよりドラムＤＭ１、Ｄ
Ｍ２の周速を小にして切断するため、この切断の際、鋼
材の反クロップ側が、ダウンカット刃ＤＣ２による無拘
束切断となるため、ダウンカット刃ＤＣ２による無拘束
切断面Ｆ３は完全な平面にはならず、下弦の湾曲面に近
い状態となる。なお図中、ＵＣ２はアッパーカット刃で
あり、Ｐ１はフライングクロップシャーＦＣＳの入側の
クロップ排出ピットである。
に、前記フライングクロップシャーで鋼材Ｓの先端のク
ロップＣ１を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移送速度１．
８〜２．０ｍ／ｓｅｃよりドラムＤＭ１、ＤＭ２の周速
を大にして切断するため、この切断の際、鋼材Ｓの反ク
ロップ側がアッパーカット刃ＵＣ１の腹ｂで押し上げら
れるが、ダウンカット刃ＤＣ１の背ａとシャ入側のロー
ラーテーブルＲＴ１とにより拘束され、かつ、クロップ
側がクロップ排出ピットＰ２上にあり、出側のローラー
テーブルＲＴ２による拘束の無い状態で、ダウンカット
刃ＤＣ１により切断され、ダウンカット刃ＤＣ１による
拘束切断面Ｆ１が平面となり、無拘束切断面Ｆ２が下弦
の湾曲面となる。また図３（ｂ）に示すように、鋼材Ｓ
の後端のクロップＣ２を切断除去する作用は、鋼材Ｓ移
送速度０．５〜１．５ｍ／ｓｅｃよりドラムＤＭ１、Ｄ
Ｍ２の周速を小にして切断するため、この切断の際、鋼
材の反クロップ側が、ダウンカット刃ＤＣ２による無拘
束切断となるため、ダウンカット刃ＤＣ２による無拘束
切断面Ｆ３は完全な平面にはならず、下弦の湾曲面に近
い状態となる。なお図中、ＵＣ２はアッパーカット刃で
あり、Ｐ１はフライングクロップシャーＦＣＳの入側の
クロップ排出ピットである。
【０００７】このようにして先・後端のクロップＣ１、
Ｃ２を除去された鋼材Ｓ間の接合用切断面は湾曲した後
端切断面Ｆ３と平坦な先端切断面Ｆ１となるため、この
ままでは前記レーザー溶接接合に適さず、湾曲した後端
切断面Ｆ３を熱間研削加工処理をするなどの二次処理が
必須であった。しかし、連続熱間圧延速度が高速化する
と、この二次処理が時間的に不可能となる。またフライ
ングクロップシャーと連続式熱間圧延機間に、該二次処
理設備を設置するには、他の一段、二段のデスケーリン
グ設備等の付帯設備との関係で、大幅な規制を受けて充
分な機能が得られなく、かつ場合によっては、設置不可
能となる。
Ｃ２を除去された鋼材Ｓ間の接合用切断面は湾曲した後
端切断面Ｆ３と平坦な先端切断面Ｆ１となるため、この
ままでは前記レーザー溶接接合に適さず、湾曲した後端
切断面Ｆ３を熱間研削加工処理をするなどの二次処理が
必須であった。しかし、連続熱間圧延速度が高速化する
と、この二次処理が時間的に不可能となる。またフライ
ングクロップシャーと連続式熱間圧延機間に、該二次処
理設備を設置するには、他の一段、二段のデスケーリン
グ設備等の付帯設備との関係で、大幅な規制を受けて充
分な機能が得られなく、かつ場合によっては、設置不可
能となる。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の問題を
解決した優れた手段を提供するものであり、その特徴と
するところは、熱間圧延用長尺鋼材の先端切断刃と尾端
切断刃を同一回転ドラムの外周の所定の回転角度をおい
て併設したフライングクロップシャーにおいて、前記先
端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃
の鋼材の反進行側に位置する関係に配置し、前記尾端切
断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼
材の進行側に位置する関係に配設し、このフライングク
ロップシャーを用いて移送速度０．５〜２．０ｍ／ｓｅ
ｃの鋼材の先端と後端を切断するに際し、鋼材の先端部
では切断回転速度と鋼材移送速度差を＋０．１〜１．５
ｍ／ｓとし、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の反進
行側のアッパーカット刃が位置する先端切断刃で切断
し、前記鋼材の後端部では、該速度差を−０．５〜１．
５ｍ／ｓとし、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の進
行側にアッパーカット刃が位置する後端切断刃で切断す
ることを特徴とするフライングクロップシャーでの鋼材
切断方法にある。
解決した優れた手段を提供するものであり、その特徴と
するところは、熱間圧延用長尺鋼材の先端切断刃と尾端
切断刃を同一回転ドラムの外周の所定の回転角度をおい
て併設したフライングクロップシャーにおいて、前記先
端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃
の鋼材の反進行側に位置する関係に配置し、前記尾端切
断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼
材の進行側に位置する関係に配設し、このフライングク
ロップシャーを用いて移送速度０．５〜２．０ｍ／ｓｅ
ｃの鋼材の先端と後端を切断するに際し、鋼材の先端部
では切断回転速度と鋼材移送速度差を＋０．１〜１．５
ｍ／ｓとし、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の反進
行側のアッパーカット刃が位置する先端切断刃で切断
し、前記鋼材の後端部では、該速度差を−０．５〜１．
５ｍ／ｓとし、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の進
行側にアッパーカット刃が位置する後端切断刃で切断す
ることを特徴とするフライングクロップシャーでの鋼材
切断方法にある。
【０００９】
【作用及び実施例】本発明の作用を図１、図２と共に説
明する。図１に示すフライングクロップシャーＦＣＳ
は、外周に前記鋼材の先端切断用のダウンカット刃ＤＣ
１とこれと面対象位置に鋼材の後端切断用のダウンカッ
ト刃ＤＣ１を配置した回転ドラムＤＭ１と、外周に前記
鋼材の先端切断用のアッパーカット刃ＵＣ１と、これと
面対象位置に鋼材の後端切断用アッパーカット刃ＵＣ２
を配置した回転ドラムＤＭ２とから構成し、前記先端切
断用のアッパーカット刃ＵＣ１を、切断時にダウンカッ
ト刃ＤＣ１の鋼材Ｓの反進行側に位置する関係に配置
し、前記尾端切断用のアッパーカット刃ＵＣ２を、切断
時にダウンカット刃ＤＣ２の鋼材Ｓの進行側に位置する
関係に配置してある。
明する。図１に示すフライングクロップシャーＦＣＳ
は、外周に前記鋼材の先端切断用のダウンカット刃ＤＣ
１とこれと面対象位置に鋼材の後端切断用のダウンカッ
ト刃ＤＣ１を配置した回転ドラムＤＭ１と、外周に前記
鋼材の先端切断用のアッパーカット刃ＵＣ１と、これと
面対象位置に鋼材の後端切断用アッパーカット刃ＵＣ２
を配置した回転ドラムＤＭ２とから構成し、前記先端切
断用のアッパーカット刃ＵＣ１を、切断時にダウンカッ
ト刃ＤＣ１の鋼材Ｓの反進行側に位置する関係に配置
し、前記尾端切断用のアッパーカット刃ＵＣ２を、切断
時にダウンカット刃ＤＣ２の鋼材Ｓの進行側に位置する
関係に配置してある。
【００１０】フライングクロップシャーＦＣＳの前後に
は切断クロップ排出ピットＰ１、Ｐ２を介してローラー
テーブルＲＴ１、ＲＴ２が配置されている。鋼材Ｓの先
端のクロップＣ１を切断除去する作用は、図１（ａ）に
示す如く、ドラムＤＭ１、ＤＭ２の周速を鋼材Ｓ移送速
度１．８〜２．０ｍ／ｓｅｃより大にして切断するた
め、鋼材の反クロップ側がダウンカット刃ＤＣＩの背ａ
と、ローラーテーブルＲＴによる拘束切断となり、クロ
ップ側が無拘束切断となり、ダウンカット刃ＤＣＩによ
る拘束切断面Ｆ１が平面となり、無拘束切断面Ｆ２が下
弦の湾曲面となる。
は切断クロップ排出ピットＰ１、Ｐ２を介してローラー
テーブルＲＴ１、ＲＴ２が配置されている。鋼材Ｓの先
端のクロップＣ１を切断除去する作用は、図１（ａ）に
示す如く、ドラムＤＭ１、ＤＭ２の周速を鋼材Ｓ移送速
度１．８〜２．０ｍ／ｓｅｃより大にして切断するた
め、鋼材の反クロップ側がダウンカット刃ＤＣＩの背ａ
と、ローラーテーブルＲＴによる拘束切断となり、クロ
ップ側が無拘束切断となり、ダウンカット刃ＤＣＩによ
る拘束切断面Ｆ１が平面となり、無拘束切断面Ｆ２が下
弦の湾曲面となる。
【００１１】また、図１（ｂ）に示す如く、鋼材Ｓの尾
端のクロップＣ２を切断除去する作用は、ドラムＤＭ
１、ＤＭ２の周速を鋼材Ｓ移送速度０．５〜１．５ｍ／
ｓｅｃより小にして切断するため、鋼材の反クロップ側
がダウンカット刃ＤＣ２の背ａと、ローラーテーブルＲ
Ｔによる拘束切断となり、クロップ側が無拘束切断とな
る。このためダウンカット刃ＤＣ２による拘束切断面Ｆ
３が平面となり、無拘束切断面Ｆ４が下弦の湾曲面とな
る。
端のクロップＣ２を切断除去する作用は、ドラムＤＭ
１、ＤＭ２の周速を鋼材Ｓ移送速度０．５〜１．５ｍ／
ｓｅｃより小にして切断するため、鋼材の反クロップ側
がダウンカット刃ＤＣ２の背ａと、ローラーテーブルＲ
Ｔによる拘束切断となり、クロップ側が無拘束切断とな
る。このためダウンカット刃ＤＣ２による拘束切断面Ｆ
３が平面となり、無拘束切断面Ｆ４が下弦の湾曲面とな
る。
【００１２】この場合、回転ドラムＤＭ１、ＤＭ２の周
速と鋼材Ｓの進行速度との相対速度差により、鋼材切断
面の鉛直度が左右され、この関係を示したのが図２であ
る。即ち、先端部切断時には鋼材進行速度１．８〜２．
０ｍ／ｓｅｃよりドラム周速を＋０．５〜１．５ｍ／ｓ
大にして切断することにより、鋼材先端部の切断面が鋼
材水平面に対してほぼ直角な平面になる。また、これと
は逆に後端部の切断時には鋼材進行速度０．５〜１．５
ｍ／ｓｅｃより回転ドラム周速を−０．５〜１．５ｍ／
ｓ小にして切断することにより、鋼材後端部の切断面が
鋼材水平面に対しほぼ直角の平面を形成できる。このよ
うに、回転ドラムの相対周速により鋼材切断面の鉛直度
が影響されるので、本発明では前記最適範囲で切断する
ことを特徴とするものである。
速と鋼材Ｓの進行速度との相対速度差により、鋼材切断
面の鉛直度が左右され、この関係を示したのが図２であ
る。即ち、先端部切断時には鋼材進行速度１．８〜２．
０ｍ／ｓｅｃよりドラム周速を＋０．５〜１．５ｍ／ｓ
大にして切断することにより、鋼材先端部の切断面が鋼
材水平面に対してほぼ直角な平面になる。また、これと
は逆に後端部の切断時には鋼材進行速度０．５〜１．５
ｍ／ｓｅｃより回転ドラム周速を−０．５〜１．５ｍ／
ｓ小にして切断することにより、鋼材後端部の切断面が
鋼材水平面に対しほぼ直角の平面を形成できる。このよ
うに、回転ドラムの相対周速により鋼材切断面の鉛直度
が影響されるので、本発明では前記最適範囲で切断する
ことを特徴とするものである。
【００１３】このようにして先・後端のクロップＣ１、
Ｃ２を除去された鋼材Ｓは、その接合用切断面は平坦で
互いに平行関係を有する後端切断面Ｆ４と、先端切断面
Ｆ１となり、互いに面接触の突き合わせが可能となるた
め、このままで前記レーザー溶接接合に適用することが
できるので、切断面を研削加工処理するなどの二次処理
が全く不要となり、フライングクロップシャーと連続式
熱間圧延機間のレーザー溶接接合装置やデスケーリング
設備等の付帯設備の設置の規制を大幅に緩和できるもの
である。そして、連続熱間圧延の高位安定操業を実現さ
せ、かつ圧延速度の高速化を有利に可能にするものであ
る。
Ｃ２を除去された鋼材Ｓは、その接合用切断面は平坦で
互いに平行関係を有する後端切断面Ｆ４と、先端切断面
Ｆ１となり、互いに面接触の突き合わせが可能となるた
め、このままで前記レーザー溶接接合に適用することが
できるので、切断面を研削加工処理するなどの二次処理
が全く不要となり、フライングクロップシャーと連続式
熱間圧延機間のレーザー溶接接合装置やデスケーリング
設備等の付帯設備の設置の規制を大幅に緩和できるもの
である。そして、連続熱間圧延の高位安定操業を実現さ
せ、かつ圧延速度の高速化を有利に可能にするものであ
る。
【００１４】加熱炉から抽出されたスラブを、スケール
ブレーカーと粗圧延機によって粗圧延した高温鋼板Ｓ
（熱間圧延用長尺鋼材）を保温しながら巻取機で一旦コ
イル状に巻き取り、このコイルを巻戻機に移し、巻戻機
から保温しながら巻戻しレベラーで平坦に矯正しコイル
先端部を前記構成のフライングクロップシャーＦＣＳに
供給する。次にフライングクロップシャーＦＣＳの先端
切断用アッパーカット刃ＤＣ１とダウンカット刃ＤＣＩ
でコイル先端部は図１（ａ）に示す如く切断された後、
前記クランプ装置とデスケーリング装置を経て連続式熱
間仕上圧延機に供給され熱間仕上圧延される。
ブレーカーと粗圧延機によって粗圧延した高温鋼板Ｓ
（熱間圧延用長尺鋼材）を保温しながら巻取機で一旦コ
イル状に巻き取り、このコイルを巻戻機に移し、巻戻機
から保温しながら巻戻しレベラーで平坦に矯正しコイル
先端部を前記構成のフライングクロップシャーＦＣＳに
供給する。次にフライングクロップシャーＦＣＳの先端
切断用アッパーカット刃ＤＣ１とダウンカット刃ＤＣＩ
でコイル先端部は図１（ａ）に示す如く切断された後、
前記クランプ装置とデスケーリング装置を経て連続式熱
間仕上圧延機に供給され熱間仕上圧延される。
【００１５】巻戻機から保温しながら巻戻された高温鋼
板Ｓの後端部は、フライングクロップシャーＦＣＳの後
端切断用アッパーカット刃ＵＣ２とダウンカット刃ＤＣ
２でＵＤＣ２で図１（ｂ）に示す如く切断された後、ク
ランプ装置の両クランプ間に移動して行くが、この過程
と平行して、高温鋼板Ｓコイルを巻戻した巻戻機は、直
ちに巻取機に既に巻き取られている次の粗圧済み高温鋼
板Ｓコイルを受取り、巻戻し、その先端部を先行の高温
鋼板Ｓ同様にしてレベラーを介してフライングクロップ
シャーＦＣＳの先端切断刃ＵＤＣ１で切断して、クラン
プ装置のクランプの間に移動させてその切断面を先行の
移動している高温鋼板Ｓの後端切断面に突き合わせてク
ランプする。これでクランプ装置は、鋼板の移送力によ
り従動移動する。
板Ｓの後端部は、フライングクロップシャーＦＣＳの後
端切断用アッパーカット刃ＵＣ２とダウンカット刃ＤＣ
２でＵＤＣ２で図１（ｂ）に示す如く切断された後、ク
ランプ装置の両クランプ間に移動して行くが、この過程
と平行して、高温鋼板Ｓコイルを巻戻した巻戻機は、直
ちに巻取機に既に巻き取られている次の粗圧済み高温鋼
板Ｓコイルを受取り、巻戻し、その先端部を先行の高温
鋼板Ｓ同様にしてレベラーを介してフライングクロップ
シャーＦＣＳの先端切断刃ＵＤＣ１で切断して、クラン
プ装置のクランプの間に移動させてその切断面を先行の
移動している高温鋼板Ｓの後端切断面に突き合わせてク
ランプする。これでクランプ装置は、鋼板の移送力によ
り従動移動する。
【００１６】以上の動作を順次繰り返しながら高温鋼板
Ｓを、次々と接合して、連続熱間仕上圧延機に連続供給
し所定サイズに熱間仕上げ圧延していくものである。な
お、本例の変形例として、フライングクロップシャーＦ
ＣＳの他の配置位置としては、巻取機の上流側に設置し
てもよい。
Ｓを、次々と接合して、連続熱間仕上圧延機に連続供給
し所定サイズに熱間仕上げ圧延していくものである。な
お、本例の変形例として、フライングクロップシャーＦ
ＣＳの他の配置位置としては、巻取機の上流側に設置し
てもよい。
【００１７】上記設備で幅１０００ｍｍ×３４ｍｍ厚×
６０ｍ長の高温鋼板コイルを３０コイル接合し、全コイ
ル幅１０００ｍｍ×２ｍｍ厚に連続熱間仕上圧延するこ
とができ圧延後、単重１６ｔｏｎコイルに分割巻き取り
することができた。またこの設備で幅１０００ｍｍ×３
４ｍｍ厚×６０ｍ長の高温鋼板コイルを２０コイルと幅
１０５０ｍｍ×３４ｍｍ厚×５７ｍ長の高温鋼板コイル
を２０コイル接合し、幅１０００ｍｍ×１．８ｍｍ厚と
幅１０５０ｍｍ×２ｍｍ厚の２種類に連続熱間仕上圧延
することができ圧延後、該サイズ別に単重１６ｔｏｎコ
イルに分割巻き取りすることができた。
６０ｍ長の高温鋼板コイルを３０コイル接合し、全コイ
ル幅１０００ｍｍ×２ｍｍ厚に連続熱間仕上圧延するこ
とができ圧延後、単重１６ｔｏｎコイルに分割巻き取り
することができた。またこの設備で幅１０００ｍｍ×３
４ｍｍ厚×６０ｍ長の高温鋼板コイルを２０コイルと幅
１０５０ｍｍ×３４ｍｍ厚×５７ｍ長の高温鋼板コイル
を２０コイル接合し、幅１０００ｍｍ×１．８ｍｍ厚と
幅１０５０ｍｍ×２ｍｍ厚の２種類に連続熱間仕上圧延
することができ圧延後、該サイズ別に単重１６ｔｏｎコ
イルに分割巻き取りすることができた。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、接合部が破断等の損傷
は皆無であり安定した連続熱間仕上圧延を実施すること
ができる。またスリ疵、形状不良、厚幅不良、温度不
良、表面品位不良の発生率を実施例での結果では約０．
３％と、従来の高温鋼板単位の熱間仕上圧延の発生率
１．４％に比し大幅に改善をすることができ、製品の注
文歩留を大幅に向上させ、不良部分除去作業や精整通板
作業を殆ど皆無にすることができる。
は皆無であり安定した連続熱間仕上圧延を実施すること
ができる。またスリ疵、形状不良、厚幅不良、温度不
良、表面品位不良の発生率を実施例での結果では約０．
３％と、従来の高温鋼板単位の熱間仕上圧延の発生率
１．４％に比し大幅に改善をすることができ、製品の注
文歩留を大幅に向上させ、不良部分除去作業や精整通板
作業を殆ど皆無にすることができる。
【図１】（ａ）、（ｂ）は本発明のフライングクロップ
シャーの実施例を示す説明図
シャーの実施例を示す説明図
【図２】本発明での回線ドラム周速と鋼材速度との相対
速度差と鋼材切断面の鉛直度との関係を示す図
速度差と鋼材切断面の鉛直度との関係を示す図
【図３】従来のフライングクロップシャーを示す説明図
Ｓ 鋼材 ＦＣＳ フライングクロップシャー Ｃ１ 先端クロップ Ｃ２ 後端クロップ ＤＭ１ ドラム ＤＭ２ ドラム ａ カット刃の背 ｂ カット刃の腹 ＤＣ１ ダウンカット刃 ＤＣ２ ダウンカット刃 ＵＣ１ アッパーカット刃 ＵＣ２ アッパーカット刃 Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３、Ｆ４ 切断面 Ｐ１ 入側クロップ排出ピット Ｐ２ 出側クロップ排出ピット ＰＴ１ 入側ローラーテーブル ＰＴ２ 出側ローラーテーブル
Claims (1)
- 【請求項１】 熱間圧延用長尺鋼材の先端切断刃と尾端
切断刃を同一回転ドラムの外周の所定の回転角度をおい
て併設したフライングクロップシャーにおいて、前記先
端切断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃
の鋼材の反進行側に位置する関係に配置し、前記尾端切
断刃のアッパーカット刃を切断時にダウンカット刃の鋼
材の進行側に位置する関係に配設し、このフライングク
ロップシャーを用いて移送速度０．５〜２．０ｍ／ｓｅ
ｃの鋼材の先端・尾端を切断するに際し、鋼材の先端部
では切断回転速度と鋼材移送速度差を＋０．１〜１．５
ｍ／ｓとし、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の反進
行側のアッパーカット刃が位置する先端切断刃で切断
し、前記鋼材の後端部では、該速度差を−０．５〜１．
５ｍ／ｓとし、かつ切断時にダウンカット刃の鋼材の進
行側にアッパーカット刃が位置する後端切断刃で切断す
ることを特徴とするフライングクロップシャーでの鋼材
切断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26092094A JPH08103805A (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | フライングクロップシャーでの鋼材切断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26092094A JPH08103805A (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | フライングクロップシャーでの鋼材切断方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08103805A true JPH08103805A (ja) | 1996-04-23 |
Family
ID=17354601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26092094A Pending JPH08103805A (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | フライングクロップシャーでの鋼材切断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08103805A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113083898A (zh) * | 2019-12-23 | 2021-07-09 | 北京京诚瑞信长材工程技术有限公司 | 倍尺飞剪出轧件取样装置 |
| JP2024139504A (ja) * | 2023-03-27 | 2024-10-09 | 株式会社デンソー | 切断装置 |
-
1994
- 1994-10-03 JP JP26092094A patent/JPH08103805A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113083898A (zh) * | 2019-12-23 | 2021-07-09 | 北京京诚瑞信长材工程技术有限公司 | 倍尺飞剪出轧件取样装置 |
| JP2024139504A (ja) * | 2023-03-27 | 2024-10-09 | 株式会社デンソー | 切断装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020528 |