JPH08104961A - 工業用純チタンの熱延板の製造方法 - Google Patents
工業用純チタンの熱延板の製造方法Info
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- JPH08104961A JPH08104961A JP24105894A JP24105894A JPH08104961A JP H08104961 A JPH08104961 A JP H08104961A JP 24105894 A JP24105894 A JP 24105894A JP 24105894 A JP24105894 A JP 24105894A JP H08104961 A JPH08104961 A JP H08104961A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋳造スラブを割れや疵が発生せずに直接熱間
圧延でき、かつ焼鈍により完全再結晶した均一な組織を
有する工業用純チタンの熱延板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 鋳造スラブを、式（１）に示す温度Ｔ℃以上
の温度域で２０％以上の圧下率で圧延し、引き続き６０
０℃以上Ｔ−３０℃以下の温度域で８０％以上の圧下率
で圧延後、再結晶焼鈍する工業用純チタンの熱延板の製
造方法など。 Ｔ＝８８６＋１４７．７〔Ｏ〕＋１６１．８〔Ｃ〕＋２９４．３〔Ｎ〕−１９ ．８〔Ｆｅ〕・・・・・（１） ここで、〔Ｏ〕、〔Ｃ〕、〔Ｎ〕、〔Ｆｅ〕は、それぞ
れ純チタンの鋳造スラブ中に不純物として含まれるＯ、
Ｃ、Ｎ、Ｆｅの量を重量％で表した値である。
圧延でき、かつ焼鈍により完全再結晶した均一な組織を
有する工業用純チタンの熱延板の製造方法を提供するこ
とを目的とする。 【構成】 鋳造スラブを、式（１）に示す温度Ｔ℃以上
の温度域で２０％以上の圧下率で圧延し、引き続き６０
０℃以上Ｔ−３０℃以下の温度域で８０％以上の圧下率
で圧延後、再結晶焼鈍する工業用純チタンの熱延板の製
造方法など。 Ｔ＝８８６＋１４７．７〔Ｏ〕＋１６１．８〔Ｃ〕＋２９４．３〔Ｎ〕−１９ ．８〔Ｆｅ〕・・・・・（１） ここで、〔Ｏ〕、〔Ｃ〕、〔Ｎ〕、〔Ｆｅ〕は、それぞ
れ純チタンの鋳造スラブ中に不純物として含まれるＯ、
Ｃ、Ｎ、Ｆｅの量を重量％で表した値である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋳造スラブを直接熱間
圧延して製造する工業用純チタン（以下、ＣＰーＴｉと
称す。）の熱延板の製造方法に関する。
圧延して製造する工業用純チタン（以下、ＣＰーＴｉと
称す。）の熱延板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来よりＣＰーＴｉの熱延板は、スポン
ジチタンを原料とし真空アーク溶解（以下、ＶＡＲと称
す。）法によって円柱状のインゴットを溶製し、分塊鍛
造によってスラブ形状に成形し、熱間圧延後再結晶焼鈍
する方法によって製造されている。このように製造され
たＣＰーＴｉの熱延板は、均一な再結晶粒からなる組織
を有し、優れた加工性を示す。
ジチタンを原料とし真空アーク溶解（以下、ＶＡＲと称
す。）法によって円柱状のインゴットを溶製し、分塊鍛
造によってスラブ形状に成形し、熱間圧延後再結晶焼鈍
する方法によって製造されている。このように製造され
たＣＰーＴｉの熱延板は、均一な再結晶粒からなる組織
を有し、優れた加工性を示す。
【０００３】ＶＡＲ法の場合、現状ではその溶解法上の
問題からインゴット形状を円柱状にせざるを得ず、その
ため直接熱間圧延することが難しく、上記のごとくイン
ゴットを圧延可能なスラブ形状に成形する分塊鍛造工程
が必要である。一方、エレクトロンビーム溶解（以下、
ＥＢＲと称す。）法や真空プラズマ溶解（以下、ＶＰＲ
と称す。）法などを用いると、スラブ形状のインゴット
に鋳造できるので、その鋳造スラブを直接熱間圧延して
ＣＰーＴｉの熱延板を製造できれば、分塊鍛造工程が不
要となり製造コストを大幅に低減できる可能性がある。
またＥＢＲ法やＶＰＲ法を用いると、スクラップの大量
使用も可能になるのでさらに製造コストの低減を図れる
可能性もある。
問題からインゴット形状を円柱状にせざるを得ず、その
ため直接熱間圧延することが難しく、上記のごとくイン
ゴットを圧延可能なスラブ形状に成形する分塊鍛造工程
が必要である。一方、エレクトロンビーム溶解（以下、
ＥＢＲと称す。）法や真空プラズマ溶解（以下、ＶＰＲ
と称す。）法などを用いると、スラブ形状のインゴット
に鋳造できるので、その鋳造スラブを直接熱間圧延して
ＣＰーＴｉの熱延板を製造できれば、分塊鍛造工程が不
要となり製造コストを大幅に低減できる可能性がある。
またＥＢＲ法やＶＰＲ法を用いると、スクラップの大量
使用も可能になるのでさらに製造コストの低減を図れる
可能性もある。
【０００４】しかし一般的には、鋳造スラブは鍛造スラ
ブに比べ、その粗大な凝固組織のため加工性が著しく劣
り、通常の圧延条件で圧延すると割れや疵が発生し易
い。そのため製品である熱延板表面の入念な手入れが必
要となり、大幅な製造コストの上昇や歩留りの低下を招
く。そこで、これらの問題を解決するために特開平１ー
１５６４５６号公報には、純チタンあるいはチタン合金
のインゴット表面層に加工歪みを加えた後、再結晶温度
以上に加熱して表面層の組織を再結晶させてから熱間圧
延する方法が、また特開昭６１ー１５９５６２号公報に
は、鋳塊から熱間圧延によりチタン板あるいはチタンス
ラブを製造するに際し、９３０〜１０００℃の温度域で
３０分〜２時間の均熱を行い、８８３℃以上のβ相温度
域において少なくとも１パス１０％以上で２パス以上、
かつ全圧下率で４０％以上の圧延を施し、引き続き８８
３℃以下の（α＋β）相あるいはα単相の温度域で２０
％以上の圧下率で熱間圧延する方法が提案されている。
ブに比べ、その粗大な凝固組織のため加工性が著しく劣
り、通常の圧延条件で圧延すると割れや疵が発生し易
い。そのため製品である熱延板表面の入念な手入れが必
要となり、大幅な製造コストの上昇や歩留りの低下を招
く。そこで、これらの問題を解決するために特開平１ー
１５６４５６号公報には、純チタンあるいはチタン合金
のインゴット表面層に加工歪みを加えた後、再結晶温度
以上に加熱して表面層の組織を再結晶させてから熱間圧
延する方法が、また特開昭６１ー１５９５６２号公報に
は、鋳塊から熱間圧延によりチタン板あるいはチタンス
ラブを製造するに際し、９３０〜１０００℃の温度域で
３０分〜２時間の均熱を行い、８８３℃以上のβ相温度
域において少なくとも１パス１０％以上で２パス以上、
かつ全圧下率で４０％以上の圧延を施し、引き続き８８
３℃以下の（α＋β）相あるいはα単相の温度域で２０
％以上の圧下率で熱間圧延する方法が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１ー１５６４５６号公報や特開昭６１ー１５９５６２号
公報に記載された方法を追試してみると、圧延時の割れ
や疵の発生は防止できるが、その熱延板に、現行のＶＡ
Ｒ溶解材を用いて製造された熱延板に行われているのと
同一な再結晶焼鈍を施しても未再結晶の組織が残留し、
充分な加工性を有するものが得られなかった。
１ー１５６４５６号公報や特開昭６１ー１５９５６２号
公報に記載された方法を追試してみると、圧延時の割れ
や疵の発生は防止できるが、その熱延板に、現行のＶＡ
Ｒ溶解材を用いて製造された熱延板に行われているのと
同一な再結晶焼鈍を施しても未再結晶の組織が残留し、
充分な加工性を有するものが得られなかった。
【０００６】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、鋳造スラブを直接熱間圧延し、割れや
疵がなく、しかも熱延後の再結晶焼鈍により完全再結晶
した均一な組織の得られるＣＰーＴｉの熱延板の製造方
法を提供することを目的とする。
なされたもので、鋳造スラブを直接熱間圧延し、割れや
疵がなく、しかも熱延後の再結晶焼鈍により完全再結晶
した均一な組織の得られるＣＰーＴｉの熱延板の製造方
法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題は、ＥＢＲ法あ
るいはＶＰＲ法などで製造した鋳造スラブを、式（１）
に示す温度Ｔ℃以上の温度域で２０％以上の圧下率で圧
延し、引き続き６００℃以上Ｔ−３０℃以下の温度域で
８０％以上の圧下率で圧延後、再結晶焼鈍するＣＰーＴ
ｉの熱延板の製造方法によって解決される。
るいはＶＰＲ法などで製造した鋳造スラブを、式（１）
に示す温度Ｔ℃以上の温度域で２０％以上の圧下率で圧
延し、引き続き６００℃以上Ｔ−３０℃以下の温度域で
８０％以上の圧下率で圧延後、再結晶焼鈍するＣＰーＴ
ｉの熱延板の製造方法によって解決される。
【０００８】 Ｔ＝８８６＋１４７．７〔Ｏ〕＋１６１．８〔Ｃ〕＋２９４．３〔Ｎ〕−１９ ．８〔Ｆｅ〕・・・・・（１） ここで、〔Ｏ〕、〔Ｃ〕、〔Ｎ〕および〔Ｆｅ〕は、そ
れぞれ純チタンの鋳造スラブ中に不純物として含まれる
Ｏ、Ｃ、Ｎ、Ｆｅの量を重量％で表した値である。
れぞれ純チタンの鋳造スラブ中に不純物として含まれる
Ｏ、Ｃ、Ｎ、Ｆｅの量を重量％で表した値である。
【０００９】また、熱間圧延後の再結晶焼鈍を６００℃
以上７５０℃以下の温度域で行うと、加工性にとってよ
り好ましい組織が得られる。
以上７５０℃以下の温度域で行うと、加工性にとってよ
り好ましい組織が得られる。
【００１０】
【作用】上記の温度Ｔは、スラブの鋳造組織が１００％
加工性の良いＢＣＣ構造を有する結晶組織になる温度
で、ＣＰーＴｉに含まれる主要な不純物であるＯ、Ｃ、
Ｎ、Ｆｅの量によって変化する。種々のＣＰーＴｉを用
い、ＴとＯ、Ｃ、Ｎ、Ｆｅの含有量の関係を重回帰分析
により解析した結果、式（１）を得た。この温度Ｔは、
以下に示すように、熱間圧延における組織制御に重要な
役割を演じている。
加工性の良いＢＣＣ構造を有する結晶組織になる温度
で、ＣＰーＴｉに含まれる主要な不純物であるＯ、Ｃ、
Ｎ、Ｆｅの量によって変化する。種々のＣＰーＴｉを用
い、ＴとＯ、Ｃ、Ｎ、Ｆｅの含有量の関係を重回帰分析
により解析した結果、式（１）を得た。この温度Ｔは、
以下に示すように、熱間圧延における組織制御に重要な
役割を演じている。
【００１１】温度Ｔが８９９℃になる組成のＣＰーＴｉ
をＥＢＲ法で溶製した鋳造スラブを用い、割れや疵がな
く、しかも再結晶焼鈍（ここでは７００℃）によって完
全再結晶した均一な組織の得られる熱間圧延条件を検討
した結果、熱間圧延はＴ℃以上の温度域とＴ−３０℃以
下の温度域で二段階に行う必要があることが明らかにな
った。以下にその詳細を説明する。
をＥＢＲ法で溶製した鋳造スラブを用い、割れや疵がな
く、しかも再結晶焼鈍（ここでは７００℃）によって完
全再結晶した均一な組織の得られる熱間圧延条件を検討
した結果、熱間圧延はＴ℃以上の温度域とＴ−３０℃以
下の温度域で二段階に行う必要があることが明らかにな
った。以下にその詳細を説明する。
【００１２】図１に一段目の圧延温度および圧下率と最
終製品の表面に発生する割れの有無との関係を示す。Ｔ
℃以上の温度域で２０％以上の圧下率で圧延することに
より、割れの発生を防止できることがわかる。比較的加
工性の良いＴ℃以上の温度域で圧延することにより、圧
延時に割れや疵の発生を抑制しながら鋳造組織を破壊し
て細粒化できるため、二段目の圧延時においても割れや
疵の発生を防止できると考えられる。
終製品の表面に発生する割れの有無との関係を示す。Ｔ
℃以上の温度域で２０％以上の圧下率で圧延することに
より、割れの発生を防止できることがわかる。比較的加
工性の良いＴ℃以上の温度域で圧延することにより、圧
延時に割れや疵の発生を抑制しながら鋳造組織を破壊し
て細粒化できるため、二段目の圧延時においても割れや
疵の発生を防止できると考えられる。
【００１３】図２に二段目の圧延温度および圧下率と再
結晶焼鈍後の組織との関係を示す。Ｔ−３０℃以下の温
度域で８０％以上の圧下率で圧延することにより、完全
再結晶した組織の得られることがわかる。また完全再結
晶した組織はいずれも均一な結晶粒で構成されていた。
一段目の圧延後に８０％以上の圧下を加えることによ
り、再結晶焼鈍時に再結晶するために必要な歪みエネル
ギーが充分に蓄積されるので、完全再結晶した均一な組
織が得られると考えられる。
結晶焼鈍後の組織との関係を示す。Ｔ−３０℃以下の温
度域で８０％以上の圧下率で圧延することにより、完全
再結晶した組織の得られることがわかる。また完全再結
晶した組織はいずれも均一な結晶粒で構成されていた。
一段目の圧延後に８０％以上の圧下を加えることによ
り、再結晶焼鈍時に再結晶するために必要な歪みエネル
ギーが充分に蓄積されるので、完全再結晶した均一な組
織が得られると考えられる。
【００１４】なお圧延温度を低くするにしたがい圧延素
材の変形抵抗が大きくなり８０％以上の圧下率で圧延す
るのが難しくなるので、圧延温度の下限を６００℃とす
る。
材の変形抵抗が大きくなり８０％以上の圧下率で圧延す
るのが難しくなるので、圧延温度の下限を６００℃とす
る。
【００１５】本発明では特に規定しないが、現行の圧延
設備を用いて生産する場合は、鋳造スラブや最終製品の
寸法および８０％以上の二段目の圧下率を考慮すると、
一段目の圧下率はいくらでも高くすることができず、４
０％ぐらいがその上限である。また一段目の圧延温度も
Ｔ℃以上であれば問題ないが、高過ぎると表面酸化によ
るスケールロスが大きくなるので１１００℃ぐらいがそ
の上限である。
設備を用いて生産する場合は、鋳造スラブや最終製品の
寸法および８０％以上の二段目の圧下率を考慮すると、
一段目の圧下率はいくらでも高くすることができず、４
０％ぐらいがその上限である。また一段目の圧延温度も
Ｔ℃以上であれば問題ないが、高過ぎると表面酸化によ
るスケールロスが大きくなるので１１００℃ぐらいがそ
の上限である。
【００１６】上記した本発明の熱間圧延条件で製造した
熱延板を５００〜１０００℃の温度域で焼鈍し、再結晶
焼鈍温度の検討を行った。図３に焼鈍温度と再結晶粒径
の関係を示す。６００℃以上７５０℃以下の温度域で焼
鈍すると１００μｍより小さい微細な再結晶粒からなる
組織が得られ、強度ー延性バランスの良好な加工性に優
れた熱延板を製造できる。６００℃未満では未再結晶部
分が残り、また７５０℃を越えると粗大粒や針状組織に
なるので低延性となり、優れた加工性の必要とされる熱
延板には適用できない。
熱延板を５００〜１０００℃の温度域で焼鈍し、再結晶
焼鈍温度の検討を行った。図３に焼鈍温度と再結晶粒径
の関係を示す。６００℃以上７５０℃以下の温度域で焼
鈍すると１００μｍより小さい微細な再結晶粒からなる
組織が得られ、強度ー延性バランスの良好な加工性に優
れた熱延板を製造できる。６００℃未満では未再結晶部
分が残り、また７５０℃を越えると粗大粒や針状組織に
なるので低延性となり、優れた加工性の必要とされる熱
延板には適用できない。
【００１７】
【実施例】表１に示す量のＦｅ、Ｏ、Ｃ、Ｈ、Ｎを不純
物として含み、残部が実質的にその他の不可避的不純物
およびチタンからなり、温度Ｔがそれぞれ８９９℃、９
１８℃である試料Ａ、ＢをＥＢＲ法で溶解し、スラブ形
状に鋳造し、表２に示す熱間圧延条件で圧延後、７００
℃の再結晶焼鈍を行ってＣＰーＴｉの熱延板を製造し
た。なお本発明範囲内の熱間圧延条件で圧延された一部
の試料については、再結晶焼鈍の温度を変えた。このよ
うにして製造した熱延板に対し、表面に発生する割れの
有無を目視検査で、ミクロ組織を光学顕微鏡で、また加
工性を引張試験によって調査した。なお加工性は、現行
のＶＡＲ溶解材を用いて製造した同じ板厚の熱延板（以
下、現行の熱延板と称す。）を基準とし、その全伸びで
評価した。すなわち現行の熱延板と同等の伸びが得られ
る場合は○（発明範囲内）、現行の熱延板の伸びの８０
％以上の伸びが得られる場合を△（発明範囲内）、現行
の熱延板の伸びの８０％未満の伸びしか得られない場合
を×（発明範囲外）とした。
物として含み、残部が実質的にその他の不可避的不純物
およびチタンからなり、温度Ｔがそれぞれ８９９℃、９
１８℃である試料Ａ、ＢをＥＢＲ法で溶解し、スラブ形
状に鋳造し、表２に示す熱間圧延条件で圧延後、７００
℃の再結晶焼鈍を行ってＣＰーＴｉの熱延板を製造し
た。なお本発明範囲内の熱間圧延条件で圧延された一部
の試料については、再結晶焼鈍の温度を変えた。このよ
うにして製造した熱延板に対し、表面に発生する割れの
有無を目視検査で、ミクロ組織を光学顕微鏡で、また加
工性を引張試験によって調査した。なお加工性は、現行
のＶＡＲ溶解材を用いて製造した同じ板厚の熱延板（以
下、現行の熱延板と称す。）を基準とし、その全伸びで
評価した。すなわち現行の熱延板と同等の伸びが得られ
る場合は○（発明範囲内）、現行の熱延板の伸びの８０
％以上の伸びが得られる場合を△（発明範囲内）、現行
の熱延板の伸びの８０％未満の伸びしか得られない場合
を×（発明範囲外）とした。
【００１８】表２に結果を示す。本発明範囲内の熱間圧
延条件で圧延され、再結晶焼鈍された試料では、表面に
割れの発生が認められず、その組織は完全に再結晶して
おり、現行の熱延板の伸びの８０％以上の伸びが得られ
る。また焼鈍温度が７００℃であれば均一な細粒組織と
なり、現行の熱延板と同等な伸びが得られ、優れた加工
性を示す。
延条件で圧延され、再結晶焼鈍された試料では、表面に
割れの発生が認められず、その組織は完全に再結晶して
おり、現行の熱延板の伸びの８０％以上の伸びが得られ
る。また焼鈍温度が７００℃であれば均一な細粒組織と
なり、現行の熱延板と同等な伸びが得られ、優れた加工
性を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、鋳造スラブを直接熱間圧延し、割れや疵がな
く、しかも熱延後の再結晶焼鈍により完全再結晶した均
一な組織の得られるＣＰーＴｉの熱延板の製造方法を提
供できる。
いるので、鋳造スラブを直接熱間圧延し、割れや疵がな
く、しかも熱延後の再結晶焼鈍により完全再結晶した均
一な組織の得られるＣＰーＴｉの熱延板の製造方法を提
供できる。
【図１】一段目の圧延温度および圧下率と最終製品の表
面に発生する割れの有無との関係を示す図である。
面に発生する割れの有無との関係を示す図である。
【図２】二段目の圧延温度および圧下率と再結晶焼鈍後
の組織との関係を示す図である。
の組織との関係を示す図である。
【図３】焼鈍温度と再結晶粒径の関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片平 正宏 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 鋳造スラブを、式（１）に示す温度Ｔ℃
以上の温度域で２０％以上の圧下率で圧延し、引き続き
６００℃以上Ｔ−３０℃以下の温度域で８０％以上の圧
下率で圧延後、再結晶焼鈍することを特徴とする工業用
純チタンの熱延板の製造方法。 Ｔ＝８８６＋１４７．７〔Ｏ〕＋１６１．８〔Ｃ〕＋２９４．３〔Ｎ〕−１９ ．８〔Ｆｅ〕・・・・・（１） ここで、〔Ｏ〕、〔Ｃ〕、〔Ｎ〕および〔Ｆｅ〕は、そ
れぞれ純チタンの鋳造スラブ中に不純物として含まれる
Ｏ、Ｃ、Ｎ、Ｆｅの量を重量％で表した値である。 - 【請求項２】 再結晶焼鈍を６００℃以上７５０℃以下
の温度域で行うことを特徴とする請求項１に記載の工業
用純チタンの熱延板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24105894A JP3221250B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 工業用純チタンの熱延板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24105894A JP3221250B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 工業用純チタンの熱延板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08104961A true JPH08104961A (ja) | 1996-04-23 |
| JP3221250B2 JP3221250B2 (ja) | 2001-10-22 |
Family
ID=17068687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24105894A Expired - Fee Related JP3221250B2 (ja) | 1994-10-05 | 1994-10-05 | 工業用純チタンの熱延板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3221250B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002317234A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-10-31 | Kobe Steel Ltd | 延性に優れたチタン板およびその製造方法 |
| WO2010090310A1 (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-12 | 東邦チタニウム株式会社 | 電子ビーム溶解炉で溶製された熱間圧延用チタンスラブとその溶製方法および熱間圧延用チタンスラブの圧延方法 |
| JP2011026626A (ja) * | 2009-07-21 | 2011-02-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン材 |
| EP2397569A4 (en) * | 2009-02-13 | 2012-07-25 | Sumitomo Metal Ind | TITAN PLATE |
| CN103599927A (zh) * | 2013-11-26 | 2014-02-26 | 四川西南不锈钢有限责任公司 | 一种热轧钛板生产方法及系统 |
| CN105887133A (zh) * | 2016-06-28 | 2016-08-24 | 湖南新发科技有限责任公司 | 一种电解二氧化锰生产用高变形抗力钛阳极的制备方法 |
| CN110295334A (zh) * | 2019-07-16 | 2019-10-01 | 常州大学 | 一种高强度高塑性多级结构工业纯钛的制备方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102059248A (zh) * | 2010-11-11 | 2011-05-18 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 普通热连轧机生产钛卷的方法 |
-
1994
- 1994-10-05 JP JP24105894A patent/JP3221250B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002317234A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-10-31 | Kobe Steel Ltd | 延性に優れたチタン板およびその製造方法 |
| WO2010090310A1 (ja) * | 2009-02-09 | 2010-08-12 | 東邦チタニウム株式会社 | 電子ビーム溶解炉で溶製された熱間圧延用チタンスラブとその溶製方法および熱間圧延用チタンスラブの圧延方法 |
| US20110308291A1 (en) * | 2009-02-09 | 2011-12-22 | Hisamune Tanaka | Titanium slab for hot rolling produced by electron-beam melting furnace, process for production thereof, and process for rolling titanium slab for hot rolling |
| CN102307686A (zh) * | 2009-02-09 | 2012-01-04 | 东邦钛株式会社 | 用电子束熔化炉熔炼的热轧用钛板坯和其熔炼方法以及热轧用钛板坯的轧制方法 |
| JPWO2010090310A1 (ja) * | 2009-02-09 | 2012-08-09 | 東邦チタニウム株式会社 | 電子ビーム溶解炉で溶製された熱間圧延用チタンスラブとその溶製方法および熱間圧延用チタンスラブの圧延方法 |
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| JP2011026626A (ja) * | 2009-07-21 | 2011-02-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン材 |
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