JPH08112600A - 合併浄化槽 - Google Patents
合併浄化槽Info
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- JPH08112600A JPH08112600A JP25210794A JP25210794A JPH08112600A JP H08112600 A JPH08112600 A JP H08112600A JP 25210794 A JP25210794 A JP 25210794A JP 25210794 A JP25210794 A JP 25210794A JP H08112600 A JPH08112600 A JP H08112600A
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- treatment
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- treated water
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高度な処理水を安定して得るとともに、運転
管理に専門的な高度な知識を必要とせず、初沈汚泥や余
剰汚泥の排出量が少なく、脱窒用基質やｐＨ調整薬品を
必要とせず、その上、曝気動力を含めた電力使用量を低
減できる合併浄化槽を提供する。 【構成】 生活系排水中のＳＳを、液化槽１で固形物破
砕手段Ｐ1 で破砕すると共に嫌気性処理し、更にＵＡＳ
Ｂ型嫌気槽２で処理する、嫌気処理水を硝化槽３で硝化
処理する。硝化処理水の一部を嫌気槽２に循環し、残部
を固液分離する。 【効果】 合併浄化槽にＵＡＳＢ型嫌気槽を適用して高
水質処理水を容易かつ効率的に得ることができる。
管理に専門的な高度な知識を必要とせず、初沈汚泥や余
剰汚泥の排出量が少なく、脱窒用基質やｐＨ調整薬品を
必要とせず、その上、曝気動力を含めた電力使用量を低
減できる合併浄化槽を提供する。 【構成】 生活系排水中のＳＳを、液化槽１で固形物破
砕手段Ｐ1 で破砕すると共に嫌気性処理し、更にＵＡＳ
Ｂ型嫌気槽２で処理する、嫌気処理水を硝化槽３で硝化
処理する。硝化処理水の一部を嫌気槽２に循環し、残部
を固液分離する。 【効果】 合併浄化槽にＵＡＳＢ型嫌気槽を適用して高
水質処理水を容易かつ効率的に得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は合併浄化槽に係り、特
に、生活系排水を高度処理する合併浄化槽であって、運
転管理が容易で余剰汚泥の排出が少なく、省エネルギー
化に有効な処理手段として、ＵＡＳＢ型（上向流式スラ
ッジブランケット型）嫌気槽を組み入れた合併浄化槽に
関する。
に、生活系排水を高度処理する合併浄化槽であって、運
転管理が容易で余剰汚泥の排出が少なく、省エネルギー
化に有効な処理手段として、ＵＡＳＢ型（上向流式スラ
ッジブランケット型）嫌気槽を組み入れた合併浄化槽に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、下水道未整備地域において、生活
雑排水（台所、洗濯、風呂などから排出される排水）及
びし尿を浄化する装置として、合併浄化槽が実用化され
ている。合併浄化槽には、種々の規模があり、例えば５
０人程度の住居や施設から排出される生活系排水を対象
とするものでは、処理量１３ｍ3 ／日程度のものが、ま
た、５００人対象では１３０ｍ3 ／日程度のものが使用
される。
雑排水（台所、洗濯、風呂などから排出される排水）及
びし尿を浄化する装置として、合併浄化槽が実用化され
ている。合併浄化槽には、種々の規模があり、例えば５
０人程度の住居や施設から排出される生活系排水を対象
とするものでは、処理量１３ｍ3 ／日程度のものが、ま
た、５００人対象では１３０ｍ3 ／日程度のものが使用
される。
【０００３】ところで、日本の湖沼、海域などの公共用
水域の汚染原因の約７０％は、生活系排水で占められて
いることから、汚染対策の一環として、下水道未整備地
域における合併浄化槽の整備が行われている。特に、富
栄養化防止の観点から、合併浄化槽はＢＯＤ以外に窒
素、リンの高度処理を目的としており、処理方式として
は、嫌気・好気活性汚泥法、回分式活性汚泥法、間欠曝
気法などに、硝化・脱窒、凝集沈澱を組み込んだ多くの
方式が建築基準法施工令で認定され、各々、実施効果が
得られている。
水域の汚染原因の約７０％は、生活系排水で占められて
いることから、汚染対策の一環として、下水道未整備地
域における合併浄化槽の整備が行われている。特に、富
栄養化防止の観点から、合併浄化槽はＢＯＤ以外に窒
素、リンの高度処理を目的としており、処理方式として
は、嫌気・好気活性汚泥法、回分式活性汚泥法、間欠曝
気法などに、硝化・脱窒、凝集沈澱を組み込んだ多くの
方式が建築基準法施工令で認定され、各々、実施効果が
得られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の処理方式の多くは、窒素、リンの高度処理の観点から
は優れた機能を発揮しているが、維持管理面や省エネル
ギーの点からは解決すべき課題が残されている。特に、
下記の問題を解決することが要望されている。
の処理方式の多くは、窒素、リンの高度処理の観点から
は優れた機能を発揮しているが、維持管理面や省エネル
ギーの点からは解決すべき課題が残されている。特に、
下記の問題を解決することが要望されている。
【０００５】 処理施設の運転に当たり高度な技術が
必要であること。多くの処理方式は、公共下水処理や産
業排水処理技術を基盤とした、高度な運転操作条件が求
められ、維持管理を行うに当たり専門知識を持ったオペ
レーターが必要とされる。特に、窒素除去に当たって
は、滞留時間、負荷量、汚泥量、循環比率、脱窒用基質
の添加、ｐＨ管理等を適切な範囲に調整する必要があ
る。
必要であること。多くの処理方式は、公共下水処理や産
業排水処理技術を基盤とした、高度な運転操作条件が求
められ、維持管理を行うに当たり専門知識を持ったオペ
レーターが必要とされる。特に、窒素除去に当たって
は、滞留時間、負荷量、汚泥量、循環比率、脱窒用基質
の添加、ｐＨ管理等を適切な範囲に調整する必要があ
る。
【０００６】 余剰汚泥の排出や薬品補充などのメン
テナンスが必要であること。合併浄化槽は公共下水道の
設置が困難な山間部や離島の農漁村、又は季節によって
のみ使用されるリゾート地域が設置場所の対象となる。
そのため、機器の点検、薬品の補充や水槽の洗浄、蓄積
した汚泥の排出等のメンテナンスは、多くても年に数回
程度、特に人員５０人未満を対象とする小規模浄化槽で
は、半年間に１回程度にする必要性が求められる。しか
し、現在の処理施設では、初沈汚泥や余剰汚泥の排出、
脱窒用基質（主にメタノール）や中和剤（主にカセイソ
ーダ）の補充、濾過装置の逆洗ＳＳや凝集沈澱汚泥の排
出等のメンテナンスを頻繁に行う必要がある。
テナンスが必要であること。合併浄化槽は公共下水道の
設置が困難な山間部や離島の農漁村、又は季節によって
のみ使用されるリゾート地域が設置場所の対象となる。
そのため、機器の点検、薬品の補充や水槽の洗浄、蓄積
した汚泥の排出等のメンテナンスは、多くても年に数回
程度、特に人員５０人未満を対象とする小規模浄化槽で
は、半年間に１回程度にする必要性が求められる。しか
し、現在の処理施設では、初沈汚泥や余剰汚泥の排出、
脱窒用基質（主にメタノール）や中和剤（主にカセイソ
ーダ）の補充、濾過装置の逆洗ＳＳや凝集沈澱汚泥の排
出等のメンテナンスを頻繁に行う必要がある。
【０００７】 曝気動力が多大で省エネルギー化が不
十分であること。ＢＯＤ及び窒素除去は長時間曝気や接
触曝気、間欠曝気処理が主体であるため、曝気動力が多
く、エネルギーコストが高くつく。
十分であること。ＢＯＤ及び窒素除去は長時間曝気や接
触曝気、間欠曝気処理が主体であるため、曝気動力が多
く、エネルギーコストが高くつく。
【０００８】従って、合併浄化槽に求められる機能は、
高度な処理水を安定して得るとともに、上記問題が解決
されていること、即ち、運転管理に専門的な高度な知識
を必要とせず、初沈汚泥や余剰汚泥の排出量が少なく、
脱窒用基質やｐＨ調整薬品を必要とせず、その上、曝気
動力を含めた電力使用量を低減できることである。
高度な処理水を安定して得るとともに、上記問題が解決
されていること、即ち、運転管理に専門的な高度な知識
を必要とせず、初沈汚泥や余剰汚泥の排出量が少なく、
脱窒用基質やｐＨ調整薬品を必要とせず、その上、曝気
動力を含めた電力使用量を低減できることである。
【０００９】本発明は、合併浄化槽に求められる上記機
能をすべて満足し得る合併浄化槽を提供することを目的
とする。
能をすべて満足し得る合併浄化槽を提供することを目的
とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の合併浄化槽は、
生活系排水が導入されて嫌気性処理される、固形物破砕
手段を有する液化槽と、該液化槽からの流出水が導入さ
れてメタンガス化処理されるＵＡＳＢ型嫌気槽と、該嫌
気槽の処理水が導入されて硝化処理される硝化槽と、該
硝化槽の処理水を固液分離する固液分離手段と、該硝化
槽の処理水の一部を前記嫌気槽に循環する循環手段と、
を備えてなることを特徴とする。
生活系排水が導入されて嫌気性処理される、固形物破砕
手段を有する液化槽と、該液化槽からの流出水が導入さ
れてメタンガス化処理されるＵＡＳＢ型嫌気槽と、該嫌
気槽の処理水が導入されて硝化処理される硝化槽と、該
硝化槽の処理水を固液分離する固液分離手段と、該硝化
槽の処理水の一部を前記嫌気槽に循環する循環手段と、
を備えてなることを特徴とする。
【００１１】
【作用】合併浄化槽に求められている前述の機能のいく
つかを満足する処理方式として、有機性産業排水処理で
多く適用されている嫌気性処理が挙げられる。一般的
に、嫌気性処理に適する排水は、ＢＯＤが数千ｍｇ／リ
ットル以上の高濃度排水であると言われているが、嫌気
性細菌を反応槽内に高濃度に保持することにより、ＢＯ
Ｄ１００〜２００ｍｇ／リットルの低濃度排水において
も、嫌気性処理は可能となる。また、嫌気性反応槽の運
転水温は、３５℃付近の温度条件が好ましいが、負荷量
を調整することにより、２０℃付近でも十分に処理でき
ることが多くの研究者により実証されている。更に、排
水中のＳＳ成分や処理施設から発生した有機性余剰汚泥
も、機械的に裁断し、十分な液化処理を行えば、嫌気性
処理で分解されることも明らかとなっている。
つかを満足する処理方式として、有機性産業排水処理で
多く適用されている嫌気性処理が挙げられる。一般的
に、嫌気性処理に適する排水は、ＢＯＤが数千ｍｇ／リ
ットル以上の高濃度排水であると言われているが、嫌気
性細菌を反応槽内に高濃度に保持することにより、ＢＯ
Ｄ１００〜２００ｍｇ／リットルの低濃度排水において
も、嫌気性処理は可能となる。また、嫌気性反応槽の運
転水温は、３５℃付近の温度条件が好ましいが、負荷量
を調整することにより、２０℃付近でも十分に処理でき
ることが多くの研究者により実証されている。更に、排
水中のＳＳ成分や処理施設から発生した有機性余剰汚泥
も、機械的に裁断し、十分な液化処理を行えば、嫌気性
処理で分解されることも明らかとなっている。
【００１２】しかしながら、従来において、嫌気性処理
は合併浄化槽に積極的に採用されていない。この理由
は、嫌気性細菌を高濃度で反応槽内に保持する技術が十
分に確立されていなかったためと考えられる。
は合併浄化槽に積極的に採用されていない。この理由
は、嫌気性細菌を高濃度で反応槽内に保持する技術が十
分に確立されていなかったためと考えられる。
【００１３】ところで、反応槽内に嫌気性細菌を保持す
る方式として、濾材や充填材の表面に付着固定化する嫌
気性濾床や嫌気性生物膜濾過方式と、嫌気性細菌を生物
学的に自己造粒させて微細なグラニュール状汚泥として
保持するＵＡＳＢ方式が代表的である。このうち、嫌気
性濾床や生物膜濾過方式では、処理対象液中にＳＳ成分
が多量に含まれると、そのＳＳが濾材や充填材に付着し
閉塞現象が生じ、濾材や充填材層を適宜、逆洗する必要
がある。そのため、機構が複雑となり、維持管理が煩雑
になる可能性がある。一方、ＵＡＳＢ方式は、濾材や充
填材層が不要であり、汚泥が流動しているため、ＳＳや
活性汚泥が流入しても、閉塞の心配はなく、従って、逆
洗機構は不要となり、処理装置も簡単で維持管理も容易
である。
る方式として、濾材や充填材の表面に付着固定化する嫌
気性濾床や嫌気性生物膜濾過方式と、嫌気性細菌を生物
学的に自己造粒させて微細なグラニュール状汚泥として
保持するＵＡＳＢ方式が代表的である。このうち、嫌気
性濾床や生物膜濾過方式では、処理対象液中にＳＳ成分
が多量に含まれると、そのＳＳが濾材や充填材に付着し
閉塞現象が生じ、濾材や充填材層を適宜、逆洗する必要
がある。そのため、機構が複雑となり、維持管理が煩雑
になる可能性がある。一方、ＵＡＳＢ方式は、濾材や充
填材層が不要であり、汚泥が流動しているため、ＳＳや
活性汚泥が流入しても、閉塞の心配はなく、従って、逆
洗機構は不要となり、処理装置も簡単で維持管理も容易
である。
【００１４】このＵＡＳＢ方式の最大の課題は、グラニ
ュール状汚泥が安定して増殖する条件の設定にある。し
かし、仮りに、合併浄化槽処理施設内でグラニュール状
汚泥を増殖させることが困難であっても、ＵＡＳＢ方式
で処理している処理場から発生する余剰のグラニュール
状汚泥を反応槽内に投入することで、容易に短期間でＵ
ＡＳＢ方式の嫌気性処理を安定運転域まで立ち上げるこ
とが可能である。現在、このグラニュール状汚泥を投入
する手段は、多くの産業排水でその効果が実証されてい
る。
ュール状汚泥が安定して増殖する条件の設定にある。し
かし、仮りに、合併浄化槽処理施設内でグラニュール状
汚泥を増殖させることが困難であっても、ＵＡＳＢ方式
で処理している処理場から発生する余剰のグラニュール
状汚泥を反応槽内に投入することで、容易に短期間でＵ
ＡＳＢ方式の嫌気性処理を安定運転域まで立ち上げるこ
とが可能である。現在、このグラニュール状汚泥を投入
する手段は、多くの産業排水でその効果が実証されてい
る。
【００１５】嫌気性処理の最大の特徴は省エネルギー性
と余剰汚泥の発生量の低減にある。更に運転負荷を、排
水の水温に見合った負荷量より低く設定することで、反
応槽内のｐＨ調整は不要となる。また、嫌気性処理は半
年間以上にわたり、排水の流入が停止しても、嫌気性細
菌の活性は残存しており、新たな排水が流入しても短期
間で正常な処理が可能となる。この特徴を活かして、嫌
気性処理は季節操業の産業排水処理、例えばビート製糖
所の排水処理に用いられている。このように、嫌気性処
理は運転管理が容易で有効な処理方式である。
と余剰汚泥の発生量の低減にある。更に運転負荷を、排
水の水温に見合った負荷量より低く設定することで、反
応槽内のｐＨ調整は不要となる。また、嫌気性処理は半
年間以上にわたり、排水の流入が停止しても、嫌気性細
菌の活性は残存しており、新たな排水が流入しても短期
間で正常な処理が可能となる。この特徴を活かして、嫌
気性処理は季節操業の産業排水処理、例えばビート製糖
所の排水処理に用いられている。このように、嫌気性処
理は運転管理が容易で有効な処理方式である。
【００１６】本発明者らは、以上の観点から合併浄化槽
施設にＵＡＳＢ方式の嫌気性処理を適用することが可能
であり、ＵＡＳＢ方式の嫌気性処理の適用により、前述
の合併浄化槽に要求される機能がすべて実現されること
を見出し、本発明を完成させた。
施設にＵＡＳＢ方式の嫌気性処理を適用することが可能
であり、ＵＡＳＢ方式の嫌気性処理の適用により、前述
の合併浄化槽に要求される機能がすべて実現されること
を見出し、本発明を完成させた。
【００１７】以下、図面を参照して本発明の合併浄化槽
の運転方法及び処理機構等を詳細に説明する。
の運転方法及び処理機構等を詳細に説明する。
【００１８】図１は本発明の合併浄化槽の一実施例を示
す系統図である。
す系統図である。
【００１９】図中、１は液化槽、２はＵＡＳＢ型嫌気槽
（以下「ＵＡＳＢ反応槽」と称す。）、３は硝化槽、４
は第１沈澱槽、５は凝集槽、６は凝集剤貯槽、７は第２
沈澱槽、Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ，Ｐ4 はポンプ（ただし、Ｐ
1 は破砕機能付きのポンプ（以下「破砕ポンプ」と称
す。））、Ｂはブロワ、１１〜２９の各符号は配管であ
る。
（以下「ＵＡＳＢ反応槽」と称す。）、３は硝化槽、４
は第１沈澱槽、５は凝集槽、６は凝集剤貯槽、７は第２
沈澱槽、Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 ，Ｐ4 はポンプ（ただし、Ｐ
1 は破砕機能付きのポンプ（以下「破砕ポンプ」と称
す。））、Ｂはブロワ、１１〜２９の各符号は配管であ
る。
【００２０】図示の合併浄化槽は、基本的に、嫌気性処
理、硝化処理及びリン除去の３つの機構に大別されるた
め、以下、その機構毎に説明する。なお、以下において
「Ｌ」は「リットル」を示す。
理、硝化処理及びリン除去の３つの機構に大別されるた
め、以下、その機構毎に説明する。なお、以下において
「Ｌ」は「リットル」を示す。
【００２１】［嫌気性処理］嫌気性処理はＳＳの液化分
解を行う液化槽１とメタン生成反応を行うＵＡＳＢ反応
槽２とで行われる。
解を行う液化槽１とメタン生成反応を行うＵＡＳＢ反応
槽２とで行われる。
【００２２】即ち、生活系排水は配管１１より、液化槽
１に導入される。液化槽１では、排水中に含有される夾
雑物（食品、紙、ゴミ、汚泥（ＳＳ）など）を破砕ポン
プＰ1 で０．５〜２ｍｍ程度の大きさに破砕すると共
に、微生物の作用で分解して液化し、有機物は有機酸に
分解する。
１に導入される。液化槽１では、排水中に含有される夾
雑物（食品、紙、ゴミ、汚泥（ＳＳ）など）を破砕ポン
プＰ1 で０．５〜２ｍｍ程度の大きさに破砕すると共
に、微生物の作用で分解して液化し、有機物は有機酸に
分解する。
【００２３】なお、ＵＡＳＢ反応槽２には、後段の硝化
槽３の処理水の一部が循環されており、ＵＡＳＢ反応槽
２内で脱窒処理も行われている。更に、後段の硝化槽３
の余剰汚泥は、全量が液化槽１に移送されて破砕ポンプ
Ｐ1 で排水のＳＳと同様に破砕される。
槽３の処理水の一部が循環されており、ＵＡＳＢ反応槽
２内で脱窒処理も行われている。更に、後段の硝化槽３
の余剰汚泥は、全量が液化槽１に移送されて破砕ポンプ
Ｐ1 で排水のＳＳと同様に破砕される。
【００２４】ＵＡＳＢ反応槽２のＢＯＤ容積負荷量は、
排水の水温が２０℃付近で０．５Ｋｇ−ＢＯＤ／ｍ3・日
以下（滞留時間としては生活系排水量に対して９時間以
上）に、水温が２５℃以上となる地域では０．７Ｋｇ−
ＢＯＤ／ｍ3・日付近（滞留時間としては生活系排水量に
対して６．４時間付近）まで高めることが可能である。
ＵＡＳＢ反応槽２内の水温は、液化槽１内の破砕ポンプ
Ｐ1 やＵＡＳＢ反応槽２の循環ポンプとして水中形式の
ポンプを使用することで、モーターやポンプから発生す
るジュール熱により加温して、被処理水の水温より高め
ることができる。
排水の水温が２０℃付近で０．５Ｋｇ−ＢＯＤ／ｍ3・日
以下（滞留時間としては生活系排水量に対して９時間以
上）に、水温が２５℃以上となる地域では０．７Ｋｇ−
ＢＯＤ／ｍ3・日付近（滞留時間としては生活系排水量に
対して６．４時間付近）まで高めることが可能である。
ＵＡＳＢ反応槽２内の水温は、液化槽１内の破砕ポンプ
Ｐ1 やＵＡＳＢ反応槽２の循環ポンプとして水中形式の
ポンプを使用することで、モーターやポンプから発生す
るジュール熱により加温して、被処理水の水温より高め
ることができる。
【００２５】一方、液化槽１の滞留時間は、被処理水の
流量均一化を兼ね、人員５０人未満の小規模施設ではほ
ぼ１日間、中規模から大規模施設でも１２時間以上は必
要とされる。
流量均一化を兼ね、人員５０人未満の小規模施設ではほ
ぼ１日間、中規模から大規模施設でも１２時間以上は必
要とされる。
【００２６】液化槽１及びＵＡＳＢ反応槽２における嫌
気性処理で被処理のＢＯＤの７０％以上が分解され嫌気
性処理水、即ち、ＵＡＳＢ反応槽２の処理水のＢＯＤは
６０ｍｇ／Ｌ以下となる。また、ＵＡＳＢ反応槽２では
後段の硝化槽の処理水が循環されて脱窒処理され、硝化
処理で発生したＮＯ3 ＋ＮＯ2 −Ｎの９０％が窒素ガス
に脱窒される。
気性処理で被処理のＢＯＤの７０％以上が分解され嫌気
性処理水、即ち、ＵＡＳＢ反応槽２の処理水のＢＯＤは
６０ｍｇ／Ｌ以下となる。また、ＵＡＳＢ反応槽２では
後段の硝化槽の処理水が循環されて脱窒処理され、硝化
処理で発生したＮＯ3 ＋ＮＯ2 −Ｎの９０％が窒素ガス
に脱窒される。
【００２７】ＵＡＳＢ反応槽２から発生する硝化ガス
は、人員５０人未満の小規模施設では１ｍ3 ／日程度、
５００人程度の大規模でも１０ｍ3 ／日程度であるた
め、液化槽１から発生する臭気排ガスとともに、配管２
７，２８，２９を経て硝化槽３に吹き込み、生物脱臭処
理を行った後、曝気排ガスとともに大気放散処理するの
が適当である。
は、人員５０人未満の小規模施設では１ｍ3 ／日程度、
５００人程度の大規模でも１０ｍ3 ／日程度であるた
め、液化槽１から発生する臭気排ガスとともに、配管２
７，２８，２９を経て硝化槽３に吹き込み、生物脱臭処
理を行った後、曝気排ガスとともに大気放散処理するの
が適当である。
【００２８】［硝化処理］液化槽１及びＵＡＳＢ反応槽
２による嫌気性処理の後段には、ＵＡＳＢ反応槽２の処
理水中に残留するＢＯＤの除去と排水の窒素をＮＯ3 ＋
ＮＯ2 −Ｎに転換する硝化槽３が設置されており、ＵＡ
ＳＢ反応槽２の処理水は配管１４より硝化槽３に導入さ
れる。硝化槽３は、活性汚泥を用いた完全混合型の曝気
槽か、硝化細菌を充填材に付着固定させた固定床や接触
曝気方式とされるが、長期間にわたり閉塞の心配が無
く、また、逆洗の必要性の無い曝気槽方式が適してい
る。接触曝気方式を採用する場合には、その充填材は槽
内で浮遊する性状を持つ、例えば、スポンジ状の充填材
を選定することが好ましい。硝化槽３の負荷量は、硝化
槽水温を２０℃に設定した場合で、０．０３Ｋｇ−Ｎ／
ｍ3・日付近の低負荷（滞留時間としては４０時間付近）
に設定することが、安定した硝化とＢＯＤ除去が可能
で、更に硝化槽３内でバルキングなどの汚泥性状が異常
となるトラブルが防止される点から好適である。
２による嫌気性処理の後段には、ＵＡＳＢ反応槽２の処
理水中に残留するＢＯＤの除去と排水の窒素をＮＯ3 ＋
ＮＯ2 −Ｎに転換する硝化槽３が設置されており、ＵＡ
ＳＢ反応槽２の処理水は配管１４より硝化槽３に導入さ
れる。硝化槽３は、活性汚泥を用いた完全混合型の曝気
槽か、硝化細菌を充填材に付着固定させた固定床や接触
曝気方式とされるが、長期間にわたり閉塞の心配が無
く、また、逆洗の必要性の無い曝気槽方式が適してい
る。接触曝気方式を採用する場合には、その充填材は槽
内で浮遊する性状を持つ、例えば、スポンジ状の充填材
を選定することが好ましい。硝化槽３の負荷量は、硝化
槽水温を２０℃に設定した場合で、０．０３Ｋｇ−Ｎ／
ｍ3・日付近の低負荷（滞留時間としては４０時間付近）
に設定することが、安定した硝化とＢＯＤ除去が可能
で、更に硝化槽３内でバルキングなどの汚泥性状が異常
となるトラブルが防止される点から好適である。
【００２９】硝化槽３の処理水は配管１５より第１沈澱
槽４に導入され上澄水は配管１６より排出され、一部は
配管２０よりＵＡＳＢ反応槽２に循環液として循環され
て脱窒処理され、残部は配管２１より凝集槽５に導入さ
れる。
槽４に導入され上澄水は配管１６より排出され、一部は
配管２０よりＵＡＳＢ反応槽２に循環液として循環され
て脱窒処理され、残部は配管２１より凝集槽５に導入さ
れる。
【００３０】このＵＡＳＢ反応槽２への循環水量比は、
１：２〜１：３（系内に導入される被処理生活系排水量
の２倍量〜３倍量）が適当である。この循環比を過度に
高めるとＵＡＳＢ反応槽２内のＯＲＰが高まり、嫌気性
処理に悪影響を生じる可能性がある。このような条件で
硝化槽３を運転することにより、硝化槽３からの処理水
水質はＢＯＤ１０ｍｇ／Ｌ以下、ＮＨ4 −Ｎ５ｍｇ／Ｌ
以下、ＮＯ3 ＋ＮＯ2−Ｎ１０ｍｇ／Ｌ以下の高水質と
することができる。
１：２〜１：３（系内に導入される被処理生活系排水量
の２倍量〜３倍量）が適当である。この循環比を過度に
高めるとＵＡＳＢ反応槽２内のＯＲＰが高まり、嫌気性
処理に悪影響を生じる可能性がある。このような条件で
硝化槽３を運転することにより、硝化槽３からの処理水
水質はＢＯＤ１０ｍｇ／Ｌ以下、ＮＨ4 −Ｎ５ｍｇ／Ｌ
以下、ＮＯ3 ＋ＮＯ2−Ｎ１０ｍｇ／Ｌ以下の高水質と
することができる。
【００３１】この硝化槽３で発生する余剰汚泥量は、Ｕ
ＡＳＢ反応槽２から流出する未分解のＳＳ量をふくめ
て、排水量当たり３０〜６０ｇ−ＳＳ／ｍ3 −排水であ
り、この発生余剰汚泥は配管１７，１９を経て嫌気性処
理を行っている液化槽１に移送し、破砕ポンプＰ1 で微
細化して液化した後、ＵＡＳＢ反応槽２で分解させる。
ＡＳＢ反応槽２から流出する未分解のＳＳ量をふくめ
て、排水量当たり３０〜６０ｇ−ＳＳ／ｍ3 −排水であ
り、この発生余剰汚泥は配管１７，１９を経て嫌気性処
理を行っている液化槽１に移送し、破砕ポンプＰ1 で微
細化して液化した後、ＵＡＳＢ反応槽２で分解させる。
【００３２】なお、第１沈澱槽４で分離される汚泥の一
部は返送汚泥として配管１７，１８を経て硝化槽３に返
送される。
部は返送汚泥として配管１７，１８を経て硝化槽３に返
送される。
【００３３】［リン除去処理］本発明の合併浄化槽にお
いては、好ましくは、硝化処理水を凝集沈澱処理するこ
とにより、リンを除去する工程を設けることが望まし
い。
いては、好ましくは、硝化処理水を凝集沈澱処理するこ
とにより、リンを除去する工程を設けることが望まし
い。
【００３４】即ち、リン除去を含めた高度な処理を目的
とした施設では、硝化槽からの処理水の脱リン処理を行
い、消毒処理後、放流する。脱リン処理方式としては、
通常の凝集沈澱方式以外に生物脱リン、晶析脱リン、土
壌浸透処理などが用いられるが、実用性の面からアルミ
ニウム塩や鉄塩などの凝集剤添加による凝集沈澱処理が
好適である。
とした施設では、硝化槽からの処理水の脱リン処理を行
い、消毒処理後、放流する。脱リン処理方式としては、
通常の凝集沈澱方式以外に生物脱リン、晶析脱リン、土
壌浸透処理などが用いられるが、実用性の面からアルミ
ニウム塩や鉄塩などの凝集剤添加による凝集沈澱処理が
好適である。
【００３５】図示の合併浄化槽では、第１沈澱槽４から
の上澄水のうち、ＵＡＳＢ反応槽２に循環した残部を、
配管２１より凝集槽５に導入し、凝集剤貯槽６の凝集剤
を配管２２より添加して凝集反応させる。凝集反応液は
配管２３より第２沈澱槽７に導入して固液分離し、処理
水を配管２４より系外へ排出する。また、凝集汚泥は配
管２５より系外へ排出する。
の上澄水のうち、ＵＡＳＢ反応槽２に循環した残部を、
配管２１より凝集槽５に導入し、凝集剤貯槽６の凝集剤
を配管２２より添加して凝集反応させる。凝集反応液は
配管２３より第２沈澱槽７に導入して固液分離し、処理
水を配管２４より系外へ排出する。また、凝集汚泥は配
管２５より系外へ排出する。
【００３６】上記リン除去処理により、更にＰ ２ｍｇ
／Ｌ以下にまで脱リンされた高水質処理水が得られる。
／Ｌ以下にまで脱リンされた高水質処理水が得られる。
【００３７】本発明の合併浄化槽においては、上記処理
に使用する電力費用を低減するために、電力単価の安い
深夜電力を積極的に使用して、より一層省エネルギー化
を図るのが好ましい。例えば、朝から夕方までは生活系
排水を液化槽に貯留し、排水の流入が少なくなった夜間
から早朝まで深夜電力を使用して、貯留排水を処理する
ことも可能である。特に、人員が５０人未満の小規模浄
化槽では、基本となる処理対象排水量が１２〜１３ｍ3
／日であるため、日中は貯留し、夜間に処理、放流する
ことも可能である。
に使用する電力費用を低減するために、電力単価の安い
深夜電力を積極的に使用して、より一層省エネルギー化
を図るのが好ましい。例えば、朝から夕方までは生活系
排水を液化槽に貯留し、排水の流入が少なくなった夜間
から早朝まで深夜電力を使用して、貯留排水を処理する
ことも可能である。特に、人員が５０人未満の小規模浄
化槽では、基本となる処理対象排水量が１２〜１３ｍ3
／日であるため、日中は貯留し、夜間に処理、放流する
ことも可能である。
【００３８】
【実施例】以下に具体的な実施例を挙げて本発明をより
詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、
以下の実施例に限定されるものではない。
詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、
以下の実施例に限定されるものではない。
【００３９】実施例１ 図１に示す合併浄化槽（ただし、凝集槽より後段の工程
は省略した。）により、主にデキストリン、ポリペプト
ン、肉エキス、塩化アンモニウム、リン酸一カリウムを
用いて合成された、ＢＯＤ：２００ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ：
１００ｍｇ／Ｌ、Ｎ：５０ｍｇ／Ｌ、Ｐ：１０ｍｇ／Ｌ
の合成排水の処理を行った。各槽の容量は、液化槽が５
Ｌ、ＵＡＳＢ反応槽が２Ｌ、硝化槽が１０Ｌであり、通
液量は５Ｌ／日とした。なお、液化槽には小型なギヤー
ポンプを設置し、槽内液を絶えず混合・撹拌させた。Ｕ
ＡＳＢ反応槽内には、ビール排水を嫌気性処理している
ＵＡＳＢ反応槽の汚泥を、硝化槽には都市下水処理場の
曝気槽内汚泥をそれぞれ投入した。液化槽には、実際の
生活系排水に含まれるＳＳと硝化槽の余剰汚泥を想定し
て、５０〜１００ｍｇ／Ｌの都市下水処理場の曝気槽内
汚泥と濾紙片を合成排水に混合して投入し、設置してい
るギヤーポンプで投入ＳＳを破砕するとともに槽内を撹
拌した。また、硝化槽の処理水の一部はＵＡＳＢ型嫌気
槽へ循環水量比１：２で循環した。
は省略した。）により、主にデキストリン、ポリペプト
ン、肉エキス、塩化アンモニウム、リン酸一カリウムを
用いて合成された、ＢＯＤ：２００ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ：
１００ｍｇ／Ｌ、Ｎ：５０ｍｇ／Ｌ、Ｐ：１０ｍｇ／Ｌ
の合成排水の処理を行った。各槽の容量は、液化槽が５
Ｌ、ＵＡＳＢ反応槽が２Ｌ、硝化槽が１０Ｌであり、通
液量は５Ｌ／日とした。なお、液化槽には小型なギヤー
ポンプを設置し、槽内液を絶えず混合・撹拌させた。Ｕ
ＡＳＢ反応槽内には、ビール排水を嫌気性処理している
ＵＡＳＢ反応槽の汚泥を、硝化槽には都市下水処理場の
曝気槽内汚泥をそれぞれ投入した。液化槽には、実際の
生活系排水に含まれるＳＳと硝化槽の余剰汚泥を想定し
て、５０〜１００ｍｇ／Ｌの都市下水処理場の曝気槽内
汚泥と濾紙片を合成排水に混合して投入し、設置してい
るギヤーポンプで投入ＳＳを破砕するとともに槽内を撹
拌した。また、硝化槽の処理水の一部はＵＡＳＢ型嫌気
槽へ循環水量比１：２で循環した。
【００４０】なお、合併浄化槽は２０℃の恒温室内で運
転した。
転した。
【００４１】以上の条件で約１カ月間にわたり連続通水
した結果、ＵＡＳＢ型嫌気槽からの流出液のＢＯＤは平
均４０ｍｇ／Ｌとなり、硝化槽処理水のＢＯＤは５ｍｇ
／Ｌ以下、ＮＨ4 −Ｎは３ｍｇ／Ｌ以下、ＮＯ2 ＋ＮＯ
3 −Ｎは平均１２ｍｇ／Ｌであった。
した結果、ＵＡＳＢ型嫌気槽からの流出液のＢＯＤは平
均４０ｍｇ／Ｌとなり、硝化槽処理水のＢＯＤは５ｍｇ
／Ｌ以下、ＮＨ4 −Ｎは３ｍｇ／Ｌ以下、ＮＯ2 ＋ＮＯ
3 −Ｎは平均１２ｍｇ／Ｌであった。
【００４２】更に、硝化槽処理水の循環水量比を１：３
（３００％循環）に増加した結果、処理水のＮＯ2 ＋Ｎ
Ｏ3 −Ｎは平均８ｍｇ／Ｌとなった。
（３００％循環）に増加した結果、処理水のＮＯ2 ＋Ｎ
Ｏ3 −Ｎは平均８ｍｇ／Ｌとなった。
【００４３】この運転途中、通水を停止し、２週間後に
再通水を行ったが、再通水後、５日後には、処理水水質
は通水停止以前の状況に回復した。
再通水を行ったが、再通水後、５日後には、処理水水質
は通水停止以前の状況に回復した。
【００４４】以上の処理は、硝化槽処理水の凝集沈澱に
よるリン除去工程を組み入れていないが、硝化槽処理水
に硫酸バンド５０ｐｐｍを添加して沈降分離したとこ
ろ、得られた上澄水のＰは１ｍｇ／Ｌ以下となった。
よるリン除去工程を組み入れていないが、硝化槽処理水
に硫酸バンド５０ｐｐｍを添加して沈降分離したとこ
ろ、得られた上澄水のＰは１ｍｇ／Ｌ以下となった。
【００４５】以上の結果より、本発明の合併浄化槽によ
れば、合併浄化槽施設に、運転管理、処理装置、その他
の面で様々な特長を備えるＵＡＳＢ方式の嫌気性処理を
適用して、高度な処理水が得られることが明らかであ
る。
れば、合併浄化槽施設に、運転管理、処理装置、その他
の面で様々な特長を備えるＵＡＳＢ方式の嫌気性処理を
適用して、高度な処理水が得られることが明らかであ
る。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の合併浄化槽
によれば、 発生する余剰汚泥はリン除去の凝集汚泥のみであ
り、余剰汚泥の排出が大幅に低減される。 運転が容易で槽内の閉塞の心配の無いＵＡＳＢ方式
を採用するため、メンテナンスが容易となる。 ＵＡＳＢ型嫌気槽及び硝化槽の負荷量に余裕を持た
せることにより、２０℃付近でも十分な処理が行える。 脱窒をＵＡＳＢ型嫌気槽でメタン発生反応と同時に
行うため、脱窒槽が不要となる。 処理水として、ＢＯＤ：１０ｍｇ／Ｌ以下、Ｎ：１
５ｍｇ／Ｌ以下の高水質処理水を安定して得ることがで
き、更に凝集沈澱処理によるリン除去を組み込むこと
で、Ｐ：２ｍｇ／Ｌ以下とすることもできる。 といった効果が奏され、生活系排水を、容易かつ効率的
に処理することが可能とされる。
によれば、 発生する余剰汚泥はリン除去の凝集汚泥のみであ
り、余剰汚泥の排出が大幅に低減される。 運転が容易で槽内の閉塞の心配の無いＵＡＳＢ方式
を採用するため、メンテナンスが容易となる。 ＵＡＳＢ型嫌気槽及び硝化槽の負荷量に余裕を持た
せることにより、２０℃付近でも十分な処理が行える。 脱窒をＵＡＳＢ型嫌気槽でメタン発生反応と同時に
行うため、脱窒槽が不要となる。 処理水として、ＢＯＤ：１０ｍｇ／Ｌ以下、Ｎ：１
５ｍｇ／Ｌ以下の高水質処理水を安定して得ることがで
き、更に凝集沈澱処理によるリン除去を組み込むこと
で、Ｐ：２ｍｇ／Ｌ以下とすることもできる。 といった効果が奏され、生活系排水を、容易かつ効率的
に処理することが可能とされる。
【図１】本発明の合併浄化槽の一実施例を示す系統図で
ある。
ある。
１ 液化槽 ２ ＵＡＳＢ反応槽 ３ 硝化槽 ４ 第１沈殿槽 ５ 凝集槽 ６ 凝集剤貯槽 ７ 第２沈殿槽
Claims (1)
- 【請求項１】 生活系排水が導入されて嫌気性処理され
る、固形物破砕手段を有する液化槽と、 該液化槽からの流出水が導入されてメタンガス化処理さ
れるＵＡＳＢ型嫌気槽と、 該嫌気槽の処理水が導入されて硝化処理される硝化槽
と、 該硝化槽の処理水を固液分離する固液分離手段と、 該硝化槽の処理水の一部を前記嫌気槽に循環する循環手
段と、を備えてなる合併浄化槽。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25210794A JPH08112600A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 合併浄化槽 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25210794A JPH08112600A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 合併浄化槽 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08112600A true JPH08112600A (ja) | 1996-05-07 |
Family
ID=17232602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25210794A Pending JPH08112600A (ja) | 1994-10-18 | 1994-10-18 | 合併浄化槽 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08112600A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1157674A (ja) * | 1997-08-11 | 1999-03-02 | Ebara Corp | 有機性廃棄物の処理法 |
| JP2001000985A (ja) * | 1999-06-22 | 2001-01-09 | Toshiba Corp | 有機性固形物含有廃水の処理方法および処理装置 |
| JP2002336885A (ja) * | 2001-05-21 | 2002-11-26 | Kurita Water Ind Ltd | 排水の好気性処理方法 |
| JP2003326295A (ja) * | 2002-05-10 | 2003-11-18 | Ebara Corp | 有機性廃水の処理方法及び装置 |
| WO2007077776A1 (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Kurita Water Industries Ltd. | 有機物含有排水の処理装置及び処理方法 |
| JP2008093609A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 有機性排水の処理方法及び処理装置 |
-
1994
- 1994-10-18 JP JP25210794A patent/JPH08112600A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1157674A (ja) * | 1997-08-11 | 1999-03-02 | Ebara Corp | 有機性廃棄物の処理法 |
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| WO2007077776A1 (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Kurita Water Industries Ltd. | 有機物含有排水の処理装置及び処理方法 |
| US7976707B2 (en) | 2005-12-27 | 2011-07-12 | Kurita Water Industries Ltd. | Apparatus and method for treating organic-containing wastewater |
| KR101331637B1 (ko) * | 2005-12-27 | 2013-11-20 | 쿠리타 고교 가부시키가이샤 | 유기물 함유 폐수의 처리 장치 및 처리 방법 |
| CN104710080A (zh) * | 2005-12-27 | 2015-06-17 | 栗田工业株式会社 | 含有机物废水的处理装置及处理方法 |
| JP2008093609A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 有機性排水の処理方法及び処理装置 |
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