JPH08112654A - 鋼の連続鋳造用タンディッシュ - Google Patents
鋼の連続鋳造用タンディッシュInfo
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- JPH08112654A JPH08112654A JP24627994A JP24627994A JPH08112654A JP H08112654 A JPH08112654 A JP H08112654A JP 24627994 A JP24627994 A JP 24627994A JP 24627994 A JP24627994 A JP 24627994A JP H08112654 A JPH08112654 A JP H08112654A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、溶鋼中の微細介在物を効果的に分
離できる構造を有する鋼の連続鋳造用タンディッシュを
提供する。 【構成】 本発明は、複数の溶鋼が通過する孔を有する
仕切り壁を配設して、溶鋼受入室と、タンディッシュノ
ズルを設けた溶鋼注入室とを形成したタンディッシュに
おいて、前記溶鋼通過孔の孔壁に、溶鋼に渦流を発生さ
せて介在物を吸着する、複数条の環状凹（凸）部を形成
したことを特徴とする。
離できる構造を有する鋼の連続鋳造用タンディッシュを
提供する。 【構成】 本発明は、複数の溶鋼が通過する孔を有する
仕切り壁を配設して、溶鋼受入室と、タンディッシュノ
ズルを設けた溶鋼注入室とを形成したタンディッシュに
おいて、前記溶鋼通過孔の孔壁に、溶鋼に渦流を発生さ
せて介在物を吸着する、複数条の環状凹（凸）部を形成
したことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼中の介在物を効果
的に分離する構造を有する鋼の連続鋳造用タンディッシ
ュに関するものである。
的に分離する構造を有する鋼の連続鋳造用タンディッシ
ュに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、鋼の連続鋳造に用いられている
連続鋳造機においては、概念的には図４に示すように、
溶鋼ｓを取鍋ａからタンディッシュｂに受け、タンディ
ッシュノズルｂから、スライディングノズルｎを介して
水冷銅鋳型ｄに注入し、この鋳型で冷却して凝固シェル
ｓｓを生成させ、得られた鋳片ｓｃを鋳型の下方に配置
した多数の支持ロールｒを介して支持、搬出する構造を
有している。ここで用いられるタンディッシュｂにおい
ては、鋳型に注入される溶鋼中に鋳片の品質を阻害する
介在物が混在しないように、介在物の分離除去が行なわ
れている。
連続鋳造機においては、概念的には図４に示すように、
溶鋼ｓを取鍋ａからタンディッシュｂに受け、タンディ
ッシュノズルｂから、スライディングノズルｎを介して
水冷銅鋳型ｄに注入し、この鋳型で冷却して凝固シェル
ｓｓを生成させ、得られた鋳片ｓｃを鋳型の下方に配置
した多数の支持ロールｒを介して支持、搬出する構造を
有している。ここで用いられるタンディッシュｂにおい
ては、鋳型に注入される溶鋼中に鋳片の品質を阻害する
介在物が混在しないように、介在物の分離除去が行なわ
れている。
【０００３】例えば、特開昭５８−２１２８４８号公報
には、タンディッシュ内を、上端が溶鋼面上に突出し下
端と底壁との間に溶鋼が通過自在な間隙を設けた溶鋼入
側の堰板と、上端が溶鋼面下にある溶鋼出側の堰板で溶
鋼入側槽と溶鋼出側槽に仕切り、取り鍋からの溶鋼を、
溶鋼入側の堰板の下端から溶鋼出側の堰板の上端を経て
流すことにより介在物を分離して、鋳型内に清浄化され
た溶鋼を注入することが行われている。この例は、分
離、浮上しやすい粒径の大きい介在物に対しては有効な
手段であるが、溶鋼中に混在する微細な介在物に対して
は必ずしも有効な手段とはいい難い。
には、タンディッシュ内を、上端が溶鋼面上に突出し下
端と底壁との間に溶鋼が通過自在な間隙を設けた溶鋼入
側の堰板と、上端が溶鋼面下にある溶鋼出側の堰板で溶
鋼入側槽と溶鋼出側槽に仕切り、取り鍋からの溶鋼を、
溶鋼入側の堰板の下端から溶鋼出側の堰板の上端を経て
流すことにより介在物を分離して、鋳型内に清浄化され
た溶鋼を注入することが行われている。この例は、分
離、浮上しやすい粒径の大きい介在物に対しては有効な
手段であるが、溶鋼中に混在する微細な介在物に対して
は必ずしも有効な手段とはいい難い。
【０００４】一方、このような微細な介在物を分離する
手段としては、 Ａｒガスを吹き込み、気泡を生成させて介在物をこの
気泡に付着させ、浮上分離する方法がある。しかし、こ
の方法では、微細気泡を大量に生成させるることが困難
であるため、溶鋼と気泡の接触が十分ではなく、微細介
在物を十分に分離することはできない。
手段としては、 Ａｒガスを吹き込み、気泡を生成させて介在物をこの
気泡に付着させ、浮上分離する方法がある。しかし、こ
の方法では、微細気泡を大量に生成させるることが困難
であるため、溶鋼と気泡の接触が十分ではなく、微細介
在物を十分に分離することはできない。
【０００５】また、他の方法として、 溶鋼を通気性耐火物からなるフィルターに通し、この
フィルターで介在物を分離する方法がある。しかし、こ
の方法では、圧損が大きく、鋳型に対して十分な注入量
を確保できないし、フィルターが目詰まりを起こしやす
くフィルターの交換を頻繁に必要とし、生産性の低下に
加え、フィルターコストが増加する。
フィルターで介在物を分離する方法がある。しかし、こ
の方法では、圧損が大きく、鋳型に対して十分な注入量
を確保できないし、フィルターが目詰まりを起こしやす
くフィルターの交換を頻繁に必要とし、生産性の低下に
加え、フィルターコストが増加する。
【０００６】このように、従来例においては、介在物分
離方法として必ずしも十分な評価ができる方法は見あた
らないのが実情であった。
離方法として必ずしも十分な評価ができる方法は見あた
らないのが実情であった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
実情に鑑みなされたもので、溶鋼中の微細介在物を効果
的に分離できる構造を有する鋼の連続鋳造用タンディッ
シュを提供することを目的とするものである。
実情に鑑みなされたもので、溶鋼中の微細介在物を効果
的に分離できる構造を有する鋼の連続鋳造用タンディッ
シュを提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、複数の溶鋼が
通過自在な孔を有する仕切り壁を配設して、取り鍋から
の溶鋼受入室と、底壁に鋳型に溶鋼を注入するためのノ
ズルを設けた溶鋼注入室とを形成したタンディッシュに
おいて、前記溶鋼通過孔の内壁に、溶鋼に渦流を発生さ
せて介在物を吸着する、複数条の環状凹（凸）部を形成
したことを特徴とする鋼の連続鋳造用タンディッシュで
ある。
通過自在な孔を有する仕切り壁を配設して、取り鍋から
の溶鋼受入室と、底壁に鋳型に溶鋼を注入するためのノ
ズルを設けた溶鋼注入室とを形成したタンディッシュに
おいて、前記溶鋼通過孔の内壁に、溶鋼に渦流を発生さ
せて介在物を吸着する、複数条の環状凹（凸）部を形成
したことを特徴とする鋼の連続鋳造用タンディッシュで
ある。
【０００９】
【作用】本発明のタンディッシュにおいては、複数の溶
鋼が通過自在な孔を有する仕切り壁を配設して、タンデ
ィッシュ内を溶鋼受入室と溶鋼注入室に仕切り、取鍋か
らの溶鋼を溶鋼受入室で受入れ、孔壁に環状の凹（凸）
部を形成した溶鋼通過孔を経て溶鋼注入室に流入するよ
うにしている。
鋼が通過自在な孔を有する仕切り壁を配設して、タンデ
ィッシュ内を溶鋼受入室と溶鋼注入室に仕切り、取鍋か
らの溶鋼を溶鋼受入室で受入れ、孔壁に環状の凹（凸）
部を形成した溶鋼通過孔を経て溶鋼注入室に流入するよ
うにしている。
【００１０】本発明は、この溶鋼通過孔の孔壁に形成し
た環状凹（凸）部の作用により、そこを通過する溶鋼流
に渦流を発生させ、孔壁と微細介在物の接触頻度を高め
ることができる。その結果、孔壁への介在物吸着が促進
され、溶鋼を清浄化して溶鋼注入室に導くことができる
ため、鋳型に注入して冷却したのち得られる鋳片の品質
を向上することができる。
た環状凹（凸）部の作用により、そこを通過する溶鋼流
に渦流を発生させ、孔壁と微細介在物の接触頻度を高め
ることができる。その結果、孔壁への介在物吸着が促進
され、溶鋼を清浄化して溶鋼注入室に導くことができる
ため、鋳型に注入して冷却したのち得られる鋳片の品質
を向上することができる。
【００１１】本発明において、仕切り壁の溶鋼通過孔の
形状は、特に制約しないものの孔形成の容易性の観点か
ら、円形が無難である。この通過孔の孔径ｄは、溶鋼と
の接触面積を大きくして、微細介在物の吸着を十分にす
る観点から小径であることが望ましいが、逆に、溶鋼受
入室の仕切り壁の溶鋼通過孔が小さくなることから、目
詰まりしやすく、所定の鋳造速度を得るための溶鋼流量
の確保が困難になること等の理由から、１０mm〜３０mm
が好ましい。大きすぎると溶鋼との接触面積が小さくな
り、微細介在物の吸着効率が低下する。この溶鋼通過孔
の径，数は、これらのことを考慮し、設定された鋳造速
度を確保できる範囲内で決める。
形状は、特に制約しないものの孔形成の容易性の観点か
ら、円形が無難である。この通過孔の孔径ｄは、溶鋼と
の接触面積を大きくして、微細介在物の吸着を十分にす
る観点から小径であることが望ましいが、逆に、溶鋼受
入室の仕切り壁の溶鋼通過孔が小さくなることから、目
詰まりしやすく、所定の鋳造速度を得るための溶鋼流量
の確保が困難になること等の理由から、１０mm〜３０mm
が好ましい。大きすぎると溶鋼との接触面積が小さくな
り、微細介在物の吸着効率が低下する。この溶鋼通過孔
の径，数は、これらのことを考慮し、設定された鋳造速
度を確保できる範囲内で決める。
【００１２】また、溶鋼通過孔の孔壁に形成する環状凹
（凸）部としては、この孔壁に対する介在物の接触頻度
を高めるために有効な溶鋼渦流を生成させ、凹部に吸着
された介在物が長時間にわたり、溶鋼流によって流出し
ないようにすることが必要であり、そのためには、環状
凹（凸）部の形状を溶鋼流の一部に対して遮断作用を有
する複数条の環状凹部（ラビリンス）にすることが好ま
しい。この凹（凸）部の深さｈおよび幅ｘは、通常の場
合、溶鋼通過孔の孔径ｄに対して、その０．２５〜１．
０あれば有効に機能する。また、この環状凹（凸）部は
溶鋼通過孔の長さ（仕切り壁の厚さ）方向に３〜９条程
度配列することが好ましい。
（凸）部としては、この孔壁に対する介在物の接触頻度
を高めるために有効な溶鋼渦流を生成させ、凹部に吸着
された介在物が長時間にわたり、溶鋼流によって流出し
ないようにすることが必要であり、そのためには、環状
凹（凸）部の形状を溶鋼流の一部に対して遮断作用を有
する複数条の環状凹部（ラビリンス）にすることが好ま
しい。この凹（凸）部の深さｈおよび幅ｘは、通常の場
合、溶鋼通過孔の孔径ｄに対して、その０．２５〜１．
０あれば有効に機能する。また、この環状凹（凸）部は
溶鋼通過孔の長さ（仕切り壁の厚さ）方向に３〜９条程
度配列することが好ましい。
【００１３】
（実施例１）以下に本発明を図１に示す実施例１に基づ
いて説明する。この実施例における連続鋳造機は固定鋳
型式のものである。図１（ａ）において、１は取鍋で、
転炉（図示省略）で精錬された溶鋼２を収容し、連続鋳
造機のタンディッシュ３上に搬入されている。この取鍋
１にはストッパー４により開度調整されるノズル５が設
けられている。
いて説明する。この実施例における連続鋳造機は固定鋳
型式のものである。図１（ａ）において、１は取鍋で、
転炉（図示省略）で精錬された溶鋼２を収容し、連続鋳
造機のタンディッシュ３上に搬入されている。この取鍋
１にはストッパー４により開度調整されるノズル５が設
けられている。
【００１４】タンディッシュ３には、図１（ｂ）に示す
ように、その内部に、孔壁に複数条の環状凹部６を形成
した多数の溶鋼通過孔７を有する仕切り壁８を配設し
て、取鍋からの溶鋼受入室９と、底壁に鋳型へ溶鋼を注
入するためのタンディッシュノズル３ａを設けた溶鋼注
入室１０とを形成し、取鍋１のノズル５からの溶鋼２
を、溶鋼受入室９を介して溶鋼注入室１０に導くように
構成されている。
ように、その内部に、孔壁に複数条の環状凹部６を形成
した多数の溶鋼通過孔７を有する仕切り壁８を配設し
て、取鍋からの溶鋼受入室９と、底壁に鋳型へ溶鋼を注
入するためのタンディッシュノズル３ａを設けた溶鋼注
入室１０とを形成し、取鍋１のノズル５からの溶鋼２
を、溶鋼受入室９を介して溶鋼注入室１０に導くように
構成されている。
【００１５】１１は水冷銅鋳型で、この鋳型内には、前
記タンディッシュノズル３ａの先端部がこの鋳型内の溶
鋼中に浸漬するように挿入されている。１２は鋳型振動
装置、１３は鋳型下部に配設された多数の支持ロール
で、鋳型からの鋳片１４を垂直−湾曲−水平支持するも
のである。
記タンディッシュノズル３ａの先端部がこの鋳型内の溶
鋼中に浸漬するように挿入されている。１２は鋳型振動
装置、１３は鋳型下部に配設された多数の支持ロール
で、鋳型からの鋳片１４を垂直−湾曲−水平支持するも
のである。
【００１６】このように構成された連続鋳造機において
は、取鍋１内の溶鋼２は、ノズル５からタンディッシュ
３の溶鋼受入室９に注入され、孔壁に複数条の環状凹部
６を形成した多数の溶鋼通過孔７を経て溶鋼注入室１０
へと流入する。
は、取鍋１内の溶鋼２は、ノズル５からタンディッシュ
３の溶鋼受入室９に注入され、孔壁に複数条の環状凹部
６を形成した多数の溶鋼通過孔７を経て溶鋼注入室１０
へと流入する。
【００１７】溶鋼がこの溶鋼通過孔７を通過するとき、
図２に示すように、環状凹部６の作用で溶鋼２流に渦流
２ｖが発生して、溶鋼中の微細介在物が環状凹部６内に
流入し、そこを十分に流動したのち、この隅部６ａに吸
着されて溶鋼２から分離する。
図２に示すように、環状凹部６の作用で溶鋼２流に渦流
２ｖが発生して、溶鋼中の微細介在物が環状凹部６内に
流入し、そこを十分に流動したのち、この隅部６ａに吸
着されて溶鋼２から分離する。
【００１８】その結果、溶鋼２は清浄化されて溶鋼注入
室１０へと流入し、タンディッシュノズル３ａからスラ
イディングノズルＳＮを介して鋳型内に連続供給され
る。鋳型の溶鋼面には潤滑パウダー１５も供給されてい
る。鋳型に供給された溶鋼２は、この鋳型で冷却され、
凝固シェル１４ｓを生成し、多数の支持ロール１３で垂
直−湾曲−水平支持されて鋳片１４として連続的に引き
出される。
室１０へと流入し、タンディッシュノズル３ａからスラ
イディングノズルＳＮを介して鋳型内に連続供給され
る。鋳型の溶鋼面には潤滑パウダー１５も供給されてい
る。鋳型に供給された溶鋼２は、この鋳型で冷却され、
凝固シェル１４ｓを生成し、多数の支持ロール１３で垂
直−湾曲−水平支持されて鋳片１４として連続的に引き
出される。
【００１９】このように本発明のタンディッシュを経て
鋳型に供給される溶鋼中には、介在物が極めて少ないの
で、介在物のない品質の良好な鋳片を鋳造することがで
きる。
鋳型に供給される溶鋼中には、介在物が極めて少ないの
で、介在物のない品質の良好な鋳片を鋳造することがで
きる。
【００２０】（実施例２）前記の固定鋳型式連続鋳造機
において、内法寸法１ｍ×１ｍ×７ｍのタンディッシュ
を用い、仕切り壁の溶鋼流通孔の孔径ｄ，孔数ｈｎ：１
００個、仕切り壁の厚さｔ，環状凹部深さｈ，環状凹部
の条（列）数ｃｎを変化させ、鋳造速度１．５ｍ／min
で厚み２５０mm×幅１５００mm×の表１に示すような成
分組成の炭素鋼のスラブ鋳片１４を鋳造し、得られた鋼
スラブ鋳片からサンプルを切りだし、スライム抽出検査
を行い、介在物量を調査した。その結果を表２に示す。
において、内法寸法１ｍ×１ｍ×７ｍのタンディッシュ
を用い、仕切り壁の溶鋼流通孔の孔径ｄ，孔数ｈｎ：１
００個、仕切り壁の厚さｔ，環状凹部深さｈ，環状凹部
の条（列）数ｃｎを変化させ、鋳造速度１．５ｍ／min
で厚み２５０mm×幅１５００mm×の表１に示すような成
分組成の炭素鋼のスラブ鋳片１４を鋳造し、得られた鋼
スラブ鋳片からサンプルを切りだし、スライム抽出検査
を行い、介在物量を調査した。その結果を表２に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】表２に示すように、本発明のタンディッシ
ュにおいて、操業上の問題（流量不足、目詰まり等）を
発生せずに、介在物指数を安定して小さくするために
は、仕切り壁の溶鋼流通孔の孔径ｄ，孔数ｈｎ、仕切り
壁の厚さｔ，環状凹部の深さｈ，環状凹部の条（列）数
ｃｎ等の条件を適正範囲に設定する必要がある。
ュにおいて、操業上の問題（流量不足、目詰まり等）を
発生せずに、介在物指数を安定して小さくするために
は、仕切り壁の溶鋼流通孔の孔径ｄ，孔数ｈｎ、仕切り
壁の厚さｔ，環状凹部の深さｈ，環状凹部の条（列）数
ｃｎ等の条件を適正範囲に設定する必要がある。
【００２４】この実施例から、溶鋼通過孔の径ｄが１５
mm以上、環状凹部の深さｈが溶鋼通過孔の径ｄに対して
０．２５以上、環状凹部の条数が２〜８，仕切り壁の厚
さｔが１００〜４００mmの条件を満足するNo１，２、
３、７，９、１０の場合が、操業上の問題を発生させる
ことなく鋳片中の介在物指数を小さくできるが、溶鋼通
過孔の孔径ｄが１０mmのNo４の場合、仕切り壁の厚さｔ
が５００mmのNo８の場合では、操業上の問題が生ずるこ
とを確認できた。
mm以上、環状凹部の深さｈが溶鋼通過孔の径ｄに対して
０．２５以上、環状凹部の条数が２〜８，仕切り壁の厚
さｔが１００〜４００mmの条件を満足するNo１，２、
３、７，９、１０の場合が、操業上の問題を発生させる
ことなく鋳片中の介在物指数を小さくできるが、溶鋼通
過孔の孔径ｄが１０mmのNo４の場合、仕切り壁の厚さｔ
が５００mmのNo８の場合では、操業上の問題が生ずるこ
とを確認できた。
【００２５】この介在物指数のレベルを従来例との比較
で示すと、図３の通りであり、特に、径ｄが２０mm、環
状凹部の深さｈが径ｄに対して０．５〜１以上、環状凹
部の条数が４〜８，仕切り壁の厚さｔが２００〜４００
mmの条件を満足するNo１、７、９の場合が、介在物量が
従来例に比し、格段に減少できることが確認できた。
で示すと、図３の通りであり、特に、径ｄが２０mm、環
状凹部の深さｈが径ｄに対して０．５〜１以上、環状凹
部の条数が４〜８，仕切り壁の厚さｔが２００〜４００
mmの条件を満足するNo１、７、９の場合が、介在物量が
従来例に比し、格段に減少できることが確認できた。
【００２６】したがって、本発明では、このような結果
と、操業条件等を考慮して、仕切り壁の溶鋼流通孔の孔
径ｄ，孔数ｈｎ、仕切り壁の厚さｔ，環状凹部の深さ
ｈ，環状凹部の条（列）数ｃｎ等の条件設定を行う。な
お、ここでいう介在物指数とは、 介在物指数＝ｌｏｇ10（４０〜１５０μ径の介在物個数
／kg） で表される。
と、操業条件等を考慮して、仕切り壁の溶鋼流通孔の孔
径ｄ，孔数ｈｎ、仕切り壁の厚さｔ，環状凹部の深さ
ｈ，環状凹部の条（列）数ｃｎ等の条件設定を行う。な
お、ここでいう介在物指数とは、 介在物指数＝ｌｏｇ10（４０〜１５０μ径の介在物個数
／kg） で表される。
【００２７】なお、本発明のタンディッシュは、上記実
施例の構造、条件に限定されるものではない。また、本
発明のタンディッシュは、固定鋳型式連続鋳造機にのみ
適用されるものではなく、双ドラム式連続鋳造機，双ベ
ルト式連続鋳造機，単ベルト式連続鋳造機，移動鋳型式
連続鋳造機等各種の連続鋳造機においても適用されるも
のである。したがって、本発明のタンディッシュの構造
条件は、これら適用する連続鋳造機の構造条件に応じ
て、前記手段の範囲内で変更するものである。
施例の構造、条件に限定されるものではない。また、本
発明のタンディッシュは、固定鋳型式連続鋳造機にのみ
適用されるものではなく、双ドラム式連続鋳造機，双ベ
ルト式連続鋳造機，単ベルト式連続鋳造機，移動鋳型式
連続鋳造機等各種の連続鋳造機においても適用されるも
のである。したがって、本発明のタンディッシュの構造
条件は、これら適用する連続鋳造機の構造条件に応じ
て、前記手段の範囲内で変更するものである。
【００２８】
【発明の効果】本発明のタンディッシュにおいては、複
数の溶鋼通過孔を有する仕切り壁により、タンディッシ
ュ内を、溶鋼受入室と溶鋼注入室に仕切り、取鍋からの
溶鋼を溶鋼受入室で受入れ、孔壁に環状の凹（凸）部を
形成した溶鋼通過孔を経て溶鋼注入室に流入するように
している。
数の溶鋼通過孔を有する仕切り壁により、タンディッシ
ュ内を、溶鋼受入室と溶鋼注入室に仕切り、取鍋からの
溶鋼を溶鋼受入室で受入れ、孔壁に環状の凹（凸）部を
形成した溶鋼通過孔を経て溶鋼注入室に流入するように
している。
【００２９】本発明は、この溶鋼通過孔の孔壁に形成し
た環状の凹（凸）部の作用により、そこを通過する溶鋼
流に渦流を発生させ、孔壁と微細介在物の接触頻度を高
めることができる。その結果、孔壁への介在物吸着が促
進され、溶鋼を清浄化して溶鋼注入室に導くことができ
るため、鋳型に注入して冷却したのち、得られる鋳片の
品質を向上することができる。
た環状の凹（凸）部の作用により、そこを通過する溶鋼
流に渦流を発生させ、孔壁と微細介在物の接触頻度を高
めることができる。その結果、孔壁への介在物吸着が促
進され、溶鋼を清浄化して溶鋼注入室に導くことができ
るため、鋳型に注入して冷却したのち、得られる鋳片の
品質を向上することができる。
【図１】（ａ）図は本発明の連続鋳造用タンディッシュ
を用いた連続鋳造機例を示す側断面概要説明図、（ｂ）
図は、（ａ）図のタンディッシュの拡大正面断面概要説
明図。
を用いた連続鋳造機例を示す側断面概要説明図、（ｂ）
図は、（ａ）図のタンディッシュの拡大正面断面概要説
明図。
【図２】図１（ｂ）図の溶鋼通過孔の正面拡大断面概要
説明図。
説明図。
【図３】本発明の実施例で得られた鋳片と従来のタンデ
ィッシュを用いて得られた鋳片における介在物指数の比
較説明図。
ィッシュを用いて得られた鋳片における介在物指数の比
較説明図。
【図４】従来の鋼の連続鋳造機の構造例を示す側断面概
要説明図。
要説明図。
１ 取鍋 ２ 溶鋼 ２ｖ 渦流 ３ タンディッシュ ３ａ タンディッシュノズル ４ ストッパー ５ ノズル ６ 環状凹部 ７ 溶鋼流通孔 ８ 仕切り壁 ９ 溶鋼受入室 １０ 溶鋼注入室 １１ 水冷銅鋳型 １２ 鋳型振動装置 １３ 支持ロール １４ 鋳片 １４ｓ 凝固シェル １５ 潤滑パウダー
Claims (1)
- 【請求項１】 複数の溶鋼が通過自在な孔を有する仕切
り壁を配設して、取鍋からの溶鋼受入室と、底壁に鋳型
に溶鋼を注入するためのノズルを設けた溶鋼注入室とを
形成したタンディッシュにおいて、前記溶鋼通過孔の内
壁に、溶鋼に渦流を発生させて介在物を吸着する、複数
条の環状凹（凸）部を形成したことを特徴とする鋼の連
続鋳造用タンディッシュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24627994A JPH08112654A (ja) | 1994-10-12 | 1994-10-12 | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24627994A JPH08112654A (ja) | 1994-10-12 | 1994-10-12 | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08112654A true JPH08112654A (ja) | 1996-05-07 |
Family
ID=17146181
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24627994A Withdrawn JPH08112654A (ja) | 1994-10-12 | 1994-10-12 | 鋼の連続鋳造用タンディッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08112654A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101954477A (zh) * | 2010-11-09 | 2011-01-26 | 广东省韶铸集团有限公司 | 一种提高底注式浇煲对浇口准确性的方法 |
| CN102632230A (zh) * | 2012-04-27 | 2012-08-15 | 宜兴市龙宸炉料有限公司 | 一种改进的中间包挡墙 |
| CN107891142A (zh) * | 2017-11-02 | 2018-04-10 | 路望培 | 一种带过滤网的冶炼滤渣槽 |
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1994
- 1994-10-12 JP JP24627994A patent/JPH08112654A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101954477A (zh) * | 2010-11-09 | 2011-01-26 | 广东省韶铸集团有限公司 | 一种提高底注式浇煲对浇口准确性的方法 |
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