JPH0811312B2 - Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤInfo
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- JPH0811312B2 JPH0811312B2 JP60253958A JP25395885A JPH0811312B2 JP H0811312 B2 JPH0811312 B2 JP H0811312B2 JP 60253958 A JP60253958 A JP 60253958A JP 25395885 A JP25395885 A JP 25395885A JP H0811312 B2 JPH0811312 B2 JP H0811312B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はCr−Mo系低合金耐熱鋼をガスシールドアーク
溶接するために溶接用鋼ワイヤに関するものである。
溶接するために溶接用鋼ワイヤに関するものである。
（従来の技術） 近年、原子力機器をはじめ火力発電プラント及び石油
精製などの化学プラントに使用されるCr−Mo系低合金耐
熱鋼容器は、装置の大型化や反応プロセスの進歩によっ
て極厚肉化及び使用条件の苛酷化の傾向にある。すなわ
ち、これら鋼材及び溶接部は極厚化するとともに、高強
度・高靭性で、かつ種々の苛酷な環境下で長時間の使用
に十分耐えることが要求されてきている。当然、溶接材
料も上記同様、極厚化に伴う長時間の溶接後熱処理によ
る強度の低下や、板厚を少しでも減ずるための高強度設
計に対する強度と靭性の確保が必要になる。
精製などの化学プラントに使用されるCr−Mo系低合金耐
熱鋼容器は、装置の大型化や反応プロセスの進歩によっ
て極厚肉化及び使用条件の苛酷化の傾向にある。すなわ
ち、これら鋼材及び溶接部は極厚化するとともに、高強
度・高靭性で、かつ種々の苛酷な環境下で長時間の使用
に十分耐えることが要求されてきている。当然、溶接材
料も上記同様、極厚化に伴う長時間の溶接後熱処理によ
る強度の低下や、板厚を少しでも減ずるための高強度設
計に対する強度と靭性の確保が必要になる。
そこで、従来のCr−Mo系低合金耐熱鋼ガスシールドア
ーク溶接用鋼ワイヤとしては、特開昭57−85692号公
報、特開昭59−193789号公報記載のものが提案されてい
る。
ーク溶接用鋼ワイヤとしては、特開昭57−85692号公
報、特開昭59−193789号公報記載のものが提案されてい
る。
強度向上には微量ＶやNb等の添加が有効であるが、多
量に添加すると高強度が得られるものの靭性低下や焼も
どし脆化が大きくなる。
量に添加すると高強度が得られるものの靭性低下や焼も
どし脆化が大きくなる。
一方、靭性確保については、焼もどし脆化に影響を及
ぼすＰやSb、Sn、Asなどの不純物元素や、これら元素の
粒界偏析をを助長するSi又はMnを低く抑えること、及び
微量のＶ、Ｂを添加することで努力しても、強度増加に
よる靭性確保にも限界がある。
ぼすＰやSb、Sn、Asなどの不純物元素や、これら元素の
粒界偏析をを助長するSi又はMnを低く抑えること、及び
微量のＶ、Ｂを添加することで努力しても、強度増加に
よる靭性確保にも限界がある。
また、強度・靭性とテンパーパラメータ（＝［溶接後
熱処理温度］（゜Ｋ）＋｛20＋log［熱処理時間］（h
r）｝10-3、以下、T.P.という）の関係から、高強度は
T.P.を低くすることで容易に得られるが、靭性が低くな
る。その反面、高靭性ではT.P.を高くすることで得られ
るものの強度が低くなる。
熱処理温度］（゜Ｋ）＋｛20＋log［熱処理時間］（h
r）｝10-3、以下、T.P.という）の関係から、高強度は
T.P.を低くすることで容易に得られるが、靭性が低くな
る。その反面、高靭性ではT.P.を高くすることで得られ
るものの強度が低くなる。
このように、圧力容器の高効率化による高温高圧操業
を可能とするための高T.P.で高強度が得られると同時に
高靭性が確保できる溶接材料の開発は、従来技術では非
常に難しく、多くの問題点を残しているのが実状であ
る。
を可能とするための高T.P.で高強度が得られると同時に
高靭性が確保できる溶接材料の開発は、従来技術では非
常に難しく、多くの問題点を残しているのが実状であ
る。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は、ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤで、上
記従来品の欠点を解消し、高T.P.でも高強度と高靭性が
同時に得られ、良質の溶接部を得ることができる優れた
ワイヤを提供することを目的としている。
記従来品の欠点を解消し、高T.P.でも高強度と高靭性が
同時に得られ、良質の溶接部を得ることができる優れた
ワイヤを提供することを目的としている。
（問題点を解決するための手段） 本発明の要旨は、Ar−CO2混合ガス又はAr−O2混合ガ
スをシールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであっ
て、重量％でC 0.04％以上0.10％以下、Si 0.25％以上
0.60％以下、Mn 0.65％以上1.20％以下、Cr 2.20％以上
2.70％未満、Mo 0.90％以上1.20％以下、V 0.10％以上
0.75％以下、N 0.0150％以下を含有し、さらに、Nb 0.0
2％以上0.10％以下及び／又はB 0.006％以下を含有し、
必要に応じCu 0.40％以下を含有し、残部が鉄及び不可
避の不純物よりなることを特徴とするCr−Mo系低合金耐
熱鋼溶接用鋼ワイヤである。
スをシールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであっ
て、重量％でC 0.04％以上0.10％以下、Si 0.25％以上
0.60％以下、Mn 0.65％以上1.20％以下、Cr 2.20％以上
2.70％未満、Mo 0.90％以上1.20％以下、V 0.10％以上
0.75％以下、N 0.0150％以下を含有し、さらに、Nb 0.0
2％以上0.10％以下及び／又はB 0.006％以下を含有し、
必要に応じCu 0.40％以下を含有し、残部が鉄及び不可
避の不純物よりなることを特徴とするCr−Mo系低合金耐
熱鋼溶接用鋼ワイヤである。
すなわち、本発明のワイヤは、その組成を適正に選択
限定し、特にV 0.10％以上0.75％以下、Ｎ 0.0150％以
下を含有し、又、Nb 0.02％以上0.10％以下及び／又は
B 0.006％以下を含有せしめ、さらに必要に応じてCu含
有量0.40％以下とし、これによって従来ワイヤでは得る
ことが難しかった高T.P.で高強度が得られると同時に高
靭性が確保できるというすぐれた効果を発揮するのであ
る。
限定し、特にV 0.10％以上0.75％以下、Ｎ 0.0150％以
下を含有し、又、Nb 0.02％以上0.10％以下及び／又は
B 0.006％以下を含有せしめ、さらに必要に応じてCu含
有量0.40％以下とし、これによって従来ワイヤでは得る
ことが難しかった高T.P.で高強度が得られると同時に高
靭性が確保できるというすぐれた効果を発揮するのであ
る。
（作用） 以下に、本発明ワイヤの各構成成分の限定理由を詳細
に説明する。
に説明する。
Ｃは溶接金属の強度向上に有効な成分であるが、0.10
％を超えると微小なブローホールが発生する。一方0.04
％未満では鋼材同等の強度が確保できない。
％を超えると微小なブローホールが発生する。一方0.04
％未満では鋼材同等の強度が確保できない。
Si及びMnは脱酸剤として不可欠な成分であり、強度、
靭性の調整に有効な成分でもある。しかし、Si及びMnの
含有量をそれぞれ0.60％、1.20％を超えて含有すると過
度に強度が上昇し、靭性低下をまねく。また、焼もどし
脆化も大きくなってしまう。一方、十分な脱酸効果を得
るためにはSiは0.25％以上、Mnは0.65％以上含有する必
要がある。
靭性の調整に有効な成分でもある。しかし、Si及びMnの
含有量をそれぞれ0.60％、1.20％を超えて含有すると過
度に強度が上昇し、靭性低下をまねく。また、焼もどし
脆化も大きくなってしまう。一方、十分な脱酸効果を得
るためにはSiは0.25％以上、Mnは0.65％以上含有する必
要がある。
Crは耐酸化性、耐水素性及び溶接金属の高温強度の安
定化のために不可欠な元素であり、加工性及び溶接性を
考慮し、さらに対象目的に合わせ2.20％以上2.70％未満
と定めた。
定化のために不可欠な元素であり、加工性及び溶接性を
考慮し、さらに対象目的に合わせ2.20％以上2.70％未満
と定めた。
Moは溶接金属の高温強度の確保と焼もどし脆化阻止に
不可欠な元素であり、1.20％を超えると焼もどし脆化が
促進される。一方、0.90％未満では十分は効果が得られ
ない。
不可欠な元素であり、1.20％を超えると焼もどし脆化が
促進される。一方、0.90％未満では十分は効果が得られ
ない。
Ｖは溶接金属の結晶粒度を微細化する作用があるとと
もに、強度上昇を計るために有効な成分であるが、0.75
％を超えると強度を過大化するとともに靭性を劣化させ
る。一方、0.10％未満では十分な効果が得られない。
もに、強度上昇を計るために有効な成分であるが、0.75
％を超えると強度を過大化するとともに靭性を劣化させ
る。一方、0.10％未満では十分な効果が得られない。
ＮはＣと同様に溶接金属の強度向上に有効な成分であ
るが、0.0150％を超えるとブローホールやピットが発生
するので、0.0150％以下と決定した。
るが、0.0150％を超えるとブローホールやピットが発生
するので、0.0150％以下と決定した。
本発明ワイヤにおいてはさらに選択成分としてNb及び
／又はＢを含有することによって、高T.P.でも高強度が
得られるとともに、高靭性が確保できる。Nbは溶接金属
の結晶粒度を微細にし、靭性を向上させ、焼きもどし脆
化を減少させるとともに、脱酸剤としても利用され、強
度を増加させる有効な成分でもある。しかし、Nbが0.10
％を超えると強度を過大化するとともに靭性を劣化させ
る。一方、0.02％未満では十分な効果が得られない。
／又はＢを含有することによって、高T.P.でも高強度が
得られるとともに、高靭性が確保できる。Nbは溶接金属
の結晶粒度を微細にし、靭性を向上させ、焼きもどし脆
化を減少させるとともに、脱酸剤としても利用され、強
度を増加させる有効な成分でもある。しかし、Nbが0.10
％を超えると強度を過大化するとともに靭性を劣化させ
る。一方、0.02％未満では十分な効果が得られない。
さらに、Ｂは強力な脱酸性炭化物生成成分であるか
ら、これをワイヤに添加することによって結晶を微細化
し、靭性を向上させ、焼きもどし脆化を減少させる。し
かし0.006％を超えると溶接金属に高温割れが発生し易
くなるので0.006％以下とした。
ら、これをワイヤに添加することによって結晶を微細化
し、靭性を向上させ、焼きもどし脆化を減少させる。し
かし0.006％を超えると溶接金属に高温割れが発生し易
くなるので0.006％以下とした。
上記Ｖが存在しないとき、Nbだけ添加しても溶接金属
が硬化し過ぎて靭性が劣化するし、また、Ｂも溶接金属
の耐割れ性を低下させる結果となるので、Ｖを含有する
他に、Nb及び／又はＢを添加することにより、高T.P.で
高強度・高靭性が安定して同時に得られるという効果が
ある。
が硬化し過ぎて靭性が劣化するし、また、Ｂも溶接金属
の耐割れ性を低下させる結果となるので、Ｖを含有する
他に、Nb及び／又はＢを添加することにより、高T.P.で
高強度・高靭性が安定して同時に得られるという効果が
ある。
以上が本発明ワイヤの基本成分であるが、本発明ワイ
ヤにおいてはさらに次の範囲でCuを含有することが出来
る。
ヤにおいてはさらに次の範囲でCuを含有することが出来
る。
Cuは一般的に耐錆性、耐食性及びワイヤ送給性向上を
目的としてワイヤ表面へのメッキ等で施されるが、0.40
％を超えると高温割れの原因や靭性劣化をまねくので0.
40％以下とした。また、原子炉容器用としては照射脆化
への影響を考慮してCuメッキを施さないで使用する場合
もある。
目的としてワイヤ表面へのメッキ等で施されるが、0.40
％を超えると高温割れの原因や靭性劣化をまねくので0.
40％以下とした。また、原子炉容器用としては照射脆化
への影響を考慮してCuメッキを施さないで使用する場合
もある。
以上のように構成された成分のワイヤを用いて溶接を
行った結果、溶接金属性能は所定の特性を十分満足する
ものが得られた。
行った結果、溶接金属性能は所定の特性を十分満足する
ものが得られた。
以下に本発明の効果を実施例によりさらに具体的に示
す。
す。
（実施例） 第１表は実験に用いた鋼ワイヤを示す。ワイヤ記号１
〜４が本発明ワイヤで、ワイヤ記号５〜13は比較のため
に掲げた本発明範囲外のワイヤである。板厚20mmの２・
1/4Cr−1Mo系鋼板を第１図に示す開先形状に加工した
後、第１表に示すワイヤを用い第２表に示す溶接条件で
多層盛溶接を行った。溶接後の試験材に、690℃×12hr
の溶接後熱処理（以下、SRという）を施し、第２図に示
す如く、引張試験片（常温引張JISZ3111A−１号、高温
引張JISG056710mmφ）及び研摩試験片（JISZ31124号）
を採取し、機械試験を行った。また、上記の衝撃試験片
についてさらに第３図に示す条件で脆化熱処理（以下SC
という）を実施する試験を行った。これらの試験結果及
び溶接作業性結果を第３表に示す。
〜４が本発明ワイヤで、ワイヤ記号５〜13は比較のため
に掲げた本発明範囲外のワイヤである。板厚20mmの２・
1/4Cr−1Mo系鋼板を第１図に示す開先形状に加工した
後、第１表に示すワイヤを用い第２表に示す溶接条件で
多層盛溶接を行った。溶接後の試験材に、690℃×12hr
の溶接後熱処理（以下、SRという）を施し、第２図に示
す如く、引張試験片（常温引張JISZ3111A−１号、高温
引張JISG056710mmφ）及び研摩試験片（JISZ31124号）
を採取し、機械試験を行った。また、上記の衝撃試験片
についてさらに第３図に示す条件で脆化熱処理（以下SC
という）を実施する試験を行った。これらの試験結果及
び溶接作業性結果を第３表に示す。
第１表及び第３表から明らかな様に、本発明に係るワ
イヤ記号１〜４のワイヤは、Ｘ線透過試験結果及び溶接
作業性評価結果が良好なのはもちろん、目標とする強
度、靭性及び焼もどし脆化特性を示す脆化指数も優れた
性能が得られている。
イヤ記号１〜４のワイヤは、Ｘ線透過試験結果及び溶接
作業性評価結果が良好なのはもちろん、目標とする強
度、靭性及び焼もどし脆化特性を示す脆化指数も優れた
性能が得られている。
これに対して比較例を個々に説明すると、記号５のワ
イヤは高強度を得るためＣとＶを本発明の成分要件範囲
を超える0.13％と0.85％にしたものであるが、溶接金属
の強度は高くなるものの、靭性及び脆化指数は低く、ま
た溶接金属中に微小なブローホールが発生した。記号６
のワイヤはNbのみ単独添加したもので、その量は本発明
の成分要件範囲未満の0.013％とし、さらにMnを本発明
の成分要件範囲を超える1.25％としたものであるが、Ｘ
線透過試験結果及び溶接作業性評価結果は良好なもの
の、強度が低く、目標値を満足出来ない。しかし靭性及
び脆化指数は良好である。記号７のワイヤはＶは本発明
の成分要件範囲未満の0.022％、Ｂを本発明の成分要件
範囲を超える0.0073％としたものであるが、複合添加の
効果が得られず、強度も低く、Ｘ線透過試験が不良にな
つた。記号８のワイヤはＶのみの単独添加をしたもの
で、その量は本発明の成分要件範囲内の0.041％である
が、記号６のワイヤと同様に強度が低く、目標値を満足
出来ない。記号９のワイヤはＶ、Nb、Ｂの複合添加ワイ
ヤであるが、Nbを本発明の成分要件範囲を超える0.124
％としたものであるため強度か高くなりすぎ、靭性及び
脆化指数が悪くなっている。また、溶接作業性において
もスラグはくりがやや不良となった。記号10及び11のワ
イヤは靭性と焼もどし脆化特性向上を目的に、10ではSi
を、11ではMnをそれぞれ本発明の成分要件範囲未満の0.
20％及び0.52％にしたものであるが、脱酸不足によるブ
ローホールが溶接金属中に発生し、衝撃試験片も採取出
来なかった。記号12のワイヤは強度向上を目的にNb、Ｂ
及びＮを本発明の成分要件範囲を超える0.0172％にした
ものであるが、高強度は得られるものの、衝撃試験片が
採取できないほど、溶接金属中にブローホールが発生し
た。記号13のワイヤはＶ及びNbを含有するワイヤで、Nb
を本発明の成分要件範囲未満の0.019％とし、さらにＣ
も0.03％と低値としたものであるが、Ｘ線透過試験結果
及び溶接作業性評価試験は良好であり、靭性及び脆化指
数も優れているが、目標とする強度を満足出来なかっ
た。
イヤは高強度を得るためＣとＶを本発明の成分要件範囲
を超える0.13％と0.85％にしたものであるが、溶接金属
の強度は高くなるものの、靭性及び脆化指数は低く、ま
た溶接金属中に微小なブローホールが発生した。記号６
のワイヤはNbのみ単独添加したもので、その量は本発明
の成分要件範囲未満の0.013％とし、さらにMnを本発明
の成分要件範囲を超える1.25％としたものであるが、Ｘ
線透過試験結果及び溶接作業性評価結果は良好なもの
の、強度が低く、目標値を満足出来ない。しかし靭性及
び脆化指数は良好である。記号７のワイヤはＶは本発明
の成分要件範囲未満の0.022％、Ｂを本発明の成分要件
範囲を超える0.0073％としたものであるが、複合添加の
効果が得られず、強度も低く、Ｘ線透過試験が不良にな
つた。記号８のワイヤはＶのみの単独添加をしたもの
で、その量は本発明の成分要件範囲内の0.041％である
が、記号６のワイヤと同様に強度が低く、目標値を満足
出来ない。記号９のワイヤはＶ、Nb、Ｂの複合添加ワイ
ヤであるが、Nbを本発明の成分要件範囲を超える0.124
％としたものであるため強度か高くなりすぎ、靭性及び
脆化指数が悪くなっている。また、溶接作業性において
もスラグはくりがやや不良となった。記号10及び11のワ
イヤは靭性と焼もどし脆化特性向上を目的に、10ではSi
を、11ではMnをそれぞれ本発明の成分要件範囲未満の0.
20％及び0.52％にしたものであるが、脱酸不足によるブ
ローホールが溶接金属中に発生し、衝撃試験片も採取出
来なかった。記号12のワイヤは強度向上を目的にNb、Ｂ
及びＮを本発明の成分要件範囲を超える0.0172％にした
ものであるが、高強度は得られるものの、衝撃試験片が
採取できないほど、溶接金属中にブローホールが発生し
た。記号13のワイヤはＶ及びNbを含有するワイヤで、Nb
を本発明の成分要件範囲未満の0.019％とし、さらにＣ
も0.03％と低値としたものであるが、Ｘ線透過試験結果
及び溶接作業性評価試験は良好であり、靭性及び脆化指
数も優れているが、目標とする強度を満足出来なかっ
た。
以上、これらの結果からＶ及びＮを含有する他に、Nb
及び／又はＢを添加するにしてもその添加量が適正でな
いとすぐれた効果が発揮されないことが判る。
及び／又はＢを添加するにしてもその添加量が適正でな
いとすぐれた効果が発揮されないことが判る。
（実施例２） 板厚50mmの２・1/4−1Mo系鋼板を第３図に示す狭開先
に加工し、第１表に示すワイヤの内ワイヤ記号２、５、
13、の３ワイヤを用い、第４表に示す溶接条件で１パス
/1層溶接を行った。溶接後690℃×24hrのSRを施し、第
４図に示す位置より常温引張用JISZ3111A−２号引張試
験片ａ及びJISZ3112 ４号試験片ｂを採取し、試験し
た。これらの結果を第５表に示す。
に加工し、第１表に示すワイヤの内ワイヤ記号２、５、
13、の３ワイヤを用い、第４表に示す溶接条件で１パス
/1層溶接を行った。溶接後690℃×24hrのSRを施し、第
４図に示す位置より常温引張用JISZ3111A−２号引張試
験片ａ及びJISZ3112 ４号試験片ｂを採取し、試験し
た。これらの結果を第５表に示す。
この様に、狭開先溶接法で溶接を行った場合でも本発
明の範囲に属するワイヤ（ワイヤ記号２）であれば優れ
た溶接金属性能が得られると共に、開先内でアークが安
定でスパッターの発生も少なく、スラグはくりが良好な
溶接作業性を示す。それに対し、本発明範囲外のワイヤ
（ワイヤ記号５、13）は、Ｘ線特性や性能面で問題が発
生する。
明の範囲に属するワイヤ（ワイヤ記号２）であれば優れ
た溶接金属性能が得られると共に、開先内でアークが安
定でスパッターの発生も少なく、スラグはくりが良好な
溶接作業性を示す。それに対し、本発明範囲外のワイヤ
（ワイヤ記号５、13）は、Ｘ線特性や性能面で問題が発
生する。
（発明の効果） 以上の様に、本発明の鋼ワイヤは溶接作業性が良好な
ことはもちろん、高T.P.でも高強度・高靭性を同時に有
する溶接金属が得られ、Cr−Mo系低合金耐熱鋼の使用分
野においてその適用範囲の拡大に寄与出来るものであ
る。
ことはもちろん、高T.P.でも高強度・高靭性を同時に有
する溶接金属が得られ、Cr−Mo系低合金耐熱鋼の使用分
野においてその適用範囲の拡大に寄与出来るものであ
る。
第１図及び第３図は実施例に用いた開先形状を示す説明
図、第２図は実施例で用いた脆化熱処理条件を示す説明
図、第４図は実施例で用いた引張試験片と衝撃試験片の
採取位置を示す図である。 ａ……引張試験片、ｂ……衝撃試験片。
図、第２図は実施例で用いた脆化熱処理条件を示す説明
図、第４図は実施例で用いた引張試験片と衝撃試験片の
採取位置を示す図である。 ａ……引張試験片、ｂ……衝撃試験片。
Claims (2)
- 【請求項１】Ar−CO2混合ガス又はAr−O2混合ガスをシ
ールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであって、重量
％で、 Ｃ 0.04％以上0.10％以下、 Si 0.25％以上0.60％以下、 Mn 0.65％以上1.20％以下、 Cr 2.20％以上2.70％未満、 Mo 0.90％以上1.20％以下、 Ｖ 0.10％以上0.75％以下、 Ｎ 0.0150％以下 を含有し、さらにNb 0.02％以上0.10％以下及び／又はB
0.006％以下を含有し、残部が鉄及び不可避の不純物よ
りなることを特徴とするCr−Mo系低合金耐熱溶接用鋼ワ
イヤ。 - 【請求項２】Ar−CO2混合ガス又はAr−O2混合ガスをシ
ールドガスとして用いる溶接用鋼ワイヤであって、重量
％で、 Ｃ 0.04％以上0.10％以下、 Si 0.25％以上0.60％以下、 Mn 0.65％以上0.20％以下、 Cr 2.20％以上2.70％未満、 Mo 0.90％以上1.20％以下、 Ｖ 0.10％以上0.75％以下、 Ｎ 0.0150％以下 を含有し、さらにNb 0.02％以上0.10％以下及び／又はB
0.006％以下を含有し、かつ Cu 0.40％以下 を含有し、残部が鉄及び不可避の不純物よりなることを
特徴とするCr−Mo系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253958A JPH0811312B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253958A JPH0811312B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62114795A JPS62114795A (ja) | 1987-05-26 |
| JPH0811312B2 true JPH0811312B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=17258326
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60253958A Expired - Fee Related JPH0811312B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | Ｃｒ―Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0811312B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102441745B (zh) * | 2010-10-13 | 2014-03-26 | 中国科学院金属研究所 | 一种用于高速列车转向架的耐候气体保护焊丝 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS59223195A (ja) * | 1983-06-01 | 1984-12-14 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ↓−Ｍｏ系低合金鋼の潜弧溶接方法 |
-
1985
- 1985-11-13 JP JP60253958A patent/JPH0811312B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPS62114795A (ja) | 1987-05-26 |
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