JPH081184A - オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置 - Google Patents
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置Info
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- JPH081184A JPH081184A JP6138980A JP13898094A JPH081184A JP H081184 A JPH081184 A JP H081184A JP 6138980 A JP6138980 A JP 6138980A JP 13898094 A JP13898094 A JP 13898094A JP H081184 A JPH081184 A JP H081184A
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- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 下水中の窒素成分を常に良好に除去し、ま
た、沈澱池において固液分離処理を良好に行い、常に良
好な水質を確保することのできるオキシデーションディ
ッチ水処理装置の制御装置を得る。 【構成】 被処理水をディッチ１内に流入し、ディッチ
内１に設けた曝気ロータ２により活性汚泥処理を行う際
に、処理水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度
を濃度計１００、１０１で各々計測し、調節計１０２
で、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度差
と、設定器１０３に予め定められた濃度差の目標値との
偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力し、
この回転数の目標値に従い、曝気ロータの回転数を駆動
装置３で調節して活性汚泥処理を行い、被処理水中の窒
素成分を除去するように制御する。
た、沈澱池において固液分離処理を良好に行い、常に良
好な水質を確保することのできるオキシデーションディ
ッチ水処理装置の制御装置を得る。 【構成】 被処理水をディッチ１内に流入し、ディッチ
内１に設けた曝気ロータ２により活性汚泥処理を行う際
に、処理水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度
を濃度計１００、１０１で各々計測し、調節計１０２
で、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度差
と、設定器１０３に予め定められた濃度差の目標値との
偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力し、
この回転数の目標値に従い、曝気ロータの回転数を駆動
装置３で調節して活性汚泥処理を行い、被処理水中の窒
素成分を除去するように制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、オキシデーションディ
ッチ水処理装置の制御装置、特に水処理プロセスにおい
て富栄養化の原因物質である下水中の窒素成分を効率的
に除去するための制御装置に関するものである。
ッチ水処理装置の制御装置、特に水処理プロセスにおい
て富栄養化の原因物質である下水中の窒素成分を効率的
に除去するための制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】「オキシデーションディッチ法の技術資
料」（日本下水道事業団技術開発部・下水道事業団業務
普及協会、昭和６１年１月）にも記載されているよう
に、オキシデーションディッチ水処理法とは、家庭下水
を主とする一般下水の沈砂・スクリーン処理後の下水
を、機械式曝気装置を有する無終端水路（ディッチ）を
反応タンクとして活性汚泥処理を行い、連続式処理では
さらに最終沈澱池内において浮遊物質を除去する一連の
下水処理方式である。
料」（日本下水道事業団技術開発部・下水道事業団業務
普及協会、昭和６１年１月）にも記載されているよう
に、オキシデーションディッチ水処理法とは、家庭下水
を主とする一般下水の沈砂・スクリーン処理後の下水
を、機械式曝気装置を有する無終端水路（ディッチ）を
反応タンクとして活性汚泥処理を行い、連続式処理では
さらに最終沈澱池内において浮遊物質を除去する一連の
下水処理方式である。
【０００３】近年、上水道源である閉鎖水域が富栄養化
し赤潮やかび臭微生物の繁殖が頻発しているため、その
原因物質である下・廃水中の窒素の除去が求められい
る。オキシデーションディッチ法では、ディッチ内で溶
存酸素の存在する好気領域と溶存酸素の存在しない嫌気
領域とを空間的（流れ方向）に形成し、好気状態で進行
する硝化反応と嫌気状態で進行する脱窒反応とを組み合
わせて下水中の窒素を除去することができる。
し赤潮やかび臭微生物の繁殖が頻発しているため、その
原因物質である下・廃水中の窒素の除去が求められい
る。オキシデーションディッチ法では、ディッチ内で溶
存酸素の存在する好気領域と溶存酸素の存在しない嫌気
領域とを空間的（流れ方向）に形成し、好気状態で進行
する硝化反応と嫌気状態で進行する脱窒反応とを組み合
わせて下水中の窒素を除去することができる。
【０００４】図４３は、従来のオキシデーションディッ
チ水処理装置の一例を示す構成図である。図４３におい
て、１はディッチ、２は曝気ロータである。３は曝気ロ
ータの駆動装置であり、駆動力伝達手段３ａで曝気ロー
タ２と接続されている。４は越流せきである。１３は越
流せき４の高さを変えるための駆動装置であり、駆動力
伝達手段１３ａで越流せき４と接続されている。５は沈
澱池、６は余剰汚泥を排出するためのポンプ、７は汚泥
をディッチ１に返送するためのポンプである。８はディ
ッチ内の任意の地点に設置された溶存酸素濃度計であ
る。また、ａは下水をディッチ１に導入するための配
管、ｂはディッチ１からの流出水を沈澱池５に導入する
ための配管、ｃは沈澱処理水を放流するための配管、ｄ
は沈澱池より汚泥を引き抜くための配管、ｅはポンプ６
により引き抜かれた汚泥を余剰汚泥として排出するため
の配管、ｆはポンプ７によりディッチ１に返送される汚
泥を流通させるための配管である。
チ水処理装置の一例を示す構成図である。図４３におい
て、１はディッチ、２は曝気ロータである。３は曝気ロ
ータの駆動装置であり、駆動力伝達手段３ａで曝気ロー
タ２と接続されている。４は越流せきである。１３は越
流せき４の高さを変えるための駆動装置であり、駆動力
伝達手段１３ａで越流せき４と接続されている。５は沈
澱池、６は余剰汚泥を排出するためのポンプ、７は汚泥
をディッチ１に返送するためのポンプである。８はディ
ッチ内の任意の地点に設置された溶存酸素濃度計であ
る。また、ａは下水をディッチ１に導入するための配
管、ｂはディッチ１からの流出水を沈澱池５に導入する
ための配管、ｃは沈澱処理水を放流するための配管、ｄ
は沈澱池より汚泥を引き抜くための配管、ｅはポンプ６
により引き抜かれた汚泥を余剰汚泥として排出するため
の配管、ｆはポンプ７によりディッチ１に返送される汚
泥を流通させるための配管である。
【０００５】次に、動作について説明する。下水は配管
ａを介してディッチ１に導入される。ディッチ１では、
曝気ロータ２により処理に必要な酸素が供給されるほ
か、流入下水とディッチ１内の活性汚泥とが混合攪拌さ
れ、混合液に流速が与えられてディッチ１内を循環す
る。曝気ロータ２による酸素供給量の調節は曝気ロータ
２の回転数もしくは浸漬深さを変えることによって行わ
れる。曝気ロータ２の回転数の変更は駆動装置３を操作
することによって、浸漬深さの変更は越流せき４の駆動
装置１３を操作することによって行われる。溶存酸素濃
度計８では、ディッチ１内の溶存酸素濃度が計測され
る。水処理装置の運転管理者は、この計測値を見ながら
適宜曝気ロータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節す
る。もし、これらの調節がうまくいき、ディッチ１内に
好気領域と嫌気領域とが適切に形成されれば、下水中の
窒素が良好に除去される。
ａを介してディッチ１に導入される。ディッチ１では、
曝気ロータ２により処理に必要な酸素が供給されるほ
か、流入下水とディッチ１内の活性汚泥とが混合攪拌さ
れ、混合液に流速が与えられてディッチ１内を循環す
る。曝気ロータ２による酸素供給量の調節は曝気ロータ
２の回転数もしくは浸漬深さを変えることによって行わ
れる。曝気ロータ２の回転数の変更は駆動装置３を操作
することによって、浸漬深さの変更は越流せき４の駆動
装置１３を操作することによって行われる。溶存酸素濃
度計８では、ディッチ１内の溶存酸素濃度が計測され
る。水処理装置の運転管理者は、この計測値を見ながら
適宜曝気ロータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節す
る。もし、これらの調節がうまくいき、ディッチ１内に
好気領域と嫌気領域とが適切に形成されれば、下水中の
窒素が良好に除去される。
【０００６】一方、活性汚泥処理された混合液は配管ｂ
を介して沈澱池５に導入される。沈澱池５では、活性汚
泥混合液の固液分離が行われる。上澄水は配管ｃを介し
て放流される。濃縮された汚泥は配管ｄを介して引き抜
かれる。汚泥の一部は余剰汚泥としてポンプ６により配
管ｅを介して系外に排出され、一部は返送汚泥としてポ
ンプ７により配管ｆを介してディッチ１に戻される。
を介して沈澱池５に導入される。沈澱池５では、活性汚
泥混合液の固液分離が行われる。上澄水は配管ｃを介し
て放流される。濃縮された汚泥は配管ｄを介して引き抜
かれる。汚泥の一部は余剰汚泥としてポンプ６により配
管ｅを介して系外に排出され、一部は返送汚泥としてポ
ンプ７により配管ｆを介してディッチ１に戻される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従来
は、運転管理者がディッチ内の溶存酸素濃度の計測値な
どを参考にして機械的曝気装置、たとえば曝気ロータの
回転数や浸漬深さを調節していた。しかし、家庭下水を
主とする一般下水は流量や性状が著しく変動するので、
その変動に応じてディッチ内で空間的に好気状態と嫌気
状態とを適切に形成し、常に良好な水質を確保すること
は難しいという問題点があった。
は、運転管理者がディッチ内の溶存酸素濃度の計測値な
どを参考にして機械的曝気装置、たとえば曝気ロータの
回転数や浸漬深さを調節していた。しかし、家庭下水を
主とする一般下水は流量や性状が著しく変動するので、
その変動に応じてディッチ内で空間的に好気状態と嫌気
状態とを適切に形成し、常に良好な水質を確保すること
は難しいという問題点があった。
【０００８】また、ディッチへの流入流量が増えるとき
は沈澱池に流出する流量も増加するので、活性汚泥混合
液の固液分離が十分に行えないため、常に良好な水質を
確保することが難しいという問題点があった。
は沈澱池に流出する流量も増加するので、活性汚泥混合
液の固液分離が十分に行えないため、常に良好な水質を
確保することが難しいという問題点があった。
【０００９】本発明は、かかる問題点を解決するために
なされたもので、オキシデーションディッチ水処理装置
の曝気ロータの回転数もしくは浸漬深さもしくは汚泥引
き抜き量を適切に制御することにより下水中の窒素成分
を常に良好に除去し、良好な水質を確保することのでき
る、オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を
得ることを目的としている。また、沈澱池に流出する流
量を適切に制御することにより固液分離処理を良好に行
い、常に良好な水質を確保することのできる、オキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置を得ることを目
的としている。
なされたもので、オキシデーションディッチ水処理装置
の曝気ロータの回転数もしくは浸漬深さもしくは汚泥引
き抜き量を適切に制御することにより下水中の窒素成分
を常に良好に除去し、良好な水質を確保することのでき
る、オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を
得ることを目的としている。また、沈澱池に流出する流
量を適切に制御することにより固液分離処理を良好に行
い、常に良好な水質を確保することのできる、オキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置を得ることを目
的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１に係る
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置は、処
理水中の硝酸性窒素濃度を計測する手段、処理水中のア
ンモニア性窒素濃度を計測する手段、硝酸性窒素濃度と
アンモニア性窒素濃度との濃度差と、予め定められた上
記濃度差の目標値との偏差に応じて曝気装置の回転数ま
たは浸漬深さの目標値を出力する調節計、及び上記回転
数または浸漬深さの目標値に従い、曝気装置の回転数ま
たは浸漬深さを調節する調節手段を備えたものである。
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置は、処
理水中の硝酸性窒素濃度を計測する手段、処理水中のア
ンモニア性窒素濃度を計測する手段、硝酸性窒素濃度と
アンモニア性窒素濃度との濃度差と、予め定められた上
記濃度差の目標値との偏差に応じて曝気装置の回転数ま
たは浸漬深さの目標値を出力する調節計、及び上記回転
数または浸漬深さの目標値に従い、曝気装置の回転数ま
たは浸漬深さを調節する調節手段を備えたものである。
【００１１】本発明の請求項２に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度差の目標値を−
１０〜１０［ｍｇ／リットル］の範囲に設定したもので
ある。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度差の目標値を−
１０〜１０［ｍｇ／リットル］の範囲に設定したもので
ある。
【００１２】本発明の請求項３に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度を計測する手段、処理水中のアンモニア性窒素濃
度を計測する手段、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素
濃度との濃度比と、予め定められた上記濃度比の目標値
との偏差に応じて曝気装置の回転数または浸漬深さの目
標値を出力する調節計、及び上記回転数または浸漬深さ
の目標値に従い、曝気装置の回転数または浸漬深さを調
節する調節手段を備えたものである。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度を計測する手段、処理水中のアンモニア性窒素濃
度を計測する手段、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素
濃度との濃度比と、予め定められた上記濃度比の目標値
との偏差に応じて曝気装置の回転数または浸漬深さの目
標値を出力する調節計、及び上記回転数または浸漬深さ
の目標値に従い、曝気装置の回転数または浸漬深さを調
節する調節手段を備えたものである。
【００１３】本発明の請求項４に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比の値の目標値
を０．１〜１０の範囲に設定したものである。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比の値の目標値
を０．１〜１０の範囲に設定したものである。
【００１４】本発明の請求項５に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の全窒素濃
度を計測する手段、処理水中の硝酸性窒素濃度を計測す
る手段、全窒素濃度と硝酸性窒素濃度との濃度比と、予
め定められた上記濃度比の目標値との偏差に応じて曝気
装置の回転数または浸漬深さの目標値を出力する調節
計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値に従い、曝
気装置の回転数または浸漬深さを調節する調節手段を備
えたものである。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の全窒素濃
度を計測する手段、処理水中の硝酸性窒素濃度を計測す
る手段、全窒素濃度と硝酸性窒素濃度との濃度比と、予
め定められた上記濃度比の目標値との偏差に応じて曝気
装置の回転数または浸漬深さの目標値を出力する調節
計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値に従い、曝
気装置の回転数または浸漬深さを調節する調節手段を備
えたものである。
【００１５】本発明の請求項６に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の全窒素濃
度を計測する手段、処理水中のアンモニア性窒素濃度を
計測する手段、全窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との
濃度比と、予め定められた上記濃度比の目標値との偏差
に応じて曝気装置の回転数または浸漬深さの目標値を出
力する調節計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値
に従い、曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調
節手段を備えたものである。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の全窒素濃
度を計測する手段、処理水中のアンモニア性窒素濃度を
計測する手段、全窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との
濃度比と、予め定められた上記濃度比の目標値との偏差
に応じて曝気装置の回転数または浸漬深さの目標値を出
力する調節計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値
に従い、曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調
節手段を備えたものである。
【００１６】本発明の請求項７に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度またはアンモニア性窒素濃度と、全窒素濃度との
比の目標値を１：１０から９：１０の範囲に設定したも
のである。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒
素濃度またはアンモニア性窒素濃度と、全窒素濃度との
比の目標値を１：１０から９：１０の範囲に設定したも
のである。
【００１７】本発明の請求項８に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、曝気装置設置地点か
ら流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍離れた領域
の任意の地点の溶存酸素濃度を計測する手段、上記溶存
酸素濃度の計測値と、０［ｍｇ／リットル］近傍の値に
予め設定された上記溶存酸素濃度の目標値との偏差に応
じて上記曝気装置の回転数または浸漬深さの目標値を出
力する調節計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値
に従い、曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調
節手段を備えたものである。
ディッチ水処理装置の制御装置は、曝気装置設置地点か
ら流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍離れた領域
の任意の地点の溶存酸素濃度を計測する手段、上記溶存
酸素濃度の計測値と、０［ｍｇ／リットル］近傍の値に
予め設定された上記溶存酸素濃度の目標値との偏差に応
じて上記曝気装置の回転数または浸漬深さの目標値を出
力する調節計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値
に従い、曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調
節手段を備えたものである。
【００１８】本発明の請求項９に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、曝気装置設置地点か
ら流下方向にディッチ長の０〜１／２倍離れた範囲に設
置された少なくとも１つ以上の溶存酸素濃度計測手段、
この溶存酸素濃度計測手段で計測された溶存酸素濃度の
計測値を用いて、ディッチ内溶存酸素濃度が、０［ｍｇ
／リットル］近傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の
基準値に達する地点を演算する演算手段、この演算手段
で演算された演算値と、上記曝気装置設置地点から流下
方向にディッチ長の１／４〜３／４倍だけ離れた範囲に
予め設定された上記地点の目標値との偏差に応じて上記
曝気装置の回転数または浸漬深さの目標値を出力する調
節計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値に従い、
曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調節手段を
備えたものである。
ディッチ水処理装置の制御装置は、曝気装置設置地点か
ら流下方向にディッチ長の０〜１／２倍離れた範囲に設
置された少なくとも１つ以上の溶存酸素濃度計測手段、
この溶存酸素濃度計測手段で計測された溶存酸素濃度の
計測値を用いて、ディッチ内溶存酸素濃度が、０［ｍｇ
／リットル］近傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の
基準値に達する地点を演算する演算手段、この演算手段
で演算された演算値と、上記曝気装置設置地点から流下
方向にディッチ長の１／４〜３／４倍だけ離れた範囲に
予め設定された上記地点の目標値との偏差に応じて上記
曝気装置の回転数または浸漬深さの目標値を出力する調
節計、及び上記回転数または浸漬深さの目標値に従い、
曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調節手段を
備えたものである。
【００１９】本発明の請求項１０に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、処理水の水質を計
測する手段、水質の計測値と予め定められた水質の目標
値との偏差に応じて活性汚泥微生物濃度の目標値を演算
する演算器、上記活性汚泥微生物濃度の目標値と上記活
性汚泥微生物濃度の計測値との偏差に応じて汚泥引き抜
き量の目標値を出力する調節計、及び上記汚泥引き抜き
量の目標値に従い、汚泥引き抜き量を調節する調節手段
を備えたものである。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、処理水の水質を計
測する手段、水質の計測値と予め定められた水質の目標
値との偏差に応じて活性汚泥微生物濃度の目標値を演算
する演算器、上記活性汚泥微生物濃度の目標値と上記活
性汚泥微生物濃度の計測値との偏差に応じて汚泥引き抜
き量の目標値を出力する調節計、及び上記汚泥引き抜き
量の目標値に従い、汚泥引き抜き量を調節する調節手段
を備えたものである。
【００２０】本発明の請求項１１に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点で計測した活性汚泥微生物の濃度の計測値、また
は活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の目
標値を補正する補正手段を備えたものである。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点で計測した活性汚泥微生物の濃度の計測値、また
は活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の目
標値を補正する補正手段を備えたものである。
【００２１】本発明の請求項１２に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点で計測した活性汚泥微生物濃度の計測値、または
活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の基準
値に達する地点の目標値を補正する補正手段を備えたも
のである。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点で計測した活性汚泥微生物濃度の計測値、または
活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の基準
値に達する地点の目標値を補正する補正手段を備えたも
のである。
【００２２】本発明の請求項１３に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、処理水の水質を計
測する手段、水質の計測値と予め定められた水質の目標
値との偏差に応じて汚泥引き抜き量の目標値を演算する
調節計、上記汚泥引き抜き量の目標値に従い、汚泥引き
抜き量を調節する調節手段を備えたものである。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、処理水の水質を計
測する手段、水質の計測値と予め定められた水質の目標
値との偏差に応じて汚泥引き抜き量の目標値を演算する
調節計、上記汚泥引き抜き量の目標値に従い、汚泥引き
抜き量を調節する調節手段を備えたものである。
【００２３】本発明の請求項１４に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点に設置された水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段、これらの計測値より、溶存酸
素濃度の目標値を補正する補正手段を備えたものであ
る。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点に設置された水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段、これらの計測値より、溶存酸
素濃度の目標値を補正する補正手段を備えたものであ
る。
【００２４】本発明の請求項１５に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点に設置された水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段、これらの計測値より、溶存酸
素濃度の基準値に達する地点の目標値を補正する補正手
段を備えたものである。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の任意
の地点に設置された水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段、これらの計測値より、溶存酸
素濃度の基準値に達する地点の目標値を補正する補正手
段を備えたものである。
【００２５】本発明の請求項１６に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチへの流入
負荷を計測する手段、及び流入負荷の計測値より曝気装
置の回転数または浸漬深さの基準値のフィードフォワー
ド量を演算する手段を備えたものである。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチへの流入
負荷を計測する手段、及び流入負荷の計測値より曝気装
置の回転数または浸漬深さの基準値のフィードフォワー
ド量を演算する手段を備えたものである。
【００２６】本発明の請求項１７に係るオキシデーショ
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチからの流
出流量を計測する手段、上記流出流量の計測値と予め定
めた流出流量の目標値との偏差に応じて上記ディッチの
水位の目標値を出力する調節計、及び上記水位の目標値
に従い、上記流出流量を調節する調節手段を備えたもの
である。
ンディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチからの流
出流量を計測する手段、上記流出流量の計測値と予め定
めた流出流量の目標値との偏差に応じて上記ディッチの
水位の目標値を出力する調節計、及び上記水位の目標値
に従い、上記流出流量を調節する調節手段を備えたもの
である。
【００２７】
【作用】請求項１ないし４に係るオキシデーションディ
ッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒素濃
度とアンモニア性窒素濃度を計測し、両者の濃度差ある
いは濃度比を用いて曝気ロータの回転数あるいは浸漬深
さを調節することにより、ディッチ内に好気領域と嫌気
領域とを適切に形成する。
ッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の硝酸性窒素濃
度とアンモニア性窒素濃度を計測し、両者の濃度差ある
いは濃度比を用いて曝気ロータの回転数あるいは浸漬深
さを調節することにより、ディッチ内に好気領域と嫌気
領域とを適切に形成する。
【００２８】請求項５ないし７に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の全性窒素
濃度と硝酸性窒素濃度あるいはアンモニア性窒素濃度を
計測し、両者の濃度比を用いて曝気ロータの回転数ある
いは浸漬深さを調節することにより、ディッチ内に好気
領域と嫌気領域とを適切に形成する。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水中の全性窒素
濃度と硝酸性窒素濃度あるいはアンモニア性窒素濃度を
計測し、両者の濃度比を用いて曝気ロータの回転数ある
いは浸漬深さを調節することにより、ディッチ内に好気
領域と嫌気領域とを適切に形成する。
【００２９】請求項８に係るオキシデーションディッチ
水処理装置の制御装置は、ディッチ内の特定区間内の溶
存酸素濃度を計測し、この計測値を用いて曝気ロータの
回転数あるいは浸漬深さを調節することにより、計測地
点の溶存酸素濃度を一定に保ち、ディッチ内に好気領域
と嫌気領域とを適切に形成する。
水処理装置の制御装置は、ディッチ内の特定区間内の溶
存酸素濃度を計測し、この計測値を用いて曝気ロータの
回転数あるいは浸漬深さを調節することにより、計測地
点の溶存酸素濃度を一定に保ち、ディッチ内に好気領域
と嫌気領域とを適切に形成する。
【００３０】請求項９に係るオキシデーションディッチ
水処理装置の制御装置は、ディッチ内の特定区間内の溶
存酸素濃度を計測し、この計測値を用いて溶存酸素濃度
が予め定めた基準値になる地点を推定し、これが常時所
定の地点にあるように曝気ロータの回転数あるいは浸漬
深さを調節することにより、ディッチ内に好気領域と嫌
気領域とを適切に形成する。
水処理装置の制御装置は、ディッチ内の特定区間内の溶
存酸素濃度を計測し、この計測値を用いて溶存酸素濃度
が予め定めた基準値になる地点を推定し、これが常時所
定の地点にあるように曝気ロータの回転数あるいは浸漬
深さを調節することにより、ディッチ内に好気領域と嫌
気領域とを適切に形成する。
【００３１】請求項１０、１３に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水質を計測し、
この計測値が一定になるように活性汚泥微生物濃度の目
標値あるいは汚泥引き抜き量の目標値を変更して制御す
ることにより、ディッチ内に好気領域と嫌気領域とを適
切に形成すると同時に、水処理を行うための微生物量に
過不足がないようにする。
ディッチ水処理装置の制御装置は、処理水質を計測し、
この計測値が一定になるように活性汚泥微生物濃度の目
標値あるいは汚泥引き抜き量の目標値を変更して制御す
ることにより、ディッチ内に好気領域と嫌気領域とを適
切に形成すると同時に、水処理を行うための微生物量に
過不足がないようにする。
【００３２】請求項１１、１４に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の活性汚
泥微生物濃度、もしくは水温、ｐＨなどの微生物活性に
影響を与える因子を計測し、この計測値を用いてディッ
チ内の特定区間内の溶存酸素濃度の制御目標値を補正す
ることにより、常時ディッチ内に好気領域と嫌気領域と
を適切に形成する。
ディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の活性汚
泥微生物濃度、もしくは水温、ｐＨなどの微生物活性に
影響を与える因子を計測し、この計測値を用いてディッ
チ内の特定区間内の溶存酸素濃度の制御目標値を補正す
ることにより、常時ディッチ内に好気領域と嫌気領域と
を適切に形成する。
【００３３】請求項１２、１５に係るオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の活性汚
泥微生物濃度もしくは水温、ｐＨなどの微生物活性に影
響を与える因子を計測し、この計測値を用いて溶存酸素
濃度が予め定めた基準値になる地点の制御目標値を補正
することにより、常時ディッチ内に好気領域と嫌気領域
とを適切に形成する。
ディッチ水処理装置の制御装置は、ディッチ内の活性汚
泥微生物濃度もしくは水温、ｐＨなどの微生物活性に影
響を与える因子を計測し、この計測値を用いて溶存酸素
濃度が予め定めた基準値になる地点の制御目標値を補正
することにより、常時ディッチ内に好気領域と嫌気領域
とを適切に形成する。
【００３４】請求項１６に係るオキシデーションディッ
チ水処理装置の制御装置は、ディッチへの流入負荷を計
測し、この計測値を用いて曝気ロータの回転数あるいは
浸漬深さの制御基準値を補正することにより、常時ディ
ッチ内に好気領域と嫌気領域とを適切に形成する。
チ水処理装置の制御装置は、ディッチへの流入負荷を計
測し、この計測値を用いて曝気ロータの回転数あるいは
浸漬深さの制御基準値を補正することにより、常時ディ
ッチ内に好気領域と嫌気領域とを適切に形成する。
【００３５】請求項１７に係るオキシデーションディッ
チ水処理装置の制御装置は、ディッチからの流出流量を
計測し、沈澱池への水面積負荷を安定させるようディッ
チ水位を調節することにより、沈澱池で常時良好に固液
分離できるようにする。
チ水処理装置の制御装置は、ディッチからの流出流量を
計測し、沈澱池への水面積負荷を安定させるようディッ
チ水位を調節することにより、沈澱池で常時良好に固液
分離できるようにする。
【００３６】
【実施例】発明者らは、長年、オキシデーデョンディッ
チ水処理プロセスにおいて窒素などを効率的に除去し、
安定に高度処理を行うための運用制御方法について、動
力学モデルに基づく計算機シミュレーションを繰り返
し、検討してきた。その結果、制御を行うために有用な
いくつかの法則を発見し、この発明に到達した。まず、
計算機シミュレーションに用いた動力学モデルについ
て、以下に説明する。
チ水処理プロセスにおいて窒素などを効率的に除去し、
安定に高度処理を行うための運用制御方法について、動
力学モデルに基づく計算機シミュレーションを繰り返
し、検討してきた。その結果、制御を行うために有用な
いくつかの法則を発見し、この発明に到達した。まず、
計算機シミュレーションに用いた動力学モデルについ
て、以下に説明する。
【００３７】有機物除去反応の動力学モデルを式１で表
す。これは、文献（「Ｒｅａｌ−Ｔｉｍｅ Ｃｏｎｔｒ
ｏｌ ｏｆ Ａｃｔｉｖａｔｅｄ Ｓｌｕｄｇｅ Ｐｒ
ｏｓｅｓｓ」（ＡＳＣＥ（ＥＥ）、１９７９））に記載
されているステンストロム（Ｓｔｅｎｓｔｒｏｍ）のモ
デルに基づいて構成したものである。
す。これは、文献（「Ｒｅａｌ−Ｔｉｍｅ Ｃｏｎｔｒ
ｏｌ ｏｆ Ａｃｔｉｖａｔｅｄ Ｓｌｕｄｇｅ Ｐｒ
ｏｓｅｓｓ」（ＡＳＣＥ（ＥＥ）、１９７９））に記載
されているステンストロム（Ｓｔｅｎｓｔｒｏｍ）のモ
デルに基づいて構成したものである。
【００３８】
【数１】
【００３９】ここに、 rXS、rXA、rXI：生成速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ Y1、Y2：収率 KS ：半飽和定数 ［ｍｇ／Ｌ］ KfS：半飽和定数 XT：ＭＬＶＳＳ（活性汚泥微生物）濃度 ［ｍｇ／Ｌ］ XS：ＭＬＶＳＳの蓄積部分濃度 ［ｍｇ／Ｌ］ XA：ＭＬＶＳＳの活性部分濃度 ［ｍｇ／Ｌ］ XI：ＭＬＶＳＳの不活性部分濃度 ［ｍｇ／Ｌ］ fs：XS／XT fsM：fsの最大値 S ：有機物濃度 ［ ｍｇ／Ｌ］ RT ：移動係数 ［ｈ-1］ RXA：最大比増殖速度 ［ｈ-1］ RXI：最大比死亡速度 ［ｈ-1］ である。ただし、Ｌはリットルを表わす。
【００４０】また、硝化反応の動力学モデルを式２で表
す。これも、上記文献に記載されているステンストロム
（Ｓｔｅｎｓｔｒｏｍ）のモデルに基づいて構成したも
のである。
す。これも、上記文献に記載されているステンストロム
（Ｓｔｅｎｓｔｒｏｍ）のモデルに基づいて構成したも
のである。
【００４１】
【数２】
【００４２】ここに、 rXNS、rXNB：生成速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ rSNO3、rSNO2、rSNH4：硝化反応による基質生成速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ XNS：ニトロソモナス（Ｎｉｔｒｏｓｏｍｏｎａｓ）の濃度［ｍｇ／Ｌ］ XNB：ニトロバクタ（Ｎｉｔｒｏｂａｃｔｅｒ）の濃度 ［ｍｇ／Ｌ］ DO：溶存酸素濃度 ［ｍｇ／Ｌ］ μNS(DO)、μNB(DO)：モノ（Ｍｏｎｏｄ）による比増殖速度関数［ｈ-1］ μNS M、μNB M：最大比増殖速度 ［ｈ-1］ DXNS、DXNB：比死亡速度 ［ｈ-1］ rHNH4：有機物除去反応による基質生成速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ KDO：半飽和定数 ［ｍｇ／Ｌ］ である。
【００４３】また、脱窒反応の動力学モデルを式３で表
す。これは、「水処理工学」（技報堂出版、１９７６）
および文献（「Ｂｉｏｌｏｇｉｃａｌ Ｄｅｎｉｔｒｉ
ｆｉｃａｔｉｏｎ」（Ｄｅｐ． ｏｆ Ｓａｎｉｔａｒ
ｙ ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＴｅｃｈｎｉｃａｌ Ｕｎ
ｉｖ． ｏｆ Ｄｅｎｍａｒｋ、１９７２））に記載の
データより作成したものである。
す。これは、「水処理工学」（技報堂出版、１９７６）
および文献（「Ｂｉｏｌｏｇｉｃａｌ Ｄｅｎｉｔｒｉ
ｆｉｃａｔｉｏｎ」（Ｄｅｐ． ｏｆ Ｓａｎｉｔａｒ
ｙ ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＴｅｃｈｎｉｃａｌ Ｕｎ
ｉｖ． ｏｆ Ｄｅｎｍａｒｋ、１９７２））に記載の
データより作成したものである。
【００４４】 rDNO3= -(RHN+RSN)XA rDNH4= (0.25RSN+0.02RHNY3)XA rDXS= -2.21RHNXA rDXA=(RHNY3-2.0RSN)XA ・・・・（３）
【００４５】ここに、 rDNO3、rDNH4、rDXS、rDXA：脱窒反応による生成速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ RHN：生合成型脱窒速度定数 ［ｈ-1］ RSN：内生型脱窒速度定数 ［ｈ-1］ Y3：収率 である。
【００４６】また、溶存酸素濃度の収支は式４で表す。
【００４７】
【数３】
【００４８】ここに、 rHDO：有機物除去による酸素消費速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ rNDO：硝化による酸素消費速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ rDO ：酸素移動速度 ［ｍｇ／Ｌ・ｈ］ YNS、YNB：収率 KLa ：総括酸素移動容量係数 ［ｈ-1］ DOs ：飽和溶存酸素濃度 ［ｍｇ／Ｌ］ である。
【００４９】また、動力学パラメータは表１のように設
定した。
定した。
【００５０】
【表１】
【００５１】また、ディッチ内混合は、図１に示すよう
な循環流を考慮した流下方向の槽列モデルで近似し、各
槽間の物質収支をとった。
な循環流を考慮した流下方向の槽列モデルで近似し、各
槽間の物質収支をとった。
【００５２】また、装置条件は「オキシデーションディ
ッチ法に用いる機械式ばっ気装置の開発（建設省技術評
価書第８２４０２号）」を参考にして表２のように設定
した。
ッチ法に用いる機械式ばっ気装置の開発（建設省技術評
価書第８２４０２号）」を参考にして表２のように設定
した。
【００５３】
【表２】
【００５４】また、曝気ロータの特性は、式５のように
設定した。
設定した。
【００５５】
【数４】
【００５６】ここに、 OC ：ロータ１［ｍ］あたりの酸素供給速度 ［ｋｇ−Ｏ2／ｍ・ｈ］ NN ：酸素供給効率（軸動力） ［ｋｇ−Ｏ2／ｋＷｈ］ KLa：総括酸素移動容量係数 ［ｈ-1］ q ：消費動力 ［ｋＷ］ Vm ：池内平均流速 ［ｍ／ｓ］ L ：水路長 ［ｍ］ φ ：推進力に用いられる投入動力の割合 Pr ：動力投入密度 ［Ｗ／ｍ3］ Vu ：ロータ周速度 ［ｍ／ｓ］ ζ ：水路損失係数
【００５７】図２、図３、図４は、ＭＬＳＳ濃度を３０
００［ｍｇ／Ｌ］と設定して、各々曝気ロータ浸漬深さ
を１５［ｃｍ］、２０［ｃｍ］、２４［ｃｍ］と変化さ
せ、各図の（ａ）（ｂ）（ｃ）において、各々曝気ロー
タ回転数を４８［ｒｐｍ］、６０［ｒｐｍ］、７１［ｒ
ｐｍ］と変化させて上記シミュレーションを行ったとき
のディッチ内溶存酸素濃度分布と処理水中全窒素濃度と
の関係を示す図である。横軸はディッチを流下方向に６
等分した地点を示し、図１に示すように、曝気ロータ設
置地点（下水流入地点）Ａから順にＢ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ
（処理水流出地点）と名前をつけている。縦軸は溶存酸
素濃度を示す。グラフ内右肩の数字はＦ点での全窒素濃
度を示し、かっこ内左側はアンモニア性窒素濃度、右側
は硝酸性窒素濃度を示す。
００［ｍｇ／Ｌ］と設定して、各々曝気ロータ浸漬深さ
を１５［ｃｍ］、２０［ｃｍ］、２４［ｃｍ］と変化さ
せ、各図の（ａ）（ｂ）（ｃ）において、各々曝気ロー
タ回転数を４８［ｒｐｍ］、６０［ｒｐｍ］、７１［ｒ
ｐｍ］と変化させて上記シミュレーションを行ったとき
のディッチ内溶存酸素濃度分布と処理水中全窒素濃度と
の関係を示す図である。横軸はディッチを流下方向に６
等分した地点を示し、図１に示すように、曝気ロータ設
置地点（下水流入地点）Ａから順にＢ、Ｃ、Ｄ、Ｅ、Ｆ
（処理水流出地点）と名前をつけている。縦軸は溶存酸
素濃度を示す。グラフ内右肩の数字はＦ点での全窒素濃
度を示し、かっこ内左側はアンモニア性窒素濃度、右側
は硝酸性窒素濃度を示す。
【００５８】同様に、図５、図６、図７はＭＬＳＳ濃度
を４０００［ｍｇ／Ｌ］と設定してシミュレーションを
行ったときの結果を示す図であり、図８、図９、図１０
はＭＬＳＳ濃度を５０００［ｍｇ／Ｌ］と設定してシミ
ュレーションを行ったときのディッチ内溶存酸素濃度分
布と処理水中全窒素濃度との関係を示す図である。
を４０００［ｍｇ／Ｌ］と設定してシミュレーションを
行ったときの結果を示す図であり、図８、図９、図１０
はＭＬＳＳ濃度を５０００［ｍｇ／Ｌ］と設定してシミ
ュレーションを行ったときのディッチ内溶存酸素濃度分
布と処理水中全窒素濃度との関係を示す図である。
【００５９】これらの図より、処理水中の全窒素濃度が
低いとき、硝酸性窒素分とアンモニア性窒素分とは同程
度残存していることがわかる。理解を助けるために、横
軸にＦ点での硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度と
の差を、縦軸に両者の和、すなわち全窒素濃度をとった
図を図１１に示す。ＭＬＳＳ濃度が３０００［ｍｇ／
Ｌ］（実線）、４０００［ｍｇ／Ｌ］（点線）、５００
０［ｍｇ／Ｌ］（一点鎖線）いずれのときも、硝酸性窒
素濃度とアンモニア性窒素濃度との差が０のとき、全窒
素濃度は最小となる。このことより、発明者らは「処理
水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度とが同程
度残存するようにすれば、処理水中の全窒素濃度を最小
に抑制することができる」という第１の法則を見いだし
た。
低いとき、硝酸性窒素分とアンモニア性窒素分とは同程
度残存していることがわかる。理解を助けるために、横
軸にＦ点での硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度と
の差を、縦軸に両者の和、すなわち全窒素濃度をとった
図を図１１に示す。ＭＬＳＳ濃度が３０００［ｍｇ／
Ｌ］（実線）、４０００［ｍｇ／Ｌ］（点線）、５００
０［ｍｇ／Ｌ］（一点鎖線）いずれのときも、硝酸性窒
素濃度とアンモニア性窒素濃度との差が０のとき、全窒
素濃度は最小となる。このことより、発明者らは「処理
水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度とが同程
度残存するようにすれば、処理水中の全窒素濃度を最小
に抑制することができる」という第１の法則を見いだし
た。
【００６０】また、図１１から、ＭＬＳＳ濃度が高い方
が、処理水中の全窒素濃度をより小さくできることもわ
かる。このことより、発明者らは「さらに窒素を高度に
除去するためには、ＭＬＳＳ濃度を高く保つ必要があ
る」という第２の法則を見いだした。
が、処理水中の全窒素濃度をより小さくできることもわ
かる。このことより、発明者らは「さらに窒素を高度に
除去するためには、ＭＬＳＳ濃度を高く保つ必要があ
る」という第２の法則を見いだした。
【００６１】第１および第２の法則を実際のオキシデー
ションディッチ水処理プロセスの運用に適用すれば、下
水中の窒素の高度処理を達成することが可能となる。発
明者らは、さらに、窒素濃度の計測や分析を必要としな
いより簡便な方法を発見するために、先の図２〜図１０
をより注意深く調べた。これらの図によると、ＭＬＳＳ
濃度がいずれの場合も、溶存酸素濃度がＣ〜Ｄ点付近で
消失するとき、すなわち好気領域と嫌気領域とがほぼ等
しく形成され硝化・脱窒がバランスよく起こっていると
き、処理水中の全窒素濃度が低いことがわかる。この好
気領域と嫌気領域の境界の最適点は硝化速度と脱窒速度
との比に依存するとも言える。理解を助けるために、硝
化速度を通常の値の１０倍に設定した場合（表１のμNS
M、μNB Mを１０倍にする）のシミュレーション結果を図
１２、図１３、図１４に、脱窒速度を通常の値の１０倍
に設定した場合（表１のRHN、RSNを１０倍にする）のシ
ミュレーション結果を図１５、図１６、図１７に示す。
図の見方は図２〜図１０と同様である。
ションディッチ水処理プロセスの運用に適用すれば、下
水中の窒素の高度処理を達成することが可能となる。発
明者らは、さらに、窒素濃度の計測や分析を必要としな
いより簡便な方法を発見するために、先の図２〜図１０
をより注意深く調べた。これらの図によると、ＭＬＳＳ
濃度がいずれの場合も、溶存酸素濃度がＣ〜Ｄ点付近で
消失するとき、すなわち好気領域と嫌気領域とがほぼ等
しく形成され硝化・脱窒がバランスよく起こっていると
き、処理水中の全窒素濃度が低いことがわかる。この好
気領域と嫌気領域の境界の最適点は硝化速度と脱窒速度
との比に依存するとも言える。理解を助けるために、硝
化速度を通常の値の１０倍に設定した場合（表１のμNS
M、μNB Mを１０倍にする）のシミュレーション結果を図
１２、図１３、図１４に、脱窒速度を通常の値の１０倍
に設定した場合（表１のRHN、RSNを１０倍にする）のシ
ミュレーション結果を図１５、図１６、図１７に示す。
図の見方は図２〜図１０と同様である。
【００６２】図１２、図１３、図１４では、溶存酸素濃
度がＢ点付近で消失するとき、処理水中の全窒素濃度が
低い。これは、硝化速度が脱窒速度に比べて大きいと、
好気領域が短くてもよいため、処理水質に対して最適な
好気領域の終端位置がディッチ中央付近から前方（曝気
ロータ側）にずれているのである。一方、図１５、図１
６、図１７では、溶存酸素濃度がＥ点付近で消失すると
き、処理水中の全窒素濃度が低い。これは、脱窒速度が
硝化速度に比べて大きいと、嫌気領域が短くてもよいた
め、処理水質に対して最適な好気領域の終端位置がディ
ッチ中央付近から後方にずれているのである。
度がＢ点付近で消失するとき、処理水中の全窒素濃度が
低い。これは、硝化速度が脱窒速度に比べて大きいと、
好気領域が短くてもよいため、処理水質に対して最適な
好気領域の終端位置がディッチ中央付近から前方（曝気
ロータ側）にずれているのである。一方、図１５、図１
６、図１７では、溶存酸素濃度がＥ点付近で消失すると
き、処理水中の全窒素濃度が低い。これは、脱窒速度が
硝化速度に比べて大きいと、嫌気領域が短くてもよいた
め、処理水質に対して最適な好気領域の終端位置がディ
ッチ中央付近から後方にずれているのである。
【００６３】このシミュレーションの条件は、あくまで
も理解を助けるために実際の現象と無関係に設定したも
のであり、実際に硝化速度および脱窒速度が文献値から
大きく逸脱することはありえない。ただし、水温、ｐ
Ｈ、酸化還元電位などは硝化速度および脱窒速度に若干
の影響を及ぼし、その影響の度合いは硝化速度と脱窒速
度とで異なる。このことより、発明者らは「通常、窒素
除去に対して最適な好気領域と嫌気領域との境界はディ
ッチ中央付近である。ただし、その位置は、水温、ｐ
Ｈ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与える因子の
変動に対して影響を受ける」という第３の法則を見いだ
した。
も理解を助けるために実際の現象と無関係に設定したも
のであり、実際に硝化速度および脱窒速度が文献値から
大きく逸脱することはありえない。ただし、水温、ｐ
Ｈ、酸化還元電位などは硝化速度および脱窒速度に若干
の影響を及ぼし、その影響の度合いは硝化速度と脱窒速
度とで異なる。このことより、発明者らは「通常、窒素
除去に対して最適な好気領域と嫌気領域との境界はディ
ッチ中央付近である。ただし、その位置は、水温、ｐ
Ｈ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与える因子の
変動に対して影響を受ける」という第３の法則を見いだ
した。
【００６４】最後に、ディッチ内の溶存酸素濃度分布に
関して、曝気ロータ回転数と浸漬深さが同じでも、ＭＬ
ＳＳ濃度が異なると溶存酸素濃度分布の勾配が異なるこ
とが図２〜図１０よりわかる。理解を助けるために、横
軸にＡ点での溶存酸素濃度、縦軸にＦ点での全窒素濃度
をとった図を図１８に示す。この図より、ＭＬＳＳ濃度
が高いほど全窒素濃度が最小となるＡ点での溶存酸素濃
度が高いことがわかる。第３の法則を導出する際にも述
べたように、処理水中の全窒素濃度が低いとき、ＭＬＳ
Ｓ濃度がいずれの場合も溶存酸素濃度はＣ〜Ｄ点付近で
消失していた。すなわち、ＭＬＳＳ濃度が高いほど、勾
配の急な溶存酸素濃度分布が形成されているのである。
このことより、発明者らは「ＭＬＳＳ濃度が高いほど、
溶存酸素濃度分布が急勾配となる」という第４の法則を
見いだした。
関して、曝気ロータ回転数と浸漬深さが同じでも、ＭＬ
ＳＳ濃度が異なると溶存酸素濃度分布の勾配が異なるこ
とが図２〜図１０よりわかる。理解を助けるために、横
軸にＡ点での溶存酸素濃度、縦軸にＦ点での全窒素濃度
をとった図を図１８に示す。この図より、ＭＬＳＳ濃度
が高いほど全窒素濃度が最小となるＡ点での溶存酸素濃
度が高いことがわかる。第３の法則を導出する際にも述
べたように、処理水中の全窒素濃度が低いとき、ＭＬＳ
Ｓ濃度がいずれの場合も溶存酸素濃度はＣ〜Ｄ点付近で
消失していた。すなわち、ＭＬＳＳ濃度が高いほど、勾
配の急な溶存酸素濃度分布が形成されているのである。
このことより、発明者らは「ＭＬＳＳ濃度が高いほど、
溶存酸素濃度分布が急勾配となる」という第４の法則を
見いだした。
【００６５】実施例１．以下、本発明の請求項１及び請
求項２に係る一実施例を図について説明する。図１９は
実施例１に係るオキシデーションディッチ水処理装置の
制御装置を示す構成図である。図１９において、図４３
と同一符号は同一または相当部分を示している。また、
１００は沈澱処理水を放流するための配管ｃに取り付け
られた硝酸性窒素濃度計、１０１は同じくアンモニア性
窒素濃度計である。１０２は、硝酸性窒素濃度とアンモ
ニア性窒素濃度との差と予め定められた濃度差の目標値
との偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力
する調節計であり、信号線１００ａで硝酸性窒素濃度計
１００と、信号線１０１ａでアンモニア性窒素濃度計１
０１と、信号線１０２ａで駆動装置３と接続されてい
る。１０３は濃度差の目標値を設定するための設定器で
あり、信号線１０３ａで調節計１０２と接続されてい
る。設定器１０３に設定する目標値は、第１の法則より
−１０〜１０［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］の範囲、望ましくは０
［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］近傍とするとより効果的である。な
お、［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］は窒素Ｎの濃度を表わす単位を示
している。
求項２に係る一実施例を図について説明する。図１９は
実施例１に係るオキシデーションディッチ水処理装置の
制御装置を示す構成図である。図１９において、図４３
と同一符号は同一または相当部分を示している。また、
１００は沈澱処理水を放流するための配管ｃに取り付け
られた硝酸性窒素濃度計、１０１は同じくアンモニア性
窒素濃度計である。１０２は、硝酸性窒素濃度とアンモ
ニア性窒素濃度との差と予め定められた濃度差の目標値
との偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力
する調節計であり、信号線１００ａで硝酸性窒素濃度計
１００と、信号線１０１ａでアンモニア性窒素濃度計１
０１と、信号線１０２ａで駆動装置３と接続されてい
る。１０３は濃度差の目標値を設定するための設定器で
あり、信号線１０３ａで調節計１０２と接続されてい
る。設定器１０３に設定する目標値は、第１の法則より
−１０〜１０［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］の範囲、望ましくは０
［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］近傍とするとより効果的である。な
お、［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］は窒素Ｎの濃度を表わす単位を示
している。
【００６６】次に、動作について説明する。処理水中の
硝酸性窒素濃度は硝酸性窒素濃度計１００で、アンモニ
ア性窒素濃度はアンモニア性窒素濃度計１０１で計測さ
れる。それぞれの計測値は信号線１００ａおよび１０１
ａを介して調節計１０２に伝えられる。調節計１０２で
は、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との差と予
め定められた濃度差の目標値との偏差に応じて曝気ロー
タ２の回転数の目標値を、例えば式６に従って出力す
る。
硝酸性窒素濃度は硝酸性窒素濃度計１００で、アンモニ
ア性窒素濃度はアンモニア性窒素濃度計１０１で計測さ
れる。それぞれの計測値は信号線１００ａおよび１０１
ａを介して調節計１０２に伝えられる。調節計１０２で
は、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との差と予
め定められた濃度差の目標値との偏差に応じて曝気ロー
タ２の回転数の目標値を、例えば式６に従って出力す
る。
【００６７】 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRDN（ＤＮ*−ＤＮ） ・・・（６） ここに、 Ｒrot ：曝気ロータの回転数の目標値 Ｒrot0：定数 ＫRDN ：定数 ＤＮ* ：（硝酸性窒素濃度−アンモニア性窒素濃度）の
目標値 ＤＮ ：硝酸性窒素濃度−アンモニア性窒素濃度 である。この演算に必要な濃度差の目標値ＤＮ* は、設
定器１０３の出力として信号線１０３ａを介して得られ
る。調節計１０２の出力Ｒrot は信号線１０２ａを介し
て駆動装置３に伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節
される。
目標値 ＤＮ ：硝酸性窒素濃度−アンモニア性窒素濃度 である。この演算に必要な濃度差の目標値ＤＮ* は、設
定器１０３の出力として信号線１０３ａを介して得られ
る。調節計１０２の出力Ｒrot は信号線１０２ａを介し
て駆動装置３に伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節
される。
【００６８】これにより、濃度差ＤＮが目標値ＤＮ* よ
りも小さければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好気
領域を伸長させる。逆に濃度差ＤＮが目標値ＤＮ* より
も大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好気領
域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負荷が
変動しても、処理水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア性
窒素濃度とが同程度残存するように曝気ロータ２の回転
数を自動的に調節すれば、好気領域の終端がディッチ中
央付近にくるように調節でき、良好な処理水質を安定し
て保つことができるようになる。
りも小さければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好気
領域を伸長させる。逆に濃度差ＤＮが目標値ＤＮ* より
も大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好気領
域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負荷が
変動しても、処理水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア性
窒素濃度とが同程度残存するように曝気ロータ２の回転
数を自動的に調節すれば、好気領域の終端がディッチ中
央付近にくるように調節でき、良好な処理水質を安定し
て保つことができるようになる。
【００６９】実施例２．本発明の請求項１及び請求項２
に係る他の実施例を図について説明する。図２０は実施
例２に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図２０において、１０４は硝
酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との差と予め定め
られた濃度差の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の
浸漬深さの目標値を出力する調節計であり、信号線１０
０ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１０１ａでア
ンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１０３ａで濃度
差の目標値を設定するための設定器１０３と接続されて
いる。実施例１と同様、設定器１０３に設定する目標値
は、−１０〜１０［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］の範囲、望ましくは
０［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］近傍とするとより効果的である。１
２は曝気ロータ２の浸漬深さの目標値から越流せき４の
高さの目標値を演算する演算器であり、調節計１０４と
信号線１０４ａで接続されている。１３は越流せき４の
高さを変えるための駆動装置であり、駆動力伝達手段１
３ａで越流せき４と、信号線１２ａで演算器１２と接続
されている。その他は図１９と同様である。
に係る他の実施例を図について説明する。図２０は実施
例２に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図２０において、１０４は硝
酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との差と予め定め
られた濃度差の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の
浸漬深さの目標値を出力する調節計であり、信号線１０
０ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１０１ａでア
ンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１０３ａで濃度
差の目標値を設定するための設定器１０３と接続されて
いる。実施例１と同様、設定器１０３に設定する目標値
は、−１０〜１０［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］の範囲、望ましくは
０［ｍｇ−Ｎ／Ｌ］近傍とするとより効果的である。１
２は曝気ロータ２の浸漬深さの目標値から越流せき４の
高さの目標値を演算する演算器であり、調節計１０４と
信号線１０４ａで接続されている。１３は越流せき４の
高さを変えるための駆動装置であり、駆動力伝達手段１
３ａで越流せき４と、信号線１２ａで演算器１２と接続
されている。その他は図１９と同様である。
【００７０】次に動作について説明する。調節計１０４
では、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との差と
予め定められた濃度差の目標値との偏差に応じて曝気ロ
ータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式７に従って出力
する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDDN（ＤＮ*−ＤＮ） ・・・（７） ここに、 Ｄrot ：曝気ロータの浸漬深さの目標値 Ｄrot0：定数 ＫDDN ：定数 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、またアンモニア性窒素濃度の計測値はアンモニア
性窒素濃度計１０１の出力として信号線１０１ａを介し
て得られる。濃度差の目標値ＤＮ* は、設定器１０３の
出力として信号線１０３ａを介して得られる。調節計１
０４の出力Ｄrot は信号線１０４ａを介して演算器１２
に伝えられる。演算器１２では、曝気ロータ２の浸漬深
さの目標値Ｄrot から越流せき４の高さの目標値を、例
えば式８に従って演算する。 Ｈ＝Ｈ0＋Ｄrot ・・・（８） ここに、 Ｈ ：越流せきの高さの目標値 Ｈ0：定数 である。演算器１２の出力Ｈは信号線１２ａを介して駆
動装置１３に伝えられ、曝気ロータ２の浸漬深さが調節
される。
では、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との差と
予め定められた濃度差の目標値との偏差に応じて曝気ロ
ータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式７に従って出力
する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDDN（ＤＮ*−ＤＮ） ・・・（７） ここに、 Ｄrot ：曝気ロータの浸漬深さの目標値 Ｄrot0：定数 ＫDDN ：定数 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、またアンモニア性窒素濃度の計測値はアンモニア
性窒素濃度計１０１の出力として信号線１０１ａを介し
て得られる。濃度差の目標値ＤＮ* は、設定器１０３の
出力として信号線１０３ａを介して得られる。調節計１
０４の出力Ｄrot は信号線１０４ａを介して演算器１２
に伝えられる。演算器１２では、曝気ロータ２の浸漬深
さの目標値Ｄrot から越流せき４の高さの目標値を、例
えば式８に従って演算する。 Ｈ＝Ｈ0＋Ｄrot ・・・（８） ここに、 Ｈ ：越流せきの高さの目標値 Ｈ0：定数 である。演算器１２の出力Ｈは信号線１２ａを介して駆
動装置１３に伝えられ、曝気ロータ２の浸漬深さが調節
される。
【００７１】これにより、濃度差ＤＮが目標値ＤＮ* よ
りも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度差ＤＮが目標値ＤＮ* よ
りも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
りも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度差ＤＮが目標値ＤＮ* よ
りも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
【００７２】なお、図２０では調節計１０４の出力であ
る浸漬深さの目標値Ｄrot を演算器１２で越流せき４の
高さの目標値Ｈに演算する例を示したが、式７および式
８の演算を一度に調節計１０４で行い、演算器１２を省
略しても同様の効果を奏する。
る浸漬深さの目標値Ｄrot を演算器１２で越流せき４の
高さの目標値Ｈに演算する例を示したが、式７および式
８の演算を一度に調節計１０４で行い、演算器１２を省
略しても同様の効果を奏する。
【００７３】実施例３．上記実施例１、２では、硝酸性
窒素濃度からアンモニア性窒素濃度を減じたが、アンモ
ニア性窒素濃度から硝酸性窒素濃度を減じても同様の効
果を奏する。
窒素濃度からアンモニア性窒素濃度を減じたが、アンモ
ニア性窒素濃度から硝酸性窒素濃度を減じても同様の効
果を奏する。
【００７４】実施例４．本発明の請求項３及び請求項４
に係る一実施例を図について説明する。図２１は実施例
４に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置を示す構成図である。図２１において、１０５は、硝
酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比と、予
め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロー
タ２の回転数の目標値を出力する調節計であり、信号線
１００ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１０１ａ
でアンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１０５ａで
駆動装置３と接続されている。１０６は濃度比の目標値
を設定するための設定器であり、信号線１０６ａで調節
計１０５と接続されている。設定器１０６に設定する目
標値は、第１の法則より０．１〜１０の範囲、望ましく
は１近傍とするとより効果的である。その他は図１９と
同様である。
に係る一実施例を図について説明する。図２１は実施例
４に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置を示す構成図である。図２１において、１０５は、硝
酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度比と、予
め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロー
タ２の回転数の目標値を出力する調節計であり、信号線
１００ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１０１ａ
でアンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１０５ａで
駆動装置３と接続されている。１０６は濃度比の目標値
を設定するための設定器であり、信号線１０６ａで調節
計１０５と接続されている。設定器１０６に設定する目
標値は、第１の法則より０．１〜１０の範囲、望ましく
は１近傍とするとより効果的である。その他は図１９と
同様である。
【００７５】次に、動作について説明する。調節計１０
５では、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃
度比と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じ
て曝気ロータ２の回転数の目標値を、例えば式９に従っ
て出力する。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRRN1（ＲＮ1 *−ＲＮ1） ・・・（９） ここに、 ＫRRN1：定数 ＲＮ1 *：（硝酸性窒素濃度／アンモニア性窒素濃度）の
目標値 ＲＮ1 ：硝酸性窒素濃度／アンモニア性窒素濃度 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、またアンモニア性窒素濃度の計測値はアンモニア
性窒素濃度計１０１の出力として信号線１０１ａを介し
て得られる。濃度比の目標値ＲＮ1 *は、設定器１０６の
出力として信号線１０６を介して得られる。調節計１０
５の出力Ｒrot は信号線１０５ａを介して駆動装置３に
伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節される。
５では、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃
度比と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じ
て曝気ロータ２の回転数の目標値を、例えば式９に従っ
て出力する。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRRN1（ＲＮ1 *−ＲＮ1） ・・・（９） ここに、 ＫRRN1：定数 ＲＮ1 *：（硝酸性窒素濃度／アンモニア性窒素濃度）の
目標値 ＲＮ1 ：硝酸性窒素濃度／アンモニア性窒素濃度 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、またアンモニア性窒素濃度の計測値はアンモニア
性窒素濃度計１０１の出力として信号線１０１ａを介し
て得られる。濃度比の目標値ＲＮ1 *は、設定器１０６の
出力として信号線１０６を介して得られる。調節計１０
５の出力Ｒrot は信号線１０５ａを介して駆動装置３に
伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節される。
【００７６】これにより、濃度比ＲＮ1 が目標値ＲＮ1 *
よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ1 が目標値ＲＮ1 *
よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ1 が目標値ＲＮ1 *
よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
【００７７】実施例５．本発明の請求項３及び請求項４
に係る他の実施例を図について説明する。図２２は実施
例５に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図２２において、１０７は硝
酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との比と予め定め
られた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の
浸漬深さの目標値を出力する調節計であり、信号線１０
０ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１０１ａでア
ンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１０６ａで濃度
差の目標値を設定するための設定器１０６と接続されて
いる。実施例４と同様、設定器１０６に設定する目標値
は、０．１〜１０の範囲、望ましくは１近傍とするとよ
り効果的である。調節計１０７は信号線１０７ａで曝気
ロータ２の浸漬深さの目標値から越流せき４の高さの目
標値を演算する演算器１２とも接続されている。その他
は図２０と同様である。
に係る他の実施例を図について説明する。図２２は実施
例５に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図２２において、１０７は硝
酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との比と予め定め
られた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の
浸漬深さの目標値を出力する調節計であり、信号線１０
０ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１０１ａでア
ンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１０６ａで濃度
差の目標値を設定するための設定器１０６と接続されて
いる。実施例４と同様、設定器１０６に設定する目標値
は、０．１〜１０の範囲、望ましくは１近傍とするとよ
り効果的である。調節計１０７は信号線１０７ａで曝気
ロータ２の浸漬深さの目標値から越流せき４の高さの目
標値を演算する演算器１２とも接続されている。その他
は図２０と同様である。
【００７８】次に動作について説明する。調節計１０７
では、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度
比と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて
曝気ロータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式１０に従
って出力する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDRN1（ＲＮ1 *−ＲＮ1） ・・・（１０） ここに、 ＫDRN1：定数 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、またアンモニア性窒素濃度の計測値はアンモニア
性窒素濃度計１０１の出力として信号線１０１ａを介し
て得られる。濃度比の目標値ＲＮ1 *は、設定器１０６の
出力として信号線１０６ａを介して得られる。調節計１
０７の出力Ｄrot は信号線１０７ａを介して演算器１２
に伝えられる。以下、実施例２と同様、越流せき４の高
さを調整して曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。
では、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃度との濃度
比と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて
曝気ロータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式１０に従
って出力する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDRN1（ＲＮ1 *−ＲＮ1） ・・・（１０） ここに、 ＫDRN1：定数 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、またアンモニア性窒素濃度の計測値はアンモニア
性窒素濃度計１０１の出力として信号線１０１ａを介し
て得られる。濃度比の目標値ＲＮ1 *は、設定器１０６の
出力として信号線１０６ａを介して得られる。調節計１
０７の出力Ｄrot は信号線１０７ａを介して演算器１２
に伝えられる。以下、実施例２と同様、越流せき４の高
さを調整して曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。
【００７９】これにより、濃度比ＲＮ1 が目標値ＲＮ1 *
よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、
好気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ1 が目標値ＲＮ
1 *よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節
するので、良好な処理水質を安定して保つことができる
ようになる。
よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、
好気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ1 が目標値ＲＮ
1 *よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節
するので、良好な処理水質を安定して保つことができる
ようになる。
【００８０】なお、図２２では調節計１０７の出力であ
る浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの
目標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計１
０７で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏す
る。
る浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの
目標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計１
０７で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏す
る。
【００８１】実施例６．上記実施例４、５では、硝酸性
窒素濃度をアンモニア性窒素濃度で除したが、アンモニ
ア性窒素濃度を硝酸性窒素濃度で除しても、同様の効果
を奏する。
窒素濃度をアンモニア性窒素濃度で除したが、アンモニ
ア性窒素濃度を硝酸性窒素濃度で除しても、同様の効果
を奏する。
【００８２】実施例７．本発明の請求項５及び請求項７
に係る一実施例を図について説明する。図２３は実施例
７に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置を示す構成図である。図２３において、２５は沈澱処
理水を放流するための配管ｃに取り付けられた全窒素濃
度計である。１０８は、全窒素濃度に対する硝酸性窒素
濃度の濃度比と、予め定められた上記濃度比の目標値と
の偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力す
る調節計であり、信号線２５ａで全窒素濃度計２５と、
信号線１００ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１
０８ａで駆動装置３と接続されている。１０９は濃度比
の目標値を設定するための設定器であり、信号線１０９
ａで調節計１０８と接続されている。設定器１０９に設
定する目標値は、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃
度を足したものが全窒素濃度であり、また、第１の法則
に示したように、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃
度がほぼ等しいとき処理水中の全窒素濃度を最小に抑制
することができることから、硝酸性窒素濃度と、全窒素
濃度との比が１：１０から９：１０の範囲、最適な比と
しては１：２になるように設定するとよい。即ち、全窒
素濃度に対する硝酸性窒素濃度の濃度比としては、０．
１〜０．９の範囲、望ましくは０．２５〜０．７５、最
適値としては０．５近傍とすると効果的である。その他
は図２１と同様である。
に係る一実施例を図について説明する。図２３は実施例
７に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置を示す構成図である。図２３において、２５は沈澱処
理水を放流するための配管ｃに取り付けられた全窒素濃
度計である。１０８は、全窒素濃度に対する硝酸性窒素
濃度の濃度比と、予め定められた上記濃度比の目標値と
の偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力す
る調節計であり、信号線２５ａで全窒素濃度計２５と、
信号線１００ａで硝酸性窒素濃度計１００と、信号線１
０８ａで駆動装置３と接続されている。１０９は濃度比
の目標値を設定するための設定器であり、信号線１０９
ａで調節計１０８と接続されている。設定器１０９に設
定する目標値は、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃
度を足したものが全窒素濃度であり、また、第１の法則
に示したように、硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素濃
度がほぼ等しいとき処理水中の全窒素濃度を最小に抑制
することができることから、硝酸性窒素濃度と、全窒素
濃度との比が１：１０から９：１０の範囲、最適な比と
しては１：２になるように設定するとよい。即ち、全窒
素濃度に対する硝酸性窒素濃度の濃度比としては、０．
１〜０．９の範囲、望ましくは０．２５〜０．７５、最
適値としては０．５近傍とすると効果的である。その他
は図２１と同様である。
【００８３】次に、動作について説明する。調節計１０
８では、硝酸性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比と、予
め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロー
タ２の回転数の目標値を、例えば式１１に従って出力す
る。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRRN2（ＲＮ2 *−ＲＮ2） ・・・（１１） ここに、 ＫRRN2：定数 ＲＮ2 *：（硝酸性窒素濃度／全窒素濃度）の目標値 ＲＮ2 ：硝酸性窒素濃度／全窒素濃度 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、また全窒素濃度の計測値は全窒素濃度計２５の出
力として信号線２５ａを介して得られる。濃度比の目標
値ＲＮ2 *は、設定器１０９の出力として信号線１０９を
介して得られる。調節計１０８の出力Ｒrot は信号線１
０８ａを介して駆動装置３に伝えられ、曝気ロータ２の
回転数が調節される。
８では、硝酸性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比と、予
め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロー
タ２の回転数の目標値を、例えば式１１に従って出力す
る。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRRN2（ＲＮ2 *−ＲＮ2） ・・・（１１） ここに、 ＫRRN2：定数 ＲＮ2 *：（硝酸性窒素濃度／全窒素濃度）の目標値 ＲＮ2 ：硝酸性窒素濃度／全窒素濃度 である。この演算に必要な硝酸性窒素濃度の計測値は硝
酸性窒素濃度計１００の出力として信号線１００ａを介
して、また全窒素濃度の計測値は全窒素濃度計２５の出
力として信号線２５ａを介して得られる。濃度比の目標
値ＲＮ2 *は、設定器１０９の出力として信号線１０９を
介して得られる。調節計１０８の出力Ｒrot は信号線１
０８ａを介して駆動装置３に伝えられ、曝気ロータ２の
回転数が調節される。
【００８４】これにより、濃度比ＲＮ2 が目標値ＲＮ2 *
よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ2 が目標値ＲＮ2 *
よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ2 が目標値ＲＮ2 *
よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
【００８５】実施例８．本発明の請求項５及び請求項７
に係る他の実施例を図について説明する。図２４は実施
例８に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図２４において、１１０は全
窒素濃度に対する硝酸性窒素濃度の濃度比と、予め定め
られた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の
浸漬深さの目標値を出力する調節計であり、信号線２５
ａで全窒素濃度計２５と、信号線１００ａで硝酸性窒素
濃度計１００と、信号線１０９ａで濃度差の目標値を設
定するための設定器１０９と接続されている。実施例７
と同様、設定器１０９に設定する目標値は、０．１〜
０．９の範囲、望ましくは０．２５〜０．７５、最適値
としては０．５近傍とすると効果的である。調節計１１
０は曝気ロータ２の浸漬深さの目標値から越流せき４の
高さの目標値を演算する演算器１２とも接続されてい
る。その他は図２２と同様である。
に係る他の実施例を図について説明する。図２４は実施
例８に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図２４において、１１０は全
窒素濃度に対する硝酸性窒素濃度の濃度比と、予め定め
られた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の
浸漬深さの目標値を出力する調節計であり、信号線２５
ａで全窒素濃度計２５と、信号線１００ａで硝酸性窒素
濃度計１００と、信号線１０９ａで濃度差の目標値を設
定するための設定器１０９と接続されている。実施例７
と同様、設定器１０９に設定する目標値は、０．１〜
０．９の範囲、望ましくは０．２５〜０．７５、最適値
としては０．５近傍とすると効果的である。調節計１１
０は曝気ロータ２の浸漬深さの目標値から越流せき４の
高さの目標値を演算する演算器１２とも接続されてい
る。その他は図２２と同様である。
【００８６】次に動作について説明する。調節計１１０
では、硝酸性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比と、予め
定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロータ
２の浸漬深さの目標値を、例えば式１２に従って出力す
る。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDRN2（ＲＮ2 *−ＲＮ2） ・・・（１２） ここに、 ＫDRN2：定数 である。この演算に必要な全窒素濃度の計測値は全窒素
濃度計２５の出力として信号線２５ａを介して、また硝
酸性窒素濃度の計測値は硝酸性窒素濃度計１００の出力
として信号線１００ａを介して得られる。濃度比の目標
値ＲＮ2 *は、設定器１０９の出力として信号線１０９ａ
を介して得られる。調節計１１０の出力Ｄrot は信号線
１１０ａを介して演算器１２に伝えられる。
では、硝酸性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比と、予め
定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロータ
２の浸漬深さの目標値を、例えば式１２に従って出力す
る。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDRN2（ＲＮ2 *−ＲＮ2） ・・・（１２） ここに、 ＫDRN2：定数 である。この演算に必要な全窒素濃度の計測値は全窒素
濃度計２５の出力として信号線２５ａを介して、また硝
酸性窒素濃度の計測値は硝酸性窒素濃度計１００の出力
として信号線１００ａを介して得られる。濃度比の目標
値ＲＮ2 *は、設定器１０９の出力として信号線１０９ａ
を介して得られる。調節計１１０の出力Ｄrot は信号線
１１０ａを介して演算器１２に伝えられる。
【００８７】これにより、濃度比ＲＮ2 が目標値ＲＮ2 *
よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、
好気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ2 が目標値ＲＮ
2 *よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節
するので、良好な処理水質を安定して保つことができる
という効果を奏する。
よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、
好気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ2 が目標値ＲＮ
2 *よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節
するので、良好な処理水質を安定して保つことができる
という効果を奏する。
【００８８】なお、図２４では調節計１１０の出力であ
る浸漬深さの目標値Ｄrot を演算器１２で越流せき４の
高さの目標値に演算する例を示したが、演算を一度に調
節計１１０で行い、演算器１２を省略しても同様の効果
を奏する。
る浸漬深さの目標値Ｄrot を演算器１２で越流せき４の
高さの目標値に演算する例を示したが、演算を一度に調
節計１１０で行い、演算器１２を省略しても同様の効果
を奏する。
【００８９】実施例９．上記実施例７、８では、硝酸性
窒素濃度を全窒素濃度で除したが、全窒素濃度を硝酸性
窒素濃度で除しても、同様の効果を奏する。ただし、こ
の時の濃度比の目標値は１〜１０の範囲、望ましくは
１．３〜４．０、最適値としては２近傍とすると効果的
である。
窒素濃度を全窒素濃度で除したが、全窒素濃度を硝酸性
窒素濃度で除しても、同様の効果を奏する。ただし、こ
の時の濃度比の目標値は１〜１０の範囲、望ましくは
１．３〜４．０、最適値としては２近傍とすると効果的
である。
【００９０】実施例１０．本発明の請求項６及び請求項
７に係る一実施例を図について説明する。図２５は実施
例１０に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制
御装置を示す構成図である。図２５において、１１１は
全窒素濃度に対するアンモニア性窒素濃度の濃度比と、
予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロ
ータ２の回転数の目標値を出力する調節計であり、信号
線２５ａで全窒素濃度計２５と、信号線１０１ａでアン
モニア性窒素濃度計１０１と、信号線１１１ａで駆動装
置３と接続されている。１１２は濃度比の目標値を設定
するための設定器であり、信号線１１２ａで調節計１１
１と接続されている。設定器１１２に設定する目標値
は、実施例７で述べたと同様に、硝酸性窒素濃度とアン
モニア性窒素濃度を足したものが全窒素濃度であり、ま
た、第１の法則に示したように、硝酸性窒素濃度とアン
モニア性窒素濃度がほぼ等しいとき処理水中の全窒素濃
度を最小に抑制することができることから、アンモニア
性窒素濃度と全窒素濃度との比が１：１０から９：１０
の範囲、最適な比としては１：２になるように設定する
とよい。即ち、全窒素濃度に対するアンモニア性窒素濃
度の濃度比としては、０．１〜０．９の範囲、望ましく
は０．２５〜０．７５、最適値としては０．５近傍とす
ると効果的である。その他は図２３と同様である。
７に係る一実施例を図について説明する。図２５は実施
例１０に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制
御装置を示す構成図である。図２５において、１１１は
全窒素濃度に対するアンモニア性窒素濃度の濃度比と、
予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝気ロ
ータ２の回転数の目標値を出力する調節計であり、信号
線２５ａで全窒素濃度計２５と、信号線１０１ａでアン
モニア性窒素濃度計１０１と、信号線１１１ａで駆動装
置３と接続されている。１１２は濃度比の目標値を設定
するための設定器であり、信号線１１２ａで調節計１１
１と接続されている。設定器１１２に設定する目標値
は、実施例７で述べたと同様に、硝酸性窒素濃度とアン
モニア性窒素濃度を足したものが全窒素濃度であり、ま
た、第１の法則に示したように、硝酸性窒素濃度とアン
モニア性窒素濃度がほぼ等しいとき処理水中の全窒素濃
度を最小に抑制することができることから、アンモニア
性窒素濃度と全窒素濃度との比が１：１０から９：１０
の範囲、最適な比としては１：２になるように設定する
とよい。即ち、全窒素濃度に対するアンモニア性窒素濃
度の濃度比としては、０．１〜０．９の範囲、望ましく
は０．２５〜０．７５、最適値としては０．５近傍とす
ると効果的である。その他は図２３と同様である。
【００９１】次に、動作について説明する。調節計１１
１では、アンモニア性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比
と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝
気ロータ２の回転数の目標値を、例えば式１３に従って
出力する。 Ｒrot＝Ｒrot0−ＫRRN3（ＲＮ3 *−ＲＮ3） ・・・（１３） ここに、 ＫRRN3：定数 ＲＮ3 *：（アンモニア性窒素濃度／全窒素濃度）の目標
値 ＲＮ3 ：アンモニア性窒素濃度／全窒素濃度 である。この演算に必要なアンモニア窒素濃度の計測値
はアンモニア性窒素濃度計１０１の出力として信号線１
０１ａを介して、また全窒素濃度の計測値は全窒素濃度
計２５の出力として信号線２５ａを介して得られる。濃
度比の目標値ＲＮ3 *は、設定器１１２の出力として信号
線１１２を介して得られる。調節計１１１の出力Ｒrot
は信号線１１１ａを介して駆動装置３に伝えられ、曝気
ロータ２の回転数が調節される。
１では、アンモニア性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比
と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝
気ロータ２の回転数の目標値を、例えば式１３に従って
出力する。 Ｒrot＝Ｒrot0−ＫRRN3（ＲＮ3 *−ＲＮ3） ・・・（１３） ここに、 ＫRRN3：定数 ＲＮ3 *：（アンモニア性窒素濃度／全窒素濃度）の目標
値 ＲＮ3 ：アンモニア性窒素濃度／全窒素濃度 である。この演算に必要なアンモニア窒素濃度の計測値
はアンモニア性窒素濃度計１０１の出力として信号線１
０１ａを介して、また全窒素濃度の計測値は全窒素濃度
計２５の出力として信号線２５ａを介して得られる。濃
度比の目標値ＲＮ3 *は、設定器１１２の出力として信号
線１１２を介して得られる。調節計１１１の出力Ｒrot
は信号線１１１ａを介して駆動装置３に伝えられ、曝気
ロータ２の回転数が調節される。
【００９２】これにより、濃度比ＲＮ3 が目標値ＲＮ3 *
よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ3 が目標値ＲＮ3 *
よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が増加し、好
気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ3 が目標値ＲＮ3 *
よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数が減少し、好
気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への流入負
荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付近にく
るように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節するの
で、良好な処理水質を安定して保つことができるように
なる。
【００９３】実施例１１．本発明の請求項６及び請求項
７に係る他の実施例を図について説明する。図２６は実
施例１１に係るオキシデーションディッチ水処理装置の
制御装置を示す構成図である。図２６において、１１３
は全窒素濃度に対するアンモニア性窒素濃度の濃度比
と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝
気ロータ２の浸漬深さの目標値を出力する調節計であ
り、信号線２５ａで全窒素濃度計２５と、信号線１０１
ａでアンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１１２ａ
で濃度差の目標値を設定するための設定器１１２と接続
されている。調節計１１３は曝気ロータ２の浸漬深さの
目標値から越流せき４の高さの目標値を演算する演算器
１２とも接続されている。その他は図２４と同様であ
る。
７に係る他の実施例を図について説明する。図２６は実
施例１１に係るオキシデーションディッチ水処理装置の
制御装置を示す構成図である。図２６において、１１３
は全窒素濃度に対するアンモニア性窒素濃度の濃度比
と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝
気ロータ２の浸漬深さの目標値を出力する調節計であ
り、信号線２５ａで全窒素濃度計２５と、信号線１０１
ａでアンモニア性窒素濃度計１０１と、信号線１１２ａ
で濃度差の目標値を設定するための設定器１１２と接続
されている。調節計１１３は曝気ロータ２の浸漬深さの
目標値から越流せき４の高さの目標値を演算する演算器
１２とも接続されている。その他は図２４と同様であ
る。
【００９４】次に動作について説明する。調節計１１３
では、アンモニア性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比
と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝
気ロータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式１４に従っ
て出力する。 Ｄrot＝Ｄrot0−ＫDRN3（ＲＮ3 *−ＲＮ3） ・・・（１４） ここに、 ＫDRN3：定数 である。この演算に必要な全窒素濃度の計測値は全窒素
濃度計２５の出力として、またアンモニア窒素濃度の計
測値はアンモニア性窒素濃度計２５の出力として信号線
２５ａを介して得られる。濃度比の目標値ＲＮ3 *は、設
定器１１２の出力として信号線１１２ａを介して得られ
る。調節計１１３の出力Ｄrot は信号線１１３ａを介し
て演算器１２に伝えられる。
では、アンモニア性窒素濃度と全窒素濃度との濃度比
と、予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて曝
気ロータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式１４に従っ
て出力する。 Ｄrot＝Ｄrot0−ＫDRN3（ＲＮ3 *−ＲＮ3） ・・・（１４） ここに、 ＫDRN3：定数 である。この演算に必要な全窒素濃度の計測値は全窒素
濃度計２５の出力として、またアンモニア窒素濃度の計
測値はアンモニア性窒素濃度計２５の出力として信号線
２５ａを介して得られる。濃度比の目標値ＲＮ3 *は、設
定器１１２の出力として信号線１１２ａを介して得られ
る。調節計１１３の出力Ｄrot は信号線１１３ａを介し
て演算器１２に伝えられる。
【００９５】これにより、濃度比ＲＮ3 が目標値ＲＮ3 *
よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、
好気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ3 が目標値ＲＮ
3 *よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節
するので、良好な処理水質を安定して保つことができる
ようになる。
よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが増加し、
好気領域を伸長させる。逆に濃度比ＲＮ3 が目標値ＲＮ
3 *よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深さが減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に調節
するので、良好な処理水質を安定して保つことができる
ようになる。
【００９６】なお、図２６では調節計１１３の出力であ
る浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの
目標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計１
１３で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏す
る。
る浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの
目標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計１
１３で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏す
る。
【００９７】実施例１２．上記実施例１０、１１では、
アンモニア性窒素濃度を全窒素濃度で除したが、全窒素
濃度をアンモニア性窒素濃度で除しても同様の効果を奏
する。ただし、この時の濃度比の目標値は、実施例９と
同様、１〜１０の範囲、望ましくは１．３〜４．０、最
適値としては２近傍とすると効果的である。
アンモニア性窒素濃度を全窒素濃度で除したが、全窒素
濃度をアンモニア性窒素濃度で除しても同様の効果を奏
する。ただし、この時の濃度比の目標値は、実施例９と
同様、１〜１０の範囲、望ましくは１．３〜４．０、最
適値としては２近傍とすると効果的である。
【００９８】実施例１３．本発明の請求項８に係る一実
施例を図について説明する。図２７は実施例１３に係る
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示す
構成図である。図２７において、８は溶存酸素濃度計で
あり、曝気ロータ２の設置地点を起点としたディッチ１
の中央付近、望ましくは曝気ロータ２の設置地点から流
下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点
の溶存酸素濃度を計測する。第３の法則で示したよう
に、窒素除去に対して最適な好気領域と嫌気領域との境
界はディッチ中央付近であるため、ディッチ１の中央、
ないしやや前方（曝気ロータ２側）の溶存酸素濃度を計
測することにより、好気領域の終端がディッチ１の中央
付近にくることを確実に検出することができる。曝気ロ
ータ２に近いところの溶存酸素濃度を計測したのでは、
流入負荷の変動が大きく溶存酸素濃度の分布が不安定な
オキシデーションディッチでは好気領域の終端位置を推
測することが難しいし、ディッチ１の中央より後方で
は、好気領域が短すぎることを検知できないので、曝気
ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜
１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度を計測するのが
最も適当である。
施例を図について説明する。図２７は実施例１３に係る
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示す
構成図である。図２７において、８は溶存酸素濃度計で
あり、曝気ロータ２の設置地点を起点としたディッチ１
の中央付近、望ましくは曝気ロータ２の設置地点から流
下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点
の溶存酸素濃度を計測する。第３の法則で示したよう
に、窒素除去に対して最適な好気領域と嫌気領域との境
界はディッチ中央付近であるため、ディッチ１の中央、
ないしやや前方（曝気ロータ２側）の溶存酸素濃度を計
測することにより、好気領域の終端がディッチ１の中央
付近にくることを確実に検出することができる。曝気ロ
ータ２に近いところの溶存酸素濃度を計測したのでは、
流入負荷の変動が大きく溶存酸素濃度の分布が不安定な
オキシデーションディッチでは好気領域の終端位置を推
測することが難しいし、ディッチ１の中央より後方で
は、好気領域が短すぎることを検知できないので、曝気
ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜
１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度を計測するのが
最も適当である。
【００９９】９は溶存酸素濃度の計測値と、予め定めら
れた溶存酸素濃度の目標値との偏差に応じて曝気ロータ
２の回転数の目標値を出力する調節計であり、信号線８
ａで溶存酸素濃度計８と、信号線９ａで駆動装置３と接
続されている。１０は溶存酸素濃度の目標値を設定する
ための設定器であり、信号線１０ａで調節計９と接続さ
れている。設定器１０に設定する目標値は、好気領域の
終端よりもやや前方の溶存酸素濃度であるから、０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍の値、望ましくは０〜１［ｍｇ／Ｌ］に設
定するのが適当である。その他は図４３と同様である。
れた溶存酸素濃度の目標値との偏差に応じて曝気ロータ
２の回転数の目標値を出力する調節計であり、信号線８
ａで溶存酸素濃度計８と、信号線９ａで駆動装置３と接
続されている。１０は溶存酸素濃度の目標値を設定する
ための設定器であり、信号線１０ａで調節計９と接続さ
れている。設定器１０に設定する目標値は、好気領域の
終端よりもやや前方の溶存酸素濃度であるから、０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍の値、望ましくは０〜１［ｍｇ／Ｌ］に設
定するのが適当である。その他は図４３と同様である。
【０１００】次に、動作について説明する。曝気ロータ
２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２
倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度は溶存酸素濃度計８で
計測される。溶存酸素濃度の計測値は信号線８ａを介し
て調節計９に伝えられる。調節計９では、溶存酸素濃度
の計測値と、予め定められた溶存酸素濃度の目標値との
偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を、例えば
式１５に従って出力する。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRDO（ＤＯ*−ＤＯ） ・・・（１５） ここに、 ＫRDO ：定数 ＤＯ* ：溶存酸素濃度の目標値 ＤＯ ：溶存酸素濃度の計測値 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の目標値ＤＯ*
は、設定器１０の出力として信号線１０ａを介して得ら
れる。調節計９の出力Ｒrot は信号線９ａを介して駆動
装置３に伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節され
る。
２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２
倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度は溶存酸素濃度計８で
計測される。溶存酸素濃度の計測値は信号線８ａを介し
て調節計９に伝えられる。調節計９では、溶存酸素濃度
の計測値と、予め定められた溶存酸素濃度の目標値との
偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を、例えば
式１５に従って出力する。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRDO（ＤＯ*−ＤＯ） ・・・（１５） ここに、 ＫRDO ：定数 ＤＯ* ：溶存酸素濃度の目標値 ＤＯ ：溶存酸素濃度の計測値 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の目標値ＤＯ*
は、設定器１０の出力として信号線１０ａを介して得ら
れる。調節計９の出力Ｒrot は信号線９ａを介して駆動
装置３に伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節され
る。
【０１０１】これにより、溶存酸素濃度の計測値ＤＯが
目標値ＤＯ* よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数
が増加し、好気領域を伸長させる。逆に溶存酸素濃度の
計測値ＤＯが目標値ＤＯ* よりも大きければ、曝気ロー
タ２の回転数が減少し、好気領域を短縮させる。すなわ
ち、ディッチ１への流入負荷が変動しても、好気領域の
終端がディッチ中央付近にくるように曝気ロータ２の回
転数を自動的に調節するので、窒素濃度の計測や分析を
行わずに良好な処理水質を安定して保つことができると
いう効果を奏する。
目標値ＤＯ* よりも小さければ、曝気ロータ２の回転数
が増加し、好気領域を伸長させる。逆に溶存酸素濃度の
計測値ＤＯが目標値ＤＯ* よりも大きければ、曝気ロー
タ２の回転数が減少し、好気領域を短縮させる。すなわ
ち、ディッチ１への流入負荷が変動しても、好気領域の
終端がディッチ中央付近にくるように曝気ロータ２の回
転数を自動的に調節するので、窒素濃度の計測や分析を
行わずに良好な処理水質を安定して保つことができると
いう効果を奏する。
【０１０２】実施例１４．本発明の請求項８に係る他の
実施例を図について説明する。図２８は実施例１４に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図２８において、１１は曝気ロータ２
設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍
だけ離れた地点の溶存酸素濃度の計測値と、予め０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍に設定された溶存酸素濃度の目標値との偏
差に応じて曝気ロータ２の浸漬深さの目標値を出力する
調節計であり、信号線８ａで溶存酸素濃度計８と、信号
線１０ａで溶存酸素濃度の目標値を設定するための設定
器１０と接続されている。１２は曝気ロータ２の浸漬深
さの目標値から越流せき４の高さの目標値を演算する演
算器であり、調節計１１と信号線１１ａで接続されてい
る。１３は越流せき４の高さを変えるための駆動装置で
あり、駆動力伝達手段１３ａで越流せき４と、信号線１
２ａで演算器１２と接続されている。その他は図２７と
同様である。
実施例を図について説明する。図２８は実施例１４に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図２８において、１１は曝気ロータ２
設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍
だけ離れた地点の溶存酸素濃度の計測値と、予め０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍に設定された溶存酸素濃度の目標値との偏
差に応じて曝気ロータ２の浸漬深さの目標値を出力する
調節計であり、信号線８ａで溶存酸素濃度計８と、信号
線１０ａで溶存酸素濃度の目標値を設定するための設定
器１０と接続されている。１２は曝気ロータ２の浸漬深
さの目標値から越流せき４の高さの目標値を演算する演
算器であり、調節計１１と信号線１１ａで接続されてい
る。１３は越流せき４の高さを変えるための駆動装置で
あり、駆動力伝達手段１３ａで越流せき４と、信号線１
２ａで演算器１２と接続されている。その他は図２７と
同様である。
【０１０３】次に動作について説明する。調節計１１で
は、溶存酸素濃度の計測値と予め定められた溶存酸素濃
度の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の浸漬深さの
目標値を、例えば式１６に従って出力する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDDO（ＤＯ*−ＤＯ） ・・・（１６） ここに、 ＫDDO ：定数 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の計測値ＤＯは
溶存酸素濃度計８の出力として信号線８ａを介して、ま
た溶存酸素濃度の目標値ＤＯ* は設定器１０の出力とし
て信号線１０ａを介して得られる。調節計１１の出力Ｄ
rotは信号線１１ａを介して演算器１２に伝えられる。
は、溶存酸素濃度の計測値と予め定められた溶存酸素濃
度の目標値との偏差に応じて曝気ロータ２の浸漬深さの
目標値を、例えば式１６に従って出力する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDDO（ＤＯ*−ＤＯ） ・・・（１６） ここに、 ＫDDO ：定数 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の計測値ＤＯは
溶存酸素濃度計８の出力として信号線８ａを介して、ま
た溶存酸素濃度の目標値ＤＯ* は設定器１０の出力とし
て信号線１０ａを介して得られる。調節計１１の出力Ｄ
rotは信号線１１ａを介して演算器１２に伝えられる。
【０１０４】演算器１２の出力は信号線１２ａを介して
駆動装置１３に伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節
される。
駆動装置１３に伝えられ、曝気ロータ２の回転数が調節
される。
【０１０５】これにより、溶存酸素濃度の計測値ＤＯが
目標値ＤＯ* よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深
さが増加し、好気領域を伸長させる。逆に溶存酸素濃度
の計測値ＤＯが目標値ＤＯ* よりも大きければ、曝気ロ
ータ２の浸漬深さが減少し、好気領域を短縮させる。す
なわち、ディッチ１への流入負荷が変動しても好気領域
の終端がディッチ中央付近にくるように曝気ロータ２の
浸漬深さを自動的に調節するので、窒素濃度の計測や分
析を行わずに良好な処理水質を安定して保つことができ
るという効果を奏する。
目標値ＤＯ* よりも小さければ、曝気ロータ２の浸漬深
さが増加し、好気領域を伸長させる。逆に溶存酸素濃度
の計測値ＤＯが目標値ＤＯ* よりも大きければ、曝気ロ
ータ２の浸漬深さが減少し、好気領域を短縮させる。す
なわち、ディッチ１への流入負荷が変動しても好気領域
の終端がディッチ中央付近にくるように曝気ロータ２の
浸漬深さを自動的に調節するので、窒素濃度の計測や分
析を行わずに良好な処理水質を安定して保つことができ
るという効果を奏する。
【０１０６】なお、図２８では調節計１１の出力である
浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの目
標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計１１
で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏する。
浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの目
標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計１１
で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏する。
【０１０７】実施例１５．本発明の請求項９に係る一実
施例を図について説明する。図２９は実施例１５に係る
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示す
構成図である。図２９において、１４は溶存酸素濃度の
計測値と曝気ロータ２の回転数とからディッチ１内溶存
酸素濃度が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に達す
る地点を演算する演算器であり、信号線８ａで溶存酸素
濃度計８と、信号線２ａで曝気ロータ２と接続されてい
る。溶存酸素濃度計８は、ディッチ１の中央付近よりも
前方、すなわち曝気ロータ設置地点を起点としたディッ
チの中央付近までの範囲、望ましくは曝気ロータ２の設
置地点から流下方向にディッチ長の０〜１／２倍だけ離
れた地点までの範囲に設置する。なぜなら、溶存酸素濃
度計８での計測値を起点とした溶存酸素濃度分布を演算
し、好気領域の終端がディッチ１の中央付近にくるよう
に曝気ロータ２の回転数を調節することが目的だからで
ある。１５は溶存酸素濃度の基準値を設定するための設
定器であり、信号線１５ａで演算器１４と接続されてい
る。設定器１５に設定する基準値は、好気領域の終端を
示す溶存酸素濃度であるから、０［ｍｇ／Ｌ］近傍の
値、望ましくは０〜１［ｍｇ／Ｌ］に選択するのが適当
である。１６はディッチ１内溶存酸素濃度が基準値に達
する地点の演算値（演算地点）と、当該地点の目標値
（目標地点）との偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の
目標値を出力する調節計であり、信号線１４ａで演算器
１４と、信号線１６ａで曝気ロータ２の駆動装置３と接
続されている。１７は当該地点の目標値を設定するため
の設定器であり、信号線１７ａで調節計１６と接続され
ている。設定器１７に設定する目標値は、第１の法則よ
りディッチ１の中央付近とするのがよいから、曝気ロー
タ２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜３／
４倍だけ離れた地点までの範囲から選択するのが適当で
ある。その他は図２７と同様である。
施例を図について説明する。図２９は実施例１５に係る
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示す
構成図である。図２９において、１４は溶存酸素濃度の
計測値と曝気ロータ２の回転数とからディッチ１内溶存
酸素濃度が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に達す
る地点を演算する演算器であり、信号線８ａで溶存酸素
濃度計８と、信号線２ａで曝気ロータ２と接続されてい
る。溶存酸素濃度計８は、ディッチ１の中央付近よりも
前方、すなわち曝気ロータ設置地点を起点としたディッ
チの中央付近までの範囲、望ましくは曝気ロータ２の設
置地点から流下方向にディッチ長の０〜１／２倍だけ離
れた地点までの範囲に設置する。なぜなら、溶存酸素濃
度計８での計測値を起点とした溶存酸素濃度分布を演算
し、好気領域の終端がディッチ１の中央付近にくるよう
に曝気ロータ２の回転数を調節することが目的だからで
ある。１５は溶存酸素濃度の基準値を設定するための設
定器であり、信号線１５ａで演算器１４と接続されてい
る。設定器１５に設定する基準値は、好気領域の終端を
示す溶存酸素濃度であるから、０［ｍｇ／Ｌ］近傍の
値、望ましくは０〜１［ｍｇ／Ｌ］に選択するのが適当
である。１６はディッチ１内溶存酸素濃度が基準値に達
する地点の演算値（演算地点）と、当該地点の目標値
（目標地点）との偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の
目標値を出力する調節計であり、信号線１４ａで演算器
１４と、信号線１６ａで曝気ロータ２の駆動装置３と接
続されている。１７は当該地点の目標値を設定するため
の設定器であり、信号線１７ａで調節計１６と接続され
ている。設定器１７に設定する目標値は、第１の法則よ
りディッチ１の中央付近とするのがよいから、曝気ロー
タ２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜３／
４倍だけ離れた地点までの範囲から選択するのが適当で
ある。その他は図２７と同様である。
【０１０８】次に、動作について説明する。演算器１４
では、例えば式１７に従ってディッチ１内溶存酸素濃度
が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に達する地点
の、溶存酸素濃度計８設置地点からの流下方向の距離を
演算する。 ｘ＝（ＤＯ−ＤＯ**）／Ｒr×Ｖ（Ｒrot） ・・・（１７） ここに、 ｘ ：ディッチ１内の溶存酸素濃度が予め定め
られた溶存酸素濃度の基準値に達する地点の、溶存酸素
濃度計８設置地点からの流下方向の距離 ＤＯ ：溶存酸素濃度の計測値 ＤＯ** ：０［ｍｇ／Ｌ］近傍の値に予め定められ
た溶存酸素濃度の基準値 Ｒr ：溶存酸素の消費速度 Ｖ（Ｒrot）：曝気ロータ２の回転数Ｒrotより得られる
ディッチ１内混合液の循環流速 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の計測値ＤＯは
溶存酸素濃度計８の出力として信号線８ａを介して、ま
た曝気ロータ２の回転数Ｒrot は曝気ロータ２の出力と
して信号線２ａを介して得られる。溶存酸素濃度の基準
値ＤＯ**は設定器１５の出力として信号線１５ａを介し
て得られる。演算結果ｘは信号線１４ａを介して調節計
１６に伝えられる。なお、ディッチ１内混合液の循環流
速Ｖ（Ｒrot） は、曝気ロータ２の回転数Ｒrot より求
めずに流速計を用いて直接計測してもよい。調節計１６
では、例えば式１８に従ってディッチ１内溶存酸素濃度
が基準値に達する地点の演算値ｘと当該地点の目標値と
の偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力す
る。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRx（ｘ*−ｘ） ・・・（１８） ここに、 ＫRx：定数 ｘ* ：ディッチ１内溶存酸素濃度が予め定められた溶存
酸素濃度の基準値に達する地点の、溶存酸素濃度計８設
置地点からの流下方向の距離の目標値 である。この演算に必要なディッチ１内の溶存酸素濃度
が基準値に達する地点の目標値ｘ* は設定器１７の出力
として信号線１７ａを介して得られる。調節計１６の出
力Ｒrot は信号線１６ａを介して駆動装置３に伝えら
れ、曝気ロータ２の回転数が調節される。
では、例えば式１７に従ってディッチ１内溶存酸素濃度
が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に達する地点
の、溶存酸素濃度計８設置地点からの流下方向の距離を
演算する。 ｘ＝（ＤＯ−ＤＯ**）／Ｒr×Ｖ（Ｒrot） ・・・（１７） ここに、 ｘ ：ディッチ１内の溶存酸素濃度が予め定め
られた溶存酸素濃度の基準値に達する地点の、溶存酸素
濃度計８設置地点からの流下方向の距離 ＤＯ ：溶存酸素濃度の計測値 ＤＯ** ：０［ｍｇ／Ｌ］近傍の値に予め定められ
た溶存酸素濃度の基準値 Ｒr ：溶存酸素の消費速度 Ｖ（Ｒrot）：曝気ロータ２の回転数Ｒrotより得られる
ディッチ１内混合液の循環流速 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の計測値ＤＯは
溶存酸素濃度計８の出力として信号線８ａを介して、ま
た曝気ロータ２の回転数Ｒrot は曝気ロータ２の出力と
して信号線２ａを介して得られる。溶存酸素濃度の基準
値ＤＯ**は設定器１５の出力として信号線１５ａを介し
て得られる。演算結果ｘは信号線１４ａを介して調節計
１６に伝えられる。なお、ディッチ１内混合液の循環流
速Ｖ（Ｒrot） は、曝気ロータ２の回転数Ｒrot より求
めずに流速計を用いて直接計測してもよい。調節計１６
では、例えば式１８に従ってディッチ１内溶存酸素濃度
が基準値に達する地点の演算値ｘと当該地点の目標値と
の偏差に応じて曝気ロータ２の回転数の目標値を出力す
る。 Ｒrot＝Ｒrot0＋ＫRx（ｘ*−ｘ） ・・・（１８） ここに、 ＫRx：定数 ｘ* ：ディッチ１内溶存酸素濃度が予め定められた溶存
酸素濃度の基準値に達する地点の、溶存酸素濃度計８設
置地点からの流下方向の距離の目標値 である。この演算に必要なディッチ１内の溶存酸素濃度
が基準値に達する地点の目標値ｘ* は設定器１７の出力
として信号線１７ａを介して得られる。調節計１６の出
力Ｒrot は信号線１６ａを介して駆動装置３に伝えら
れ、曝気ロータ２の回転数が調節される。
【０１０９】これにより、溶存酸素濃度が基準値に達す
る地点の演算値ｘが目標値ｘ* よりも小さければ、曝気
ロータ２の回転数が増加し、好気領域を伸長させる。逆
に溶存酸素濃度が基準値に達する地点の演算値ｘが目標
値ｘ* よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節す
るので、窒素濃度の計測や分析を行わずに良好な処理水
質を安定して保つことができるという効果を奏する。
る地点の演算値ｘが目標値ｘ* よりも小さければ、曝気
ロータ２の回転数が増加し、好気領域を伸長させる。逆
に溶存酸素濃度が基準値に達する地点の演算値ｘが目標
値ｘ* よりも大きければ、曝気ロータ２の回転数が減少
し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１への
流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中央付
近にくるように曝気ロータ２の回転数を自動的に調節す
るので、窒素濃度の計測や分析を行わずに良好な処理水
質を安定して保つことができるという効果を奏する。
【０１１０】実施例１６．本発明の請求項９に係る他の
実施例を図について説明する。図３０は実施例１６に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３０において、８および１８は曝気
ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の０〜１／
２倍だけ離れた地点までの範囲に設置された２本の溶存
酸素濃度計である。１９は溶存酸素濃度８、１８の計測
値からディッチ１内溶存酸素濃度が０［ｍｇ／Ｌ］近傍
の値に予め設定された溶存酸素濃度の基準値に達する地
点を演算する演算器であり、信号線８ａで溶存酸素濃度
計８と、信号線１８ａで溶存酸素濃度計１８と、信号線
１５ａで溶存酸素濃度の基準値を設定するための設定器
１５と接続されている。演算器１９は信号線１９ａで曝
気ロータ２の回転数を出力する調節計１６とも接続され
ている。その他は図２９と同様である。
実施例を図について説明する。図３０は実施例１６に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３０において、８および１８は曝気
ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の０〜１／
２倍だけ離れた地点までの範囲に設置された２本の溶存
酸素濃度計である。１９は溶存酸素濃度８、１８の計測
値からディッチ１内溶存酸素濃度が０［ｍｇ／Ｌ］近傍
の値に予め設定された溶存酸素濃度の基準値に達する地
点を演算する演算器であり、信号線８ａで溶存酸素濃度
計８と、信号線１８ａで溶存酸素濃度計１８と、信号線
１５ａで溶存酸素濃度の基準値を設定するための設定器
１５と接続されている。演算器１９は信号線１９ａで曝
気ロータ２の回転数を出力する調節計１６とも接続され
ている。その他は図２９と同様である。
【０１１１】次に、動作について説明する。演算器１９
では、例えば式１９に従ってディッチ１内溶存酸素濃度
が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に達する地点の
溶存酸素濃度計８設置地点からの流下方向の距離を演算
する。 ｘ＝Ｌ×（ＤＯ１−ＤＯ**）／（ＤＯ１−ＤＯ２） ・・・（１９） ここに、 Ｌ ：溶存酸素濃度計８と溶存酸素濃度計１８との距
離 ＤＯ１：溶存酸素濃度計８による計測値 ＤＯ２：溶存酸素濃度計１８による計測値 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の計測値ＤＯ
１、ＤＯ２は溶存酸素濃度計８および溶存酸素濃度計１
８の出力として信号線８ａおよび信号線１８ａを介して
得られる。溶存酸素濃度の基準値ＤＯ**は設定器１５の
出力として信号線１５ａを介して得られる。また、演算
結果ｘは信号線１９ａを介して調節計１６に伝えられ、
以下、実施例１５と同様にして曝気ロータ２の回転数が
調節される。
では、例えば式１９に従ってディッチ１内溶存酸素濃度
が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に達する地点の
溶存酸素濃度計８設置地点からの流下方向の距離を演算
する。 ｘ＝Ｌ×（ＤＯ１−ＤＯ**）／（ＤＯ１−ＤＯ２） ・・・（１９） ここに、 Ｌ ：溶存酸素濃度計８と溶存酸素濃度計１８との距
離 ＤＯ１：溶存酸素濃度計８による計測値 ＤＯ２：溶存酸素濃度計１８による計測値 である。この演算に必要な溶存酸素濃度の計測値ＤＯ
１、ＤＯ２は溶存酸素濃度計８および溶存酸素濃度計１
８の出力として信号線８ａおよび信号線１８ａを介して
得られる。溶存酸素濃度の基準値ＤＯ**は設定器１５の
出力として信号線１５ａを介して得られる。また、演算
結果ｘは信号線１９ａを介して調節計１６に伝えられ、
以下、実施例１５と同様にして曝気ロータ２の回転数が
調節される。
【０１１２】この実施例では、実施例１５の効果に加え
て、好気領域の終端の位置を直接溶存酸素濃度の分布か
ら演算するので、より緻密に曝気ロータ２の回転数の調
節を行うことができるという効果がある。
て、好気領域の終端の位置を直接溶存酸素濃度の分布か
ら演算するので、より緻密に曝気ロータ２の回転数の調
節を行うことができるという効果がある。
【０１１３】実施例１７．本発明の請求項９に係るさら
に他の実施例を図について説明する。図３１は実施例１
７に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置を示す構成図である。図３１において、２０は演算器
１４で演算された、ディッチ１内溶存酸素濃度が０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍の値に予め設定された基準値に達する地点
の演算値と、ディッチ１内の曝気ロータ２設置地点から
流下方向にディッチ長の１／４〜３／４倍だけ離れた地
点までの範囲に予め設定された当該地点の目標値との偏
差に応じて曝気ロータ２の浸漬深さの目標値を出力する
調節計であり、信号線１４ａで演算器１４と接続されて
いる。演算器１４は実施例１５と同様、溶存酸素濃度計
８の計測値と曝気ロータ２の回転数とからディッチ１内
溶存酸素濃度が基準値に達する地点を演算するものであ
る。調節計２０は信号線１７ａで当該地点の目標値を設
定するための設定器１７と、信号線２０ａで曝気ロータ
２の浸漬深さの目標値から越流せき４の高さの目標値を
演算するための演算器１２とも接続されている。その他
は図２９と同様である。
に他の実施例を図について説明する。図３１は実施例１
７に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置を示す構成図である。図３１において、２０は演算器
１４で演算された、ディッチ１内溶存酸素濃度が０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍の値に予め設定された基準値に達する地点
の演算値と、ディッチ１内の曝気ロータ２設置地点から
流下方向にディッチ長の１／４〜３／４倍だけ離れた地
点までの範囲に予め設定された当該地点の目標値との偏
差に応じて曝気ロータ２の浸漬深さの目標値を出力する
調節計であり、信号線１４ａで演算器１４と接続されて
いる。演算器１４は実施例１５と同様、溶存酸素濃度計
８の計測値と曝気ロータ２の回転数とからディッチ１内
溶存酸素濃度が基準値に達する地点を演算するものであ
る。調節計２０は信号線１７ａで当該地点の目標値を設
定するための設定器１７と、信号線２０ａで曝気ロータ
２の浸漬深さの目標値から越流せき４の高さの目標値を
演算するための演算器１２とも接続されている。その他
は図２９と同様である。
【０１１４】次に、動作について説明する。調節計２０
では、ディッチ１内溶存酸素濃度が基準値に達する地点
の演算値と、当該地点の目標値との偏差に応じて曝気ロ
ータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式２０に従って出
力する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDx（ｘ*−ｘ） ・・・（２０） ここに、 ＫDx：定数 である。この演算に必要なディッチ１内溶存酸素濃度が
基準値に達する地点の演算値ｘは演算器１４の出力とし
て信号線１４ａを介して、また当該地点の目標値ｘ* は
設定器１７の出力として信号線１７を介して得られる。
演算結果Ｄrot は信号線２０ａを介して演算器１２に伝
えられる。
では、ディッチ１内溶存酸素濃度が基準値に達する地点
の演算値と、当該地点の目標値との偏差に応じて曝気ロ
ータ２の浸漬深さの目標値を、例えば式２０に従って出
力する。 Ｄrot＝Ｄrot0＋ＫDx（ｘ*−ｘ） ・・・（２０） ここに、 ＫDx：定数 である。この演算に必要なディッチ１内溶存酸素濃度が
基準値に達する地点の演算値ｘは演算器１４の出力とし
て信号線１４ａを介して、また当該地点の目標値ｘ* は
設定器１７の出力として信号線１７を介して得られる。
演算結果Ｄrot は信号線２０ａを介して演算器１２に伝
えられる。
【０１１５】これにより、溶存酸素濃度が基準値に達す
る地点の演算値ｘが目標値ｘ* よりも小さければ、曝気
ロータ２の浸漬深さが増加し、好気領域を伸長させる。
逆に溶存酸素濃度が基準値に達する地点の演算値ｘが目
標値ｘ* よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが
減少し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１
への流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中
央付近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に
調節するので、窒素濃度の計測や分析を行わずに良好な
処理水質を安定して保つことができるという効果を奏す
る。
る地点の演算値ｘが目標値ｘ* よりも小さければ、曝気
ロータ２の浸漬深さが増加し、好気領域を伸長させる。
逆に溶存酸素濃度が基準値に達する地点の演算値ｘが目
標値ｘ* よりも大きければ、曝気ロータ２の浸漬深さが
減少し、好気領域を短縮させる。すなわち、ディッチ１
への流入負荷が変動しても好気領域の終端がディッチ中
央付近にくるように曝気ロータ２の浸漬深さを自動的に
調節するので、窒素濃度の計測や分析を行わずに良好な
処理水質を安定して保つことができるという効果を奏す
る。
【０１１６】なお、図３１では調節計２０の出力である
浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの目
標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計２０
で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏する。
浸漬深さの目標値を演算器１２で越流せき４の高さの目
標値に演算する例を示したが、演算を一度に調節計２０
で行い、演算器１２を省略しても同様の効果を奏する。
【０１１７】実施例１８．実施例１７では溶存酸素濃度
の計測値と曝気ロータ２の回転数から溶存酸素濃度が予
め定めた基準値になる地点を推定する例を示したが、実
施例１６で示したように２つ以上の溶存酸素濃度計を用
いて直接溶存酸素濃度の分布を求め、溶存酸素濃度が予
め定めた基準値になる地点を演算してもよい。この場合
の実施例の装置構成は図３０とほぼ同様であるが、調節
計１６および駆動装置３のかわりに調節計２０、演算器
１２および駆動装置１３で曝気ロータ２の浸漬深さを調
節する。これにより、実施例１７の効果に加えて、より
緻密に曝気ロータ２の浸漬深さの調節を行うことができ
るという効果を奏する。
の計測値と曝気ロータ２の回転数から溶存酸素濃度が予
め定めた基準値になる地点を推定する例を示したが、実
施例１６で示したように２つ以上の溶存酸素濃度計を用
いて直接溶存酸素濃度の分布を求め、溶存酸素濃度が予
め定めた基準値になる地点を演算してもよい。この場合
の実施例の装置構成は図３０とほぼ同様であるが、調節
計１６および駆動装置３のかわりに調節計２０、演算器
１２および駆動装置１３で曝気ロータ２の浸漬深さを調
節する。これにより、実施例１７の効果に加えて、より
緻密に曝気ロータ２の浸漬深さの調節を行うことができ
るという効果を奏する。
【０１１８】実施例１９．本発明の請求項１１に係る一
実施例を図について説明する。図３２は実施例１９に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３２において、２１はディッチ１内
の活性汚泥微生物の濃度を計測する微生物濃度計であ
り、ディッチ１内の任意の地点に設置される。２２は曝
気ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４
〜１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度の目標値を演
算する演算器であり、微生物濃度計２１と信号線２１ａ
で、調節計９と信号線２２ａで接続されている。２３は
溶存酸素濃度の基準値を設定する設定器であり、信号線
２３ａで演算器２２と接続されている。その他は図２７
と同様である。
実施例を図について説明する。図３２は実施例１９に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３２において、２１はディッチ１内
の活性汚泥微生物の濃度を計測する微生物濃度計であ
り、ディッチ１内の任意の地点に設置される。２２は曝
気ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の１／４
〜１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度の目標値を演
算する演算器であり、微生物濃度計２１と信号線２１ａ
で、調節計９と信号線２２ａで接続されている。２３は
溶存酸素濃度の基準値を設定する設定器であり、信号線
２３ａで演算器２２と接続されている。その他は図２７
と同様である。
【０１１９】次に、動作について説明する。第４の法則
でも述べたように、ＭＬＳＳ濃度（活性汚泥微生物濃
度）が高いほどディッチ内の溶存酸素濃度分布は急勾配
となる。すなわち、好気領域の終端よりもやや前方の溶
存酸素濃度は、活性汚泥微生物濃度が高いときはやや大
きめになり、活性汚泥微生物濃度が低いときはやや小さ
めになる。そこで、演算器２２では、例えば式２１によ
って溶存酸素濃度の目標値を補正する。 ＤＯ* H＝ＤＯ*＋ＫSS（ＭＬＳＳ−ＭＬＳＳ0） ・・・（２１） ここに、 ＤＯ* H ：補正した溶存酸素濃度目標値（活性汚泥微
生物濃度を考慮した補正値） ＤＯ* ：溶存酸素濃度目標値 ＫSS ：定数 ＭＬＳＳ ：活性汚泥微生物濃度の計測値 ＭＬＳＳ0：活性汚泥微生物濃度の基準値 である。この演算に必要な活性汚泥微生物濃度の計測値
ＭＬＳＳは微生物濃度計２１の出力として信号線２１ａ
を介して、また溶存酸素濃度の目標値ＤＯ* は設定器２
３の出力として信号線２３ａを介して得られる。演算結
果ＤＯ* Hは信号線２２ａを介して曝気ロータ２の回転数
の目標値を出力する調節計９に伝えられ、以下、図２７
に示す実施例１３と同様に動作する。
でも述べたように、ＭＬＳＳ濃度（活性汚泥微生物濃
度）が高いほどディッチ内の溶存酸素濃度分布は急勾配
となる。すなわち、好気領域の終端よりもやや前方の溶
存酸素濃度は、活性汚泥微生物濃度が高いときはやや大
きめになり、活性汚泥微生物濃度が低いときはやや小さ
めになる。そこで、演算器２２では、例えば式２１によ
って溶存酸素濃度の目標値を補正する。 ＤＯ* H＝ＤＯ*＋ＫSS（ＭＬＳＳ−ＭＬＳＳ0） ・・・（２１） ここに、 ＤＯ* H ：補正した溶存酸素濃度目標値（活性汚泥微
生物濃度を考慮した補正値） ＤＯ* ：溶存酸素濃度目標値 ＫSS ：定数 ＭＬＳＳ ：活性汚泥微生物濃度の計測値 ＭＬＳＳ0：活性汚泥微生物濃度の基準値 である。この演算に必要な活性汚泥微生物濃度の計測値
ＭＬＳＳは微生物濃度計２１の出力として信号線２１ａ
を介して、また溶存酸素濃度の目標値ＤＯ* は設定器２
３の出力として信号線２３ａを介して得られる。演算結
果ＤＯ* Hは信号線２２ａを介して曝気ロータ２の回転数
の目標値を出力する調節計９に伝えられ、以下、図２７
に示す実施例１３と同様に動作する。
【０１２０】これにより、活性汚泥微生物濃度の計測値
ＭＬＳＳが基準値ＭＬＳＳ0 よりも大きいとき、曝気ロ
ータ２から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だ
け離れた地点の溶存酸素濃度の目標値ＤＯ* は大きめに
補正される。よって、溶存酸素濃度分布が急勾配となる
ことに対応できる。逆に、活性汚泥微生物濃度の計測値
ＭＬＳＳが基準値ＭＬＳＳ0 よりも小さいとき、溶存酸
素濃度の目標値ＤＯ* は小さめに補正される。よって、
溶存酸素濃度分布が緩勾配となることに対応できる。す
なわち、実施例１３の効果に加えて、「ＭＬＳＳ濃度が
高いほどディッチ内の溶存酸素濃度分布は急勾配とな
る」という第４の法則を考慮した、より正確な好気領域
の調節を行なうことができるという効果を奏する。
ＭＬＳＳが基準値ＭＬＳＳ0 よりも大きいとき、曝気ロ
ータ２から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だ
け離れた地点の溶存酸素濃度の目標値ＤＯ* は大きめに
補正される。よって、溶存酸素濃度分布が急勾配となる
ことに対応できる。逆に、活性汚泥微生物濃度の計測値
ＭＬＳＳが基準値ＭＬＳＳ0 よりも小さいとき、溶存酸
素濃度の目標値ＤＯ* は小さめに補正される。よって、
溶存酸素濃度分布が緩勾配となることに対応できる。す
なわち、実施例１３の効果に加えて、「ＭＬＳＳ濃度が
高いほどディッチ内の溶存酸素濃度分布は急勾配とな
る」という第４の法則を考慮した、より正確な好気領域
の調節を行なうことができるという効果を奏する。
【０１２１】実施例２０．実施例１９では曝気ロータ２
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図３２とほぼ同様であるが、調節計９および駆動装置３
のかわりに調節計１１、演算器１２および駆動装置１３
で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１２は省
略することもできる。これにより、実施例１４の効果に
加えて、「ＭＬＳＳ濃度が高いほどディッチ内の溶存酸
素濃度分布は急勾配となる」という第４の法則を考慮し
た、より正確な好気領域の調節を行なうことができると
いう効果を奏する。
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図３２とほぼ同様であるが、調節計９および駆動装置３
のかわりに調節計１１、演算器１２および駆動装置１３
で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１２は省
略することもできる。これにより、実施例１４の効果に
加えて、「ＭＬＳＳ濃度が高いほどディッチ内の溶存酸
素濃度分布は急勾配となる」という第４の法則を考慮し
た、より正確な好気領域の調節を行なうことができると
いう効果を奏する。
【０１２２】実施例２１．本発明の請求項１２に係る一
実施例を図について説明する。図３３は実施例２１に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３３において、２４は溶存酸素濃度
の計測値、曝気ロータ２の回転数および活性汚泥微生物
濃度の計測値から、ディッチ１内溶存酸素濃度が、０
［ｍｇ／Ｌ］近傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の
基準値に達する地点を演算する演算器であり、信号線８
ａで溶存酸素濃度計８と接続されている。溶存酸素濃度
計８は曝気ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長
の０〜１／２倍だけ離れた地点までの範囲に設置され
る。演算器２４は信号線２ａで曝気ロータ２と、信号線
１５ａで溶存酸素濃度の基準値を設定するための設定器
１５とも接続されている。また、信号線２１ａで微生物
濃度計２１と、信号線２４ａで曝気ロータ２の回転数の
目標値を出力する調節計１６とも接続されている。その
他は図２９と同様である。
実施例を図について説明する。図３３は実施例２１に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３３において、２４は溶存酸素濃度
の計測値、曝気ロータ２の回転数および活性汚泥微生物
濃度の計測値から、ディッチ１内溶存酸素濃度が、０
［ｍｇ／Ｌ］近傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の
基準値に達する地点を演算する演算器であり、信号線８
ａで溶存酸素濃度計８と接続されている。溶存酸素濃度
計８は曝気ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長
の０〜１／２倍だけ離れた地点までの範囲に設置され
る。演算器２４は信号線２ａで曝気ロータ２と、信号線
１５ａで溶存酸素濃度の基準値を設定するための設定器
１５とも接続されている。また、信号線２１ａで微生物
濃度計２１と、信号線２４ａで曝気ロータ２の回転数の
目標値を出力する調節計１６とも接続されている。その
他は図２９と同様である。
【０１２３】次に、動作について説明する。演算器２４
では、例えば式１７および式２２によってディッチ１内
溶存酸素濃度が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に
達する地点を演算する。 ｘH＝ｘ×Ｒｒ0／Ｒｒ（ＭＬＳＳ） Ｒｒ（ＭＬＳＳ）＝Ｒｒ0＋ＫMLSS（ＭＬＳＳ−ＭＬＳＳ0） ・・・（２２） ここに、 ｘH ：ディッチ１内溶存酸素濃度が予め定
められた溶存酸素濃度の基準値に達する地点の溶存酸素
濃度計８設置地点からの流下方向の距離（活性汚泥微生
物濃度を考慮したｘの補正値） Ｒｒ0 ：溶存酸素消費速度の基準値 Ｒｒ（ＭＬＳＳ）：活性汚泥微生物濃度より得られる溶
存酸素消費速度 ＫMLSS ：定数 である。式２２の演算に必要な活性汚泥微生物濃度の計
測値ＭＬＳＳは微生物濃度計２１の出力として信号線２
１ａを介して得られる。演算結果ｘH は信号線２４ａを
介して曝気ロータ２の回転数の目標値を出力する調節計
１６に伝えられ、以下、図２９に示す実施例１５と同様
に動作する。
では、例えば式１７および式２２によってディッチ１内
溶存酸素濃度が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に
達する地点を演算する。 ｘH＝ｘ×Ｒｒ0／Ｒｒ（ＭＬＳＳ） Ｒｒ（ＭＬＳＳ）＝Ｒｒ0＋ＫMLSS（ＭＬＳＳ−ＭＬＳＳ0） ・・・（２２） ここに、 ｘH ：ディッチ１内溶存酸素濃度が予め定
められた溶存酸素濃度の基準値に達する地点の溶存酸素
濃度計８設置地点からの流下方向の距離（活性汚泥微生
物濃度を考慮したｘの補正値） Ｒｒ0 ：溶存酸素消費速度の基準値 Ｒｒ（ＭＬＳＳ）：活性汚泥微生物濃度より得られる溶
存酸素消費速度 ＫMLSS ：定数 である。式２２の演算に必要な活性汚泥微生物濃度の計
測値ＭＬＳＳは微生物濃度計２１の出力として信号線２
１ａを介して得られる。演算結果ｘH は信号線２４ａを
介して曝気ロータ２の回転数の目標値を出力する調節計
１６に伝えられ、以下、図２９に示す実施例１５と同様
に動作する。
【０１２４】これにより、活性汚泥微生物濃度の計測値
ＭＬＳＳが大きいとき溶存酸素消費速度の項Ｒｒ（ＭＬ
ＳＳ）が大きくなるので、基準値到達地点の距離ｘH は
距離ｘに対し短めに補正される。よって、溶存酸素濃度
分布が急勾配となることに対応できる。逆に、活性汚泥
微生物濃度の計測値ＭＬＳＳが小さいときは溶存酸素消
費速度の項Ｒｒ（ＭＬＳＳ）が小さくなるので、基準値
到達地点の距離ｘH は距離ｘに対し長めに補正される。
よって、溶存酸素濃度分布が緩勾配となることに対応で
きる。すなわち、実施例１５の効果に加えて、「ＭＬＳ
Ｓ濃度が高いほどディッチ内の溶存酸素濃度分布は急勾
配となる」という第４の法則を考慮した、より正確な好
気領域の調節を行なうことができるという効果を奏す
る。
ＭＬＳＳが大きいとき溶存酸素消費速度の項Ｒｒ（ＭＬ
ＳＳ）が大きくなるので、基準値到達地点の距離ｘH は
距離ｘに対し短めに補正される。よって、溶存酸素濃度
分布が急勾配となることに対応できる。逆に、活性汚泥
微生物濃度の計測値ＭＬＳＳが小さいときは溶存酸素消
費速度の項Ｒｒ（ＭＬＳＳ）が小さくなるので、基準値
到達地点の距離ｘH は距離ｘに対し長めに補正される。
よって、溶存酸素濃度分布が緩勾配となることに対応で
きる。すなわち、実施例１５の効果に加えて、「ＭＬＳ
Ｓ濃度が高いほどディッチ内の溶存酸素濃度分布は急勾
配となる」という第４の法則を考慮した、より正確な好
気領域の調節を行なうことができるという効果を奏す
る。
【０１２５】実施例２２．上記実施例２１では曝気ロー
タ２の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の
浸漬深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構
成は図３３とほぼ同様であるが、調節計１６および駆動
装置３のかわりに調節計２０、演算器１２および駆動装
置１３で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１
２は省略することもできる。これにより、実施例１７の
効果に加えて、「ＭＬＳＳ濃度が高いほどディッチ内の
溶存酸素濃度分布は急勾配となる」という第４の法則を
考慮した、より正確な好気領域の調節を行なうことがで
きるという効果を奏する。
タ２の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の
浸漬深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構
成は図３３とほぼ同様であるが、調節計１６および駆動
装置３のかわりに調節計２０、演算器１２および駆動装
置１３で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１
２は省略することもできる。これにより、実施例１７の
効果に加えて、「ＭＬＳＳ濃度が高いほどディッチ内の
溶存酸素濃度分布は急勾配となる」という第４の法則を
考慮した、より正確な好気領域の調節を行なうことがで
きるという効果を奏する。
【０１２６】実施例２３．本発明の請求項１０に係る一
実施例を図について説明する。図３４は実施例２３に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３４において、２５は沈澱処理水を
放流するための配管ｃに取り付けられた全窒素濃度計で
ある。２６はディッチ１内のＭＬＳＳ濃度と処理水中の
全窒素濃度との関係を記憶させてある記憶回路であり、
信号線２５ａで全窒素濃度計２５と接続されている。演
算器２２は曝気ロータ２設置地点から流下方向にディッ
チ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度
の目標値を演算するものである。２７は処理水中の全窒
素濃度の目標値を設定する設定器であり、信号線２７ａ
で記憶回路２６と接続されている。２８は記憶回路２６
より出力されるＭＬＬＳ濃度の目標値とＭＬＳＳ濃度の
計測値との偏差に応じて余剰汚泥引き抜き量を出力する
調節計であり、信号線２６ａで記憶回路２６と、信号線
２１ｂで微生物濃度（ＭＬＳＳ濃度）計２１と、信号線
２８ａで余剰汚泥引き抜きポンプ６と接続されている。
その他は図３２と同様である。
実施例を図について説明する。図３４は実施例２３に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３４において、２５は沈澱処理水を
放流するための配管ｃに取り付けられた全窒素濃度計で
ある。２６はディッチ１内のＭＬＳＳ濃度と処理水中の
全窒素濃度との関係を記憶させてある記憶回路であり、
信号線２５ａで全窒素濃度計２５と接続されている。演
算器２２は曝気ロータ２設置地点から流下方向にディッ
チ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度
の目標値を演算するものである。２７は処理水中の全窒
素濃度の目標値を設定する設定器であり、信号線２７ａ
で記憶回路２６と接続されている。２８は記憶回路２６
より出力されるＭＬＬＳ濃度の目標値とＭＬＳＳ濃度の
計測値との偏差に応じて余剰汚泥引き抜き量を出力する
調節計であり、信号線２６ａで記憶回路２６と、信号線
２１ｂで微生物濃度（ＭＬＳＳ濃度）計２１と、信号線
２８ａで余剰汚泥引き抜きポンプ６と接続されている。
その他は図３２と同様である。
【０１２７】次に、動作について説明する。処理水中の
全窒素濃度は配管ｃに取り付けられた全窒素濃度計２５
で計測される。全窒素濃度の計測値は信号線２５ａを介
して記憶回路２６に伝えられる。記憶回路２６では処理
水中の全窒素濃度の計測値と、予め定められた全窒素濃
度の目標値とからディッチ１内のＭＬＳＳ濃度の目標値
を決定する。処理水中の全窒素濃度の目標値は設定器２
７により設定される。目標値は１個だけでもよいし、上
限値と下限値の２個を設定してもよい。ここでは説明を
簡潔にするために前者の場合について述べる。設定され
た目標値は信号線２７ａにより記憶回路２６に伝えられ
る。
全窒素濃度は配管ｃに取り付けられた全窒素濃度計２５
で計測される。全窒素濃度の計測値は信号線２５ａを介
して記憶回路２６に伝えられる。記憶回路２６では処理
水中の全窒素濃度の計測値と、予め定められた全窒素濃
度の目標値とからディッチ１内のＭＬＳＳ濃度の目標値
を決定する。処理水中の全窒素濃度の目標値は設定器２
７により設定される。目標値は１個だけでもよいし、上
限値と下限値の２個を設定してもよい。ここでは説明を
簡潔にするために前者の場合について述べる。設定され
た目標値は信号線２７ａにより記憶回路２６に伝えられ
る。
【０１２８】さて、記憶回路２６にはディッチ１内のＭ
ＬＳＳ濃度と処理水中の全窒素濃度との関係が記憶させ
てある。即ち、窒素を高度に除去するためには、ＭＬＳ
Ｓ濃度を高く保つ必要がある（第２の法則）ことが示さ
れたが、図３５は最適な水質を得る一例であり、横軸は
ディッチ１内のＭＬＳＳ濃度［ｍｇ／Ｌ］を、縦軸は処
理水中の全窒素濃度［ｍｇ／Ｌ］を示す。図中の曲線
は、ある流入負荷に対しロータ条件をかえてシミュレー
ションした結果のうち、最も処理水質が良好だったとき
の全窒素濃度とＭＬＳＳ濃度の関係を示している。図３
５に従い、処理水中の全窒素濃度の計測値と予め定めら
れた目標値とからディッチ１内のＭＬＳＳ濃度の目標値
を決定するアルゴリズムを説明する。
ＬＳＳ濃度と処理水中の全窒素濃度との関係が記憶させ
てある。即ち、窒素を高度に除去するためには、ＭＬＳ
Ｓ濃度を高く保つ必要がある（第２の法則）ことが示さ
れたが、図３５は最適な水質を得る一例であり、横軸は
ディッチ１内のＭＬＳＳ濃度［ｍｇ／Ｌ］を、縦軸は処
理水中の全窒素濃度［ｍｇ／Ｌ］を示す。図中の曲線
は、ある流入負荷に対しロータ条件をかえてシミュレー
ションした結果のうち、最も処理水質が良好だったとき
の全窒素濃度とＭＬＳＳ濃度の関係を示している。図３
５に従い、処理水中の全窒素濃度の計測値と予め定めら
れた目標値とからディッチ１内のＭＬＳＳ濃度の目標値
を決定するアルゴリズムを説明する。
【０１２９】計画値どおりの流量、例えば図３５では１
５［ｍ3 ／ｈ］の下水が流入するとき、目標値どおりの
処理水質が得られるようにＭＬＳＳ濃度が設定してある
（Ａ点）。全窒素濃度計測値が目標値よりも悪い場合
は、流入流量が増加しているはずである。そこで、全窒
素濃度の計測値と最初に設定された現在のＭＬＳＳ濃度
との組み合わせから、流入流量を推定する（Ｂ点）。例
えば図３５では２０［ｍ3 ／ｈ］となる。この新しい流
入流量をパラメータとしたＭＬＳＳ濃度−全窒素濃度曲
線に従い、目標水質を得るための新しいＭＬＳＳ濃度目
標値を決定する（Ｃ点）。全窒素濃度の計測値が目標値
よりも良好な場合も、同様に新しいＭＬＳＳ濃度目標値
を決定することができる。この新しいＭＬＳＳ濃度目標
値は調節計２８に伝えられる。調節計２８では、例えば
式２３に従って余剰汚泥引き抜き量の目標値を出力す
る。 Ｑdrw＝Ｑdrw0＋ＫSS（ＭＬＳＳ*−ＭＬＳＳ） ・・・（２３） ここに、 Ｑdrw ：余剰汚泥引き抜き量の目標値 Ｑdrw0 ：定数 ＫSS ：定数 ＭＬＳＳ*：ディッチ１内ＭＬＳＳ濃度の目標値（新し
いＭＬＳＳ） である。
５［ｍ3 ／ｈ］の下水が流入するとき、目標値どおりの
処理水質が得られるようにＭＬＳＳ濃度が設定してある
（Ａ点）。全窒素濃度計測値が目標値よりも悪い場合
は、流入流量が増加しているはずである。そこで、全窒
素濃度の計測値と最初に設定された現在のＭＬＳＳ濃度
との組み合わせから、流入流量を推定する（Ｂ点）。例
えば図３５では２０［ｍ3 ／ｈ］となる。この新しい流
入流量をパラメータとしたＭＬＳＳ濃度−全窒素濃度曲
線に従い、目標水質を得るための新しいＭＬＳＳ濃度目
標値を決定する（Ｃ点）。全窒素濃度の計測値が目標値
よりも良好な場合も、同様に新しいＭＬＳＳ濃度目標値
を決定することができる。この新しいＭＬＳＳ濃度目標
値は調節計２８に伝えられる。調節計２８では、例えば
式２３に従って余剰汚泥引き抜き量の目標値を出力す
る。 Ｑdrw＝Ｑdrw0＋ＫSS（ＭＬＳＳ*−ＭＬＳＳ） ・・・（２３） ここに、 Ｑdrw ：余剰汚泥引き抜き量の目標値 Ｑdrw0 ：定数 ＫSS ：定数 ＭＬＳＳ*：ディッチ１内ＭＬＳＳ濃度の目標値（新し
いＭＬＳＳ） である。
【０１３０】前述したように、ディッチ１内ＭＬＳＳ濃
度の目標値ＭＬＳＳ* は記憶回路２６の出力として信号
線２６ａを介して得られる。また、ディッチ１内ＭＬＳ
Ｓ濃度の計測値ＭＬＳＳは信号線２１ｂを介して微生物
濃度計２１より得られる。調節計２８の出力は信号線２
８ａを介して余剰汚泥引き抜きポンプ６に伝えられ、所
定量で余剰汚泥が引き抜かれる。
度の目標値ＭＬＳＳ* は記憶回路２６の出力として信号
線２６ａを介して得られる。また、ディッチ１内ＭＬＳ
Ｓ濃度の計測値ＭＬＳＳは信号線２１ｂを介して微生物
濃度計２１より得られる。調節計２８の出力は信号線２
８ａを介して余剰汚泥引き抜きポンプ６に伝えられ、所
定量で余剰汚泥が引き抜かれる。
【０１３１】これにより、目標水質を達成するために最
適なＭＬＳＳ濃度が維持される。一方、曝気ロータ２の
回転数はＭＬＳＳ濃度計２１の計測値による補正を行い
ながら調節されるので、実施例１９の効果に加えて、さ
らに安定して良好な処理水質が得られると同時に系内の
活性汚泥微生物量に過不足が生じないという効果を奏す
る。
適なＭＬＳＳ濃度が維持される。一方、曝気ロータ２の
回転数はＭＬＳＳ濃度計２１の計測値による補正を行い
ながら調節されるので、実施例１９の効果に加えて、さ
らに安定して良好な処理水質が得られると同時に系内の
活性汚泥微生物量に過不足が生じないという効果を奏す
る。
【０１３２】実施例２４．本発明の請求項１０に係る他
の実施例を図について説明する。図３６は実施例２５に
係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を
示す構成図である。図３６において、２９は全窒素濃度
計２５の計測値と予め定められた目標値との偏差に応じ
てディッチ１内ＭＬＳＳ濃度の目標値を演算する演算器
であり、信号線２５ａで配管ｃに取り付けられた全窒素
濃度計２５と、信号線２７ａで全窒素濃度の目標値を設
定するための設定器２７と、信号線２９ａで余剰汚泥引
き抜き量の調節計２８と接続されている。その他は図３
４と同様である。
の実施例を図について説明する。図３６は実施例２５に
係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を
示す構成図である。図３６において、２９は全窒素濃度
計２５の計測値と予め定められた目標値との偏差に応じ
てディッチ１内ＭＬＳＳ濃度の目標値を演算する演算器
であり、信号線２５ａで配管ｃに取り付けられた全窒素
濃度計２５と、信号線２７ａで全窒素濃度の目標値を設
定するための設定器２７と、信号線２９ａで余剰汚泥引
き抜き量の調節計２８と接続されている。その他は図３
４と同様である。
【０１３３】次に、動作について説明する。演算器２９
では、例えば式２４に従ってディッチ１内ＭＬＳＳ濃度
の目標値を出力する。 ＭＬＳＳ*＝ＭＬＳＳ0＋ＫTN1（ＴＮ*−ＴＮ） ・・・（２４） ここに、 ＭＬＳＳ0：定数 ＫTN1 ：定数 ＴＮ* ：全窒素濃度の目標値 ＴＮ ：全窒素濃度の計測値 である。この演算に必要な全窒素濃度の目標値ＴＮ*
は、設定器２７の出力として信号線２７ａを介して、ま
た全窒素濃度の計測値ＴＮは全窒素濃度計２５の出力と
して信号線２５ａを介して得られる。演算結果ＭＬＳＳ
* は信号線２９ａを介して調節計２８に伝えられる。
では、例えば式２４に従ってディッチ１内ＭＬＳＳ濃度
の目標値を出力する。 ＭＬＳＳ*＝ＭＬＳＳ0＋ＫTN1（ＴＮ*−ＴＮ） ・・・（２４） ここに、 ＭＬＳＳ0：定数 ＫTN1 ：定数 ＴＮ* ：全窒素濃度の目標値 ＴＮ ：全窒素濃度の計測値 である。この演算に必要な全窒素濃度の目標値ＴＮ*
は、設定器２７の出力として信号線２７ａを介して、ま
た全窒素濃度の計測値ＴＮは全窒素濃度計２５の出力と
して信号線２５ａを介して得られる。演算結果ＭＬＳＳ
* は信号線２９ａを介して調節計２８に伝えられる。
【０１３４】これにより、全窒素濃度の計測値ＴＮが目
標値ＴＮ* よりも大きければ、余剰汚泥引き抜き量が減
少し、系内に保持される汚泥総量が増加する。よってデ
ィッチ１内のＭＬＳＳ濃度が増加するので、処理水中の
全窒素濃度は低減する方向に向かう。逆に全窒素濃度の
計測値ＴＮが目標値ＴＮ* よりも小さければ、余剰汚泥
引き抜き量が増加し、系内に保持される汚泥総量は減少
する。一方、曝気ロータ２の回転数はＭＬＳＳ濃度計２
１の計測値による補正を行いながら調節される。すなわ
ち、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ濃度が維
持され、そのＭＬＳＳ濃度に対して最適な好気領域長に
なるように曝気ロータ２の回転数が調節されるので、実
施例２３と同様の効果を奏する。なお、本実施例ではＭ
ＬＳＳ濃度の目標値ＭＬＳＳ* を、演算によって求めて
いるので、記憶回路２６を用いた実施例２３のものより
簡単な構成となる。
標値ＴＮ* よりも大きければ、余剰汚泥引き抜き量が減
少し、系内に保持される汚泥総量が増加する。よってデ
ィッチ１内のＭＬＳＳ濃度が増加するので、処理水中の
全窒素濃度は低減する方向に向かう。逆に全窒素濃度の
計測値ＴＮが目標値ＴＮ* よりも小さければ、余剰汚泥
引き抜き量が増加し、系内に保持される汚泥総量は減少
する。一方、曝気ロータ２の回転数はＭＬＳＳ濃度計２
１の計測値による補正を行いながら調節される。すなわ
ち、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ濃度が維
持され、そのＭＬＳＳ濃度に対して最適な好気領域長に
なるように曝気ロータ２の回転数が調節されるので、実
施例２３と同様の効果を奏する。なお、本実施例ではＭ
ＬＳＳ濃度の目標値ＭＬＳＳ* を、演算によって求めて
いるので、記憶回路２６を用いた実施例２３のものより
簡単な構成となる。
【０１３５】実施例２５．上記実施例２３、２４では、
最適化されたＭＬＳＳ濃度の基準値とＭＬＳＳ濃度の計
測値を用いてディッチ内の特定区間の溶存酸素濃度の制
御目標値を補正する例に対して、目標水質を達成するた
めに最適なＭＬＳＳ濃度を演算し、このＭＬＳＳ濃度の
目標値になるように汚泥の引き抜き量をコントロールし
たが、補正を行なわないものであってもよい。この場合
の実施例の装置構成として、図３４、図３６中の演算器
２２、設定器２３を省略するかわりに設定器１０を具備
し、溶存酸素濃度目標値の設定を設定器１０で行う構成
が考えられる。これにより、実施例２３、２４よりも簡
単な装置構成でほぼ同様の効果を奏する。また、これに
類似する装置構成として、図１９〜図２６に微生物濃度
計２１、記憶回路２６、設定器２７および調節計２８を
具備し、全窒素濃度計２５、もしくは硝酸性窒素濃度計
１００およびアンモニア性窒素濃度計１０１からの出力
信号を用いて余剰汚泥引き抜き量の調節を行うという構
成が考えられる。これにより、目標水質を達成するため
に最適なＭＬＳＳ濃度が維持されると同時に、好気領域
長の制御も適切に行われるので、実施例１〜１２の効果
に加えて、さらに安定して良好な処理水質が得られると
同時に系内の活性汚泥微生物量に過不足が生じないとい
う効果を奏する。
最適化されたＭＬＳＳ濃度の基準値とＭＬＳＳ濃度の計
測値を用いてディッチ内の特定区間の溶存酸素濃度の制
御目標値を補正する例に対して、目標水質を達成するた
めに最適なＭＬＳＳ濃度を演算し、このＭＬＳＳ濃度の
目標値になるように汚泥の引き抜き量をコントロールし
たが、補正を行なわないものであってもよい。この場合
の実施例の装置構成として、図３４、図３６中の演算器
２２、設定器２３を省略するかわりに設定器１０を具備
し、溶存酸素濃度目標値の設定を設定器１０で行う構成
が考えられる。これにより、実施例２３、２４よりも簡
単な装置構成でほぼ同様の効果を奏する。また、これに
類似する装置構成として、図１９〜図２６に微生物濃度
計２１、記憶回路２６、設定器２７および調節計２８を
具備し、全窒素濃度計２５、もしくは硝酸性窒素濃度計
１００およびアンモニア性窒素濃度計１０１からの出力
信号を用いて余剰汚泥引き抜き量の調節を行うという構
成が考えられる。これにより、目標水質を達成するため
に最適なＭＬＳＳ濃度が維持されると同時に、好気領域
長の制御も適切に行われるので、実施例１〜１２の効果
に加えて、さらに安定して良好な処理水質が得られると
同時に系内の活性汚泥微生物量に過不足が生じないとい
う効果を奏する。
【０１３６】実施例２６．本発明の請求項１０に係るさ
らに他の実施例を図について説明する。図３７は実施例
２６に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図３７において、記憶回路２
６と演算器２２は信号線２６ｂで接続されている。上記
実施例２３では計測されたＭＬＳＳ濃度を用いてディッ
チ内の特定区間の溶存酸素濃度の制御目標値を補正する
例に対して、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ
濃度を演算し、このＭＬＳＳ濃度の目標値になるように
汚泥の引き抜き量をコントロールしたが、計測されるＭ
ＬＳＳ濃度はいずれ上記ＭＬＳＳ濃度の目標値になるの
で、本実施例２６では記憶回路２６より出力されるＭＬ
ＳＳ濃度の目標値ＭＬＳＳ* を、計測されＭＬＳＳ濃度
の代わりに演算器２２に入力し、溶存酸素濃度の目標値
の補正を行った。このようにすることにより、水処理を
行うための微生物量に過不足がないように素早く対処で
きる。
らに他の実施例を図について説明する。図３７は実施例
２６に係るオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置を示す構成図である。図３７において、記憶回路２
６と演算器２２は信号線２６ｂで接続されている。上記
実施例２３では計測されたＭＬＳＳ濃度を用いてディッ
チ内の特定区間の溶存酸素濃度の制御目標値を補正する
例に対して、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ
濃度を演算し、このＭＬＳＳ濃度の目標値になるように
汚泥の引き抜き量をコントロールしたが、計測されるＭ
ＬＳＳ濃度はいずれ上記ＭＬＳＳ濃度の目標値になるの
で、本実施例２６では記憶回路２６より出力されるＭＬ
ＳＳ濃度の目標値ＭＬＳＳ* を、計測されＭＬＳＳ濃度
の代わりに演算器２２に入力し、溶存酸素濃度の目標値
の補正を行った。このようにすることにより、水処理を
行うための微生物量に過不足がないように素早く対処で
きる。
【０１３７】実施例２７．実施例２４に対しても実施例
２６と同様、演算器２９より出力されるＭＬＳＳ濃度の
目標値ＭＬＳＳ* を演算器２２に入力し、溶存酸素濃度
の目標値の補正の際に、計測されるＭＬＳＳ濃度の代わ
りに用いてもよい。
２６と同様、演算器２９より出力されるＭＬＳＳ濃度の
目標値ＭＬＳＳ* を演算器２２に入力し、溶存酸素濃度
の目標値の補正の際に、計測されるＭＬＳＳ濃度の代わ
りに用いてもよい。
【０１３８】実施例２８．本発明の請求項１３に係る一
実施例を図について説明する。図３８は実施例２８に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３８において、３０は全窒素濃度計
２５の計測値と予め定められた全窒素濃度目標値との偏
差に応じて余剰汚泥引き抜き量の目標値を出力する調節
計であり、信号線２５ａで配管ｃに取り付けられた全窒
素濃度計２５と、また信号線３０ａで余剰汚泥引き抜き
ポンプ６と接続されている。２７は全窒素濃度の目標値
を設定する設定器であり、信号線２７ａで調節計３０と
接続されている。その他は図３２と同様である。
実施例を図について説明する。図３８は実施例２８に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３８において、３０は全窒素濃度計
２５の計測値と予め定められた全窒素濃度目標値との偏
差に応じて余剰汚泥引き抜き量の目標値を出力する調節
計であり、信号線２５ａで配管ｃに取り付けられた全窒
素濃度計２５と、また信号線３０ａで余剰汚泥引き抜き
ポンプ６と接続されている。２７は全窒素濃度の目標値
を設定する設定器であり、信号線２７ａで調節計３０と
接続されている。その他は図３２と同様である。
【０１３９】次に、動作について説明する。調節計３０
では、例えば式２５に従って余剰汚泥引き抜き量の目標
値を出力する。 Ｑdrw＝Ｑdrw0＋Ｋdrw（ＴＮ*−ＴＮ） ・・・（２５） ここに、 ＫTN2：定数 である。この演算に必要な全窒素濃度の目標値ＴＮ*
は、設定器２７の出力として信号線２７ａを介して、ま
た全窒素濃度の計測値ＴＮは全窒素濃度計２５の出力と
して信号線２５ａを介して得られる。演算結果Ｑdrw は
信号線３０ａを介して余剰汚泥引き抜きポンプ６に伝え
られる。
では、例えば式２５に従って余剰汚泥引き抜き量の目標
値を出力する。 Ｑdrw＝Ｑdrw0＋Ｋdrw（ＴＮ*−ＴＮ） ・・・（２５） ここに、 ＫTN2：定数 である。この演算に必要な全窒素濃度の目標値ＴＮ*
は、設定器２７の出力として信号線２７ａを介して、ま
た全窒素濃度の計測値ＴＮは全窒素濃度計２５の出力と
して信号線２５ａを介して得られる。演算結果Ｑdrw は
信号線３０ａを介して余剰汚泥引き抜きポンプ６に伝え
られる。
【０１４０】これにより、全窒素濃度の計測値ＴＮが目
標値ＴＮ* よりも大きければ、余剰汚泥引き抜き量が減
少し、系内に保持される汚泥総量が増加する。よってデ
ィッチ１内のＭＬＳＳ濃度が増加するので、処理水中の
全窒素濃度は低減する方向に向かう。逆に全窒素濃度の
計測値ＴＮが目標値ＴＮ* よりも小さければ、余剰汚泥
引き抜き量が増加し、系内に保持される汚泥総量は減少
する。一方、曝気ロータ２の回転数はＭＬＳＳ濃度計２
１の計測値による補正を行いながら調節される。すなわ
ち、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ濃度が維
持され、そのＭＬＳＳ濃度に対して最適な好気領域長に
なるように曝気ロータ２の回転数が調節されるので、実
施例１９の効果に加えて、さらに安定して良好な処理水
質が得られると同時に系内の活性汚泥微生物量に過不足
が生じないという効果を奏する。
標値ＴＮ* よりも大きければ、余剰汚泥引き抜き量が減
少し、系内に保持される汚泥総量が増加する。よってデ
ィッチ１内のＭＬＳＳ濃度が増加するので、処理水中の
全窒素濃度は低減する方向に向かう。逆に全窒素濃度の
計測値ＴＮが目標値ＴＮ* よりも小さければ、余剰汚泥
引き抜き量が増加し、系内に保持される汚泥総量は減少
する。一方、曝気ロータ２の回転数はＭＬＳＳ濃度計２
１の計測値による補正を行いながら調節される。すなわ
ち、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ濃度が維
持され、そのＭＬＳＳ濃度に対して最適な好気領域長に
なるように曝気ロータ２の回転数が調節されるので、実
施例１９の効果に加えて、さらに安定して良好な処理水
質が得られると同時に系内の活性汚泥微生物量に過不足
が生じないという効果を奏する。
【０１４１】実施例２９．上記実施例２８では、最適化
されたＭＬＳＳ濃度の基準値を用いてディッチ内の特定
区間の溶存酸素濃度の制御目標値を補正する例に対し
て、目標水質を達成するように汚泥の引き抜き量をコン
トロールしたが、補正を行なわないものであってもよ
い。この場合の実施例の装置構成として、図３８中の微
生物濃度計２１、演算器２２、設定器２３を省略するか
わりに設定器１０を具備し、溶存酸素濃度目標値の設定
を設定器１０で行う構成が考えられる。これにより、実
施例２８よりも簡単な装置構成でほぼ同様の効果を奏す
る。また、これに類似する装置構成として、図１９〜図
２６に設定器２７および調節計３０を具備し、全窒素濃
度計２５、もしくは硝酸性窒素濃度計１００およびアン
モニア性窒素濃度計１０１からの出力信号を用いて余剰
汚泥引き抜き量の調節を行うという構成が考えられる。
これにより、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ
濃度が維持されると同時に、好気領域長の制御も適切に
行われるので、実施例１〜１２の効果に加えて、さらに
安定して良好な処理水質が得られると同時に系内の活性
汚泥微生物量に過不足が生じないという効果を奏する。
されたＭＬＳＳ濃度の基準値を用いてディッチ内の特定
区間の溶存酸素濃度の制御目標値を補正する例に対し
て、目標水質を達成するように汚泥の引き抜き量をコン
トロールしたが、補正を行なわないものであってもよ
い。この場合の実施例の装置構成として、図３８中の微
生物濃度計２１、演算器２２、設定器２３を省略するか
わりに設定器１０を具備し、溶存酸素濃度目標値の設定
を設定器１０で行う構成が考えられる。これにより、実
施例２８よりも簡単な装置構成でほぼ同様の効果を奏す
る。また、これに類似する装置構成として、図１９〜図
２６に設定器２７および調節計３０を具備し、全窒素濃
度計２５、もしくは硝酸性窒素濃度計１００およびアン
モニア性窒素濃度計１０１からの出力信号を用いて余剰
汚泥引き抜き量の調節を行うという構成が考えられる。
これにより、目標水質を達成するために最適なＭＬＳＳ
濃度が維持されると同時に、好気領域長の制御も適切に
行われるので、実施例１〜１２の効果に加えて、さらに
安定して良好な処理水質が得られると同時に系内の活性
汚泥微生物量に過不足が生じないという効果を奏する。
【０１４２】実施例３０．上記実施例２３〜２９では、
曝気ロータ２の回転数を調節する例を示したが、曝気ロ
ータ２の浸漬深さを調節してもよい。この場合の実施例
の装置構成は図３４、３６、３７、３８とほぼ同様であ
るが、調節計９および駆動装置３のかわりに調節計１
１、演算器１２および駆動装置１３で曝気ロータ２の浸
漬深さを調節する。演算器１２は省略することもでき
る。これにより、実施例１４あるいは実施例２０の効果
に加えてさらに安定して良好な処理水質が得られると同
時に系内の活性汚泥微生物量に過不足が生じないという
効果を奏する。
曝気ロータ２の回転数を調節する例を示したが、曝気ロ
ータ２の浸漬深さを調節してもよい。この場合の実施例
の装置構成は図３４、３６、３７、３８とほぼ同様であ
るが、調節計９および駆動装置３のかわりに調節計１
１、演算器１２および駆動装置１３で曝気ロータ２の浸
漬深さを調節する。演算器１２は省略することもでき
る。これにより、実施例１４あるいは実施例２０の効果
に加えてさらに安定して良好な処理水質が得られると同
時に系内の活性汚泥微生物量に過不足が生じないという
効果を奏する。
【０１４３】実施例３１．実施例２３〜３０では、ディ
ッチ１内の特定区間の溶存酸素濃度の計測値を用いて曝
気ロータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節する例を示
したが、実施例１５〜１８、２１、２２のように溶存酸
素濃度が予め定めた基準値になる地点を推定し、これが
常時所定の地点にあるように曝気ロータ２の回転数ある
いは浸漬深さを調節するやり方でもよい。この場合の実
施例の装置構成は図３４、３６、３７、３８とほぼ同様
であるが、例えば回転数の調節を行う場合、その部分の
構成が図３３のようになる。浸漬深さの調節を行う場合
は、調節計１６および駆動装置３のかわりに調節計２
０、演算器１２および駆動装置１３で曝気ロータ２の浸
漬深さを調節する。演算器１２は省略することもでき
る。これにより、実施例１５〜１８、２１、２２の効果
に加えてさらに安定して良好な処理水質が得られると同
時に系内の活性汚泥微生物量に過不足が生じないという
効果を奏する。
ッチ１内の特定区間の溶存酸素濃度の計測値を用いて曝
気ロータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節する例を示
したが、実施例１５〜１８、２１、２２のように溶存酸
素濃度が予め定めた基準値になる地点を推定し、これが
常時所定の地点にあるように曝気ロータ２の回転数ある
いは浸漬深さを調節するやり方でもよい。この場合の実
施例の装置構成は図３４、３６、３７、３８とほぼ同様
であるが、例えば回転数の調節を行う場合、その部分の
構成が図３３のようになる。浸漬深さの調節を行う場合
は、調節計１６および駆動装置３のかわりに調節計２
０、演算器１２および駆動装置１３で曝気ロータ２の浸
漬深さを調節する。演算器１２は省略することもでき
る。これにより、実施例１５〜１８、２１、２２の効果
に加えてさらに安定して良好な処理水質が得られると同
時に系内の活性汚泥微生物量に過不足が生じないという
効果を奏する。
【０１４４】実施例３２．実施例２３〜３１では、処理
水中の全窒素濃度を計測する例を示したが、処理水の水
質を示す指標であればこれに限らず、有機物濃度や全リ
ン濃度などを計測してもよい。
水中の全窒素濃度を計測する例を示したが、処理水の水
質を示す指標であればこれに限らず、有機物濃度や全リ
ン濃度などを計測してもよい。
【０１４５】実施例３３．実施例１〜１２、２３〜３２
では、硝酸性窒素濃度計１００やアンモニア性窒素濃度
計１０１等の処理水質を計測する手段を沈澱処理水を放
流するための配管ｃに設置する例を示したが、これら濃
度計の設置順はどちらが先でも良い。また、上記処理水
質を計測する手段はディッチ１からの流出水を沈澱池５
に導入するための配管ｂ、もしくはディッチ１内の処理
水流出地点付近に設置してもよい。
では、硝酸性窒素濃度計１００やアンモニア性窒素濃度
計１０１等の処理水質を計測する手段を沈澱処理水を放
流するための配管ｃに設置する例を示したが、これら濃
度計の設置順はどちらが先でも良い。また、上記処理水
質を計測する手段はディッチ１からの流出水を沈澱池５
に導入するための配管ｂ、もしくはディッチ１内の処理
水流出地点付近に設置してもよい。
【０１４６】実施例３４．本発明の請求項１４に係る一
実施例を図について説明する。図３９は実施例３４に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３９において、３１はディッチ１内
の水温を計測する温度計であり、ディッチ内の任意の地
点に設置される。３２は曝気ロータ２設置地点から流下
方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点の
溶存酸素濃度の目標値を演算する演算器であり、温度計
３１と信号線３１ａで、調節計９と信号線３２ａで接続
されている。３３は溶存酸素濃度の目標値を演算するた
めのパラメータを設定する設定器であり、信号線３３ａ
で演算器３２と接続されている。その他は図２７と同様
である。
実施例を図について説明する。図３９は実施例３４に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図３９において、３１はディッチ１内
の水温を計測する温度計であり、ディッチ内の任意の地
点に設置される。３２は曝気ロータ２設置地点から流下
方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点の
溶存酸素濃度の目標値を演算する演算器であり、温度計
３１と信号線３１ａで、調節計９と信号線３２ａで接続
されている。３３は溶存酸素濃度の目標値を演算するた
めのパラメータを設定する設定器であり、信号線３３ａ
で演算器３２と接続されている。その他は図２７と同様
である。
【０１４７】次に、動作について説明する。第３の法則
でも述べたように、処理水質に対して最適な好気領域の
終端位置は水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に
影響を与える因子の変動の影響を受ける。詳細には、硝
化速度が脱窒速度に対して大きいとき前方（曝気ロータ
側）にずれ、脱窒速度が硝化速度に対して大きいとき後
方にずれる。そこで、演算器３２では、例えば式２６に
従って溶存酸素濃度の目標値を演算する。 ＤＯH1 *＝ＤＯ*×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２６） ここに、 ＤＯH1 * ：溶存酸素濃度目標値（水温を考慮した補正
値） ＫD ：水温２０゜Cのときの脱窒速度 θD ：定数 ＫN ：水温２０゜Cのときの硝化速度 θN ：定数 Ｔ ：温度 である。この演算に必要なディッチ１内の水温Ｔは温度
計３１の出力として信号線３１ａを介して、また演算の
ためのパラメータは設定器３３の出力として信号線３３
ａを介して得られる。演算結果ＤＯH1 *は信号線３２ａ
を介して曝気ロータ２の回転数の目標値を出力する調節
計９に伝えられる。
でも述べたように、処理水質に対して最適な好気領域の
終端位置は水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に
影響を与える因子の変動の影響を受ける。詳細には、硝
化速度が脱窒速度に対して大きいとき前方（曝気ロータ
側）にずれ、脱窒速度が硝化速度に対して大きいとき後
方にずれる。そこで、演算器３２では、例えば式２６に
従って溶存酸素濃度の目標値を演算する。 ＤＯH1 *＝ＤＯ*×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２６） ここに、 ＤＯH1 * ：溶存酸素濃度目標値（水温を考慮した補正
値） ＫD ：水温２０゜Cのときの脱窒速度 θD ：定数 ＫN ：水温２０゜Cのときの硝化速度 θN ：定数 Ｔ ：温度 である。この演算に必要なディッチ１内の水温Ｔは温度
計３１の出力として信号線３１ａを介して、また演算の
ためのパラメータは設定器３３の出力として信号線３３
ａを介して得られる。演算結果ＤＯH1 *は信号線３２ａ
を介して曝気ロータ２の回転数の目標値を出力する調節
計９に伝えられる。
【０１４８】これにより、脱窒速度が硝化速度に対して
大きいとき曝気ロータ２から流下方向にディッチ長の１
／４から１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度の目標
値は大きめに補正される。よって、処理水質に対して最
適な好気領域の終端位置がディッチ中央付近よりも後方
にずれることに対応できる。逆に、硝化速度が脱窒速度
に対して大きいとき溶存酸素濃度の目標値は小さめに補
正される。よって処理水質に対して最適な好気領域の終
端位置がディッチ中央付近よりも後方にずれることに対
応できる。すなわち、実施例１３の効果に加えて、「処
理水質に対して最適な好気領域の終端位置は水温、ｐ
Ｈ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与える因子の
変動の影響を受ける」という第３の法則を考慮した、よ
り正確な好気領域の調節を行なうことができるという効
果を奏する。
大きいとき曝気ロータ２から流下方向にディッチ長の１
／４から１／２倍だけ離れた地点の溶存酸素濃度の目標
値は大きめに補正される。よって、処理水質に対して最
適な好気領域の終端位置がディッチ中央付近よりも後方
にずれることに対応できる。逆に、硝化速度が脱窒速度
に対して大きいとき溶存酸素濃度の目標値は小さめに補
正される。よって処理水質に対して最適な好気領域の終
端位置がディッチ中央付近よりも後方にずれることに対
応できる。すなわち、実施例１３の効果に加えて、「処
理水質に対して最適な好気領域の終端位置は水温、ｐ
Ｈ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与える因子の
変動の影響を受ける」という第３の法則を考慮した、よ
り正確な好気領域の調節を行なうことができるという効
果を奏する。
【０１４９】実施例３５．実施例３４では曝気ロータ２
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図３９とほぼ同様であるが、調節計９および駆動装置３
のかわりに調節計１１、演算器１２および駆動装置１３
で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１２は省
略することもできる。これにより、実施例１４の効果に
加えて、「処理水質に対して最適な好気領域の終端位置
は水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与
える因子の変動の影響を受ける」という第３の法則を考
慮した、より正確な好気領域の調節を行なうことができ
るという効果を奏する。
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図３９とほぼ同様であるが、調節計９および駆動装置３
のかわりに調節計１１、演算器１２および駆動装置１３
で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１２は省
略することもできる。これにより、実施例１４の効果に
加えて、「処理水質に対して最適な好気領域の終端位置
は水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与
える因子の変動の影響を受ける」という第３の法則を考
慮した、より正確な好気領域の調節を行なうことができ
るという効果を奏する。
【０１５０】実施例３６．本発明の請求項１５に係る一
実施例を図について説明する。図４０は実施例３６に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図４０において、３４は溶存酸素濃度
の計測値、曝気ロータ２の回転数およびディッチ１内の
水温の計測値とからディッチ１内溶存酸素濃度が０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の基準
値に達する地点を演算する演算器であり、信号線８ａで
溶存酸素濃度計８と接続されている。溶存酸素濃度計８
は曝気ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の０
〜１／２倍だけ離れた地点までの範囲に設置される。演
算器３４は信号線２ａで曝気ロータ２と、信号線１５ａ
で溶存酸素濃度の基準値を設定するための設定器１５と
も接続されている。また、信号線３１ａで温度計３１
と、信号線３４ａで曝気ロータ２の回転数の目標値を出
力する調節計１６とも接続されている。その他は図２９
と同様である。
実施例を図について説明する。図４０は実施例３６に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図４０において、３４は溶存酸素濃度
の計測値、曝気ロータ２の回転数およびディッチ１内の
水温の計測値とからディッチ１内溶存酸素濃度が０［ｍ
ｇ／Ｌ］近傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の基準
値に達する地点を演算する演算器であり、信号線８ａで
溶存酸素濃度計８と接続されている。溶存酸素濃度計８
は曝気ロータ２設置地点から流下方向にディッチ長の０
〜１／２倍だけ離れた地点までの範囲に設置される。演
算器３４は信号線２ａで曝気ロータ２と、信号線１５ａ
で溶存酸素濃度の基準値を設定するための設定器１５と
も接続されている。また、信号線３１ａで温度計３１
と、信号線３４ａで曝気ロータ２の回転数の目標値を出
力する調節計１６とも接続されている。その他は図２９
と同様である。
【０１５１】次に、動作について説明する。演算器３４
では、例えば式１７および式２７によってディッチ１内
溶存酸素濃度が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に
達する地点を演算する。 ＸH2＝Ｘ×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２７） ここに、 ＸH2：ディッチ１内溶存酸素濃度が予め定められた溶存
酸素濃度の基準値に達する地点の溶存酸素濃度計８設置
地点からの流下方向の距離（水温を考慮した補正値） である。式２７の演算に必要な活性汚泥微生物濃度の計
測値は微生物濃度計３１の出力として信号線３１ａを介
して得られる。演算結果ＸH2は信号線３４ａを介して曝
気ロータ２の回転数の目標値を出力する調節計１６に伝
えられる。
では、例えば式１７および式２７によってディッチ１内
溶存酸素濃度が予め定められた溶存酸素濃度の基準値に
達する地点を演算する。 ＸH2＝Ｘ×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２７） ここに、 ＸH2：ディッチ１内溶存酸素濃度が予め定められた溶存
酸素濃度の基準値に達する地点の溶存酸素濃度計８設置
地点からの流下方向の距離（水温を考慮した補正値） である。式２７の演算に必要な活性汚泥微生物濃度の計
測値は微生物濃度計３１の出力として信号線３１ａを介
して得られる。演算結果ＸH2は信号線３４ａを介して曝
気ロータ２の回転数の目標値を出力する調節計１６に伝
えられる。
【０１５２】これにより、脱窒速度が硝化速度に対して
大きいとき溶存酸素濃度の基準値到達地点の距離ＸH2は
距離Ｘに対して長めに補正される。よって、処理水質に
対して最適な好気領域の終端位置がディッチ中央付近よ
りも後方にずれることに対応できる。逆に、硝化速度が
脱窒速度に対して大きいとき溶存酸素濃度の基準値到達
地点の距離ＸH2は距離Ｘに対して短めに補正される。よ
って処理水質に対して最適な好気領域の終端位置がディ
ッチ中央付近よりも後方にずれることに対応できる。す
なわち、実施例１５の効果に加えて、「処理水質に対し
て最適な好気領域の終端位置は水温、ｐＨ、酸化還元電
位など微生物活性に影響を与える因子の変動の影響を受
ける」という第３の法則を考慮した、より正確な好気領
域の調節を行なうことができるという効果を奏する。
大きいとき溶存酸素濃度の基準値到達地点の距離ＸH2は
距離Ｘに対して長めに補正される。よって、処理水質に
対して最適な好気領域の終端位置がディッチ中央付近よ
りも後方にずれることに対応できる。逆に、硝化速度が
脱窒速度に対して大きいとき溶存酸素濃度の基準値到達
地点の距離ＸH2は距離Ｘに対して短めに補正される。よ
って処理水質に対して最適な好気領域の終端位置がディ
ッチ中央付近よりも後方にずれることに対応できる。す
なわち、実施例１５の効果に加えて、「処理水質に対し
て最適な好気領域の終端位置は水温、ｐＨ、酸化還元電
位など微生物活性に影響を与える因子の変動の影響を受
ける」という第３の法則を考慮した、より正確な好気領
域の調節を行なうことができるという効果を奏する。
【０１５３】実施例３７．実施例３６では曝気ロータ２
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図４０とほぼ同様であるが、調節計１６および駆動装置
３のかわりに調節計２０、演算器１２および駆動装置１
３で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１２は
省略することもできる。これにより、実施例１７の効果
に加えて、「処理水質に対して最適な好気領域の終端位
置は水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に影響を
与える因子の変動の影響を受ける」という第３の法則を
考慮した、より正確な好気領域の調節を行なうことがで
きるという効果を奏する。
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図４０とほぼ同様であるが、調節計１６および駆動装置
３のかわりに調節計２０、演算器１２および駆動装置１
３で曝気ロータ２の浸漬深さを調節する。演算器１２は
省略することもできる。これにより、実施例１７の効果
に加えて、「処理水質に対して最適な好気領域の終端位
置は水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に影響を
与える因子の変動の影響を受ける」という第３の法則を
考慮した、より正確な好気領域の調節を行なうことがで
きるという効果を奏する。
【０１５４】実施例３８．実施例３４〜３７ではディッ
チ１内の特定区間の溶存酸素濃度の目標値を水温のみを
考慮して補正する例を示したが、実施例１９〜３３のよ
うにＭＬＳＳ濃度を考慮した補正も同時に行うやり方で
もよい。この場合の実施例の装置構成は図３２、３３あ
るいは図３４、３６とほぼ同様であるが、水温計３１か
らの信号を信号線３１ａを介して演算器２２に入力し、
例えば式２８によって曝気ロータ２設置地点から流下方
向にディッチ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点の溶
存酸素濃度の目標値を演算する。 ＤＯH2 *＝ＤＯH *×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２８）
チ１内の特定区間の溶存酸素濃度の目標値を水温のみを
考慮して補正する例を示したが、実施例１９〜３３のよ
うにＭＬＳＳ濃度を考慮した補正も同時に行うやり方で
もよい。この場合の実施例の装置構成は図３２、３３あ
るいは図３４、３６とほぼ同様であるが、水温計３１か
らの信号を信号線３１ａを介して演算器２２に入力し、
例えば式２８によって曝気ロータ２設置地点から流下方
向にディッチ長の１／４〜１／２倍だけ離れた地点の溶
存酸素濃度の目標値を演算する。 ＤＯH2 *＝ＤＯH *×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２８）
【０１５５】あるいは水温計３１からの信号を信号線３
１ａを介して演算器２４に入力し、例えば式２９によっ
てディッチ１内溶存酸素濃度が予め定められた溶存酸素
濃度の基準値に達する地点を演算する。 ＸH2＝ＸH×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２９）
１ａを介して演算器２４に入力し、例えば式２９によっ
てディッチ１内溶存酸素濃度が予め定められた溶存酸素
濃度の基準値に達する地点を演算する。 ＸH2＝ＸH×ＫDθD T-20／ＫNθN T-20 ・・・（２９）
【０１５６】また、曝気ロータ２の浸漬深さの調節を行
う場合は調節計９または１６、および駆動装置３のかわ
りに調節計１１または２０、演算器１２、および駆動装
置１３で構成する。演算器１２は省略することもでき
る。
う場合は調節計９または１６、および駆動装置３のかわ
りに調節計１１または２０、演算器１２、および駆動装
置１３で構成する。演算器１２は省略することもでき
る。
【０１５７】これにより、実施例１９〜３３の効果に加
えて、「処理水質に対して最適な好気領域の終端位置は
水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与え
る因子の変動の影響を受ける」という第３の法則を考慮
した、より正確な好気領域の調節を行なうことができる
という効果を奏する。
えて、「処理水質に対して最適な好気領域の終端位置は
水温、ｐＨ、酸化還元電位など微生物活性に影響を与え
る因子の変動の影響を受ける」という第３の法則を考慮
した、より正確な好気領域の調節を行なうことができる
という効果を奏する。
【０１５８】実施例３９．実施例３４〜３８では温度計
を用いる例を示したが、ｐＨ計あるいは酸化還元電位計
を用いても同様の効果を奏する。この場合式２６〜２９
で示した演算の代わりに、ｐＨあるいは酸化還元電位が
硝化速度と脱窒速度とに与える影響を考慮した演算を行
う。
を用いる例を示したが、ｐＨ計あるいは酸化還元電位計
を用いても同様の効果を奏する。この場合式２６〜２９
で示した演算の代わりに、ｐＨあるいは酸化還元電位が
硝化速度と脱窒速度とに与える影響を考慮した演算を行
う。
【０１５９】実施例４０．本発明の請求項１６に係る一
実施例を図について説明する。図４１は実施例４０に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図４１において、３５は下水をディッ
チ１に導入するための配管ａに取り付けられた流量計で
ある。３６は曝気ロータ２の回転数の基準値を演算する
演算器であり、信号線３５ａで流量計３５と、信号線３
５ａで曝気ロータ２の回転数の目標値を演算する調節計
９と接続されている。その他は図２７と同様である。
実施例を図について説明する。図４１は実施例４０に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図４１において、３５は下水をディッ
チ１に導入するための配管ａに取り付けられた流量計で
ある。３６は曝気ロータ２の回転数の基準値を演算する
演算器であり、信号線３５ａで流量計３５と、信号線３
５ａで曝気ロータ２の回転数の目標値を演算する調節計
９と接続されている。その他は図２７と同様である。
【０１６０】次に、動作について説明する。実施例１３
で示したように、ディッチ１内の特定区間内の溶存酸素
濃度を計測し、この計測値を用いて曝気ロータ２の回転
数を調節することにより計測地点の溶存酸素濃度を一定
に保つようにすれば、ディッチ１内に好気領域と嫌気領
域とを適切に形成することができ、良好な処理水質を得
ることができる。ただし、この方法では、槽内での生物
化学的反応が進み溶存酸素濃度に変化が生じて初めて曝
気ロータの調節が行われるので、急激な流入負荷変動の
あったときに、対応が遅れる可能性がある。よってディ
ッチ１に流入する下水の流量を計測し、この計測値を用
いて予め曝気ロータ２の回転数の基準値を調節しておい
た上で、好気領域と嫌気領域のバランスの調節を行うよ
うにすれば、急激な流入流量の変動に対しても安定して
良好な処理水質を保つことができる。
で示したように、ディッチ１内の特定区間内の溶存酸素
濃度を計測し、この計測値を用いて曝気ロータ２の回転
数を調節することにより計測地点の溶存酸素濃度を一定
に保つようにすれば、ディッチ１内に好気領域と嫌気領
域とを適切に形成することができ、良好な処理水質を得
ることができる。ただし、この方法では、槽内での生物
化学的反応が進み溶存酸素濃度に変化が生じて初めて曝
気ロータの調節が行われるので、急激な流入負荷変動の
あったときに、対応が遅れる可能性がある。よってディ
ッチ１に流入する下水の流量を計測し、この計測値を用
いて予め曝気ロータ２の回転数の基準値を調節しておい
た上で、好気領域と嫌気領域のバランスの調節を行うよ
うにすれば、急激な流入流量の変動に対しても安定して
良好な処理水質を保つことができる。
【０１６１】ディッチ１に流入する下水の流量は配管ａ
に取り付られた流量計３５で計測され、信号線３５ａを
介して演算器３６に伝えられる。演算器３６では、例え
ば式３０によって曝気ロータ２の回転数の基準値Ｒrot0
が演算される。 Ｒrot0＝ＫQinＱin ・・・（３０） ここに、 ＫQin：定数 Ｑin ：ディッチ１に流入する下水の流量 である。この演算結果は信号線３５ａを介して曝気ロー
タ２の回転数の目標値を演算する調節計９に伝えられ
る。
に取り付られた流量計３５で計測され、信号線３５ａを
介して演算器３６に伝えられる。演算器３６では、例え
ば式３０によって曝気ロータ２の回転数の基準値Ｒrot0
が演算される。 Ｒrot0＝ＫQinＱin ・・・（３０） ここに、 ＫQin：定数 Ｑin ：ディッチ１に流入する下水の流量 である。この演算結果は信号線３５ａを介して曝気ロー
タ２の回転数の目標値を演算する調節計９に伝えられ
る。
【０１６２】これにより、流入流量が大きいとき曝気ロ
ータ２の回転数の基準値が予め大きめに設定される。逆
に、流入流量が小さいとき曝気ロータ２の回転数の基準
値が予め小さめに設定される。これにより、実施例１３
の効果に加えて、急激な流入流量の変動に対しても安定
して良好な処理水質を保つことができるという効果を奏
する。
ータ２の回転数の基準値が予め大きめに設定される。逆
に、流入流量が小さいとき曝気ロータ２の回転数の基準
値が予め小さめに設定される。これにより、実施例１３
の効果に加えて、急激な流入流量の変動に対しても安定
して良好な処理水質を保つことができるという効果を奏
する。
【０１６３】実施例４１．実施例４０では曝気ロータ２
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図４１とほぼ同様であるが、調節計９および駆動装置３
のかわりに調節計１１、演算器１２および駆動装置１３
で構成し、演算器３４の演算結果（曝気ロータ２の浸漬
深さの基準値）を調節計１１に入力する。演算器１２は
省略することもできる。これにより、実施例１４の効果
に加えて、急激な流入流量の変動に対しても安定して良
好な処理水質を保つことができるという効果を奏する。
の回転数を調節する例を示したが、曝気ロータ２の浸漬
深さを調節してもよい。この場合の実施例の装置構成は
図４１とほぼ同様であるが、調節計９および駆動装置３
のかわりに調節計１１、演算器１２および駆動装置１３
で構成し、演算器３４の演算結果（曝気ロータ２の浸漬
深さの基準値）を調節計１１に入力する。演算器１２は
省略することもできる。これにより、実施例１４の効果
に加えて、急激な流入流量の変動に対しても安定して良
好な処理水質を保つことができるという効果を奏する。
【０１６４】実施例４２．実施例４０、４１ではディッ
チ１内の特定区間の溶存酸素濃度の計測値を用いて曝気
ロータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節する例を示し
たが、溶存酸素濃度が予め定めた基準値になる地点を推
定し、これが常時所定の地点にあるように曝気ロータ２
の回転数もしくは浸漬深さを調節するやり方、さらに微
生物濃度や温度、ｐＨ、酸化還元電位などの微生物活性
を考慮して溶存酸素濃度あるいは基準値到達点を補正す
るやり方、もちろん硝酸性窒素濃度、アンモニア性窒素
濃度および全窒素濃度の濃度差や濃度比を用いて曝気ロ
ータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節するやり方でも
同様の効果を奏する。これらの場合の実施例の装置構成
は、図４１同様、流量計３５ならびに演算器３６を具備
すればよく、演算器３６の演算結果を曝気ロータ２の回
転数調節計あるいは浸漬深さ調節計に入力する。
チ１内の特定区間の溶存酸素濃度の計測値を用いて曝気
ロータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節する例を示し
たが、溶存酸素濃度が予め定めた基準値になる地点を推
定し、これが常時所定の地点にあるように曝気ロータ２
の回転数もしくは浸漬深さを調節するやり方、さらに微
生物濃度や温度、ｐＨ、酸化還元電位などの微生物活性
を考慮して溶存酸素濃度あるいは基準値到達点を補正す
るやり方、もちろん硝酸性窒素濃度、アンモニア性窒素
濃度および全窒素濃度の濃度差や濃度比を用いて曝気ロ
ータ２の回転数もしくは浸漬深さを調節するやり方でも
同様の効果を奏する。これらの場合の実施例の装置構成
は、図４１同様、流量計３５ならびに演算器３６を具備
すればよく、演算器３６の演算結果を曝気ロータ２の回
転数調節計あるいは浸漬深さ調節計に入力する。
【０１６５】実施例４３．実施例４０〜４２ではディッ
チ１への下水の流入流量の計測値を用いる例を示した
が、ディッチ１からの流出流量の計測値を用いても同様
の効果を奏する。
チ１への下水の流入流量の計測値を用いる例を示した
が、ディッチ１からの流出流量の計測値を用いても同様
の効果を奏する。
【０１６６】実施例４４．実施例４０〜４２ではディッ
チ１への下水の流入流量の計測値を用いる例を示した
が、流入汚濁物、例えば全窒素の濃度の計測値を用いて
も同様の効果を奏する。
チ１への下水の流入流量の計測値を用いる例を示した
が、流入汚濁物、例えば全窒素の濃度の計測値を用いて
も同様の効果を奏する。
【０１６７】実施例４５．実施例４０〜４２ではディッ
チ１への下水の流入流量の計測値を用いる例を示した
が、これに流入汚濁物、例えば全窒素の濃度を乗じた流
入全窒素量を用いても同様の効果を奏する。
チ１への下水の流入流量の計測値を用いる例を示した
が、これに流入汚濁物、例えば全窒素の濃度を乗じた流
入全窒素量を用いても同様の効果を奏する。
【０１６８】実施例４６．本発明の請求項１７に係る一
実施例を図について説明する。図４２は実施例４６に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図４２において、３７はディッチ１か
らの流出水を沈澱池５に導入するための配管ｂに取り付
けられた流量計である。３８は越流せき４の高さの目標
値を出力する調節計であり、信号線３７ａで流量計３７
と、信号線３８ａで越流せき４の駆動装置１３と接続さ
れている。その他は図４３と同様である。
実施例を図について説明する。図４２は実施例４６に係
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を示
す構成図である。図４２において、３７はディッチ１か
らの流出水を沈澱池５に導入するための配管ｂに取り付
けられた流量計である。３８は越流せき４の高さの目標
値を出力する調節計であり、信号線３７ａで流量計３７
と、信号線３８ａで越流せき４の駆動装置１３と接続さ
れている。その他は図４３と同様である。
【０１６９】次に、動作について説明する。ディッチ１
から流出する流量は配管ｂに取り付られた流量計３７で
計測され、信号線３７ａを介して調節計３８に伝えられ
る。調節計３８では、例えば式３１によって越流せき４
の高さの目標値が演算される。 Ｈ＝Ｈ0＋ＫQout（Ｑout−Ｑout0） ・・・（３１） ここに、 ＫQout：係数 Ｑout ：ディッチ１から流出する流量 Ｑout0：ディッチ１から流出する流量の基準値 である。この演算結果Ｈは信号線３８ａを介して駆動装
置１３に伝えられ、越流せき４の高さが調節される。
から流出する流量は配管ｂに取り付られた流量計３７で
計測され、信号線３７ａを介して調節計３８に伝えられ
る。調節計３８では、例えば式３１によって越流せき４
の高さの目標値が演算される。 Ｈ＝Ｈ0＋ＫQout（Ｑout−Ｑout0） ・・・（３１） ここに、 ＫQout：係数 Ｑout ：ディッチ１から流出する流量 Ｑout0：ディッチ１から流出する流量の基準値 である。この演算結果Ｈは信号線３８ａを介して駆動装
置１３に伝えられ、越流せき４の高さが調節される。
【０１７０】これにより、ディッチ１から流出する流量
Ｑout が基準値Ｑout0よりも大きければ、越流せき４の
高さＨが高くなり、流出量すなわち沈澱池５への流入量
が低減されると同時に、曝気ロータ２の浸漬深さが増し
曝気量が増加する。逆に、ディッチ１から流出する流量
Ｑout が基準値Ｑout0よりも小さければ、越流せき４の
高さＨが低くなり、流出量すなわち沈澱池５への流入量
が増加すると同時に、曝気ロータ２の浸漬深さが減り曝
気量が低減する。つまり、ディッチ１に流入する下水の
流量が変動しても、沈澱池５に流出する流量は常に一定
に保たれ、沈澱池５では固液分離処理が良好に行われる
という効果を奏する。さらに、曝気ロータ２の浸漬深さ
も同時に調節できるという効果を奏する。
Ｑout が基準値Ｑout0よりも大きければ、越流せき４の
高さＨが高くなり、流出量すなわち沈澱池５への流入量
が低減されると同時に、曝気ロータ２の浸漬深さが増し
曝気量が増加する。逆に、ディッチ１から流出する流量
Ｑout が基準値Ｑout0よりも小さければ、越流せき４の
高さＨが低くなり、流出量すなわち沈澱池５への流入量
が増加すると同時に、曝気ロータ２の浸漬深さが減り曝
気量が低減する。つまり、ディッチ１に流入する下水の
流量が変動しても、沈澱池５に流出する流量は常に一定
に保たれ、沈澱池５では固液分離処理が良好に行われる
という効果を奏する。さらに、曝気ロータ２の浸漬深さ
も同時に調節できるという効果を奏する。
【０１７１】実施例４７．上記実施例のうち、曝気ロー
タの浸漬深さを調節する例では、越流せきの高さを変え
る場合について述べたが、曝気ロータ自体の設置位置を
変更するようにしても上記実施例と同様の効果を奏す
る。
タの浸漬深さを調節する例では、越流せきの高さを変え
る場合について述べたが、曝気ロータ自体の設置位置を
変更するようにしても上記実施例と同様の効果を奏す
る。
【０１７２】なお、以上述べた各実施例では、曝気ロー
タを用いる場合について示したが、その他の曝気装置、
例えば軸流ポンプ型曝気装置、スクリュー型曝気装置な
どを用いる場合にも適用できる。
タを用いる場合について示したが、その他の曝気装置、
例えば軸流ポンプ型曝気装置、スクリュー型曝気装置な
どを用いる場合にも適用できる。
【０１７３】また、上記各実施例では、窒素を除去する
場合について示したが、その他の汚濁物、例えば有機物
あるいはリンを除去する場合にも適用できる。
場合について示したが、その他の汚濁物、例えば有機物
あるいはリンを除去する場合にも適用できる。
【０１７４】さらに、上記各実施例では、時間連続のア
ナログ式で構成したが、時間不連続のアナログ式（サン
プル値式）やデジタル式で構成しても、上記実施例と同
様の効果を奏する。
ナログ式で構成したが、時間不連続のアナログ式（サン
プル値式）やデジタル式で構成しても、上記実施例と同
様の効果を奏する。
【０１７５】また、上記実施例では、制御回路構成を示
したが、これを計算機内にプログラム化して実装して
も、上記実施例と同様の効果を奏する。
したが、これを計算機内にプログラム化して実装して
も、上記実施例と同様の効果を奏する。
【０１７６】また、上記実施例では、制御回路を閉ルー
プで構成したが、制御目標値をオペレータに提示する運
転支援システムとして構成することもできる。
プで構成したが、制御目標値をオペレータに提示する運
転支援システムとして構成することもできる。
【０１７７】
【発明の効果】以上のように、請求項１の発明によれば
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を、処
理水中の硝酸性窒素濃度を計測する手段と、処理水中の
アンモニア性窒素濃度を計測する手段と、硝酸性窒素濃
度とアンモニア性窒素濃度との差と予め定められた濃度
差の目標値との偏差に応じて曝気ロータの回転数または
浸漬深さの目標値を出力する調節計と、回転数または浸
漬深さの目標値に従い曝気ロータの回転数または浸漬深
さを調節する手段とから構成するようにしたので、好気
領域の終端がコントロールでき、良好な処理水質を安定
して保つことができるという効果がある。
オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置を、処
理水中の硝酸性窒素濃度を計測する手段と、処理水中の
アンモニア性窒素濃度を計測する手段と、硝酸性窒素濃
度とアンモニア性窒素濃度との差と予め定められた濃度
差の目標値との偏差に応じて曝気ロータの回転数または
浸漬深さの目標値を出力する調節計と、回転数または浸
漬深さの目標値に従い曝気ロータの回転数または浸漬深
さを調節する手段とから構成するようにしたので、好気
領域の終端がコントロールでき、良好な処理水質を安定
して保つことができるという効果がある。
【０１７８】また、請求項２の発明によれば、上記濃度
差の目標値を−１０〜１０［ｍｇ／リットル］の範囲に
設定するようにしたので、好気領域の終端がディッチ中
央付近にくるように自動的に調節でき、良好な処理水質
を安定して保つことができるという効果がある。
差の目標値を−１０〜１０［ｍｇ／リットル］の範囲に
設定するようにしたので、好気領域の終端がディッチ中
央付近にくるように自動的に調節でき、良好な処理水質
を安定して保つことができるという効果がある。
【０１７９】また、請求項３の発明によればオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水中の硝
酸性窒素濃度を計測する手段と、処理水中のアンモニア
性窒素濃度を計測する手段と、硝酸性窒素濃度とアンモ
ニア性窒素濃度との濃度比と予め定められた濃度比の目
標値との偏差に応じて曝気ロータの回転数または浸漬深
さの目標値を出力する調節計と、回転数または浸漬深さ
の目標値に従い曝気ロータの回転数または浸漬深さを調
節する手段とから構成するようにしたので、好気領域の
終端がコントロールでき、良好な処理水質を安定して保
つことができるという効果がある。
ションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水中の硝
酸性窒素濃度を計測する手段と、処理水中のアンモニア
性窒素濃度を計測する手段と、硝酸性窒素濃度とアンモ
ニア性窒素濃度との濃度比と予め定められた濃度比の目
標値との偏差に応じて曝気ロータの回転数または浸漬深
さの目標値を出力する調節計と、回転数または浸漬深さ
の目標値に従い曝気ロータの回転数または浸漬深さを調
節する手段とから構成するようにしたので、好気領域の
終端がコントロールでき、良好な処理水質を安定して保
つことができるという効果がある。
【０１８０】また、請求項４の発明によれば、上記濃度
比の目標値を０．１〜１０の範囲に設定するようにした
ので、好気領域の終端がディッチ中央付近にくるように
自動的に調節でき、良好な処理水質を安定して保つこと
ができるという効果がある。
比の目標値を０．１〜１０の範囲に設定するようにした
ので、好気領域の終端がディッチ中央付近にくるように
自動的に調節でき、良好な処理水質を安定して保つこと
ができるという効果がある。
【０１８１】また、請求項５の発明によればオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水中の全
窒素濃度を計測する手段と、処理水中の硝酸性窒素濃度
を計測する手段と、全窒素濃度と硝酸性窒素濃度との濃
度比と予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて
曝気ロータの回転数または浸漬深さの目標値を出力する
調節計と、回転数または浸漬深さの目標値に従い曝気ロ
ータの回転数または浸漬深さを調節する手段とから構成
するようにしたので、好気領域の終端がコントロールで
き、良好な処理水質を安定して保つことができるという
効果がある。
ションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水中の全
窒素濃度を計測する手段と、処理水中の硝酸性窒素濃度
を計測する手段と、全窒素濃度と硝酸性窒素濃度との濃
度比と予め定められた濃度比の目標値との偏差に応じて
曝気ロータの回転数または浸漬深さの目標値を出力する
調節計と、回転数または浸漬深さの目標値に従い曝気ロ
ータの回転数または浸漬深さを調節する手段とから構成
するようにしたので、好気領域の終端がコントロールで
き、良好な処理水質を安定して保つことができるという
効果がある。
【０１８２】また、請求項６の発明によればオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水中の全
窒素濃度を計測する手段と、処理水中のアンモニア性窒
素濃度を計測する手段と、全窒素濃度とアンモニア性窒
素濃度との濃度比と予め定められた濃度比の目標値との
偏差に応じて曝気ロータの回転数または浸漬深さの目標
値を出力する調節計と、回転数または浸漬深さの目標値
に従い曝気ロータの回転数または浸漬深さを調節する手
段とから構成するようにしたので、好気領域の終端がコ
ントロールでき、良好な処理水質を安定して保つことが
できるという効果がある。
ションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水中の全
窒素濃度を計測する手段と、処理水中のアンモニア性窒
素濃度を計測する手段と、全窒素濃度とアンモニア性窒
素濃度との濃度比と予め定められた濃度比の目標値との
偏差に応じて曝気ロータの回転数または浸漬深さの目標
値を出力する調節計と、回転数または浸漬深さの目標値
に従い曝気ロータの回転数または浸漬深さを調節する手
段とから構成するようにしたので、好気領域の終端がコ
ントロールでき、良好な処理水質を安定して保つことが
できるという効果がある。
【０１８３】また、請求項７の発明によれば、上記硝酸
性窒素濃度またはアンモニア性窒素濃度と、全窒素濃度
との比の目標値を１：１０から９：１０の範囲に設定す
るようにしたので、好気領域の終端がディッチ中央付近
にくるように自動的に調節でき、良好な処理水質を安定
して保つことができるという効果がある。
性窒素濃度またはアンモニア性窒素濃度と、全窒素濃度
との比の目標値を１：１０から９：１０の範囲に設定す
るようにしたので、好気領域の終端がディッチ中央付近
にくるように自動的に調節でき、良好な処理水質を安定
して保つことができるという効果がある。
【０１８４】また、請求項８の発明によればオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置を、曝気ロータ設
置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だ
け離れた領域の任意の地点の溶存酸素濃度を計測する手
段と、溶存酸素濃度の計測値と０［ｍｇ／リットル］近
傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の目標値との偏差
に応じて曝気ロータの回転数または浸漬深さの目標値を
出力する調節計と、回転数または浸漬深さの目標値に従
い曝気ロータの回転数または浸漬深さを調節する手段と
から構成するようにしたので、窒素濃度の計測や分析を
行わなくても好気領域の終端がディッチ中央付近にくる
ように自動的に調節することができ、良好な処理水質を
安定して保つことができるという効果がある。
ションディッチ水処理装置の制御装置を、曝気ロータ設
置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２倍だ
け離れた領域の任意の地点の溶存酸素濃度を計測する手
段と、溶存酸素濃度の計測値と０［ｍｇ／リットル］近
傍の値に予め設定された溶存酸素濃度の目標値との偏差
に応じて曝気ロータの回転数または浸漬深さの目標値を
出力する調節計と、回転数または浸漬深さの目標値に従
い曝気ロータの回転数または浸漬深さを調節する手段と
から構成するようにしたので、窒素濃度の計測や分析を
行わなくても好気領域の終端がディッチ中央付近にくる
ように自動的に調節することができ、良好な処理水質を
安定して保つことができるという効果がある。
【０１８５】また、請求項９の発明によればオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置を、曝気ロータ設
置地点から流下方向にディッチ長の０〜１／２倍だけ離
れた範囲に設置された少なくとも１つ以上の溶存酸素濃
度計測手段と、溶存酸素濃度の計測値を用いてディッチ
内溶存酸素濃度が０［ｍｇ／リットル］近傍の値に予め
設定された溶存酸素濃度の基準値に達する地点を演算す
る演算手段と、この演算値と曝気ロータ設置地点から流
下方向にディッチ長の１／４〜３／４倍だけ離れた範囲
に予め設定された当該地点の目標値との偏差に応じて曝
気ロータの回転数または浸漬深さの目標値を出力する調
節計と、回転数または浸漬深さの目標値に従い曝気ロー
タの回転数または浸漬深さを調節する手段とから構成す
るようにしたので、窒素濃度の計測や分析を行わなくて
も好気領域の終端がディッチ中央付近にくるように曝気
ロータの回転数を自動的に調節することができ、良好な
処理水質を安定して保つことができるという効果があ
る。
ションディッチ水処理装置の制御装置を、曝気ロータ設
置地点から流下方向にディッチ長の０〜１／２倍だけ離
れた範囲に設置された少なくとも１つ以上の溶存酸素濃
度計測手段と、溶存酸素濃度の計測値を用いてディッチ
内溶存酸素濃度が０［ｍｇ／リットル］近傍の値に予め
設定された溶存酸素濃度の基準値に達する地点を演算す
る演算手段と、この演算値と曝気ロータ設置地点から流
下方向にディッチ長の１／４〜３／４倍だけ離れた範囲
に予め設定された当該地点の目標値との偏差に応じて曝
気ロータの回転数または浸漬深さの目標値を出力する調
節計と、回転数または浸漬深さの目標値に従い曝気ロー
タの回転数または浸漬深さを調節する手段とから構成す
るようにしたので、窒素濃度の計測や分析を行わなくて
も好気領域の終端がディッチ中央付近にくるように曝気
ロータの回転数を自動的に調節することができ、良好な
処理水質を安定して保つことができるという効果があ
る。
【０１８６】また、請求項１０の発明によればオキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、ディッチ内
の任意の地点に設置された活性汚泥微生物の濃度を計測
する手段と、処理水の水質を計測する手段と、水質の計
測値と予め定められた目標値との偏差に応じて活性汚泥
微生物濃度の目標値を演算する演算器と、活性汚泥微生
物濃度の目標値と計測値との偏差に応じて汚泥引き抜き
量の目標値を出力する調節計と、汚泥引き抜き量の目標
値に従い汚泥引き抜き量を調節する手段とを具備するよ
うにしたので、ディッチ内に好気領域と嫌気領域とを適
切に形成すると同時に、水処理を行うための微生物量に
過不足が生じないという効果がある。
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、ディッチ内
の任意の地点に設置された活性汚泥微生物の濃度を計測
する手段と、処理水の水質を計測する手段と、水質の計
測値と予め定められた目標値との偏差に応じて活性汚泥
微生物濃度の目標値を演算する演算器と、活性汚泥微生
物濃度の目標値と計測値との偏差に応じて汚泥引き抜き
量の目標値を出力する調節計と、汚泥引き抜き量の目標
値に従い汚泥引き抜き量を調節する手段とを具備するよ
うにしたので、ディッチ内に好気領域と嫌気領域とを適
切に形成すると同時に、水処理を行うための微生物量に
過不足が生じないという効果がある。
【０１８７】また、請求項１１の発明によればディッチ
内の任意の地点の活性汚泥微生物濃度の計測値、または
活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の目標
値を補正するようにしたので、より正確な好気領域の調
節ができ、良好な処理水質を安定して保つことができる
という効果がある。
内の任意の地点の活性汚泥微生物濃度の計測値、または
活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の目標
値を補正するようにしたので、より正確な好気領域の調
節ができ、良好な処理水質を安定して保つことができる
という効果がある。
【０１８８】また、請求項１２の発明によればディッチ
内の任意の地点の活性汚泥微生物濃度の計測値、または
活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の基準
値に達する地点を補正するようにしたので、より正確な
好気領域の調節ができ、良好な処理水質を安定して保つ
ことができるという効果がある。
内の任意の地点の活性汚泥微生物濃度の計測値、または
活性汚泥微生物濃度の目標値より、溶存酸素濃度の基準
値に達する地点を補正するようにしたので、より正確な
好気領域の調節ができ、良好な処理水質を安定して保つ
ことができるという効果がある。
【０１８９】また、請求項１３の発明によればオキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水の水
質を計測する手段と、水質の計測値と予め定められた目
標値との偏差に応じて汚泥引き抜き量の目標値を演算す
る調節計と、汚泥引き抜き量の目標値に従い汚泥引き抜
き量を調節する手段とを具備するようにしたので、ディ
ッチ内に好気領域と嫌気領域とを適切に形成すると同時
に、水処理を行うための微生物量に過不足が生じないと
いう効果がある。
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、処理水の水
質を計測する手段と、水質の計測値と予め定められた目
標値との偏差に応じて汚泥引き抜き量の目標値を演算す
る調節計と、汚泥引き抜き量の目標値に従い汚泥引き抜
き量を調節する手段とを具備するようにしたので、ディ
ッチ内に好気領域と嫌気領域とを適切に形成すると同時
に、水処理を行うための微生物量に過不足が生じないと
いう効果がある。
【０１９０】また、請求項１４の発明によれば、ディッ
チ内の任意の地点に水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段を設け、これらの計測値より溶
存酸素濃度の目標値を補正するようにしたので、より正
確な好気領域の調節ができ、良好な処理水質を安定して
保つことができるという効果がある。
チ内の任意の地点に水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段を設け、これらの計測値より溶
存酸素濃度の目標値を補正するようにしたので、より正
確な好気領域の調節ができ、良好な処理水質を安定して
保つことができるという効果がある。
【０１９１】また、請求項１５の発明によれば、ディッ
チ内の任意の地点に水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段を設け、これらの計測値より溶
存酸素濃度の基準値に達する地点の目標値を補正するよ
うにしたので、より正確な好気領域の調節ができ、良好
な処理水質を安定して保つことができるという効果があ
る。
チ内の任意の地点に水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なく
とも一つを計測する手段を設け、これらの計測値より溶
存酸素濃度の基準値に達する地点の目標値を補正するよ
うにしたので、より正確な好気領域の調節ができ、良好
な処理水質を安定して保つことができるという効果があ
る。
【０１９２】また、請求項１６の発明によればオキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、ディッチへ
の流入負荷を計測する手段と、流入負荷の計測値より曝
気ロータの回転数もしくは浸漬深さの基準値のフィード
フォワード量を演算する手段とを具備するようにしたの
で、良好な処理水質をより安定して保つことができると
いう効果がある。
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、ディッチへ
の流入負荷を計測する手段と、流入負荷の計測値より曝
気ロータの回転数もしくは浸漬深さの基準値のフィード
フォワード量を演算する手段とを具備するようにしたの
で、良好な処理水質をより安定して保つことができると
いう効果がある。
【０１９３】また、請求項１７の発明によればオキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、ディッチか
らの流出流量を計測する手段と、流出流量の計測値と予
め定めた流出流量の目標値との偏差に応じてディッチの
水位の目標値を出力する調節計と、水位の目標値に従い
流出流量を調節する手段とから構成するようにしたの
で、沈澱池に流出する流量が一定に保たれ、固液分離処
理が良好に行われるという効果がある。
ーションディッチ水処理装置の制御装置を、ディッチか
らの流出流量を計測する手段と、流出流量の計測値と予
め定めた流出流量の目標値との偏差に応じてディッチの
水位の目標値を出力する調節計と、水位の目標値に従い
流出流量を調節する手段とから構成するようにしたの
で、沈澱池に流出する流量が一定に保たれ、固液分離処
理が良好に行われるという効果がある。
【図１】本発明に係わる第１〜４の法則を発見するに至
った計算機シミュレーションに用いた槽列モデルを示す
説明図である。
った計算機シミュレーションに用いた槽列モデルを示す
説明図である。
【図２】ＭＬＳＳ濃度を３０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを１５［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを１５［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図３】ＭＬＳＳ濃度を３０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを２０［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを２０［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図４】ＭＬＳＳ濃度を３０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを２４［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを２４［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図５】ＭＬＳＳ濃度を４０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを１５［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを１５［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図６】ＭＬＳＳ濃度を４０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを２０［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを２０［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図７】ＭＬＳＳ濃度を４０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを２４［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを２４［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図８】ＭＬＳＳ濃度を５０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを１５［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを１５［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図９】ＭＬＳＳ濃度を５０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気ロ
ータ浸漬深さを２０［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ータ浸漬深さを２０［ｃｍ］と設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１０】ＭＬＳＳ濃度を５０００［ｍｇ／Ｌ］、曝気
ロータ浸漬深さを２４［ｃｍ］と設定して計算機シミュ
レーションを行なった結果を示すグラフである。
ロータ浸漬深さを２４［ｃｍ］と設定して計算機シミュ
レーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１１】Ｆ点での硝酸性窒素濃度とアンモニア性窒素
濃度との差と、全窒素濃度との関係を示すグラフであ
る。
濃度との差と、全窒素濃度との関係を示すグラフであ
る。
【図１２】硝化速度を１０倍に設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１３】硝化速度を１０倍に設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１４】硝化速度を１０倍に設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１５】脱窒速度を１０倍に設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１６】脱窒速度を１０倍に設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１７】脱窒速度を１０倍に設定して計算機シミュレ
ーションを行なった結果を示すグラフである。
ーションを行なった結果を示すグラフである。
【図１８】Ａ点での溶存酸素濃度とＦ点での全窒素濃度
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図１９】本発明の実施例１によるオキシデーションデ
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２０】本発明の実施例２によるオキシデーションデ
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２１】本発明の実施例４によるオキシデーションデ
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２２】本発明の実施例５によるオキシデーションデ
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２３】本発明の実施例７によるオキシデーションデ
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２４】本発明の実施例８によるオキシデーションデ
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ィッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２５】本発明の実施例１０によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２６】本発明の実施例１１によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２７】本発明の実施例１３によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２８】本発明の実施例１４によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図２９】本発明の実施例１５によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３０】本発明の実施例１６によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３１】本発明の実施例１７によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３２】本発明の実施例１９によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３３】本発明の実施例２１によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３４】本発明の実施例２３によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３５】本発明の実施例２３によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置の記憶回路２６に記憶さ
れるＭＬＳＳ濃度と全窒素濃度との関係を示すグラフで
ある。
ディッチ水処理装置の制御装置の記憶回路２６に記憶さ
れるＭＬＳＳ濃度と全窒素濃度との関係を示すグラフで
ある。
【図３６】本発明の実施例２４によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３７】本発明の実施例２６によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３８】本発明の実施例２８によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図３９】本発明の実施例３４によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図４０】本発明の実施例３６によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図４１】本発明の実施例４０によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図４２】本発明の実施例４６によるオキシデーション
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
ディッチ水処理装置の制御装置を示す構成図である。
【図４３】従来のオキシデーションディッチ水処理装置
を示す構成図である。
を示す構成図である。
１ ディッチ ２ 曝気ロータ ３ 駆動装置 ４ 越流せき ５ 沈澱池 ６ ポンプ ８、１８ 溶存酸素濃度計 ９、１１、１６、２０、２８、３０、３８、１０２、１
０４、１０７、１０８、１１０、１１１、１１３ 調節
計 １０、１５、１７、２３、２７、３３、１０３、１０
６、１０９、１１２ 設定器 １２、１４、１９、２２、２４、２９、３２、３４、３
６ 演算器 １３ 駆動装置 ２１ 微生物濃度計 ２５ 全窒素濃度計 ２６ 記憶回路 ３１ 温度計 ３５、３７ 流量計 １００ 硝酸性窒素濃度計 １０１ アンモニア性窒素濃度計
０４、１０７、１０８、１１０、１１１、１１３ 調節
計 １０、１５、１７、２３、２７、３３、１０３、１０
６、１０９、１１２ 設定器 １２、１４、１９、２２、２４、２９、３２、３４、３
６ 演算器 １３ 駆動装置 ２１ 微生物濃度計 ２５ 全窒素濃度計 ２６ 記憶回路 ３１ 温度計 ３５、３７ 流量計 １００ 硝酸性窒素濃度計 １０１ アンモニア性窒素濃度計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 嶋岡 正浩 神戸市兵庫区和田崎町１丁目１番２号 三 菱電機株式会社制御製作所内
Claims (17)
- 【請求項１】 被処理水をディッチ内に流入し、上記デ
ィッチ内に設けた機械式曝気装置により活性汚泥処理を
行い、上記被処理水中の窒素成分を除去するオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置において、処理水
中の硝酸性窒素濃度を計測する手段、上記処理水中のア
ンモニア性窒素濃度を計測する手段、上記硝酸性窒素濃
度と上記アンモニア性窒素濃度との濃度差と、予め定め
られた上記濃度差の目標値との偏差に応じて上記曝気装
置の回転数または浸漬深さの目標値を出力する調節計、
及び上記回転数または上記浸漬深さの目標値に従い、上
記曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調節手段
を備えたことを特徴とするオキシデーションディッチ水
処理装置の制御装置。 - 【請求項２】 処理水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア
性窒素濃度との濃度差の目標値を−１０〜１０［ｍｇ／
リットル］の範囲に設定したことを特徴とする請求項１
記載のオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置。 - 【請求項３】 被処理水をディッチ内に流入し、上記デ
ィッチ内に設けた機械式曝気装置により活性汚泥処理を
行い、上記被処理水中の窒素成分を除去するオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置において、処理水
中の硝酸性窒素濃度を計測する手段、上記処理水中のア
ンモニア性窒素濃度を計測する手段、上記硝酸性窒素濃
度と上記アンモニア性窒素濃度と濃度比と、予め定めら
れた上記濃度比の目標値との偏差に応じて上記曝気装置
の回転数または浸漬深さの目標値を出力する調節計、及
び上記回転数または上記浸漬深さの目標値に従い、上記
曝気装置の回転数または浸漬深さを調節する調節手段を
備えたことを特徴とするオキシデーションディッチ水処
理装置の制御装置。 - 【請求項４】 処理水中の硝酸性窒素濃度とアンモニア
性窒素濃度との濃度比の値の目標値を０．１〜１０の範
囲に設定したことを特徴とする請求項３記載のオキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置。 - 【請求項５】 被処理水をディッチ内に流入し、上記デ
ィッチ内に設けた機械式曝気装置により活性汚泥処理を
行い、上記被処理水中の窒素成分を除去するオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置において、処理水
中の全窒素濃度を計測する手段、上記処理水中の硝酸性
窒素濃度を計測する手段、上記全窒素濃度と上記硝酸性
窒素濃度との濃度比と、予め定められた上記濃度比の目
標値との偏差に応じて上記曝気装置の回転数または浸漬
深さの目標値を出力する調節計、及び上記回転数または
上記浸漬深さの目標値に従い、上記曝気装置の回転数ま
たは浸漬深さを調節する調節手段を備えたことを特徴と
するオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置。 - 【請求項６】 被処理水をディッチ内に流入し、上記デ
ィッチ内に設けた機械式曝気装置により活性汚泥処理を
行い、上記被処理水中の窒素成分を除去するオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置において、処理水
中の全窒素濃度を計測する手段、上記処理水中のアンモ
ニア性窒素濃度を計測する手段、上記全窒素濃度と上記
アンモニア性窒素濃度との濃度比と、予め定められた上
記濃度比の目標値との偏差に応じて上記曝気装置の回転
数または浸漬深さの目標値を出力する調節計、及び上記
回転数または上記浸漬深さの目標値に従い、上記曝気装
置の回転数または浸漬深さを調節する調節手段を備えた
ことを特徴とするオキシデーションディッチ水処理装置
の制御装置。 - 【請求項７】 処理水中の硝酸性窒素濃度またはアンモ
ニア性窒素濃度と、全窒素濃度との比の目標値を１：１
０から９：１０の範囲に設定したことを特徴とする請求
項５または６記載のオキシデーションディッチ水処理装
置の制御装置。 - 【請求項８】 被処理水をディッチ内に流入し、上記デ
ィッチ内に設けた機械式曝気装置により活性汚泥処理を
行い、上記被処理水中の窒素成分を除去するオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置において、曝気装
置設置地点から流下方向にディッチ長の１／４〜１／２
倍離れた領域の任意の地点の溶存酸素濃度を計測する手
段、上記溶存酸素濃度の計測値と、０［ｍｇ／リット
ル］近傍の値に予め設定された上記溶存酸素濃度の目標
値との偏差に応じて上記曝気装置の回転数または浸漬深
さの目標値を出力する調節計、及び上記回転数または上
記浸漬深さの目標値に従い、上記曝気装置の回転数また
は浸漬深さを調節する調節手段を備えたことを特徴とす
るオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置。 - 【請求項９】 被処理水をディッチ内に流入し、上記デ
ィッチ内に設けた機械式曝気装置により活性汚泥処理を
行い、上記被処理水中の窒素成分を除去するオキシデー
ションディッチ水処理装置の制御装置において、曝気装
置設置地点から流下方向にディッチ長の０〜１／２倍離
れた範囲に設置された少なくとも１つ以上の溶存酸素濃
度計測手段、この溶存酸素濃度計測手段で計測された溶
存酸素濃度の計測値を用いて、ディッチ内溶存酸素濃度
が、０［ｍｇ／リットル］近傍の値に予め設定された溶
存酸素濃度の基準値に達する地点を演算する演算手段、
この演算手段で演算された演算値と、上記曝気装置設置
地点から流下方向にディッチ長の１／４〜３／４倍だけ
離れた範囲に予め設定された、上記基準値に達する地点
の目標値との偏差に応じて上記曝気装置の回転数または
浸漬深さの目標値を出力する調節計、及び上記回転数ま
たは上記浸漬深さの目標値に従い、上記曝気装置の回転
数または浸漬深さを調節する調節手段を備えたことを特
徴とするオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置。 - 【請求項１０】 ディッチ内の任意の地点に設置された
活性汚泥微生物の濃度を計測する手段、処理水の水質を
計測する手段、水質の計測値と予め定められた水質の目
標値との偏差に応じて活性汚泥微生物濃度の目標値を演
算する演算器、上記活性汚泥微生物濃度の目標値と上記
活性汚泥微生物濃度の計測値との偏差に応じて汚泥引き
抜き量の目標値を出力する調節計、及び上記汚泥引き抜
き量の目標値に従い、汚泥引き抜き量を調節する調節手
段を備えたことを特徴とする請求項１ないし９のいずれ
かに記載のオキシデーションディッチ水処理装置の制御
装置。 - 【請求項１１】 ディッチ内の任意の地点で計測した活
性汚泥微生物の濃度の計測値、または活性汚泥微生物濃
度の目標値より、溶存酸素濃度の目標値を補正する補正
手段を備えたことを特徴とする請求項８または１０記載
のオキシデーションディッチ水処理装置の制御装置。 - 【請求項１２】 ディッチ内の任意の地点で計測した活
性汚泥微生物濃度の計測値、または活性汚泥微生物濃度
の目標値より、溶存酸素濃度の基準値に達する地点の目
標値を補正する補正手段を備えたことを特徴とする請求
項９または１０記載のオキシデーションディッチ水処理
装置の制御装置。 - 【請求項１３】 処理水の水質を計測する手段、水質の
計測値と予め定められた水質の目標値との偏差に応じて
汚泥引き抜き量の目標値を演算する調節計、上記汚泥引
き抜き量の目標値に従い、汚泥引き抜き量を調節する調
節手段を備えたことを特徴とする請求項１ないし１２の
いずれかに記載のオキシデーションディッチ水処理装置
の制御装置。 - 【請求項１４】 ディッチ内の任意の地点に設置された
水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なくとも一つを計測する
手段、これらの計測値より、溶存酸素濃度の目標値を補
正する補正手段を備えたことを特徴とする請求項８、１
０、１１、または１３のいずれかに記載のオキシデーシ
ョンディッチ水処理装置の制御装置。 - 【請求項１５】 ディッチ内の任意の地点に設置された
水温、ｐＨ、酸化還元電位の少なくとも一つを計測する
手段、これらの計測値より、溶存酸素濃度の基準値に達
する地点の目標値を補正する補正手段を備えたことを特
徴とする請求項９、１０、１２、または１３のいずれか
に記載のオキシデーションディッチ水処理装置の制御装
置。 - 【請求項１６】 ディッチへの流入負荷を計測する手
段、及び流入負荷の計測値より曝気装置の回転数または
浸漬深さの基準値のフィードフォワード量を演算する手
段を備えたことを特徴とする請求項１ないし１５のいず
れかに記載のオキシデーションディッチ水処理装置の制
御装置。 - 【請求項１７】 被処理水をディッチ内に流入して上記
ディッチ内に設けた機械式曝気装置により活性汚泥処理
を行うとともに、上記ディッチからの処理水を沈澱池内
に導入して活性汚泥混合液の固液分離を行なうオキシデ
ーションディッチ水処理装置の制御装置において、上記
ディッチからの流出流量を計測する手段、上記流出流量
の計測値と予め定めた流出流量の目標値との偏差に応じ
て上記ディッチの水位の目標値を出力する調節計、及び
上記水位の目標値に従い、上記流出流量を調節する調節
手段を備えたことを特徴とするオキシデーションディッ
チ水処理装置の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13898094A JP3983825B2 (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13898094A JP3983825B2 (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH081184A true JPH081184A (ja) | 1996-01-09 |
| JP3983825B2 JP3983825B2 (ja) | 2007-09-26 |
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ID=15234670
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13898094A Expired - Fee Related JP3983825B2 (ja) | 1994-06-21 | 1994-06-21 | オキシデーションディッチ水処理装置の制御装置 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3983825B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006055683A (ja) * | 2004-08-17 | 2006-03-02 | Saan Engineering Kk | 活性汚泥方式排水処理方法及び活性汚泥方式排水処理装置 |
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| US20230202889A1 (en) * | 2021-12-29 | 2023-06-29 | Hach Company | Systems and methods for controlling nitrous oxide production in wastewater treatment facilities |
-
1994
- 1994-06-21 JP JP13898094A patent/JP3983825B2/ja not_active Expired - Fee Related
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