JPH08120368A

JPH08120368A - 伸び特性及び屈曲特性に優れた導電用高力銅合金、及びその製造方法

Info

Publication number: JPH08120368A
Application number: JP6254031A
Authority: JP
Inventors: Kosuke Ohashi; 康佑大橋; Yasuhito Taki; 康仁滝
Original assignee: Yazaki Corp
Current assignee: Yazaki Corp
Priority date: 1994-10-20
Filing date: 1994-10-20
Publication date: 1996-05-14
Anticipated expiration: 2017-07-15
Also published as: JP3302840B2

Abstract

(57)【要約】【目的】複雑な熱処理工程を必要とせず、導電率の低
下を招かないで屈曲性、伸び特性、引張強さを向上して
械的衝撃に対し高強度を保ち、圧着端子部における屈曲
による断線を減少させた導電用高力銅合金を安価に製造
できるようにする。【構成】Ｍｇを０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎを
０．１〜０．６ｗｔ％、Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ
％、Ｉｎを０．０２〜０．２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜
０．１ｗｔ％含有し、残部を基本的に銅によって構成
し、ＭｇとＳｎの含有比を（１）：（１．０以上）にす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、銅合金に係り、特に、
例えば自動車用電線の導体等として用いた場合に適した
屈曲性、伸び特性、引張強さに優れた導電用高力銅合金
に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から自動車の自動車用電線の導体と
しては軟銅線が主として用いられてきたが、各種計器類
等の車載装置の電子化が図られ、自動車内における電
気、電子配線回路の数が著しく増加し、自動車内におけ
る占積空間が増加し、自動車用電線による自動車総重量
の増加を招いている。しかし、自動車の車体は、燃費の
向上の点から軽量であることが望ましく、車体の軽量化
を図る上から、自動車内の配線回路数の増加があって
も、自動車内における占積空間の狭小化、及び自動車用
電線の総重量の増加の抑制の要望が強まっている。そこ
で、自動車用電線を軽量化するため導体外径を小さくし
ても機械的強度を確保することのできる硬銅線が検討さ
れたが、硬銅線は材質的に伸びが著しく小さいため、硬
銅線を用いて端子間を圧着接合しても、自動車走行中に
生じる振動衝撃の外力による機械的負荷が接合部に加わ
ると、この接合部が損傷してしまうことがある。このよ
うに硬銅線を用いて端子間を圧着接合すると、端子圧着
箇所が機械的な弱点部となり外的衝撃によって断線を生
じやすく信頼性に乏しいという結果を招来している。ま
た、自動車用電線の使用重量を小さくすることは、導体
径を小さくすることによって実現が可能であるが、従来
の如き軟銅線にあっては、導体外径を小さくすると機械
的強度が低下してしまう。そこで、近年、導体外径を小
さくしても、機械的強度を確保でき、比較的良好な繰り
返し屈曲強度及び導電性を有する銅合金として、Ｎｉ−
Ｓｉ−Ｉｎ−Ｓｎ銅合金（特公平５−２７６９９号公
報）が開発されている。このＮｉ−Ｓｉ−Ｉｎ−Ｓｎ銅
合金は、Ｃｕ母相中に固溶しているＮｉ、Ｓｉを時効硬
化処理により微細に析出させて引張強さ、伸び、導電率
を向上させている。さらにＩｎ、ＳｎをＣｕ母相中に固
溶させ引張強さを、さらに向上させている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このような従来のＮｉ
−Ｓｉ−Ｉｎ−Ｓｎ銅合金にあっては、高価なＮｉを多
量に使用（通常２〜３ｗｔ％）することになり、電線導
体としての材料のコストが高くなるという問題点を有し
ている。この導体材料のコスト高は、電線の価格に影響
を与えることとなる。この電線の価格の上昇は、使用数
量が特に増加している自動車部門において、自動車価格
を押上げる結果を招来することにもなり兼ねず、生産さ
れてから廃車までの使用期間が平均７〜８年という比較
的短命な自動車に用いられる自動車用電線の場合は、大
きな問題となる。価格競争の激しい自動車部門において
は、自動車の機能を下げずに自動車価格の低廉化を実現
することが要求されている。それには、自動車のあらゆ
るパーツ類について、各パーツの性能を落とさず、コス
トダウンを図ることが必要であり、エンジン制御の電子
化に伴い使用数量が特に増加している自動車用電線の場
合も例外ではない。このため電線導体としての材料のコ
ストが高くなるということは電線全体として大きな要素
を占めている。また、従来のＮｉ−Ｓｉ−Ｉｎ−Ｓｎ銅
合金は、溶体化処理、時効硬化処理を行う時効硬化型銅
合金のため、通常の電線製造設備とは別に溶体化処理、
時効硬化処理のための設備を必要としている。この時効
硬化型銅合金の場合には、溶体化処理、時効硬化処理を
行う際に、熱処理の温度制御を正確に行わないと、銅合
金として良好な特性が得られない。ところが溶体化処
理、時効硬化処理を行う際の熱処理の温度は、正確に制
御することが難しい。このため、従来の時効硬化型銅合
金であるＮｉ−Ｓｉ−Ｉｎ−Ｓｎ銅合金にあっては、特
性にバラツキが生じ易いという問題点を有している。さ
らには、従来のＮｉ−Ｓｉ−Ｉｎ−Ｓｎ銅合金は、通常
の電線製造設備とは別に溶体化処理、時効硬化処理のた
めの設備を用い、溶体化処理、時効硬化処理を行って製
造する時効硬化型銅合金であるため、加工コストがアッ
プし、製品コストが大幅にアップするという問題点を有
している。

【０００４】本発明の目的は、複雑な熱処理工程を必要
とせず、導電率の低下を招かないで屈曲性、伸び特性、
引張強さを向上して械的衝撃に対し高強度を保ち、圧着
端子部における屈曲による断線を減少させた導電用高力
銅合金を安価に製造できるようにすることにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
Ｍｇを０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜０．
６ｗｔ％、Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｉｎを０．
０２〜０．２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜０．１ｗｔ％含
有し、残部が基本的に銅からなり、前記ＭｇとＳｎの含
有比が、Ｍｇ：Ｓｎ＝（１）：（１．０以上）にしたものである。

【０００６】請求項２記載の発明は、Ｍｇを０．０５〜
０．２５ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜０．６ｗｔ％、Ｐを
０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｉｎを０．０２〜０．２ｗ
ｔ％、Ｃｏを０．０５〜０．１ｗｔ％含有し、残部が基
本的に銅からなり、前記ＭｇとＳｎの含有比が、Ｍｇ：Ｓｎ＝（１）：（１．０以上）である銅合金を連続鋳造によって作製した鋳造棒を圧
延、伸線後に５００〜６００℃で連続焼鈍し、その後に
８５〜９５％の加工率で伸線し、最終熱処理を３５０〜
４５０℃で連続焼鈍して製造しようというものである。

【０００７】

【作用】請求項１記載の発明は、ＭｇをＣｕ母相中に固
溶させ、引張強さを向上させると共に、Ｍｇの最適添加
量を限定することで、Ｍｇによる鋳造性の悪化を最小に
止め、Ｓｎを添加することで屈曲特性を大幅に向上させ
ると共に、一層の引張強さ、焼鈍後の伸びの向上を図
り、またＭｇ添加による鋳造性の悪化を改善するもので
ある。そしてＰを添加することにより、耐熱性を向上さ
せると共に、さらなる鋳造性の向上を図った。さらに、
Ｉｎの添加により引張強さを一層向上させ、Ｃｏを添加
することにより伸び及び屈曲性の更なる向上を図ったも
のである。

【０００８】ＭｇをＣｕに添加すると、鋳造時に鋳巣な
どが発生しやすくなり、鋳造性が悪化することが従来よ
り知られている。特に、連続鋳造時には鋳造割れが発生
しやすく、微小な鋳造割れでも圧延した時や伸線した時
に、この微小な鋳造割部が圧延又は伸線後の銅合金の欠
陥部となり、この欠陥部から断線するといことが多発す
る。このためＭｇ銅合金の場合は、表皮を面削してから
伸線を行うが、断線が多発する場合がある。一方、Ｍｇ
の添加は導電率の低下が少ない割りに、引張強さの向上
効果が非常に大きい。請求項１記載の発明において、Ｍ
ｇの含有量を０．０５〜０．２５ｗｔ％としたのは、Ｍ
ｇの含有量が０．０５ｗｔ％未満では、引張強さを向上
させる効果が小さく、Ｍｇの含有量が０．２５ｗｔ％を
超えても、引張強さを向上させる効果は飽和してしま
い、導電性が大幅に低下し、鋳造性が急速に悪化するか
らである。

【０００９】また、Ｓｎを添加するとＭｇの添加により
悪化した鋳造性を向上させると共に、屈曲性が大幅に向
上する。また、Ｓｎの添加は、引張強さの向上に効果が
あると共に焼鈍後の伸びの向上にも非常に効果を発揮す
る。請求項１記載の発明において、Ｓｎの含有量を０．
１〜０．６ｗｔ％としたのは、Ｓｎの含有量が０．１ｗ
ｔ％未満では、屈曲性及び鋳造性を向上させる効果が小
さく、Ｓｎの含有量が０．６ｗｔ％を超えても、引張強
さ及び鋳造性の向上効果が飽和してしまい、焼鈍後の伸
び、屈曲性が悪化し、導電性を大幅に低下させるためで
ある。

【００１０】さらにＰの添加は、Ｓｎとの相乗効果によ
って鋳造性を向上させる効果が非常に大きく、Ｍｇの添
加による鋳造性の悪化を大きく改善する。またＰの添加
によって耐熱性も大きく向上するが、導電率の低下が大
きいため添加量は限定される。請求項１記載の発明にお
いて、Ｐの含有量を０．０２〜０．０８ｗｔ％としたの
は、Ｐの含有量が０．０２ｗｔ％未満では、耐熱性の向
上に効果が少なく、またＭｇの添加によって低下した鋳
造性を改善しきれず、Ｐの含有量が０．０８ｗｔ％を超
えると耐熱性及び鋳造性は向上するが、導電性が大幅に
低下して実用的でないためである。

【００１１】さらにまた、Ｉｎの添加は、引張強さを大
きく向上させる。請求項１記載の発明において、Ｉｎの
含有量を０．０２〜０．２ｗｔ％としたのは、Ｉｎの含
有量が０．０２ｗｔ％未満では、引張強さを向上させる
効果が小さく、Ｉｎの含有量が０．２ｗｔ％を超えると
引張強さの向上効果が飽和し、導電性が低下してしまう
ためである。また、高価なＩｎを多量に添加することは
コストアップとなり実用的でない。

【００１２】また、Ｃｏの添加は、伸び特性及び屈曲性
を向上させる。請求項１記載の発明において、Ｃｏの含
有量を０．０５〜０．１ｗｔ％としたのは、Ｃｏの含有
量が０．０５ｗｔ％未満では、伸び特性及び屈曲性を向
上させる効果が小さく、Ｃｏの含有量が０．１ｗｔ％を
超えると伸び特性及び屈曲性の向上効果が飽和し、導電
性が低下してしまうためである。

【００１３】ここでＭｇとＳｎの添加比率は、鋳造性に
大きく影響する。すなわち、Ｍｇの添加量１に対してＳ
ｎの添加量を１．０以上の比率にする必要がある。Ｍｇ
とＳｎの添加比率が、Ｍｇ＞Ｓｎの比率では鋳造性の改善はできない。

【００１４】請求項２記載の発明は、連続鋳造によって
作製したＭｇを０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎを０．
１〜０．６ｗｔ％、Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｉ
ｎを０．０２〜０．２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜０．１
ｗｔ％含有し、残部が基本的に銅からなり、前記Ｍｇと
Ｓｎの含有比が、Ｍｇ：Ｓｎ＝（１）：（１．０以上）である銅合金の鋳造棒を圧延、伸線後に５００〜６００
℃で連続焼鈍し、その後に８５〜９５％の加工率で伸線
し、最終熱処理を３５０〜４５０℃で連続焼鈍して製造
することにより、複雑な熱処理工程（溶体化処理、時効
硬化処理）を必要としない固溶強化型の銅合金で、特に
屈曲特性、伸線加工特性に優れ、引張強さ、伸びにも優
れた、安価な銅合金を得ることができる。

【００１５】

【実施例】以下、本願請求項１記載の発明に係る伸び特
性及び屈曲特性に優れた導電用高力銅合金の具体的実施
例について比較例、従来例と比較して説明する。本願請
求項１記載の発明の実施例として、不活性ガス雰囲気に
保たれたグラファイト製の坩堝炉で、黒鉛粒被覆下にて
電気銅地金を溶解した後、Ｍｇ，Ｓｎ，Ｉｎを純金属の
形態で、Ｐ，Ｃｏを母合金の形態で添加して均一な溶湯
を得る。これを連続鋳造により表１に示す如き各実施例
（Ｎｏ１〜Ｎｏ１１）の組成の２０mmφの鋳造棒を作製
した。これらを冷間圧延後、伸線機によって３．２mmφ
に伸線し、５５０℃で連続焼鈍した。これを、さらに伸
線機によって１．０mmφに伸線した後、不活性ガス雰囲
気の電気炉を用い、４２０℃で連続焼鈍した。その後、
導電率、引張強さ、伸び、屈曲性を測定した。

【００１６】従来例１は、不活性ガス雰囲気に保たれた
グラファイト製の坩堝炉で、黒鉛粒被覆下にて電気銅地
金を溶解した後、Ｎｉ，Ｓｎ，Ｉｎを純金属の形態で、
Ｓｉを母合金の形態で添加して均一な溶湯を得る。これ
を連続鋳造により表１に示す如き組成の２０mmφの鋳造
棒を作製した。これを冷間圧延後、伸線機によって３．
２mmφに伸線した後、不活性ガス雰囲気炉で９００℃で
１時間加熱保持後、水冷し溶体化処理を施した。その
後、１．０mmφまで伸線し、さらに不活性ガス雰囲気炉
で４７０℃で６時間の時効硬化処理を行った。その後、
導電率、引張強さ、伸び、屈曲性を測定した。硬銅は通
常の無酸素銅線である。また、軟銅は通常の無酸素銅線
を不活性ガス雰囲気炉で３００℃で２時間の焼鈍処理を
行った後、導電率、引張強さ、伸び、屈曲性を測定し
た。表２に比較例（Ｎｏ１〜Ｎｏ１０）が示されてお
り、この各比較例は、実施例と同様の製造方法によって
製造されたものである。なお、表１、２に示される各連
続焼鈍機における焼鈍温度は、熱効率を９０％と仮定し
て、焼鈍電圧（Ｖ）、焼鈍速度（ｍ／分）、各銅合金線
の導体抵抗（Ω）から産出したものである。また、表
１、２に示される各銅合金のそれぞれについての屈曲性
試験は、図１に示す如く、治具１に供試材２を挟持し、
他端を２ｋｇの引張荷重Ｗを加えた状態で図１に図示
（Ａ）→（Ｂ）→（Ｃ）→（Ｄ）と左右９０゜曲げを１
回として破断するまで、繰返し行い、その破断するまで
の曲げ回数で表した繰返し屈曲強度を屈曲性とした。な
お、比較例の合金Ｎｏ１〜Ｎｏ１０は、組成がＭｇ，Ｓ
ｎ，Ｐ，Ｉｎと本発明の合金Ｎｏ１〜Ｎｏ１１と同一の
組成成分で構成されているが、比較例合金の各組成の含
有量が本発明の各組成の含有量とは異なっている。

【００１７】

【表１】

【表２】表１の実施例（Ｎｏ１〜Ｎｏ１１）は、従来例１のＮｉ
−Ｓｉ−Ｉｎ−Ｓｎ銅合金と比べて引張強さで若干劣る
が、導電率、伸び率、屈曲性（繰り返し屈曲強度）にお
いては良好な特性を有している。また、実施例（Ｎｏ１
〜Ｎｏ１１）は、硬銅に比べると導電率は劣るものの引
張強さ、伸び率、屈曲性については大幅に向上している
ことが判る。

【００１８】さらに、実施例（Ｎｏ１〜Ｎｏ１１）は、
屈曲性に優れる軟銅と比較すると、屈曲性が軟銅と同等
以上の特性を有していることが判る。このように、表１
の実施例（Ｎｏ１〜Ｎｏ１１）は、各従来例と比較する
と総合的に各従来例よりも優れた特性を有していること
が判る。

【００１９】表２の比較例（Ｎｏ１〜Ｎｏ１０）は、次
のようなものである。比較例１は、Ｍｇの添加量が上限
以上であり、引張強さは良好であるが、導電率、伸び
率、屈曲性が低下する。また、Ｍｇ：Ｓｎの比率が１：
１．０以下のため伸線機における伸線加工性が悪化す
る。比較例２は、Ｍｇの添加量が下限以下のため、引張
強さ、伸び率が大幅に劣る。比較例３は、Ｓｎの添加量
が上限以上であり、引張強さは良好であるが、導電率、
伸び率及び屈曲性が著しく劣る。比較例４は、Ｓｎの添
加量が下限以下のため、導電率は良好であるが、引張強
さ、伸び率、屈曲性が大幅に劣る。また、Ｍｇ：Ｓｎの
比率が１：１．０以下のため伸線機における伸線加工性
が悪化する。比較例５は、Ｐの添加量が上限以上のた
め、導電率が大幅に劣る。比較例６は、Ｐの添加量が下
限以下のため、導電率は良好であるが、伸線機における
伸線加工性が悪化する。比較例７は、Ｉｎの添加量が上
限以上のため、引張強さは良好であるが、導電率が著し
く劣る。比較例８は、Ｉｎの添加量が下限以下のため、
引張強さが劣る。比較例９は、Ｃｏの添加量が上限以上
のため、導電率が大幅に劣る。比較例１０は、Ｃｏの添
加量が下限以下のため、伸び率及び屈曲性が劣る。

【００２０】したがって、本発明に係る伸び特性及び屈
曲特性に優れた導電用高力銅合金の実施例によれば、自
動車用電線の導体に適した特性を有し、導体外径の小
型、軽量化に対応した機械的強度を確保し、圧着端子部
における引張り及び屈曲による断線を減少させることが
できる。また、本実施例によれば、製造コストも安価に
することができる。

【００２１】次に、本願請求項２記載の発明に係る伸び
特性及び屈曲特性に優れた導電用高力銅合金の製造方法
の実施例について比較例と比較して説明する。請求項２
記載の発明に係る伸び特性及び屈曲特性に優れた導電用
高力銅合金の製造方法は、連続鋳造によって作製したＭ
ｇを０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜０．６
ｗｔ％、Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｉｎを０．０
２〜０．２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜０．１ｗｔ％含有
し、残部が基本的に銅からなり、前記ＭｇとＳｎの含有
比が、Ｍｇ：Ｓｎ＝（１）：（１．０以上）である銅合金の鋳造棒を圧延、伸線後に５００〜６００
℃で連続焼鈍し、その後に８５〜９５％の加工率で伸線
し、最終熱処理を３５０〜４５０℃で連続焼鈍して製造
するものである。

【００２２】連続鋳造で作製した鋳造棒を、圧延、伸線
後に連続焼鈍するのは、圧延及び伸線での加工組織を回
復させ、最終熱処理で引張強さを低下することなく伸び
及び屈曲性を向上させるためである。そして、連続焼鈍
の焼鈍温度を５００〜６００℃としたのは、焼鈍温度が
５００℃を下回る温度では圧延及び伸線での加工組織を
十分回復させることができないために最終熱処理で伸び
が十分に向上せず、焼鈍温度が６００℃を超えると焼鈍
処理中の変色が著しく、線材としての巻き取り張力の調
整が困難となるためである。また、５００〜６００℃焼
鈍した後に伸線するのは、最終熱処理で引張強さを大幅
に低下させることなく、伸び及び屈曲性を向上させるた
めである。そして、この伸線の加工率を８５〜９５％に
したのは、加工率が８５％を下回ると、最終熱処理後に
おいて十分な引張強さが確保できず、９５％を超える加
工率では最終熱処理後において伸び及び屈曲性が十分に
向上しないためである。さらに、連続焼鈍して最終熱処
理を施すのは、伸び及び屈曲性を向上するためである。
そして、この連続焼鈍の焼鈍温度を３５０〜４５０℃と
したのは、焼鈍温度が３５０℃を下回る温度では伸びが
十分に向上せず、４５０℃を超える焼鈍温度では引張強
さが低下するためである。

【００２３】このような伸び特性及び屈曲特性に優れた
導電用高力銅合金の製造法によって製造した導電用高力
銅合金の実施例と比較例とが表３に示されている。表３
における実施例（Ｎｏ１２）と比較例（Ｎｏ１１〜Ｎｏ
１５）とは組成成分が同一でその製造方法を変えたもの
である。

【００２４】

【表３】実施例１２は表１の実施例１１と同一の組成を有し、同
一の製造方法によって製造されたものである。すなわ
ち、実施例１２は、不活性ガス雰囲気に保たれたグラフ
ァイト製の坩堝炉で、黒鉛粒被覆下にて電気銅地金を溶
解した後、Ｍｇ，Ｓｎ，Ｉｎを純金属の形態で、Ｐ，Ｃ
ｏを母合金の形態で添加して均一な溶湯を得、これを連
続鋳造により２０mmφの鋳造棒を作製し、さらに冷間圧
延後、伸線機によって３．２mmφに伸線し、５５０℃で
連続焼鈍した後、伸線機によって１．０mmφに伸線し、
不活性ガス雰囲気の電気炉を用い、４２０℃で連続焼鈍
して製造したものである。この導電用高力銅合金の線材
について、各特性試験を行った結果、導電率が６３．８
％IACS、引張強さが５５．２kg／mm²、伸び率が９．０
％、屈曲性が４８回となっている。

【００２５】比較例１１は、中間焼鈍温度が３５０℃と
焼鈍温度範囲（５００〜６００℃）の下限値以下であ
り、中間焼鈍によって圧延及び伸線での加工組織を十分
回復させることができないため、最終焼鈍で引張強さを
低下させることなく、伸び率が７．２％と実施例１２の
ように向上させることができない。比較例１２は、中間
焼鈍から最終焼鈍までの伸線加工率が７５％と加工率範
囲（８５〜９５％）の下限値以下であり、引張強さが４
８．２kg／mm²と最終熱処理後において伸線加工による
引張強さの向上が十分に得られない。比較例１３は、中
間焼鈍から最終焼鈍までの伸線加工率が９９％と加工率
範囲の上限値以上であり、最終焼鈍で引張強さが５７．
４kg／mm²と低下させることはないが、伸び率が７．０
％、屈曲性が４０回と向上させることができない。

【００２６】比較例１４は、最終焼鈍温度が３２０℃と
焼鈍温度範囲（３５０〜４５０℃）の下限値以下であ
り、引張強さは５６．４kg／mm²と良好であるが、焼鈍
効果が得られず、伸び率が４．８％、屈曲性が３６回と
向上しない。比較例１５は、最終焼鈍温度が５００℃と
焼鈍温度範囲の上限値以上であり、導電率が６７．４％
IACS、伸び率が９．４％、屈曲性が４９回と良好である
が、引張強さが４４．８kg／mm²と大幅に低下してしま
う。

【００２７】このように本実施例によれば、溶体化処
理、時効処理等の複雑な熱処理工程を省略することがで
き、溶体化処理に対する中間焼鈍及び時効処理に対する
最終焼鈍ともに、電線製造工程で通常使用されている連
続焼鈍機を用いた２回の熱処理で実施することができ、
硬銅以上の引張強さを有し、導電率は若干低下するが、
軟銅よりも優れた屈曲性を有し、従来のＮｉ−Ｓｉ−Ｉ
ｎ−Ｓｎ銅合金と比べても、引張強さは低下するが伸び
率、導電率、屈曲性が優れ、添加元素もＮｉ−Ｓｉ−Ｉ
ｎ−Ｓｎ銅合金と比べ廉価であり、製造工程も簡素化す
ることができる。

【００２８】

【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、Ｍｇを
０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜０．６ｗｔ
％、Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｉｎを０．０２〜
０．２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜０．１ｗｔ％含有し、
残部を基本的に銅によって構成し、ＭｇとＳｎの含有比
を、（１）：（１．０以上）にしてあるため、複雑な熱
処理工程を必要とせず、導電率の低下を招かないで屈曲
性、伸び特性、引張強さを向上して械的衝撃に対し高強
度を保ち、圧着端子部における屈曲による断線を減少さ
せた導電用高力銅合金を安価に製造することができる。

【００２９】請求項２記載の発明によれば、Ｍｇを０．
０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜０．６ｗｔ％、
Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｉｎを０．０２〜０．
２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜０．１ｗｔ％含有し、残部
を基本的に銅によって構成し、ＭｇとＳｎの含有比を、
（１）：（１．０以上）にした銅合金を、連続鋳造によ
って作製した鋳造棒を圧延、伸線後に５００〜６００℃
で連続焼鈍し、その後に８５〜９５％の加工率で伸線
し、最終熱処理を３５０〜４５０℃で連続焼鈍して製造
することにより、複雑な熱処理工程（溶体化処理、時効
硬化処理）を必要としない固溶強化型の銅合金で、特に
屈曲特性、伸線加工特性に優れ、引張強さ、伸びにも優
れた、安価な銅合金を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例及び比較例、従来例の屈曲試験
方法を示す図である。

【符号の説明】

１……………………………………治具２……………………………………供試材

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成７年２月１３日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１７】

【表１】

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｍｇを０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎ
を０．１〜０．６ｗｔ％、Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ
％、Ｉｎを０．０２〜０．２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜
０．１ｗｔ％含有し、残部が基本的に銅からなり、前記
ＭｇとＳｎの含有比が、Ｍｇ：Ｓｎ＝（１）：（１．０以上）である伸び特性及び屈曲特性に優れた導電用高力銅合
金。
【請求項２】Ｍｇを０．０５〜０．２５ｗｔ％、Ｓｎ
を０．１〜０．６ｗｔ％、Ｐを０．０２〜０．０８ｗｔ
％、Ｉｎを０．０２〜０．２ｗｔ％、Ｃｏを０．０５〜
０．１ｗｔ％含有し、残部が基本的に銅からなり、前記
ＭｇとＳｎの含有比が、Ｍｇ：Ｓｎ＝（１）：（１．０以上）である銅合金を連続鋳造によって作製した鋳造棒を圧
延、伸線後に５００〜６００℃で連続焼鈍し、その後に
８５〜９５％の加工率で伸線し、最終熱処理を３５０〜
４５０℃で連続焼鈍して製造する伸び特性及び屈曲特性
に優れた導電用高力銅合金の製造方法。