JPH0813055A - ＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法およびその方法により作製した製品 - Google Patents
ＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法およびその方法により作製した製品Info
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- JPH0813055A JPH0813055A JP6146047A JP14604794A JPH0813055A JP H0813055 A JPH0813055 A JP H0813055A JP 6146047 A JP6146047 A JP 6146047A JP 14604794 A JP14604794 A JP 14604794A JP H0813055 A JPH0813055 A JP H0813055A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 製品の脆化および表面荒れを起こさず、製品
表面近傍の硬度を向上させる硬化方法を提供することで
ある。 【構成】 ＴｉＡｌ粉末を用いて成形された圧粉体、脱
脂体を焼結する際に、焼結時の温度、時間、圧力を制御
することにより、焼結体表面にＴｉ3 Ａｌ相を析出さ
せ、表面をＴｉＡｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織にする
ことにより焼結体の表面の硬度を向上させる表面硬化方
法および、その方法により作製したＴｉＡｌ金属間化合
物製品。 【効果】 表面の耐摩耗性の向上および傷つき防止が可
能な焼結体表面の硬度を向上させることが可能となる。
また、本発明の硬化方法は、焼結工程と同時に行えるた
め、新たな工程を加える必要がなく、有意義である。
表面近傍の硬度を向上させる硬化方法を提供することで
ある。 【構成】 ＴｉＡｌ粉末を用いて成形された圧粉体、脱
脂体を焼結する際に、焼結時の温度、時間、圧力を制御
することにより、焼結体表面にＴｉ3 Ａｌ相を析出さ
せ、表面をＴｉＡｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織にする
ことにより焼結体の表面の硬度を向上させる表面硬化方
法および、その方法により作製したＴｉＡｌ金属間化合
物製品。 【効果】 表面の耐摩耗性の向上および傷つき防止が可
能な焼結体表面の硬度を向上させることが可能となる。
また、本発明の硬化方法は、焼結工程と同時に行えるた
め、新たな工程を加える必要がなく、有意義である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は粉末冶金、粉末射出成形
等、粉末を成形し、加熱処理により、堅固な成形品を作
製する成形方法において、ＴｉＡｌ粉末を用いて作製し
た焼結体の表面硬度を向上させることが可能な表面硬化
方法に関するものであり、さらにその方法により表面を
硬化させたＴｉＡｌ金属間化合物の製品に関するもので
ある。
等、粉末を成形し、加熱処理により、堅固な成形品を作
製する成形方法において、ＴｉＡｌ粉末を用いて作製し
た焼結体の表面硬度を向上させることが可能な表面硬化
方法に関するものであり、さらにその方法により表面を
硬化させたＴｉＡｌ金属間化合物の製品に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ＴｉＡｌ合金の成形品は、そ
の合金粉末を成形し、圧粉、脱脂あるいは焼結等の熱処
理により、粉末冶金法、粉末射出成形法等により作製さ
れる。しかし、この様に作製されたＴｉＡｌ合金の成形
品は硬度が低く、成形品表面に傷がつきやすく、耐摩耗
性も不十分であった。そこで、このＴｉＡｌ合金の表面
を硬化させる方法も種々検討がなされている。
の合金粉末を成形し、圧粉、脱脂あるいは焼結等の熱処
理により、粉末冶金法、粉末射出成形法等により作製さ
れる。しかし、この様に作製されたＴｉＡｌ合金の成形
品は硬度が低く、成形品表面に傷がつきやすく、耐摩耗
性も不十分であった。そこで、このＴｉＡｌ合金の表面
を硬化させる方法も種々検討がなされている。
【０００３】従来のＴｉＡｌ合金の表面硬化方法として
は、日本金属学会会報第３２巻第２号７３〜７７ページ
に記載されている様に、熱処理により部材全体の組織を
ＴｉＡｌとＴｉ3 Ａｌの層状組織に変化させることによ
り表面硬度を向上させる方法がある。
は、日本金属学会会報第３２巻第２号７３〜７７ページ
に記載されている様に、熱処理により部材全体の組織を
ＴｉＡｌとＴｉ3 Ａｌの層状組織に変化させることによ
り表面硬度を向上させる方法がある。
【０００４】さらに特開平５−７７０８５号公報に記載
されている様に、ＴｉＡｌ合金中に炭化物または酸化物
を有する特定組成の粉末を製品表面に肉盛り溶接するこ
とにより表面硬度を向上させる方法がある。
されている様に、ＴｉＡｌ合金中に炭化物または酸化物
を有する特定組成の粉末を製品表面に肉盛り溶接するこ
とにより表面硬度を向上させる方法がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、Ｔｉ3 Ａｌ相
を多く含むと表面硬度は向上する反面、材料として脆化
を生じるようになる。よって、前者の熱処理により部材
全体の組織をＴｉＡｌとＴｉ3 Ａｌの層状組織に変化さ
せる方法は、製品に脆化が起こり、実用化に乏しい。ま
た、後者の肉盛り溶接する方法は、ＴｉＡｌ中に炭化
物、酸化物が分散することにより表面荒れがおきる。ま
た両者共、製品の製造工程に、新たな工程を加えなけれ
ばならない。
を多く含むと表面硬度は向上する反面、材料として脆化
を生じるようになる。よって、前者の熱処理により部材
全体の組織をＴｉＡｌとＴｉ3 Ａｌの層状組織に変化さ
せる方法は、製品に脆化が起こり、実用化に乏しい。ま
た、後者の肉盛り溶接する方法は、ＴｉＡｌ中に炭化
物、酸化物が分散することにより表面荒れがおきる。ま
た両者共、製品の製造工程に、新たな工程を加えなけれ
ばならない。
【０００６】そこで、本発明の目的は、上記課題を解決
して、製品の脆化および表面荒れを起こさず製品表面近
傍の硬度を向上させることにより、表面の耐摩耗性の向
上および傷つき防止が可能なＴｉＡｌ金属間化合物を提
供することであり、その表面硬化方法を提供することで
ある。
して、製品の脆化および表面荒れを起こさず製品表面近
傍の硬度を向上させることにより、表面の耐摩耗性の向
上および傷つき防止が可能なＴｉＡｌ金属間化合物を提
供することであり、その表面硬化方法を提供することで
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の表面硬化方法は下記記載の構成を採用す
る。
に、本発明の表面硬化方法は下記記載の構成を採用す
る。
【０００８】本発明の第１の表面硬化方法は、ＴｉＡｌ
粉末を用いて成形された圧粉体、脱脂体の焼結体表面に
Ｔｉ3 Ａｌ相を析出させ、表面層をＴｉＡｌ相とＴｉ3
Ａｌ相の混合相にすることにより、表面硬度を向上させ
ることを特徴とするＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方
法である。
粉末を用いて成形された圧粉体、脱脂体の焼結体表面に
Ｔｉ3 Ａｌ相を析出させ、表面層をＴｉＡｌ相とＴｉ3
Ａｌ相の混合相にすることにより、表面硬度を向上させ
ることを特徴とするＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方
法である。
【０００９】また、本発明の第２の表面硬化方法は、前
記Ｔｉ3 Ａｌ相を析出させる工程を、焼結体を作製する
際に圧粉体または脱脂体表面のＡｌを蒸発させることに
より行うＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法である。
記Ｔｉ3 Ａｌ相を析出させる工程を、焼結体を作製する
際に圧粉体または脱脂体表面のＡｌを蒸発させることに
より行うＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法である。
【００１０】さらに、本発明の第３の表面硬化方法は、
前記、圧粉体または脱脂体表面のＡｌを蒸発させる方法
を、焼結工程中の温度、時間および圧力を制御すること
により行うＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法であ
る。
前記、圧粉体または脱脂体表面のＡｌを蒸発させる方法
を、焼結工程中の温度、時間および圧力を制御すること
により行うＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法であ
る。
【００１１】本発明の製品は上記本発明のＴｉＡｌ金属
間化合物の表面硬化方法により、表面硬化がなされたＴ
ｉＡｌ金属間化合物の製品である。
間化合物の表面硬化方法により、表面硬化がなされたＴ
ｉＡｌ金属間化合物の製品である。
【００１２】本発明中の、圧粉体または脱脂体表面のＡ
ｌを蒸発させる工程における焼結炉内の温度及び圧力
は、保持温度が１３００℃〜１４００℃、圧力が１０-3
Ｔｏｒｒ以下である。また、前記保持温度および圧力に
応じて保持時間を最適な時間に制御することが好まし
い。
ｌを蒸発させる工程における焼結炉内の温度及び圧力
は、保持温度が１３００℃〜１４００℃、圧力が１０-3
Ｔｏｒｒ以下である。また、前記保持温度および圧力に
応じて保持時間を最適な時間に制御することが好まし
い。
【００１３】本発明の表面硬化方法における、焼結体表
面へＴｉ3 Ａｌ相を析出させる工程は、粉末冶金、粉末
射出成形等の焼結の工程で行うことができる。すなわ
ち、前記焼結の工程において、焼結炉内の温度、時間お
よび圧力を制御することによりＡｌを蒸発させること
で、焼結体の表面にＴｉ3 Ａｌ相を析出させることがで
き、表面層をＴｉＡｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の混合相にする
事ができる。
面へＴｉ3 Ａｌ相を析出させる工程は、粉末冶金、粉末
射出成形等の焼結の工程で行うことができる。すなわ
ち、前記焼結の工程において、焼結炉内の温度、時間お
よび圧力を制御することによりＡｌを蒸発させること
で、焼結体の表面にＴｉ3 Ａｌ相を析出させることがで
き、表面層をＴｉＡｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の混合相にする
事ができる。
【００１４】以上の方法を用いることにより、製品の脆
化および表面荒れを起こさず、焼結体の表面硬度を向上
させることができる。本発明の表面硬化方法は、例えば
時計の外装材料に利用することができ、ＴｉＡｌ金属間
化合物の時計外装製品を作製することができる。
化および表面荒れを起こさず、焼結体の表面硬度を向上
させることができる。本発明の表面硬化方法は、例えば
時計の外装材料に利用することができ、ＴｉＡｌ金属間
化合物の時計外装製品を作製することができる。
【００１５】
【作用】Ｔｉ−Ａｌ系２元系状態図によれば、ＴｉＡｌ
の組成は、ＴｉＡｌ相とＴｉ3Ａｌ相の共存領域線のＡ
ｌリッチ側に位置する。よって、ＴｉＡｌの組成を僅か
にずらし、Ａｌ濃度が少なくなると、このＴｉＡｌ相と
Ｔｉ3 Ａｌ相の共存領域内に位置することになる。この
領域では、ＴｉＡｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織が形成
される。この層状組織は、ＴｉＡｌ相より硬さは大きい
がその反面脆い。よって、製品全体の組織をこの層状組
織にすると脆化が起こり、ひび割れが起きたり、割れや
すくなったりする。本発明の硬化方法は、ＴｉＡｌの圧
粉体または脱脂体表面のＡｌを蒸発させることにより、
製品の表面にＴｉ3 Ａｌ相を析出させ、表面だけをこの
層状組織にすることができ、製品の脆化を起こさずに表
面硬度を上げることができる。この表面の層状組織の厚
さは、３００μｍ以下が好ましく、３００μｍ以上にな
ると、焼結時の歪による変形等が起きてしまい、更に厚
くなると、製品の脆化が起きてしまう。
の組成は、ＴｉＡｌ相とＴｉ3Ａｌ相の共存領域線のＡ
ｌリッチ側に位置する。よって、ＴｉＡｌの組成を僅か
にずらし、Ａｌ濃度が少なくなると、このＴｉＡｌ相と
Ｔｉ3 Ａｌ相の共存領域内に位置することになる。この
領域では、ＴｉＡｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織が形成
される。この層状組織は、ＴｉＡｌ相より硬さは大きい
がその反面脆い。よって、製品全体の組織をこの層状組
織にすると脆化が起こり、ひび割れが起きたり、割れや
すくなったりする。本発明の硬化方法は、ＴｉＡｌの圧
粉体または脱脂体表面のＡｌを蒸発させることにより、
製品の表面にＴｉ3 Ａｌ相を析出させ、表面だけをこの
層状組織にすることができ、製品の脆化を起こさずに表
面硬度を上げることができる。この表面の層状組織の厚
さは、３００μｍ以下が好ましく、３００μｍ以上にな
ると、焼結時の歪による変形等が起きてしまい、更に厚
くなると、製品の脆化が起きてしまう。
【００１６】また、本発明の硬化方法においては、Ｔｉ
Ａｌ粉末を焼結する際にＴｉとＡｌの蒸気圧に差がある
ことを利用し、Ｔｉの蒸気圧以上Ａｌの蒸気圧以下の圧
力中で焼結することにより、表面近傍からＡｌのみを蒸
発させることができる。表面からＡｌが蒸発することに
より、表面近傍にＴｉ3 Ａｌ相が析出し、ＴｉＡｌ相と
Ｔｉ3 Ａｌ相の層状組織が形成される。さらに、Ａｌの
蒸発は表面から進行するため、焼結時の温度、圧力およ
び時間を調整することにより、焼結体表面の層状組織の
厚さを制御することができる。焼結炉の保持温度が１３
００℃を下回ると焼結時の収縮不十分のため焼結体の密
度が向上せず、機械的性質に劣る。また１４００℃を超
えると、焼結体全体の組織が層状組織に変化し、脆化
し、延性が低下するため、焼結炉の保持温度は１３００
℃以上１４００℃以下であることが好ましい。また、圧
力は上記温度範囲において、Ｔｉが蒸発せずにＡｌが蒸
発しやすいように１０-6〜１０-3Ｔｏｒｒである必要が
ある。更に焼結炉内で保持する時間は長すぎると層状組
織が厚くなり、製品の延性が低下し、短いと逆に層状組
織が薄くなり、十分な表面硬度が得られなくなるので、
上記温度および圧力に応じて制御することが好ましい。
Ａｌ粉末を焼結する際にＴｉとＡｌの蒸気圧に差がある
ことを利用し、Ｔｉの蒸気圧以上Ａｌの蒸気圧以下の圧
力中で焼結することにより、表面近傍からＡｌのみを蒸
発させることができる。表面からＡｌが蒸発することに
より、表面近傍にＴｉ3 Ａｌ相が析出し、ＴｉＡｌ相と
Ｔｉ3 Ａｌ相の層状組織が形成される。さらに、Ａｌの
蒸発は表面から進行するため、焼結時の温度、圧力およ
び時間を調整することにより、焼結体表面の層状組織の
厚さを制御することができる。焼結炉の保持温度が１３
００℃を下回ると焼結時の収縮不十分のため焼結体の密
度が向上せず、機械的性質に劣る。また１４００℃を超
えると、焼結体全体の組織が層状組織に変化し、脆化
し、延性が低下するため、焼結炉の保持温度は１３００
℃以上１４００℃以下であることが好ましい。また、圧
力は上記温度範囲において、Ｔｉが蒸発せずにＡｌが蒸
発しやすいように１０-6〜１０-3Ｔｏｒｒである必要が
ある。更に焼結炉内で保持する時間は長すぎると層状組
織が厚くなり、製品の延性が低下し、短いと逆に層状組
織が薄くなり、十分な表面硬度が得られなくなるので、
上記温度および圧力に応じて制御することが好ましい。
【００１７】図１に本発明の硬化方法を用いて硬化させ
た焼結体の断面組織を模式的に示す。表面は、ＴｉＡｌ
相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織であり、内部はＴｉＡｌ相
の等軸組織が存在するので、製品自体の延性は失われな
い。以上示した様に、本発明の硬化方法を用いることに
よって、ＴｉＡｌ粉末製品の脆化および表面荒れを起こ
さず、製品表面近傍の硬度を向上させることができ、表
面の耐摩耗性の向上および傷つき防止が可能なＴｉＡｌ
焼結体を製造することができる。
た焼結体の断面組織を模式的に示す。表面は、ＴｉＡｌ
相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織であり、内部はＴｉＡｌ相
の等軸組織が存在するので、製品自体の延性は失われな
い。以上示した様に、本発明の硬化方法を用いることに
よって、ＴｉＡｌ粉末製品の脆化および表面荒れを起こ
さず、製品表面近傍の硬度を向上させることができ、表
面の耐摩耗性の向上および傷つき防止が可能なＴｉＡｌ
焼結体を製造することができる。
【００１８】
【実施例】以下本発明について実施例１〜６により説明
する。
する。
【００１９】（実施例１）表面硬化をおこなう部材の材
料粉末として、Ｔｉ−５０ａｔ％Ａｌ合金粉末（平均粒
径１１μｍ）を用意し、この粉末を油圧プレスによって
圧縮成形し、６ｍｍφ×４ｍｍの円柱状の圧粉体を作製
した。この圧粉体を１３００℃まで昇温速度１０℃／ｍ
ｉｎで加熱し、この温度を保持温度とし、２時間保持し
た後、約５．６℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却することに
より焼結体を作製した。なお焼結工程中の雰囲気圧力
は、１０-4〜１０-5Ｔｏｒｒである。
料粉末として、Ｔｉ−５０ａｔ％Ａｌ合金粉末（平均粒
径１１μｍ）を用意し、この粉末を油圧プレスによって
圧縮成形し、６ｍｍφ×４ｍｍの円柱状の圧粉体を作製
した。この圧粉体を１３００℃まで昇温速度１０℃／ｍ
ｉｎで加熱し、この温度を保持温度とし、２時間保持し
た後、約５．６℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却することに
より焼結体を作製した。なお焼結工程中の雰囲気圧力
は、１０-4〜１０-5Ｔｏｒｒである。
【００２０】（実施例２）保持温度を１３５０℃に変え
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
【００２１】（実施例３）保持温度を１４００℃に変え
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
【００２２】（実施例４）保持時間を４時間に変えた以
外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
【００２３】（実施例５）保持温度を１３５０℃、保持
時間を４時間に変えた以外は実施例１と同様に行い、焼
結体を作製した。
時間を４時間に変えた以外は実施例１と同様に行い、焼
結体を作製した。
【００２４】（実施例６）保持温度を１４００℃、保持
時間を４時間に変えた以外は実施例１と同様に行い、焼
結体を作製した。
時間を４時間に変えた以外は実施例１と同様に行い、焼
結体を作製した。
【００２５】（比較例１）保持温度を１２５０℃に変え
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
【００２６】（比較例２）保持温度を１４５０℃に変え
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
た以外は実施例１と同様に行い、焼結体を作製した。
【００２７】各実施例により作製した焼結体を切断し、
硝酸とフッ酸の混酸（濃硝酸：フッ酸：水＝３：２：１
９５）により約３０秒間エッチングを行い、組織観察を
行い、層状組織の厚さ、ビッカース硬さおよび焼結体内
部の等軸ＴｉＡｌ相のビッカース硬さを測定した。その
結果を表１に示す。各実施例により作製した焼結体にお
いては、表面近傍に４５μｍ〜２４０μｍのＴｉＡｌ相
とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織が観察され、内部は等軸のＴ
ｉＡｌ相であった。表１から表面近傍に存在するＴｉＡ
ｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織の方が内部に存在する等
軸ＴｉＡｌ相よりビッカース硬さが向上していることが
明白であり、表面硬度が可なり上昇していることがわか
る。また焼結温度の上昇、保持時間の増加に伴い層状組
織の層厚は広くなっており、層状組織の厚さに、焼結温
度、保持時間が関与していることが分かる。比較例１で
作製した焼結体は、断面にポアが多く、適当な研磨およ
びエッチングを行っても組織が見られず、ビッカース硬
さの測定もできなかった。これは焼結工程中の保持温度
が１２５０℃と低いため、収縮が不十分となり、ポアが
多くなったためと考えられる。また、比較例２で作製し
た焼結体は、組織観察の結果、全体の組織がＴｉＡｌ相
とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織となっており、そのビッカー
ス硬さは３００．２Ｈｖであった。これは、焼結工程中
の保持温度が１４５０℃と高いためであり、焼結体には
溶融した跡も見られた。
硝酸とフッ酸の混酸（濃硝酸：フッ酸：水＝３：２：１
９５）により約３０秒間エッチングを行い、組織観察を
行い、層状組織の厚さ、ビッカース硬さおよび焼結体内
部の等軸ＴｉＡｌ相のビッカース硬さを測定した。その
結果を表１に示す。各実施例により作製した焼結体にお
いては、表面近傍に４５μｍ〜２４０μｍのＴｉＡｌ相
とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織が観察され、内部は等軸のＴ
ｉＡｌ相であった。表１から表面近傍に存在するＴｉＡ
ｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織の方が内部に存在する等
軸ＴｉＡｌ相よりビッカース硬さが向上していることが
明白であり、表面硬度が可なり上昇していることがわか
る。また焼結温度の上昇、保持時間の増加に伴い層状組
織の層厚は広くなっており、層状組織の厚さに、焼結温
度、保持時間が関与していることが分かる。比較例１で
作製した焼結体は、断面にポアが多く、適当な研磨およ
びエッチングを行っても組織が見られず、ビッカース硬
さの測定もできなかった。これは焼結工程中の保持温度
が１２５０℃と低いため、収縮が不十分となり、ポアが
多くなったためと考えられる。また、比較例２で作製し
た焼結体は、組織観察の結果、全体の組織がＴｉＡｌ相
とＴｉ3 Ａｌ相の層状組織となっており、そのビッカー
ス硬さは３００．２Ｈｖであった。これは、焼結工程中
の保持温度が１４５０℃と高いためであり、焼結体には
溶融した跡も見られた。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明の
硬化方法を用いると、ＴｉＡｌ粉末を所定の温度、圧
力、時間で焼結することにより表面にＴｉ3 Ａｌ相とＴ
ｉＡｌ相の層状組織を析出させることができ、内部より
硬質の表面を形成する製品を得られる。また、その時の
温度、圧力および時間を制御することにより、その層状
組織の層厚を制御することが可能になり、用途に応じ
た、表面硬質層の厚みを持った製品の製造ができるよう
になり、表面の耐摩耗性の向上および傷つき防止が可能
となる。しかも、本発明の硬化方法により作製した製品
は、内部が等軸のＴｉＡｌ組織を有しており、製品自体
の延性は失われず、製品内部の脆化が起こらない。ま
た、製品表面に炭化物、酸化物等が分散されないため、
表面荒れも起こらない。さらに、本発明の硬化方法は、
焼結工程と同時に行えるため、新たな工程を加える必要
がなく、有意義である。
硬化方法を用いると、ＴｉＡｌ粉末を所定の温度、圧
力、時間で焼結することにより表面にＴｉ3 Ａｌ相とＴ
ｉＡｌ相の層状組織を析出させることができ、内部より
硬質の表面を形成する製品を得られる。また、その時の
温度、圧力および時間を制御することにより、その層状
組織の層厚を制御することが可能になり、用途に応じ
た、表面硬質層の厚みを持った製品の製造ができるよう
になり、表面の耐摩耗性の向上および傷つき防止が可能
となる。しかも、本発明の硬化方法により作製した製品
は、内部が等軸のＴｉＡｌ組織を有しており、製品自体
の延性は失われず、製品内部の脆化が起こらない。ま
た、製品表面に炭化物、酸化物等が分散されないため、
表面荒れも起こらない。さらに、本発明の硬化方法は、
焼結工程と同時に行えるため、新たな工程を加える必要
がなく、有意義である。
【図１】本発明法を用いて作製した焼結体の断面組織の
模式図である。
模式図である。
１ ＴｉＡｌ焼結体 ２ 等軸ＴｉＡｌ相 ３ ＴｉＡｌ相 ４ Ｔｉ3 Ａｌ相 ５ ＴｉＡｌ相＋Ｔｉ3 Ａｌ相の層状組織部
Claims (4)
- 【請求項１】 ＴｉＡｌ粉末を用いて成形された圧粉
体、脱脂体の焼結体表面にＴｉ3 Ａｌ相を析出させ、表
面層をＴｉＡｌ相とＴｉ3 Ａｌ相の混合相にすることに
より、表面硬度を向上させることを特徴とするＴｉＡｌ
金属間化合物の表面硬化方法。 - 【請求項２】 前記Ｔｉ3 Ａｌ相を析出させる工程は、
焼結体を作製する際に表面のＡｌを蒸発させることによ
り行うことを特徴とする請求項１に記載のＴｉＡｌ金属
間化合物の表面硬化方法。 - 【請求項３】 前記Ｔｉ3 Ａｌ相を析出させる工程は、
焼結工程中の温度、時間および圧力を制御することによ
り、焼結体表面のＡｌを蒸発させることによって行うこ
とを特徴とする請求項１に記載のＴｉＡｌ金属間化合物
の表面硬化方法。 - 【請求項４】 請求項１、２または３に記載のＴｉＡｌ
金属間化合物の表面硬化方法により作製した製品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6146047A JPH0813055A (ja) | 1994-06-28 | 1994-06-28 | ＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法およびその方法により作製した製品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6146047A JPH0813055A (ja) | 1994-06-28 | 1994-06-28 | ＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法およびその方法により作製した製品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0813055A true JPH0813055A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15398905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6146047A Pending JPH0813055A (ja) | 1994-06-28 | 1994-06-28 | ＴｉＡｌ金属間化合物の表面硬化方法およびその方法により作製した製品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813055A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6270914B1 (en) * | 1995-11-08 | 2001-08-07 | Citizen Watch Co., Ltd. | Surface-hardened titanium material, surface hardening method of titanium material, watchcase decoration article, and decoration article |
| CN103993311A (zh) * | 2014-06-06 | 2014-08-20 | 江苏大学 | 在钛金属表面制备Ti-Si合金涂层的方法 |
| WO2017179652A1 (ja) * | 2016-04-14 | 2017-10-19 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | チタン合金、時計外装部品用素材の製造方法 |
-
1994
- 1994-06-28 JP JP6146047A patent/JPH0813055A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6270914B1 (en) * | 1995-11-08 | 2001-08-07 | Citizen Watch Co., Ltd. | Surface-hardened titanium material, surface hardening method of titanium material, watchcase decoration article, and decoration article |
| CN103993311A (zh) * | 2014-06-06 | 2014-08-20 | 江苏大学 | 在钛金属表面制备Ti-Si合金涂层的方法 |
| WO2017179652A1 (ja) * | 2016-04-14 | 2017-10-19 | 国立研究開発法人物質・材料研究機構 | チタン合金、時計外装部品用素材の製造方法 |
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