JPH0813094A - 二相ステンレス鋳鋼およびその製法 - Google Patents
二相ステンレス鋳鋼およびその製法Info
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- JPH0813094A JPH0813094A JP16478994A JP16478994A JPH0813094A JP H0813094 A JPH0813094 A JP H0813094A JP 16478994 A JP16478994 A JP 16478994A JP 16478994 A JP16478994 A JP 16478994A JP H0813094 A JPH0813094 A JP H0813094A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ０．２％耐力が５５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸
びが２５％以上で、遠心分離器の回転リングに延べ１０
００時間使用してもスケールの発生が全く観察されない
二相ステンレス鋳鋼を提供する。 【構成】 Ｃｒ：２０〜３５重量％、Ｎｉ：３〜１２重
量％、Ｍｏ：０．５〜６重量％、Ｃｏ：０．０１〜０．
２７重量％、Ｃｕ：０．１〜３重量％、Ｎ：０．０５〜
３重量％、Ｗ：１〜３重量％、Ｃ：０．１２重量％以
下、Ｓｉ：３重量％以下、Ｍｎ：５重量％以下を含み、
残部が鉄および不可避不純物からなる二相ステンレス鋳
鋼であり、溶解後の鋳造を遠心鋳造法を用いて行う二相
ステンレス鋳鋼の製法である。
びが２５％以上で、遠心分離器の回転リングに延べ１０
００時間使用してもスケールの発生が全く観察されない
二相ステンレス鋳鋼を提供する。 【構成】 Ｃｒ：２０〜３５重量％、Ｎｉ：３〜１２重
量％、Ｍｏ：０．５〜６重量％、Ｃｏ：０．０１〜０．
２７重量％、Ｃｕ：０．１〜３重量％、Ｎ：０．０５〜
３重量％、Ｗ：１〜３重量％、Ｃ：０．１２重量％以
下、Ｓｉ：３重量％以下、Ｍｎ：５重量％以下を含み、
残部が鉄および不可避不純物からなる二相ステンレス鋳
鋼であり、溶解後の鋳造を遠心鋳造法を用いて行う二相
ステンレス鋳鋼の製法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、遠心分離機の回転体な
どの高強度、高耐食性が必要とされる装置部材の材料な
どに用いて好適な二相ステンレス鋳鋼に関する。
どの高強度、高耐食性が必要とされる装置部材の材料な
どに用いて好適な二相ステンレス鋳鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、食品工業や汚水処理に用いられ
る遠心分離機は、装置の大型化、回転数の増大や腐食環
境の悪化によって、その材料の強度や耐食性に対する要
求がますます厳しくなってきている。現今では、強度と
しては、０．２％耐力が５５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸び
が２５％以上要求されている。また、耐食性について
も、より優れたものが求められている。
る遠心分離機は、装置の大型化、回転数の増大や腐食環
境の悪化によって、その材料の強度や耐食性に対する要
求がますます厳しくなってきている。現今では、強度と
しては、０．２％耐力が５５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、伸び
が２５％以上要求されている。また、耐食性について
も、より優れたものが求められている。
【０００３】従来、このような高強度、高耐食性材料と
して高Ｃｒ低Ｎｉ系の二相ステンレス鋳鋼が提案されて
いる（特開昭５２−１５３８２１号公報、特開昭６４−
３１９５３号公報）。
して高Ｃｒ低Ｎｉ系の二相ステンレス鋳鋼が提案されて
いる（特開昭５２−１５３８２１号公報、特開昭６４−
３１９５３号公報）。
【０００４】しかしながら、上記従来の二相ステンレス
鋳鋼は、強度において前記要求を満足するものはあるも
のの、耐食性が充分なものではない。即ち、本発明者に
よれば、上記従来の二相ステンレス鋳鋼は、耐隙間腐食
性が優れているものと提案されているにもかかわらず、
実際に遠心分離機の固定部材と係合する回転リングに用
いると、汚泥処理に延べ１０００時間運転した時点で該
回転リングの１個所以上にスケールの発生が観察された
鋼種がかなりあった（以下、これを遠心分離試験とい
う）。
鋳鋼は、強度において前記要求を満足するものはあるも
のの、耐食性が充分なものではない。即ち、本発明者に
よれば、上記従来の二相ステンレス鋳鋼は、耐隙間腐食
性が優れているものと提案されているにもかかわらず、
実際に遠心分離機の固定部材と係合する回転リングに用
いると、汚泥処理に延べ１０００時間運転した時点で該
回転リングの１個所以上にスケールの発生が観察された
鋼種がかなりあった（以下、これを遠心分離試験とい
う）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
事情に鑑み、０．２％耐力が５５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、
伸びが２５％以上で、遠心分離機の回転リングに延べ１
０００時間使用してもスケールの発生が全く観察されな
い二相ステンレス鋳鋼を提供することにある。
事情に鑑み、０．２％耐力が５５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、
伸びが２５％以上で、遠心分離機の回転リングに延べ１
０００時間使用してもスケールの発生が全く観察されな
い二相ステンレス鋳鋼を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく、まず、耐隙間腐食性を評価する方法とし
て、従来の、塩素イオン含有水溶液中での分極曲線から
孔食電位を測定する方法に代わる、遠心分離試験の結果
と強い相関を示す方法について、鋭意研究した。その結
果、試料にシリコンラバーを用いて隙間を設けたものを
使用しＪＩＳ Ｇ０５７７の孔食電位測定法によって測
定した二相ステンレス鋳鋼の孔食電位が遠心分離試験の
結果と強い相関を示すことおよびその孔食電位が８００
ｍＶ以上であれば、優れた耐隙間腐食性を示すことの知
見を得た。 そこで、次に、ＪＩＳＧ ０５７７による
孔食電位に及ぼす種々元素の影響について、詳細に検討
した。その結果、特にＣｏとＷの添加量を限定すること
によって上記目的を達成し得ることを見出した。
達成すべく、まず、耐隙間腐食性を評価する方法とし
て、従来の、塩素イオン含有水溶液中での分極曲線から
孔食電位を測定する方法に代わる、遠心分離試験の結果
と強い相関を示す方法について、鋭意研究した。その結
果、試料にシリコンラバーを用いて隙間を設けたものを
使用しＪＩＳ Ｇ０５７７の孔食電位測定法によって測
定した二相ステンレス鋳鋼の孔食電位が遠心分離試験の
結果と強い相関を示すことおよびその孔食電位が８００
ｍＶ以上であれば、優れた耐隙間腐食性を示すことの知
見を得た。 そこで、次に、ＪＩＳＧ ０５７７による
孔食電位に及ぼす種々元素の影響について、詳細に検討
した。その結果、特にＣｏとＷの添加量を限定すること
によって上記目的を達成し得ることを見出した。
【０００７】即ち、本発明の二相ステンレス鋳鋼の第１
のものは、Ｃｒ：２０〜３５重量％、Ｎｉ：３〜１２重
量％、Ｍｏ：０．５〜６重量％、Ｃｏ：０．０１〜０．
２７重量％、Ｃｕ：０．１〜３重量％、Ｎ：０．０５〜
３重量％、Ｗ：１〜３重量％、Ｃ：０．１２重量％以
下、Ｓｉ：３重量％以下、Ｍｎ：５重量％以下を含み、
残部が鉄および不可避不純物からなり、第２のものは、
上記第１のもののうちより好ましいもので、Ｃｒ：２５
〜２７重量％、Ｎｉ：５．５〜７重量％、Ｍｏ：３〜
４．５重量％、Ｃｏ：０．０１〜０．２７重量％、Ｃ
ｕ：０．５〜１．５重量％、Ｎ：０．１５〜０．３重量
％、Ｗ：１〜１．５重量％、Ｃ：０．０５重量％以下、
Ｓｉ：１重量％以下、Ｍｎ：１重量％以下を含み、残部
が鉄および不可避不純物からなる。また、本発明の二相
ステンレス鋳鋼の製法は、上記第１および第２の二相ス
テンレス鋳鋼を溶解後、遠心鋳造法を用いて鋳造するも
のである。
のものは、Ｃｒ：２０〜３５重量％、Ｎｉ：３〜１２重
量％、Ｍｏ：０．５〜６重量％、Ｃｏ：０．０１〜０．
２７重量％、Ｃｕ：０．１〜３重量％、Ｎ：０．０５〜
３重量％、Ｗ：１〜３重量％、Ｃ：０．１２重量％以
下、Ｓｉ：３重量％以下、Ｍｎ：５重量％以下を含み、
残部が鉄および不可避不純物からなり、第２のものは、
上記第１のもののうちより好ましいもので、Ｃｒ：２５
〜２７重量％、Ｎｉ：５．５〜７重量％、Ｍｏ：３〜
４．５重量％、Ｃｏ：０．０１〜０．２７重量％、Ｃ
ｕ：０．５〜１．５重量％、Ｎ：０．１５〜０．３重量
％、Ｗ：１〜１．５重量％、Ｃ：０．０５重量％以下、
Ｓｉ：１重量％以下、Ｍｎ：１重量％以下を含み、残部
が鉄および不可避不純物からなる。また、本発明の二相
ステンレス鋳鋼の製法は、上記第１および第２の二相ス
テンレス鋳鋼を溶解後、遠心鋳造法を用いて鋳造するも
のである。
【０００８】
【作用】本発明の二相ステンレス鋳鋼の成分および組成
の限定理由について述べる。
の限定理由について述べる。
【０００９】Ｃｒは、二相ステンレス鋼の形成および耐
食性の向上のための基本的な元素であり、その添加量は
２０〜３５重量％（以下、％は特記しない限り重量％を
意味する）、好ましくは２５〜２７％である。２０％未
満では耐食性が低下し、３５％を超えると靱性が低下す
る。
食性の向上のための基本的な元素であり、その添加量は
２０〜３５重量％（以下、％は特記しない限り重量％を
意味する）、好ましくは２５〜２７％である。２０％未
満では耐食性が低下し、３５％を超えると靱性が低下す
る。
【００１０】Ｎｉは、鋼の靱性と耐孔食性を向上させる
元素であり、その添加量は３〜１２％、好ましくは５．
５〜７％である。３％未満では、オーステナイト相が消
失し、１２％を超えるとオーステナイト相の量が増大し
強度が低下する。
元素であり、その添加量は３〜１２％、好ましくは５．
５〜７％である。３％未満では、オーステナイト相が消
失し、１２％を超えるとオーステナイト相の量が増大し
強度が低下する。
【００１１】Ｍｏは、耐局部腐食性、耐孔食性を向上さ
せ、その添加量は０．５〜６％、好ましくは３〜４．５
％である。０．５％未満では耐局部腐食性、耐孔食性が
劣化し、６％を超えると靱性が低下する。
せ、その添加量は０．５〜６％、好ましくは３〜４．５
％である。０．５％未満では耐局部腐食性、耐孔食性が
劣化し、６％を超えると靱性が低下する。
【００１２】Ｃｏは、耐隙間腐食性を向上させると共に
オーステナイト相中に濃縮して伸びを向上させ、その添
加量は０．０１〜０．２７％である。０．０１％未満で
は耐隙間腐食性が充分でなく、０．２７％を超えると耐
力が低下する。
オーステナイト相中に濃縮して伸びを向上させ、その添
加量は０．０１〜０．２７％である。０．０１％未満で
は耐隙間腐食性が充分でなく、０．２７％を超えると耐
力が低下する。
【００１３】Ｃｕは、非酸化性環境での耐食性、特に耐
孔食性を向上させ、その添加量は０．１〜３％、好まし
くは０．５〜１．５％である。０．１％未満ではその効
果が少なく、３％を超えると鋳造偏析をおこして強度低
下を招く。
孔食性を向上させ、その添加量は０．１〜３％、好まし
くは０．５〜１．５％である。０．１％未満ではその効
果が少なく、３％を超えると鋳造偏析をおこして強度低
下を招く。
【００１４】Ｎは、耐孔食性、耐隙間腐食性を著しく向
上させ、その添加量は０．０５〜３％、好ましくは０．
１５〜０．３％である。０．０５％未満ではその効果が
少なく、３％を超えるとオーステナイト相の量が過多に
なったり鋼中に気泡を生じ欠陥となったりする。
上させ、その添加量は０．０５〜３％、好ましくは０．
１５〜０．３％である。０．０５％未満ではその効果が
少なく、３％を超えるとオーステナイト相の量が過多に
なったり鋼中に気泡を生じ欠陥となったりする。
【００１５】Ｗは、フェライト相を強化し耐力を著しく
向上させると共に耐隙間腐食性を向上させ、その添加量
は１〜３％、好ましくは１〜１．５％である。１％未満
ではその効果が充分でなく、３％を超えると靱性が低下
する。
向上させると共に耐隙間腐食性を向上させ、その添加量
は１〜３％、好ましくは１〜１．５％である。１％未満
ではその効果が充分でなく、３％を超えると靱性が低下
する。
【００１６】Ｃは、オーステナイト相の生成元素であ
り、その添加量は０．１２％以下、好ましくは０．０５
％以下である。０．１２％を超えると、Ｃｒ炭化物を析
出し、延性、靱性、耐食性が低下する。
り、その添加量は０．１２％以下、好ましくは０．０５
％以下である。０．１２％を超えると、Ｃｒ炭化物を析
出し、延性、靱性、耐食性が低下する。
【００１７】Ｓｉは、鋼溶製の際、溶鋼の脱酸および鋳
造性の確保のため必要であると共に耐食性を向上させ、
その添加量は３％以下、好ましくは１％以下である。３
％を超えると、σ相が析出して強度や耐食性が低下す
る。
造性の確保のため必要であると共に耐食性を向上させ、
その添加量は３％以下、好ましくは１％以下である。３
％を超えると、σ相が析出して強度や耐食性が低下す
る。
【００１８】Ｍｎは、鋼溶製の際、溶鋼の脱酸、脱硫の
ため必要であり、その添加量は５％以下、好ましくは１
％以下である。５％を超えると、オーステナイト相の量
が増大し機械特性が劣化する。
ため必要であり、その添加量は５％以下、好ましくは１
％以下である。５％を超えると、オーステナイト相の量
が増大し機械特性が劣化する。
【００１９】本発明の二相ステンレス鋳鋼を製造する方
法は、通常の溶解鋳造方法が採用できるが、遠心鋳造法
は、遠心力の作用によって溶鋼中の非金属介在物やガス
が遠心分離され緻密健全な製品が得易いので、好ましい
鋳造方法である。
法は、通常の溶解鋳造方法が採用できるが、遠心鋳造法
は、遠心力の作用によって溶鋼中の非金属介在物やガス
が遠心分離され緻密健全な製品が得易いので、好ましい
鋳造方法である。
【００２０】
【実施例】高周波大気溶解で所定の組成に溶解した溶湯
を、竪型遠心鋳造装置の回転数７５０ｒｐｍで回転する
直径５０ｃｍの円筒形鋳型に鋳造して、肉厚１５ｃｍの
リング状鋳塊とした。この後、鋳塊に１１５０℃、２時
間の熱処理を施した。得られた熱処理後の鋳塊から引張
り試験片、孔食電位測定試験片および検鏡試験片を切り
出した後、この鋳塊を遠心分離試験に供した。
を、竪型遠心鋳造装置の回転数７５０ｒｐｍで回転する
直径５０ｃｍの円筒形鋳型に鋳造して、肉厚１５ｃｍの
リング状鋳塊とした。この後、鋳塊に１１５０℃、２時
間の熱処理を施した。得られた熱処理後の鋳塊から引張
り試験片、孔食電位測定試験片および検鏡試験片を切り
出した後、この鋳塊を遠心分離試験に供した。
【００２１】なお、引張り試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２０
１に準拠し、同ＪＩＳの４号試験片を使用した。その結
果から０．２％耐力と伸びを測定した。また、孔食電位
の測定は、シリコンラバーを押しつけて隙間を作った試
験片を使用し、ＪＩＳ Ｇ０５７７に準拠した。さら
に、介在物の個数は、試験片の表面を研磨した後、光学
顕微鏡でその４ｍｍ角内の粒径２μｍ以上の介在物を数
えて断面積１ｍｍ2 当りに換算した。また、試験片の表
面をエッチング処理し、光学顕微鏡でその組織を観察し
た。
１に準拠し、同ＪＩＳの４号試験片を使用した。その結
果から０．２％耐力と伸びを測定した。また、孔食電位
の測定は、シリコンラバーを押しつけて隙間を作った試
験片を使用し、ＪＩＳ Ｇ０５７７に準拠した。さら
に、介在物の個数は、試験片の表面を研磨した後、光学
顕微鏡でその４ｍｍ角内の粒径２μｍ以上の介在物を数
えて断面積１ｍｍ2 当りに換算した。また、試験片の表
面をエッチング処理し、光学顕微鏡でその組織を観察し
た。
【００２２】各試験の鋳鋼試験片の組成（％）を表１
に、得られた試験結果を表２に示す。なお、上記組織の
観察では、すべての試験においてフェライト相およびオ
ーステナイト相からなる明瞭な二相組織が観察された。
に、得られた試験結果を表２に示す。なお、上記組織の
観察では、すべての試験においてフェライト相およびオ
ーステナイト相からなる明瞭な二相組織が観察された。
【００２３】
【表１】 Ｃｒ Ｎｉ Ｍｏ Ｃｏ Ｃｕ Ｎ Ｗ Ｖ Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｆｅ 実施例１ 26.9 6.68 3.34 0.01 0.90 0.16 1.2 ― 0.03 0.61 0.72 残 〃 ２ 〃 〃 〃 0.08 〃 〃 〃 ― 〃 〃 〃 〃 〃 ３ 〃 〃 〃 0.27 〃 〃 〃 ― 〃 〃 〃 〃 比較例１ 〃 〃 〃 0.33 〃 〃 〃 ― 〃 〃 〃 〃 〃 ２ 〃 〃 〃 0.08 〃 〃 0.8 ― 〃 〃 〃 〃 実施例４ 〃 〃 〃 0.08 〃 〃 1.1 ― 〃 〃 〃 〃 〃 ５ 〃 〃 〃 0.08 〃 〃 1.5 ― 〃 〃 〃 〃 〃 ６ 〃 〃 〃 0.08 〃 〃 2.0 ― 〃 〃 〃 〃 〃 ７ 〃 〃 〃 0.08 〃 〃 2.9 ― 〃 〃 〃 〃 〃 ８ 20.6 11.8 〃 〃 〃 〃 1.2 ― 〃 〃 〃 〃 〃 ９ 34.2 3.42 〃 〃 〃 〃 〃 ― 〃 〃 〃 〃 〃１０ 26.9 6.68 0.63 〃 〃 〃 〃 ― 〃 〃 〃 〃 〃１１ 〃 〃 5.87 〃 〃 〃 〃 ― 〃 〃 〃 〃 〃１２ 〃 〃 3.34 〃 0.15 0.06 〃 ― 〃 〃 〃 〃 〃１３ 〃 〃 〃 〃 2.87 2.93 〃 ― 〃 〃 〃 〃 〃１４ 〃 〃 〃 〃 0.90 0.16 〃 ― 0.12 2.96 4.98 〃 従来例１ 19.2 13.0 3.51 ― ― ― ― ― 0.02 0.50 0.80 〃 〃 ２ 25.1 4.52 2.25 ― ― ― ― ― 0.05 0.60 0.70 〃 〃 ３ 24.8 5.87 3.03 ― 0.79 0.13 1.04 0.89 0.02 0.52 1.04 〃 〃 ４ 26.0 6.65 3.43 ― 0.58 0.12 0.15 0.08 0.01 0.61 0.55 〃 〃 ５ 25.0 4.11 1.05 ― 1.17 0.19 0.57 ― 0.05 2.07 0.58 〃 〃 ６ 25.2 7.07 3.42 0.48 1.87 0.17 0.99 ― 0.03 0.96 0.86 〃
【００２４】
【表２】 ［引張り試験］ 0.2%耐力 伸び 孔食電位 介在物の個数 遠心分離試験 (kgf/mm2) (％) （ｍＶ） （個／mm2） (スケール発生の有無) 実施例１ 61.2 29.5 >1000 36 なし 〃 ２ 63.1 25.1 〃 31 〃 〃 ３ 56.0 32.0 〃 42 〃 比較例１ 23.6 39.8 〃 41 〃 〃 ２ 56.4 25.5 780 43 あり 実施例４ 55.7 28.6 >1000 32 なし 〃 ５ 58.1 28.4 〃 39 〃 〃 ６ 59.4 27.7 〃 41 〃 〃 ７ 61.2 27.2 〃 44 〃 〃 ８ 55.9 25.4 〃 36 〃 〃 ９ 63.1 30.8 950 38 〃 〃１０ 58.2 28.3 880 39 〃 〃１１ 59.3 25.8 >1000 46 〃 〃１２ 63.3 25.6 820 41 〃 〃１３ 56.3 29.3 >1000 32 〃 〃１４ 59.8 26.0 〃 48 〃 従来例１ 22.0 43.0 610 47 あり 〃 ２ 41.0 22.0 700 42 〃 〃 ３ 58.6 22.4 810 40 なし 〃 ４ 50.1 31.0 >1000 42 〃 〃 ５ 59.2 23.2 720 43 あり 〃 ６ 54.3 35.1 >1000 39 なし
【００２５】表２から、次のことが判る、即ち、（１）
実施例１〜１４では、いずれも０．２％耐力≧５５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 、伸び≧２５％および遠心分離試験でスケー
ル発生なしの３条件をすべて満足しているのに対し、比
較例１、２および従来例１〜６では、いずれも上記３条
件のうちの少なくとも１つを満足していない、（２）孔
食電位が８００ｍＶ以上の例はすべて、遠心分離試験で
スケールが全く発生しなかったのに対し、孔食電位が８
００ｍＶ未満の例はすべて遠心分離試験で１個所以上に
スケールの発生が観察された。
実施例１〜１４では、いずれも０．２％耐力≧５５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 、伸び≧２５％および遠心分離試験でスケー
ル発生なしの３条件をすべて満足しているのに対し、比
較例１、２および従来例１〜６では、いずれも上記３条
件のうちの少なくとも１つを満足していない、（２）孔
食電位が８００ｍＶ以上の例はすべて、遠心分離試験で
スケールが全く発生しなかったのに対し、孔食電位が８
００ｍＶ未満の例はすべて遠心分離試験で１個所以上に
スケールの発生が観察された。
【００２６】
【発明の効果】本発明により、０．２％耐力が５５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上、伸びが２５％以上で、耐隙間腐食性に
優れた二相ステンレス鋳鋼を提供することができる。
ｆ／ｍｍ2 以上、伸びが２５％以上で、耐隙間腐食性に
優れた二相ステンレス鋳鋼を提供することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 美馬 良一 横浜市旭区東希望ヶ丘175−１，Ａ−203
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃｒ：２０〜３５重量％、Ｎｉ：３〜１
２重量％、Ｍｏ：０．５〜６重量％、Ｃｏ：０．０１〜
０．２７重量％、Ｃｕ：０．１〜３重量％、Ｎ：０．０
５〜３重量％、Ｗ：１〜３重量％、Ｃ：０．１２重量％
以下、Ｓｉ：３重量％以下、Ｍｎ：５重量％以下を含
み、残部が鉄および不可避不純物からなる二相ステンレ
ス鋳鋼。 - 【請求項２】 Ｃｒ：２５〜２７重量％、Ｎｉ：５．５
〜７重量％、Ｍｏ：３〜４．５重量％、Ｃｏ：０．０１
〜０．２７重量％、Ｃｕ：０．５〜１．５重量％、Ｎ：
０．１５〜０．３重量％、Ｗ：１〜１．５重量％、Ｃ：
０．０５重量％以下、Ｓｉ：１重量％以下、Ｍｎ：１重
量％以下を含み、残部が鉄および不可避不純物からなる
二相ステンレス鋳鋼。 - 【請求項３】 遠心鋳造法で得た請求項１または２に記
載の二相ステンレス鋳鋼。 - 【請求項４】 溶解後の鋳造を遠心鋳造法を用いて行う
請求項１または２に記載の二相ステンレス鋳鋼の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16478994A JPH0813094A (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | 二相ステンレス鋳鋼およびその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16478994A JPH0813094A (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | 二相ステンレス鋳鋼およびその製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0813094A true JPH0813094A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15799977
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16478994A Pending JPH0813094A (ja) | 1994-06-24 | 1994-06-24 | 二相ステンレス鋳鋼およびその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813094A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003503596A (ja) * | 1999-06-29 | 2003-01-28 | サンドビック アクティエボラーグ | ２相ステンレス鋼 |
| JP2004520491A (ja) * | 2001-04-27 | 2004-07-08 | リサーチ インスティチュート オブ インダストリアル サイエンス アンド テクノロジー | 優れた熱間加工性を持つ高マンガン二相ステンレス鋼及びその製造方法 |
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| WO2005001151A1 (ja) * | 2003-06-30 | 2005-01-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 二相ステンレス鋼 |
| US20080138232A1 (en) * | 2004-11-04 | 2008-06-12 | Pasi Kangas | Duplex Stainless Steel |
| EP3502294A1 (en) * | 2017-12-22 | 2019-06-26 | Tubacex Innovación A.I.E. | Duplex stainless steel resistant to corrosion |
| WO2023191594A1 (ko) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 스템코 주식회사 | 금속판과 이를 활용한 증착 마스크 및 그 제조 방법 |
| US20240026509A1 (en) * | 2022-07-22 | 2024-01-25 | Carpenter Technology Corporation | High molybdenum duplex stainless steel |
-
1994
- 1994-06-24 JP JP16478994A patent/JPH0813094A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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