JPH08134601A - プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents
プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板Info
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- JPH08134601A JPH08134601A JP27947394A JP27947394A JPH08134601A JP H08134601 A JPH08134601 A JP H08134601A JP 27947394 A JP27947394 A JP 27947394A JP 27947394 A JP27947394 A JP 27947394A JP H08134601 A JPH08134601 A JP H08134601A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 深絞り成形性などのプレス成形性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造技術を提供する。 【構成】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、M
n：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、Ｓ：0.02w
t％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05wt％以
下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040wt％、
Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、を含み、かつMo：6.0 wt％以
下、 Ca：0.0003〜0.01wt％Cu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちか
ら選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよ
び不可避的不純物とする。
ェライト系ステンレス鋼板の製造技術を提供する。 【構成】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、M
n：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、Ｓ：0.02w
t％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05wt％以
下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040wt％、
Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、を含み、かつMo：6.0 wt％以
下、 Ca：0.0003〜0.01wt％Cu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちか
ら選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよ
び不可避的不純物とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレス成形性に優れる
フェライト系ステンレス鋼板（以下、鋼帯も含む）に関
するものである。
フェライト系ステンレス鋼板（以下、鋼帯も含む）に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼板は、表面が美麗で、耐食
性が優れているため、建築物の外装材や厨房材として幅
広く使用されている。とくに、フェライト系ステンレス
鋼板は、一般に、オーステナイト系ステンレス鋼板に比
べて、耐食性とくに耐応力腐食割れ性に優れるとともに
安価であるという利点を有している。しかしながら、従
来のフェライト系ステンレス鋼板は、加工性が十分では
なく、過酷なプレス成形を伴う厨房用品、自動車部品、
各種の装飾部品、建築用内外装部品などの用途に供する
ことが困難であった。
性が優れているため、建築物の外装材や厨房材として幅
広く使用されている。とくに、フェライト系ステンレス
鋼板は、一般に、オーステナイト系ステンレス鋼板に比
べて、耐食性とくに耐応力腐食割れ性に優れるとともに
安価であるという利点を有している。しかしながら、従
来のフェライト系ステンレス鋼板は、加工性が十分では
なく、過酷なプレス成形を伴う厨房用品、自動車部品、
各種の装飾部品、建築用内外装部品などの用途に供する
ことが困難であった。
【０００３】上記した、従来のフェライト系ステンレス
鋼板が抱えていた加工性の欠点を改善する試みとして、
最近進歩が著しい鋼の高純度化技術を適用したり、Ｔｉ
と（Ｃ＋Ｎ）量の適正化をはかる提案がある。例えば、
高純度化技術を適用するものとして、特公昭59-11659号
公報には、溶接部の靱性と加工性を改善する技術が開示
されている。また、Ｔｉと（Ｃ＋Ｎ）量の適正化をはか
るものとして、特開昭56-47549号公報に、Ｔｉの適正添
加によりプレス成形性とくにｒ値、エリクセン値を改善
する技術が開示されている。
鋼板が抱えていた加工性の欠点を改善する試みとして、
最近進歩が著しい鋼の高純度化技術を適用したり、Ｔｉ
と（Ｃ＋Ｎ）量の適正化をはかる提案がある。例えば、
高純度化技術を適用するものとして、特公昭59-11659号
公報には、溶接部の靱性と加工性を改善する技術が開示
されている。また、Ｔｉと（Ｃ＋Ｎ）量の適正化をはか
るものとして、特開昭56-47549号公報に、Ｔｉの適正添
加によりプレス成形性とくにｒ値、エリクセン値を改善
する技術が開示されている。
【０００４】しかし、これらの技術では、それぞれプレ
ス成形性のうちの特定の特性改善については効果が見ら
れるものの、ｒ値、ｒ値の面内異方性（以下単に「Δ
ｒ」と略記する。）、伸び、張出し性等の加工特性の総
合的なバランスが十分ではなく、ＳＵＳ３０４のような
オーステナイト系ステンレス鋼に匹敵するほどのプレス
成形性を実現するまでには到っていなかった。
ス成形性のうちの特定の特性改善については効果が見ら
れるものの、ｒ値、ｒ値の面内異方性（以下単に「Δ
ｒ」と略記する。）、伸び、張出し性等の加工特性の総
合的なバランスが十分ではなく、ＳＵＳ３０４のような
オーステナイト系ステンレス鋼に匹敵するほどのプレス
成形性を実現するまでには到っていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、上記既知
技術はいずれも、ｒ値と伸び、あるいはさらに、張出し
性、Δｒを同時に満足させるものではないという共通し
た問題点を抱えており、深絞り加工などの過酷なプレス
成形を困難にしていた。
技術はいずれも、ｒ値と伸び、あるいはさらに、張出し
性、Δｒを同時に満足させるものではないという共通し
た問題点を抱えており、深絞り加工などの過酷なプレス
成形を困難にしていた。
【０００６】そこで、本発明の主たる目的は、深絞り成
形性などのプレス成形性に優れるフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造技術を提供することにある。この発明の具
体的な目的は、ｒ値：1.5 以上、伸び：３５％以上、あ
るいはさらにΔｒ：0.2 以下で、エリクセン値：10.0以
上の特性を満たすフェライト系ステンレス鋼板の製造技
術を提供することにある。
形性などのプレス成形性に優れるフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造技術を提供することにある。この発明の具
体的な目的は、ｒ値：1.5 以上、伸び：３５％以上、あ
るいはさらにΔｒ：0.2 以下で、エリクセン値：10.0以
上の特性を満たすフェライト系ステンレス鋼板の製造技
術を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】さて、上掲の目的の実現
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼板の化学組成として、特に適正量のBeの添
加が、上記各特性の改善に著効をもたらすことを見いだ
し、本発明を完成するに至った。
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、フェライト系
ステンレス鋼板の化学組成として、特に適正量のBeの添
加が、上記各特性の改善に著効をもたらすことを見いだ
し、本発明を完成するに至った。
【０００８】すなわち、本発明の要旨構成は次のとおり
である。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、Ｓ：0.02wt％
以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05wt％以下、
Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5
(C+N)〜0.5 wt％を含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物からなる、プレス成形性に優れるフェライト系ステ
ンレス鋼板。
である。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、Ｓ：0.02wt％
以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05wt％以下、
Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5
(C+N)〜0.5 wt％を含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物からなる、プレス成形性に優れるフェライト系ステ
ンレス鋼板。
【０００９】(2) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる、プレス成
形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる、プレス成
形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【００１０】(3) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Ca：0.0003〜0.01wt％を
含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる、プレ
ス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Ca：0.0003〜0.01wt％を
含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる、プレ
ス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【００１１】(4) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％を含み、かつCu：1.0 wt％
以下、 Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有し、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる、プレス成形性に優
れるフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％を含み、かつCu：1.0 wt％
以下、 Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有し、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる、プレス成形性に優
れるフェライト系ステンレス鋼板。
【００１２】(5) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下、
Ca：0.0003〜0.01wt％を含有し、残部がFeおよび不可
避的不純物からなる、プレス成形性に優れるフェライト
系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下、
Ca：0.0003〜0.01wt％を含有し、残部がFeおよび不可
避的不純物からなる、プレス成形性に優れるフェライト
系ステンレス鋼板。
【００１３】(6) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
る、プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼
板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
る、プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼
板。
【００１４】(7) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Ca：0.0003〜0.01wt％を
含み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下
およびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または
２種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる、プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼
板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Ca：0.0003〜0.01wt％を
含み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下
およびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または
２種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なる、プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼
板。
【００１５】(8) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下、
Ca：0.0003〜0.01wt％を含み、かつCu：1.0 wt％以
下、 Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下の
うちから選ばれる１種または２種以上を含有し、残部が
Feおよび不可避的不純物からなる、プレス成形性に優れ
るフェライト系ステンレス鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、
Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、Ｎ：0.05
wt％以下、 Cr：11〜50wt％、Be：0.0002〜0.0040
wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、Mo：6.0 wt％以下、
Ca：0.0003〜0.01wt％を含み、かつCu：1.0 wt％以
下、 Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下の
うちから選ばれる１種または２種以上を含有し、残部が
Feおよび不可避的不純物からなる、プレス成形性に優れ
るフェライト系ステンレス鋼板。
【００１６】
【作用】次に、本発明において、化学組成を上記要旨構
成のとおりに限定した理由について説明する。
成のとおりに限定した理由について説明する。
【００１７】Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、ｒ値および伸びを低下させるとともに、耐食性に
も有害な元素である。とくに、0.03wt％を超えるとその
影響が顕著になるので0.03wt％以下にする必要がある。
好ましいＣの含有量は、0.010 wt％以下の範囲がよい。
なお、耐リジング性を改善するためには、Ｃ＋Ｎで0.00
5 〜0.03wt％の範囲（図５参照）に調整するのがよい。
も有害な元素である。とくに、0.03wt％を超えるとその
影響が顕著になるので0.03wt％以下にする必要がある。
好ましいＣの含有量は、0.010 wt％以下の範囲がよい。
なお、耐リジング性を改善するためには、Ｃ＋Ｎで0.00
5 〜0.03wt％の範囲（図５参照）に調整するのがよい。
【００１８】Si：1.0 wt％以下 Siは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰の添加は
冷間加工性を低下させるので、その添加範囲は1.0 wt％
以下とする。なお、好ましい含有量は0.01〜0.5 wt％と
するのがよい。
冷間加工性を低下させるので、その添加範囲は1.0 wt％
以下とする。なお、好ましい含有量は0.01〜0.5 wt％と
するのがよい。
【００１９】Mn：1.0 wt％以下 Mnは、鋼中に存在するＳを析出固定し、熱間圧延性を保
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下、耐食性の低下を招くので、その添加範囲は1.0
wt％以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下、耐食性の低下を招くので、その添加範囲は1.0
wt％以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
【００２０】Ｐ：0.08wt％以下 Ｐは、熱間加工性および食孔の発生に有害な元素であ
る。とくに、0.08wt％を超えるとその影響が顕著になる
ので0.08wt％以下、好ましくは0.04wt％以下とする。
る。とくに、0.08wt％を超えるとその影響が顕著になる
ので0.08wt％以下、好ましくは0.04wt％以下とする。
【００２１】Ｓ：0.02wt％以下 Ｓは、Mnと結合してMnＳを形成して初錆の起点になると
ともに、結晶粒界に偏析し、粒界脆化を促進する有害な
元素である。とくに、0.02wt％を超えるとその影響が顕
著になるので0.02wt％以下、好ましくは0.008 wt％以下
とする。
ともに、結晶粒界に偏析し、粒界脆化を促進する有害な
元素である。とくに、0.02wt％を超えるとその影響が顕
著になるので0.02wt％以下、好ましくは0.008 wt％以下
とする。
【００２２】Al：0.30wt％以下 Alは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰に添加す
るとAl系介在物の増加により、表面きずを招く原因とな
るので、0.30wt％以下、好ましくは0.10wt％以下の範囲
で添加する。
るとAl系介在物の増加により、表面きずを招く原因とな
るので、0.30wt％以下、好ましくは0.10wt％以下の範囲
で添加する。
【００２３】Ｎ：0.05wt％以下 Ｎは、Ｃと同様に、ｒ値および伸びを低下させ、耐食性
にも有害な元素である。とくに、0.05wt％を超えるとそ
の影響が顕著になるので0.05wt％以下とする必要があ
る。Ｎの好ましい範囲は0.02wt％以下である。なお、耐
リジング性を改善するためには、Ｃ＋Ｎで0.005 〜0.03
wt％の範囲に調整するのがよい。
にも有害な元素である。とくに、0.05wt％を超えるとそ
の影響が顕著になるので0.05wt％以下とする必要があ
る。Ｎの好ましい範囲は0.02wt％以下である。なお、耐
リジング性を改善するためには、Ｃ＋Ｎで0.005 〜0.03
wt％の範囲に調整するのがよい。
【００２４】Cr：11〜50wt％ Crは、耐食性を改善するためには不可欠な元素である。
その量が11wt％未満では十分な耐食性が得られず、一方
50wt％を超えて添加すると冷間加工性を低下させるの
で、その添加範囲は11〜50wt％、好ましくは11〜40wt％
とする。
その量が11wt％未満では十分な耐食性が得られず、一方
50wt％を超えて添加すると冷間加工性を低下させるの
で、その添加範囲は11〜50wt％、好ましくは11〜40wt％
とする。
【００２５】Be：0.0002〜0.0040wt％ Beは、本発明の化学成分のうちで特に重要な元素であ
る。Beを適正に添加することにより、加工性、とくに伸
び、ｒ値のほかΔｒ、張り出し成形性が著しく改善（図
１〜図４参照）される。その効果は、0.0002wt％未満の
添加では明確ではなく、一方、0.0040wt％を超える添加
では、かえってこれらの特性を劣化させる。したがっ
て、Beの添加量は、0.0002〜0.0040wt％とする。なお、
好ましくは0.0010〜0.003 wt％である。
る。Beを適正に添加することにより、加工性、とくに伸
び、ｒ値のほかΔｒ、張り出し成形性が著しく改善（図
１〜図４参照）される。その効果は、0.0002wt％未満の
添加では明確ではなく、一方、0.0040wt％を超える添加
では、かえってこれらの特性を劣化させる。したがっ
て、Beの添加量は、0.0002〜0.0040wt％とする。なお、
好ましくは0.0010〜0.003 wt％である。
【００２６】Ti：5(C+N)〜0.5 wt％；Tiは、溶接時や熱
処理時におけるCr炭窒化物の粒界析出を抑制して、耐食
性を改善するために有用な元素である。また、鋼中の固
溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として固定して延性、加工性の向上
にも有用な元素である。その効果は、5(C+N)wt％未満で
は得られず、一方0.5wt ％を超えて添加すると、これら
の特性を低下させるほか、特に溶接部の加工性を劣化さ
せる。したがって、Tiの添加量は、5(C+N)〜0.5 wt％、
好ましくは8(C+N)〜0.3 wt％とする。
処理時におけるCr炭窒化物の粒界析出を抑制して、耐食
性を改善するために有用な元素である。また、鋼中の固
溶Ｃ，Ｎを炭窒化物として固定して延性、加工性の向上
にも有用な元素である。その効果は、5(C+N)wt％未満で
は得られず、一方0.5wt ％を超えて添加すると、これら
の特性を低下させるほか、特に溶接部の加工性を劣化さ
せる。したがって、Tiの添加量は、5(C+N)〜0.5 wt％、
好ましくは8(C+N)〜0.3 wt％とする。
【００２７】Mo：6.0 wt％以下 Moは、耐食性、耐錆性を改善するのに有効な元素である
が、6.0 wt％を超えて添加すると、これらの効果が飽和
するのみではなく、σ相やχ相の析出を助長し、耐食性
や加工性を低下させることになるので、6.0 wt％以下の
範囲で添加する。なお、好ましいMoの添加量は、0.1 〜
3.0 wt％である。
が、6.0 wt％を超えて添加すると、これらの効果が飽和
するのみではなく、σ相やχ相の析出を助長し、耐食性
や加工性を低下させることになるので、6.0 wt％以下の
範囲で添加する。なお、好ましいMoの添加量は、0.1 〜
3.0 wt％である。
【００２８】Ca：0.0003〜0.01wt％ Caは、溶鋼鋳造時におけるTi系介在物によるノズル詰ま
りを抑制するのに有用な元素であるが、過剰に添加する
と破壊の起点の原因になるCa系介在物を形成するので、
0.0003〜0.01wt％、好ましくは0.0007〜0.005 wt％の範
囲で添加する。
りを抑制するのに有用な元素であるが、過剰に添加する
と破壊の起点の原因になるCa系介在物を形成するので、
0.0003〜0.01wt％、好ましくは0.0007〜0.005 wt％の範
囲で添加する。
【００２９】Cu：1.0 wt％以下、Ni：1.0 wt％以下、C
o：1.0 wt％以下 Cu、NiおよびCoは、いずれも、耐食性とくに酸に対する
耐食性、耐隙間腐食性を改善するので、建材や厨房器具
などに用いる場合には特に有用な元素である。しかし、
過剰に添加すると、高温割れなどの悪影響をもたらすの
で、これら元素の添加範囲は、いずれも1.0 wt％以下と
する。なお、これら元素の好ましい添加範囲は、Cu＋Ni
＋Coにして0.01〜2.0 wt％である。すなわち、0.01wt％
未満では上記の効果が少なく、2.0 wt％超えでは効果の
飽和のほかに、加工性の低下を招くからである。
o：1.0 wt％以下 Cu、NiおよびCoは、いずれも、耐食性とくに酸に対する
耐食性、耐隙間腐食性を改善するので、建材や厨房器具
などに用いる場合には特に有用な元素である。しかし、
過剰に添加すると、高温割れなどの悪影響をもたらすの
で、これら元素の添加範囲は、いずれも1.0 wt％以下と
する。なお、これら元素の好ましい添加範囲は、Cu＋Ni
＋Coにして0.01〜2.0 wt％である。すなわち、0.01wt％
未満では上記の効果が少なく、2.0 wt％超えでは効果の
飽和のほかに、加工性の低下を招くからである。
【００３０】以上、本発明において添加する成分組成に
ついて説明したが、さらなる耐食性、加工性の改善を図
るために、上記各元素に加えてさらに、それぞれ0.5 wt
％以下のZr、Ｗ、TaおよびNb等の元素を添加することが
できる。
ついて説明したが、さらなる耐食性、加工性の改善を図
るために、上記各元素に加えてさらに、それぞれ0.5 wt
％以下のZr、Ｗ、TaおよびNb等の元素を添加することが
できる。
【００３１】本発明鋼板の製造工程は、上記の成分組成
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。
【００３２】
【実施例】表１、２に示す化学組成の鋼を転炉、二次精
錬にて溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧
延により板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱
延板焼鈍（800 〜1025℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍
（800 〜975 ℃）一酸洗により板厚0.6 mmの冷延鋼板と
した。
錬にて溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧
延により板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱
延板焼鈍（800 〜1025℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍
（800 〜975 ℃）一酸洗により板厚0.6 mmの冷延鋼板と
した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、深絞り成形性（ｒ値、Δｒ）、伸び、張出し成形性
（エリクセン値）、リジング性および硬さを測定した。
それぞれの測定方法は、下記により行った。 ・伸び ＪＩＳ１３号Ｂ試験片による引張試験における破断伸び
を測定して求めた。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ１３号Ｂ試験片を採
取し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時
の横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフ
ォード値を測定し、次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。 ・エリクセン値 ＪＩＳＺ２２４７に準拠し、グラファイトグリースを塗
布して測定した、 ・リジング性 鋼板の圧延方向からＪＩＳ５号試験片を採取し、この試
験片に２０％の単軸引張予歪みを与えたのち、表面を目
視観察するとともに、うねり高さ（リジングの凹凸）を
試験片中央で圧延方向に測定した。また、評価のランク
はうねり高さの値から、１：１０μｍ以下、２：１０超
え〜２０μｍ以下、３：２０μｍ超えとして評価した。
この基準を用いると評価が１、２の場合にプレス成形時
の耐リジング性は良好であるといえる。 ・硬さ 圧延方向断面について、荷重３００ｇで５回測定し、そ
の平均値を求めた。 以上の各試験結果を、まとめて表３に示す。
て、深絞り成形性（ｒ値、Δｒ）、伸び、張出し成形性
（エリクセン値）、リジング性および硬さを測定した。
それぞれの測定方法は、下記により行った。 ・伸び ＪＩＳ１３号Ｂ試験片による引張試験における破断伸び
を測定して求めた。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ１３号Ｂ試験片を採
取し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時
の横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフ
ォード値を測定し、次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。 ・エリクセン値 ＪＩＳＺ２２４７に準拠し、グラファイトグリースを塗
布して測定した、 ・リジング性 鋼板の圧延方向からＪＩＳ５号試験片を採取し、この試
験片に２０％の単軸引張予歪みを与えたのち、表面を目
視観察するとともに、うねり高さ（リジングの凹凸）を
試験片中央で圧延方向に測定した。また、評価のランク
はうねり高さの値から、１：１０μｍ以下、２：１０超
え〜２０μｍ以下、３：２０μｍ超えとして評価した。
この基準を用いると評価が１、２の場合にプレス成形時
の耐リジング性は良好であるといえる。 ・硬さ 圧延方向断面について、荷重３００ｇで５回測定し、そ
の平均値を求めた。 以上の各試験結果を、まとめて表３に示す。
【００３６】
【表３】
【００３７】表３から、本発明鋼板は、伸び：３５％以
上、ｒ値：1.5 以上、さらにΔｒ：0.2 以下、エリクセ
ン値：10.0以上の特性を示し、いずれも比較例に比べて
優れたプレス成形性を有していることがわかる。
上、ｒ値：1.5 以上、さらにΔｒ：0.2 以下、エリクセ
ン値：10.0以上の特性を示し、いずれも比較例に比べて
優れたプレス成形性を有していることがわかる。
【００３８】
【００３９】
【発明の効果】上述したように、本発明法によれば、加
工性とくにプレス成形性に優れるフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造が可能となる。また、本発明法によれば、
ｒ値が 1.5以上、伸びが３５％以上、Δｒが 0.2以下
で、しかもエリクセン値10.0以上の特性を満たすフェラ
イト系ステンレス鋼板の製造が可能となる。
工性とくにプレス成形性に優れるフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造が可能となる。また、本発明法によれば、
ｒ値が 1.5以上、伸びが３５％以上、Δｒが 0.2以下
で、しかもエリクセン値10.0以上の特性を満たすフェラ
イト系ステンレス鋼板の製造が可能となる。
【図１】伸びに及ぼすBe添加量の影響を示すグラフであ
る。
る。
【図２】ｒ値に及ぼすBe添加量の影響を示すグラフであ
る。
る。
【図３】Δｒに及ぼすBe添加量の影響を示すグラフであ
る。
る。
【図４】エリクセン値に及ぼすBe添加量の影響を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図５】リジング高さに及ぼす（Ｃ＋Ｎ）量の影響を示
すグラフである。
すグラフである。
フロントページの続き (72)発明者 宇城 工 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 佐藤 進 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 大和 康二 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内
Claims (8)
- 【請求項１】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる、プレス成
形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項２】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、 Mo：6.0 wt％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物からなる、プレス成形性に優れるフェライト系ステ
ンレス鋼板。 - 【請求項３】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含有し、残部がFeおよび不可避
的不純物からなる、プレス成形性に優れるフェライト系
ステンレス鋼板。 - 【請求項４】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
る、プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼
板。 - 【請求項５】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、 Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる、プレス成
形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項６】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、 Mo：6.0 wt％以下を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなる、プレス成形性に優れるフェラ
イト系ステンレス鋼板。 - 【請求項７】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含み、かつCu：1.0 wt％以下、
Ni：1.0 wt％以下およびCo：1.0 wt％以下のうち
から選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がFeお
よび不可避的不純物からなる、プレス成形性に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼板。 - 【請求項８】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.08wt％以下、 Ｓ：0.02wt％以下、 Al：0.30wt％以下、 Ｎ：0.05wt％以下、 Cr：11〜50wt％、 Be：0.0002〜0.0040wt％、Ti：5(C+N)〜0.5 wt％、 Mo：6.0 wt％以下、 Ca：0.0003〜0.01wt％を含
み、かつCu：1.0 wt％以下、 Ni：1.0 wt％以下お
よびCo：1.0 wt％以下のうちから選ばれる１種または２
種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からな
る、プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27947394A JPH08134601A (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27947394A JPH08134601A (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08134601A true JPH08134601A (ja) | 1996-05-28 |
Family
ID=17611553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27947394A Pending JPH08134601A (ja) | 1994-11-14 | 1994-11-14 | プレス成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08134601A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000060134A1 (fr) * | 1999-03-30 | 2000-10-12 | Kawasaki Steel Corporation | Plaque en acier inoxydable ferritique |
-
1994
- 1994-11-14 JP JP27947394A patent/JPH08134601A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000060134A1 (fr) * | 1999-03-30 | 2000-10-12 | Kawasaki Steel Corporation | Plaque en acier inoxydable ferritique |
| KR100484037B1 (ko) * | 1999-03-30 | 2005-04-18 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 성형성이 우수한 페라이트계 스테인레스 강판 |
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