JPH0814014B2 - 溶接鋼管 - Google Patents
溶接鋼管Info
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- JPH0814014B2 JPH0814014B2 JP26027189A JP26027189A JPH0814014B2 JP H0814014 B2 JPH0814014 B2 JP H0814014B2 JP 26027189 A JP26027189 A JP 26027189A JP 26027189 A JP26027189 A JP 26027189A JP H0814014 B2 JPH0814014 B2 JP H0814014B2
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、パイプラインにおいて使用される溶接鋼管
特に溶接金属の耐選択腐食性に優れた高強度及び高靱性
の溶接鋼管に関するものである。
特に溶接金属の耐選択腐食性に優れた高強度及び高靱性
の溶接鋼管に関するものである。
［従来の技術］ 従来、低合金鋼溶接部の選択腐食を防止することを目
的とした溶接鋼管に関する特許は数多く出願されてお
り、例えば特開昭52−113318号公報（登録No.1263605）
のAl、Ｓの低減とTi、Zr、Ｙの１成分以上を添加するも
のや、これにCuを0.2〜0.6％添加し、必要に応じて850
〜950℃で30分以下、局部熱処理を施すもの（特開昭52
−113319号公報）、あるいは0.005〜0.06％Tiを含有す
る鋼を溶接部のみ900〜1050℃で１秒〜５分間、局部加
熱を程すもの（特開昭62−202049号公報）などがある。
的とした溶接鋼管に関する特許は数多く出願されてお
り、例えば特開昭52−113318号公報（登録No.1263605）
のAl、Ｓの低減とTi、Zr、Ｙの１成分以上を添加するも
のや、これにCuを0.2〜0.6％添加し、必要に応じて850
〜950℃で30分以下、局部熱処理を施すもの（特開昭52
−113319号公報）、あるいは0.005〜0.06％Tiを含有す
る鋼を溶接部のみ900〜1050℃で１秒〜５分間、局部加
熱を程すもの（特開昭62−202049号公報）などがある。
しかしながら、これらは、いずれも電気抵抗溶接を用
いた電縫鋼管に関するものであり、選択的に腐食する溶
接部は母材と同じ組成を有している。
いた電縫鋼管に関するものであり、選択的に腐食する溶
接部は母材と同じ組成を有している。
一方、低合金鋼の選択腐食に関する公表文献中には、
電縫管のほかに、母材と異なる化学組成を持つ溶接金属
の選択腐食防止方法も数多く報告されており、例えば次
のようなものがある。
電縫管のほかに、母材と異なる化学組成を持つ溶接金属
の選択腐食防止方法も数多く報告されており、例えば次
のようなものがある。
氷海での溶接継手部局部腐食に対して、母材と溶接
金属のNi添加量の差が影響を及ぼすとするもの（安部隆
ほか：鉄と鋼Vol.72,s1266 1988）同じく氷海域鋼の
溶接部局部腐食で、Niと Cuが影響を及ぼし、 3.8ΔCu＋1.1ΔNi＋0.3 （ΔCu,ΔNiは共に母材と溶接金属との差）が選択腐食
性を左右する。
金属のNi添加量の差が影響を及ぼすとするもの（安部隆
ほか：鉄と鋼Vol.72,s1266 1988）同じく氷海域鋼の
溶接部局部腐食で、Niと Cuが影響を及ぼし、 3.8ΔCu＋1.1ΔNi＋0.3 （ΔCu,ΔNiは共に母材と溶接金属との差）が選択腐食
性を左右する。
（伊藤亀太郎ほか：鉄と鋼Vol.72,s1265 1989）炭素
鋼配管円周溶接部の選択腐食防止に、Cu及びNiを含む低
合金鋼溶接棒の使用が有効であるとするもの（幸英昭：
材料Vol.38,No.424 p62〜p.68 1989） 以上のように、溶接金属の選択腐食を改善する方法と
して、Ni及びCuを添加する方法が見出だされていたが、
Moの添加が有効であるとの知見は未だ得られていなかっ
た。
鋼配管円周溶接部の選択腐食防止に、Cu及びNiを含む低
合金鋼溶接棒の使用が有効であるとするもの（幸英昭：
材料Vol.38,No.424 p62〜p.68 1989） 以上のように、溶接金属の選択腐食を改善する方法と
して、Ni及びCuを添加する方法が見出だされていたが、
Moの添加が有効であるとの知見は未だ得られていなかっ
た。
［発明が解決しようとする課題］ 溶接鋼管を海水や工業用水に使用すると、溶接金属が
選択的に腐食する、いわゆる溶接部選択腐食を起す場合
がある。これは、溶接鋼管のように母材と溶接金属との
化学成分が異なることや、電縫管のように溶接熱履歴に
より、金属組織上の差が生ずることにより、この差に依
存して溶接金属部が電気化学的に卑になり、溶接金属部
が選択的に腐食するものである。
選択的に腐食する、いわゆる溶接部選択腐食を起す場合
がある。これは、溶接鋼管のように母材と溶接金属との
化学成分が異なることや、電縫管のように溶接熱履歴に
より、金属組織上の差が生ずることにより、この差に依
存して溶接金属部が電気化学的に卑になり、溶接金属部
が選択的に腐食するものである。
従来の溶接鋼管では、この選択腐食を考慮した製造法
は検討されていなかった。
は検討されていなかった。
しかしながら、実環境では、この種の選択腐食が問題
となることがしばしばあり、この検討が待たれている。
となることがしばしばあり、この検討が待たれている。
本願発明は、溶接金属部の化学成分を調整することに
より、溶接金属部の選択腐食を防止する為になされたも
のであり、溶接金属部の選択腐食の防止とともに、十分
な強度と靱性を備えた溶接鋼管を提供することを目的と
するものである。
より、溶接金属部の選択腐食を防止する為になされたも
のであり、溶接金属部の選択腐食の防止とともに、十分
な強度と靱性を備えた溶接鋼管を提供することを目的と
するものである。
［課題を解決するための手段］ 本願発明は、本願発明者等が溶接金属の化学成分及び
その成分値を各種に変化させて、海水を含む腐食環境の
中での溶接部の選択腐食について、綿密な調査を重ねた
結果得られた知見に基づくものである。
その成分値を各種に変化させて、海水を含む腐食環境の
中での溶接部の選択腐食について、綿密な調査を重ねた
結果得られた知見に基づくものである。
即ち、本発明の第１は、 母材の化学成分組成（重量％）が C;0.03〜0.15％ Si0.05〜0.50％ Mn;0.50〜2.00％ Al;0.005〜0.10％ を含有し、残部がFe及び不可避不純物を含み、且つ溶接
金属の化学成分組成が、下記の式を満足することを特徴
とする溶接鋼管である。
金属の化学成分組成が、下記の式を満足することを特徴
とする溶接鋼管である。
ΔNi＋7.5ΔMo≧0.1 但し ΔNi＝溶接金属部重量％ ΔMo＝溶接金属部重量％ 又、本発明の第２は、 母材の化学成分組成（重量％）が C;0.03〜0.15％ Si;0.05〜0.50％ Mn;0.50〜2.00％ Al;0.005〜0.10％ を含有し、下記成分の中から１種または２種以上 Cu;0.05〜2.0％ Ni;0.05〜2.0％ Cr;0.05〜2.0％ Mo;0.05〜2.0％ Nb;0.05〜0.20％ V;0.005〜0.20％ Ti;0.005〜0.20％ B;0.0005〜0.0020％ Ca;0.0005〜0.0050％ を含有し、残部がFe及び不可避不純物を含み、且つ溶接
金属の化学成分組成が、下記の式を満足することを特徴
とする溶接鋼管である。
金属の化学成分組成が、下記の式を満足することを特徴
とする溶接鋼管である。
ΔNi＋7.5ΔMo≧0.1 但し ΔNi＝Ni（溶接金属部重量％）−Ni（母材重量％） ΔMo＝Mo（溶接金属部重量％）−Mo（母材重量％） ［作用］ 本発明は、以上の如く、母材の化学成分及びその組成
を限定し、さらに前述の如き式を満足する溶接金属の耐
選択腐食性に富む高強度及び高靱性の溶接鋼管である。
を限定し、さらに前述の如き式を満足する溶接金属の耐
選択腐食性に富む高強度及び高靱性の溶接鋼管である。
次に、鋼中の夫々の化学成分の限定理由について述べ
る。
る。
C:鋼中の炭素は、鋼の強度を上昇させる上で有効な元
素であるが、過度の添加は靱性の劣化を招くので好まし
くない。従って、強度並びに靱生とも良好な鋼管を得る
ためには、炭素量の上限は0.15％とする。炭素量の低減
は靱性を向上させるが、0.03％以下になると靱性は劣化
する。また、安定したNb,V,Tiなどの析出硬化を有効に
利用するためにも0.03％以上の炭素は必要となるので、
これ等を考慮して炭素量の下限を0.03％と定めた。
素であるが、過度の添加は靱性の劣化を招くので好まし
くない。従って、強度並びに靱生とも良好な鋼管を得る
ためには、炭素量の上限は0.15％とする。炭素量の低減
は靱性を向上させるが、0.03％以下になると靱性は劣化
する。また、安定したNb,V,Tiなどの析出硬化を有効に
利用するためにも0.03％以上の炭素は必要となるので、
これ等を考慮して炭素量の下限を0.03％と定めた。
Si:鋼中のSiは、脱酸のため必要であるが過多に添加す
ると靱性は劣化させるので、下限を0.05％、上限を0.5
％とした。
ると靱性は劣化させるので、下限を0.05％、上限を0.5
％とした。
Mn:鋼中のMnは、Siと同様に脱酸のため0.5％以上必要で
あるが、2.0％を越えると溶接性を劣化させるので上限
を2.0％とした。
あるが、2.0％を越えると溶接性を劣化させるので上限
を2.0％とした。
Al:鋼中のAlは、Si及びMnと同様に脱酸のため必要であ
るが、0.005％未満では脱酸が不十分となるので下限を
0.005％とした。一方、0.1％を越えると鋼の清浄並びに
熱影響部（HAZ;Heat Affected Zone）靱性を劣化させる
ので、上限を0.1％とした。
るが、0.005％未満では脱酸が不十分となるので下限を
0.005％とした。一方、0.1％を越えると鋼の清浄並びに
熱影響部（HAZ;Heat Affected Zone）靱性を劣化させる
ので、上限を0.1％とした。
次に、第２発明においては、上記成分の他、さらに前
述のような選択成分及びその組成を限定する。そして第
３発明においては、上記成分の他NiおよびMo、さらに前
述のような選択成分及びその組成を限定する。
述のような選択成分及びその組成を限定する。そして第
３発明においては、上記成分の他NiおよびMo、さらに前
述のような選択成分及びその組成を限定する。
Cu,Ni:Cu並びにNiは、HAZ靱性に悪影響を及ぼすことな
く母材の強度靱性を改善させるが、2.0％を超えるとHAZ
の硬化性並びに靱性に影響を及ぼすので、上限を2.0％
とする。
く母材の強度靱性を改善させるが、2.0％を超えるとHAZ
の硬化性並びに靱性に影響を及ぼすので、上限を2.0％
とする。
Ci:Crは、母材及び溶接部の強度を高めるが、2.0％を超
えるとHAZの硬化性並びに靱性を劣化させるので、上限
を2.0％とする。
えるとHAZの硬化性並びに靱性を劣化させるので、上限
を2.0％とする。
Mo:Moは、母材の強度並びに靱性を向上させるが、2.0％
を超えるとHAZの焼入れを増して溶接性を劣化させるの
で、上限を2.0％とする。
を超えるとHAZの焼入れを増して溶接性を劣化させるの
で、上限を2.0％とする。
以上のCu,Ni,Cr及びMoの元素添加量の下限は、材質上
の効果が得られる最小必要量とし、0.05％とする。
の効果が得られる最小必要量とし、0.05％とする。
Ti:Tiは、0.005％以上の添加により、スラブ加熱時のオ
ーステナイトの粗大化を防止する効果を有するので、下
限を0.005％とし、過度に添加すると溶接部の靱性を劣
化させるので、上限を0.20％とした。
ーステナイトの粗大化を防止する効果を有するので、下
限を0.005％とし、過度に添加すると溶接部の靱性を劣
化させるので、上限を0.20％とした。
Nb,V:Nb並びにＶは、強度及び靱性に効果が認められる
が、0.20％を超えると、母材及び溶接部の靱性を劣化さ
せるので、上限を0.20％とした。下限は材質上の向上の
認められる0.005％以上とした。
が、0.20％を超えると、母材及び溶接部の靱性を劣化さ
せるので、上限を0.20％とした。下限は材質上の向上の
認められる0.005％以上とした。
B:Bは、母材の強度上昇に有効であるが、過度の添加
は、溶接性並びにHAZの靱性の劣化を招くので、上限は
0.0020％とし、下限は強度の上昇に効果が認められる0.
0005％とした。
は、溶接性並びにHAZの靱性の劣化を招くので、上限は
0.0020％とし、下限は強度の上昇に効果が認められる0.
0005％とした。
Ca:Caの添加は、耐水素誘起割れ性を改善し、下限は効
果の認められる0.0005％とする。過度の添加は酸化物を
形成して有害であるので、上限を0.0050％とする。
果の認められる0.0005％とする。過度の添加は酸化物を
形成して有害であるので、上限を0.0050％とする。
さらに、海水環境などの腐食環境にあって、溶接金属
部の選択腐食は、腐食環境にさらされた溶接金属部のNi
及びMo量（重量％）、または溶接金属部と母材の鋼のNi
及びMoの夫々の差、 ΔNi＝溶接金属部重量％、またはNi（溶接金属部重量
％）−Ni（母材重量％） ΔMo＝溶接金属部重量％、またはMo（溶接金属部重量
％）−Mo（母材重量％） に大きく影響され、第１図に示すように、溶接部の選択
腐食に及ぼすΔNiとΔMoの係数を検討した結果、溶接部
の選択腐食性と（ΔNi＋7.5ΔMo）との間に良い相関が
認められ、この値が0.1未満では溶接部が選択的に腐食
することを見知した。
部の選択腐食は、腐食環境にさらされた溶接金属部のNi
及びMo量（重量％）、または溶接金属部と母材の鋼のNi
及びMoの夫々の差、 ΔNi＝溶接金属部重量％、またはNi（溶接金属部重量
％）−Ni（母材重量％） ΔMo＝溶接金属部重量％、またはMo（溶接金属部重量
％）−Mo（母材重量％） に大きく影響され、第１図に示すように、溶接部の選択
腐食に及ぼすΔNiとΔMoの係数を検討した結果、溶接部
の選択腐食性と（ΔNi＋7.5ΔMo）との間に良い相関が
認められ、この値が0.1未満では溶接部が選択的に腐食
することを見知した。
従ってこの式の値を、溶接部の選択腐食性のパラメー
ターとしてPCW（preferential corrosion of welded）
値とし、本願発明の溶接金属は、このPCW値が下記条件
を満足することを要するものである。
ターとしてPCW（preferential corrosion of welded）
値とし、本願発明の溶接金属は、このPCW値が下記条件
を満足することを要するものである。
PCW＝ΔNi＋7.5ΔMo≧0.1 次に本発明の実施例について述べる。
［実施例］ 第１表に供試母材の化学成分値（重量％）を示す。
第１表に示すＡ〜Ｇ鋼（但しＧ鋼は比較鋼）を用い
て、降伏強さが35〜56kgf/cm2において、外径38インチ
×全長12mの各種の溶接鋼管を試作して、強度、靱性、
海水環境（CO2ガスバブリング）での選択腐食速度をそ
れぞれ測定した。
て、降伏強さが35〜56kgf/cm2において、外径38インチ
×全長12mの各種の溶接鋼管を試作して、強度、靱性、
海水環境（CO2ガスバブリング）での選択腐食速度をそ
れぞれ測定した。
第２表に、強度、靱性及び選択腐食速度の試験成績を
示す。
示す。
強度YSはASTM全厚引張り試験法、靱性はJIS Z3128 4
号試験片、選択腐食の測定は、全長50cm鋼管の内部に、
人工海水を入れ、これにCO2ガスを吹き込んで、母材と
溶接金属部の板厚の減量の差を求めることにより、測定
した値である。
号試験片、選択腐食の測定は、全長50cm鋼管の内部に、
人工海水を入れ、これにCO2ガスを吹き込んで、母材と
溶接金属部の板厚の減量の差を求めることにより、測定
した値である。
第１図は前述の如く、CO2ガスをバブリングした人工
海水中において、 試料面積は、母材：溶接金属＝3.1とし、腐食環境に
さらされた溶接金属部のNi及びMo量（重量％）、または
溶接金属部と母材の鋼のNi及びMoの夫々の差、 ΔNi＝溶接金属部重量％、またはNi（溶接金属部重量
％）−Ni（母材重量％） ΔMo＝溶接金属部重量％、またはMo（溶接金属部重量
％）−Mo（母材重量％） とした場合の母材と溶接金属部の間に流れた選択腐食電
流（μA/cm2）とΔNi＋7.5ΔMo（PCW）との関係グラフ
である。
海水中において、 試料面積は、母材：溶接金属＝3.1とし、腐食環境に
さらされた溶接金属部のNi及びMo量（重量％）、または
溶接金属部と母材の鋼のNi及びMoの夫々の差、 ΔNi＝溶接金属部重量％、またはNi（溶接金属部重量
％）−Ni（母材重量％） ΔMo＝溶接金属部重量％、またはMo（溶接金属部重量
％）−Mo（母材重量％） とした場合の母材と溶接金属部の間に流れた選択腐食電
流（μA/cm2）とΔNi＋7.5ΔMo（PCW）との関係グラフ
である。
図中、○印は溶接部；陰極（健全）、●印は溶接部；
陽極（選択腐食）を夫々示す。
陽極（選択腐食）を夫々示す。
第２表並びに第１図に示すように、母材の化学成分組
成（重量％）が、C;0.03〜0.15％,Si;0.05〜0.50％,Mn;
0.50〜2.00％,Al;0.005〜0.10％を含有し、残部がFe及
び不可避不純物を含み、且つ溶接金属の化学成分組成
が、下記条件を満足する溶接鋼管は、強度、靱性（5kg
f.m以上）、選択腐食速度（溶接部が選択的に腐食しな
い、表２中−符号の場合）に優れた溶接鋼管であること
が確認された。
成（重量％）が、C;0.03〜0.15％,Si;0.05〜0.50％,Mn;
0.50〜2.00％,Al;0.005〜0.10％を含有し、残部がFe及
び不可避不純物を含み、且つ溶接金属の化学成分組成
が、下記条件を満足する溶接鋼管は、強度、靱性（5kg
f.m以上）、選択腐食速度（溶接部が選択的に腐食しな
い、表２中−符号の場合）に優れた溶接鋼管であること
が確認された。
PCW＝ΔNi＋7.5Mo≧0.1 また、母材の化学成分組成（重量％）が、C;0.03〜0.
15％,Si;0.05〜0.50％,Mn;0.50〜2.00％,Al;0.005〜0.1
0％を含有し、残部がFe及び不可避不純物を含み、さら
に、下記成分の中から、 Cu;0.05〜2.0％,Ni;0.05〜2.0％,Cr;0.05〜2.0％,Mo;
0.05〜2.0％,Nb;0.005〜0.20％,V;0.005〜0.20％,Ti;0.
005〜0.20％,B;0.0005〜0.0020％,Ca;0.0005〜0.0050％
の１種または２種以上を含有し、且つ溶接金属の化学成
分組成が、前記溶接金属部と母材とのNi及びMo量（量重
％）の差によって決められるPCW値が、下記条件を満足
する溶接鋼管は、強度、靱性（5kgf.m以上）、選択腐食
速度（溶接部が選択的に腐食しない、表２中−符号の場
合）に優れた溶接鋼管であることが確認された。
15％,Si;0.05〜0.50％,Mn;0.50〜2.00％,Al;0.005〜0.1
0％を含有し、残部がFe及び不可避不純物を含み、さら
に、下記成分の中から、 Cu;0.05〜2.0％,Ni;0.05〜2.0％,Cr;0.05〜2.0％,Mo;
0.05〜2.0％,Nb;0.005〜0.20％,V;0.005〜0.20％,Ti;0.
005〜0.20％,B;0.0005〜0.0020％,Ca;0.0005〜0.0050％
の１種または２種以上を含有し、且つ溶接金属の化学成
分組成が、前記溶接金属部と母材とのNi及びMo量（量重
％）の差によって決められるPCW値が、下記条件を満足
する溶接鋼管は、強度、靱性（5kgf.m以上）、選択腐食
速度（溶接部が選択的に腐食しない、表２中−符号の場
合）に優れた溶接鋼管であることが確認された。
PCW＝ΔNi＋7.5ΔMo≧0.1 ［発明の効果］ 溶接金属部の化学成分及びその組成を調整し、海水環
境などの腐食環境にさらされた溶接金属部の選択腐食に
おいて、溶接金属部のNi及びMo量（量重％）、または溶
接金属部と母材のNi及びMoの夫々のΔNiとΔMo差より新
たにPCW値を求め、このPCW値を前述のように特定するこ
とにより、本発明の溶接鋼管は、高強度と高靱性を有
し、かつ溶接金属部において選択腐食を生じないもので
ある。
境などの腐食環境にさらされた溶接金属部の選択腐食に
おいて、溶接金属部のNi及びMo量（量重％）、または溶
接金属部と母材のNi及びMoの夫々のΔNiとΔMo差より新
たにPCW値を求め、このPCW値を前述のように特定するこ
とにより、本発明の溶接鋼管は、高強度と高靱性を有
し、かつ溶接金属部において選択腐食を生じないもので
ある。
第１図は、実施例における母材と溶接金属部の間に流れ
た選択腐食電流（μA/cm2）とΔNi＋7.5ΔMo（PCW）と
の関係グラフである。
た選択腐食電流（μA/cm2）とΔNi＋7.5ΔMo（PCW）と
の関係グラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 遠藤 茂 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 当麻 英夫 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 日下 修一 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】母材の化学成分組成（重量％）が C;0.03〜0.15％ Si;0.05〜0.50％ Mn;0.50〜2.00％ Al;0.005〜0.10％ を含有し、残部がFe及び不可避不純物を含み、且つ溶接
金属の化学成分組成が、下記の式を満足することを特徴
とする溶接鋼管。 ΔNi＋7.5ΔMo≧0.1 但し ΔNi＝溶接金属部重量％ ΔMo＝溶接金属部重量％ - 【請求項２】母材の化学成分組成（重量％）が C;0.03〜0.15％ Si;0.05〜0.50％ Mn;0.50〜2.00％ Al;0.005〜0.10％ を含有し、下記成分の中から１種または２種以上 Cu;0.05〜2.0％ Ni;0.05〜2.0％ Cr;0.05〜2.0％ Mo;0.05〜2.0％ Nb;0.005〜0.20％ V;0.005〜0.20％ Ti:0.005〜0.20％ B;0.0005〜0.0020％ Ca;0.0005〜0.0050％ を含有し、残部がFe及び不可避不純物を含み、且つ溶接
金属の化学成分組成が、下記の式を満足することを特徴
とする溶接鋼管。 ΔNi＋7.5ΔMo≧0.1 但し ΔNi＝Ni（溶接金属部重量％）−Ni（母材重量％） ΔMo＝Mo（溶接金属部重量％）−Mo（母材重量％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26027189A JPH0814014B2 (ja) | 1989-08-11 | 1989-10-06 | 溶接鋼管 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20698589 | 1989-08-11 | ||
| JP1-206985 | 1989-08-11 | ||
| JP26027189A JPH0814014B2 (ja) | 1989-08-11 | 1989-10-06 | 溶接鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03170641A JPH03170641A (ja) | 1991-07-24 |
| JPH0814014B2 true JPH0814014B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=26515996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26027189A Expired - Fee Related JPH0814014B2 (ja) | 1989-08-11 | 1989-10-06 | 溶接鋼管 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0814014B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7134381B2 (en) | 2003-08-21 | 2006-11-14 | Nissan Motor Co., Ltd. | Refrigerant compressor and friction control process therefor |
| US7228786B2 (en) | 2003-06-06 | 2007-06-12 | Nissan Motor Co., Ltd. | Engine piston-pin sliding structure |
| US7255083B2 (en) | 2002-10-16 | 2007-08-14 | Nissan Motor Co., Ltd. | Sliding structure for automotive engine |
| US7284525B2 (en) | 2003-08-13 | 2007-10-23 | Nissan Motor Co., Ltd. | Structure for connecting piston to crankshaft |
| US7318514B2 (en) | 2003-08-22 | 2008-01-15 | Nissan Motor Co., Ltd. | Low-friction sliding member in transmission, and transmission oil therefor |
| US7322749B2 (en) | 2002-11-06 | 2008-01-29 | Nissan Motor Co., Ltd. | Low-friction sliding mechanism |
| US7406940B2 (en) | 2003-05-23 | 2008-08-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Piston for internal combustion engine |
| US7458585B2 (en) | 2003-08-08 | 2008-12-02 | Nissan Motor Co., Ltd. | Sliding member and production process thereof |
| US7500472B2 (en) | 2003-04-15 | 2009-03-10 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel injection valve |
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|---|---|---|---|---|
| JP4709568B2 (ja) * | 2005-04-01 | 2011-06-22 | 新日本製鐵株式会社 | 耐サワー特性に優れたｕｏ鋼管 |
| JP6402581B2 (ja) * | 2014-10-17 | 2018-10-10 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接継手及び溶接継手の製造方法 |
-
1989
- 1989-10-06 JP JP26027189A patent/JPH0814014B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7500472B2 (en) | 2003-04-15 | 2009-03-10 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fuel injection valve |
| US7406940B2 (en) | 2003-05-23 | 2008-08-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Piston for internal combustion engine |
| US7228786B2 (en) | 2003-06-06 | 2007-06-12 | Nissan Motor Co., Ltd. | Engine piston-pin sliding structure |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03170641A (ja) | 1991-07-24 |
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