JPH08141591A - 有機性排水の処理方法 - Google Patents
有機性排水の処理方法Info
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- JPH08141591A JPH08141591A JP6291296A JP29129694A JPH08141591A JP H08141591 A JPH08141591 A JP H08141591A JP 6291296 A JP6291296 A JP 6291296A JP 29129694 A JP29129694 A JP 29129694A JP H08141591 A JPH08141591 A JP H08141591A
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- uasb
- phosphorus
- treated water
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＵＡＳＢ法により、有機物及びリンの同時除
去を行うと共に、グラニュール汚泥の浮上、流出を防止
する。 【構成】 ＵＡＳＢ処理水を曝気した後、Ｃａ2+イオン
の存在下、ＵＡＳＢ反応槽から取り出したグラニュール
汚泥と接触させて、水中のリンを晶析させる。接触後の
グラニュール汚泥はＵＡＳＢ反応槽に戻す。 【効果】 処理水を曝気することにより、溶存炭酸ガス
が気相中に放散され、液ｐＨが８以上に上昇する。この
高ｐＨ処理水中にＵＡＳＢグラニュール汚泥を導入し、
Ｃａ2+イオン存在下でグラニュール汚泥中にリン酸カル
シウム塩を晶析させることにより、液中のリンを除去す
ると共に、リン酸カルシウムの結晶により、グラニュー
ル汚泥粒子の比重を高め、沈降性を良くし、浮上、流出
を防止できる。
去を行うと共に、グラニュール汚泥の浮上、流出を防止
する。 【構成】 ＵＡＳＢ処理水を曝気した後、Ｃａ2+イオン
の存在下、ＵＡＳＢ反応槽から取り出したグラニュール
汚泥と接触させて、水中のリンを晶析させる。接触後の
グラニュール汚泥はＵＡＳＢ反応槽に戻す。 【効果】 処理水を曝気することにより、溶存炭酸ガス
が気相中に放散され、液ｐＨが８以上に上昇する。この
高ｐＨ処理水中にＵＡＳＢグラニュール汚泥を導入し、
Ｃａ2+イオン存在下でグラニュール汚泥中にリン酸カル
シウム塩を晶析させることにより、液中のリンを除去す
ると共に、リン酸カルシウムの結晶により、グラニュー
ル汚泥粒子の比重を高め、沈降性を良くし、浮上、流出
を防止できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は有機性排水の処理方法に
係り、特に、上向流嫌気性汚泥床法（UpflowAnaerobic
Sludge Blanket Process;以下「ＵＡＳＢ法」と称
す。）による処理により、排水中のリンの除去も可能と
すると共に、ＵＡＳＢグラニュール汚泥の沈降性を高め
る有機性排水の処理方法に関する。
係り、特に、上向流嫌気性汚泥床法（UpflowAnaerobic
Sludge Blanket Process;以下「ＵＡＳＢ法」と称
す。）による処理により、排水中のリンの除去も可能と
すると共に、ＵＡＳＢグラニュール汚泥の沈降性を高め
る有機性排水の処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】排水中の有機性汚濁物質を除去するため
の技術として、従来、ＵＡＳＢ法が、食品工業系排水の
処理を中心に広く用いられている。ＵＡＳＢ法は、原水
を反応槽の下部より上向流として流入させ、菌の付着担
体を用いることなく、汚泥をブロック化又は粒状化させ
てグラニュール汚泥の汚泥床（スラッジブランケット）
を形成させ、反応槽中に高濃度の微生物を保持して、高
負荷処理を行う方法である。ＵＡＳＢ法は、好気性活性
汚泥法に比べて、反応槽容積当りの有機物負荷が１０ｋ
ｇ−ＣＯＤcr／ｍ3 ／ｄａｙ以上と高い、曝気のための
エネルギーが不要である、メタンガスとしてエネルギー
の回収が可能である、更に、余剰汚泥発生量が少ないと
いった優れた特長を持っている。
の技術として、従来、ＵＡＳＢ法が、食品工業系排水の
処理を中心に広く用いられている。ＵＡＳＢ法は、原水
を反応槽の下部より上向流として流入させ、菌の付着担
体を用いることなく、汚泥をブロック化又は粒状化させ
てグラニュール汚泥の汚泥床（スラッジブランケット）
を形成させ、反応槽中に高濃度の微生物を保持して、高
負荷処理を行う方法である。ＵＡＳＢ法は、好気性活性
汚泥法に比べて、反応槽容積当りの有機物負荷が１０ｋ
ｇ−ＣＯＤcr／ｍ3 ／ｄａｙ以上と高い、曝気のための
エネルギーが不要である、メタンガスとしてエネルギー
の回収が可能である、更に、余剰汚泥発生量が少ないと
いった優れた特長を持っている。
【０００３】このＵＡＳＢ法におけるグラニュール汚泥
の生成を促進する方法として、特開平４−３１０２９３
号公報には原水にカルシウム化合物を添加して通水する
方法が開示されている。
の生成を促進する方法として、特開平４−３１０２９３
号公報には原水にカルシウム化合物を添加して通水する
方法が開示されている。
【０００４】一方、排水中のリンを物理化学的に除去す
る従来技術として、晶析脱リン法がある。この方法は、
水中のリンを難溶性のヒドロキシアパタイト［Ｃａ5
（ＯＨ）（ＰＯ4 ）3 ］などにして、核となる種晶表面
に結晶化させて除去する方法であり、晶析の核として
は、粉末状のヒドロキシアパタイトなどが用いられてい
る。晶析脱リン法を適用した従来例として、特開昭５９
−９０６９０号公報には、生物学的脱リン処理水を晶析
脱リン処理する方法が開示されている。
る従来技術として、晶析脱リン法がある。この方法は、
水中のリンを難溶性のヒドロキシアパタイト［Ｃａ5
（ＯＨ）（ＰＯ4 ）3 ］などにして、核となる種晶表面
に結晶化させて除去する方法であり、晶析の核として
は、粉末状のヒドロキシアパタイトなどが用いられてい
る。晶析脱リン法を適用した従来例として、特開昭５９
−９０６９０号公報には、生物学的脱リン処理水を晶析
脱リン処理する方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ＵＡＳＢ法において、
余剰汚泥発生量が少ないという特長は、逆に、排水中の
栄養塩類を菌体に同化する速度が遅いということを意味
し、このため、ＵＡＳＢ法では、原水中に含まれるリン
が、菌体に同化されて除去されるという効果は期待でき
ない。このようなことから、ＵＡＳＢ法によるリンの除
去は困難であり、このことが従来のＵＡＳＢ法の問題点
の一つであった。
余剰汚泥発生量が少ないという特長は、逆に、排水中の
栄養塩類を菌体に同化する速度が遅いということを意味
し、このため、ＵＡＳＢ法では、原水中に含まれるリン
が、菌体に同化されて除去されるという効果は期待でき
ない。このようなことから、ＵＡＳＢ法によるリンの除
去は困難であり、このことが従来のＵＡＳＢ法の問題点
の一つであった。
【０００６】上記晶析脱リン法の晶析現象を、ＵＡＳＢ
法のグラニュール汚泥中で発生させることが可能であれ
ば、ＵＡＳＢ法による有機物及びリンの同時除去が可能
となる。しかし、ＵＡＳＢ法の反応槽（メタン発酵槽）
は、ｐＨ６．５〜７．５程度の範囲内で運転されるのが
普通であるのに対し、ｐＨ８以下の液中ではリン酸カル
シウムの溶解度が高いため、晶析現象を生起させること
はできない。このようなことから、ＵＡＳＢ法のグラニ
ュール汚泥中でリン酸塩の晶析現象を発生させる試み
は、従来なされていなかった。
法のグラニュール汚泥中で発生させることが可能であれ
ば、ＵＡＳＢ法による有機物及びリンの同時除去が可能
となる。しかし、ＵＡＳＢ法の反応槽（メタン発酵槽）
は、ｐＨ６．５〜７．５程度の範囲内で運転されるのが
普通であるのに対し、ｐＨ８以下の液中ではリン酸カル
シウムの溶解度が高いため、晶析現象を生起させること
はできない。このようなことから、ＵＡＳＢ法のグラニ
ュール汚泥中でリン酸塩の晶析現象を発生させる試み
は、従来なされていなかった。
【０００７】ところで、ＵＡＳＢ法の操作上の問題点と
して、グラニュール汚泥の浮上、流出が挙げられる。グ
ラニュール汚泥の浮上、流出は、処理水質の悪化とＵＡ
ＳＢ反応槽内の菌体量の減少をもたらすため、これを防
止する技術が求められている。
して、グラニュール汚泥の浮上、流出が挙げられる。グ
ラニュール汚泥の浮上、流出は、処理水質の悪化とＵＡ
ＳＢ反応槽内の菌体量の減少をもたらすため、これを防
止する技術が求められている。
【０００８】本発明は上記従来の問題点を解決し、ＵＡ
ＳＢ法により有機物及びリンの同時除去を行うと共に、
グラニュール汚泥の浮上、流出を防止する有機性排水の
処理方法を提供することを目的とする。
ＳＢ法により有機物及びリンの同時除去を行うと共に、
グラニュール汚泥の浮上、流出を防止する有機性排水の
処理方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の有機性排水の処
理方法は、グラニュール汚泥で形成されたスラッジブラ
ンケットに有機性排水を上向流通水して嫌気性処理する
第１工程と、第１工程から流出する処理水を曝気する第
２工程と、曝気処理水を前記スラッジブランケットから
取り出したグラニュール汚泥の一部とＣａ2+イオンの存
在下に接触させ、曝気処理水中のリンをグラニュール汚
泥中に不溶性リン酸化合物として晶出させる第３工程
と、第３工程のグラニュール汚泥を前記第１工程のスラ
ッジブランケットに戻す第４工程とを備えてなることを
特徴とする。
理方法は、グラニュール汚泥で形成されたスラッジブラ
ンケットに有機性排水を上向流通水して嫌気性処理する
第１工程と、第１工程から流出する処理水を曝気する第
２工程と、曝気処理水を前記スラッジブランケットから
取り出したグラニュール汚泥の一部とＣａ2+イオンの存
在下に接触させ、曝気処理水中のリンをグラニュール汚
泥中に不溶性リン酸化合物として晶出させる第３工程
と、第３工程のグラニュール汚泥を前記第１工程のスラ
ッジブランケットに戻す第４工程とを備えてなることを
特徴とする。
【００１０】以下、図面を参照して本発明を詳細に説明
する。
する。
【００１１】図１は、本発明の有機性排水の処理方法の
一実施例方法を示す系統図である。
一実施例方法を示す系統図である。
【００１２】図中、１はＵＡＳＢ反応槽（メタン発酵
槽）、２は曝気槽、３は調整槽、４は晶析脱リン槽、１
１〜１９は配管を示す。
槽）、２は曝気槽、３は調整槽、４は晶析脱リン槽、１
１〜１９は配管を示す。
【００１３】本実施例方法においては、原水（有機性排
水）に配管１２より塩化カルシウム（ＣａＣｌ2 ）等の
カルシウム化合物を添加した後、配管１１よりＵＡＳＢ
反応槽１の底部に導入し、上向流通水にて嫌気性処理す
る（第１工程）。ここで、原水へのカルシウム化合物の
添加は、後述の如く、ＵＡＳＢ反応槽１において晶析を
生起させてグラニュール汚泥の沈降性を高めるためであ
るが、その好適添加量は、Ｃａ2+濃度として２０〜２０
０ｍｇ／ｌである。
水）に配管１２より塩化カルシウム（ＣａＣｌ2 ）等の
カルシウム化合物を添加した後、配管１１よりＵＡＳＢ
反応槽１の底部に導入し、上向流通水にて嫌気性処理す
る（第１工程）。ここで、原水へのカルシウム化合物の
添加は、後述の如く、ＵＡＳＢ反応槽１において晶析を
生起させてグラニュール汚泥の沈降性を高めるためであ
るが、その好適添加量は、Ｃａ2+濃度として２０〜２０
０ｍｇ／ｌである。
【００１４】この嫌気性処理水を、配管１３より曝気槽
２に導入して曝気処理し、水中の溶存炭酸ガスを気相中
に放散させることにより、ｐＨ８以上の高ｐＨ処理水を
得る（第２工程）。この曝気には、窒素ガス又は脱硫・
脱炭酸後のＵＡＳＢ発生ガスを用いることができるが、
得られる高ｐＨ処理水を嫌気的に保てる範囲内において
は、空気で曝気することも可能である。
２に導入して曝気処理し、水中の溶存炭酸ガスを気相中
に放散させることにより、ｐＨ８以上の高ｐＨ処理水を
得る（第２工程）。この曝気には、窒素ガス又は脱硫・
脱炭酸後のＵＡＳＢ発生ガスを用いることができるが、
得られる高ｐＨ処理水を嫌気的に保てる範囲内において
は、空気で曝気することも可能である。
【００１５】この高ｐＨ処理水を、配管１４より調整槽
３に送給し、この調整槽３において、配管１５より水酸
化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）を添加することによ
り、Ｃａ+ イオン濃度及びｐＨを調整する。即ち、リン
酸塩を晶析させてリンを効率的に除去するためには、ｐ
Ｈを８以上にすると共に、所定量のＣａ2+イオンを存在
させることが必要となる。Ｃａ2+イオンの添加は、Ｃａ
Ｃｌ2 溶液などを用いて行い、ＵＡＳＢ反応槽の流入原
水に添加するのが適当である。これは、ＵＡＳＢ反応槽
１においてもある程度の晶析現象（炭酸カルシウム又は
リン酸カルシウムの生成）が起こり、グラニュールの沈
降性が改良されることが期待できるからである。このた
め、本実施例においては、原水にＣａＣｌ2 を添加した
後ＵＡＳＢ反応槽１に導入しているが、このＣａＣｌ2
添加量では、晶析脱リン槽４におけるリン酸塩の晶析に
好適なＣａ2+イオン濃度を確保し得ない場合がある。ま
た、前段の曝気槽２における曝気のみでは、ｐＨ８以上
の高ｐＨ処理水を得ることができない場合がある。この
ため、本実施例においては、調整槽３において、Ｃａ
（ＯＨ）2 溶液を添加してｐＨ調整及びＣａ2+イオン濃
度の調整を行う。なお、カルシウム化合物として、Ｃａ
（ＯＨ）2 以外のものを添加して、別途アルカリを添加
することも可能であるが、一般にはＣａ（ＯＨ）2 の使
用が好適である。
３に送給し、この調整槽３において、配管１５より水酸
化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）2 ）を添加することによ
り、Ｃａ+ イオン濃度及びｐＨを調整する。即ち、リン
酸塩を晶析させてリンを効率的に除去するためには、ｐ
Ｈを８以上にすると共に、所定量のＣａ2+イオンを存在
させることが必要となる。Ｃａ2+イオンの添加は、Ｃａ
Ｃｌ2 溶液などを用いて行い、ＵＡＳＢ反応槽の流入原
水に添加するのが適当である。これは、ＵＡＳＢ反応槽
１においてもある程度の晶析現象（炭酸カルシウム又は
リン酸カルシウムの生成）が起こり、グラニュールの沈
降性が改良されることが期待できるからである。このた
め、本実施例においては、原水にＣａＣｌ2 を添加した
後ＵＡＳＢ反応槽１に導入しているが、このＣａＣｌ2
添加量では、晶析脱リン槽４におけるリン酸塩の晶析に
好適なＣａ2+イオン濃度を確保し得ない場合がある。ま
た、前段の曝気槽２における曝気のみでは、ｐＨ８以上
の高ｐＨ処理水を得ることができない場合がある。この
ため、本実施例においては、調整槽３において、Ｃａ
（ＯＨ）2 溶液を添加してｐＨ調整及びＣａ2+イオン濃
度の調整を行う。なお、カルシウム化合物として、Ｃａ
（ＯＨ）2 以外のものを添加して、別途アルカリを添加
することも可能であるが、一般にはＣａ（ＯＨ）2 の使
用が好適である。
【００１６】調整槽３の流出水は、配管１６より晶析脱
リン槽４に送給し、この晶析脱リン槽４において、ＵＡ
ＳＢ反応槽１からのグラニュール汚泥を配管１７よりバ
ッチ式又は連続循環式にて導入し、グラニュール汚泥内
でリン酸塩を晶析させ、水中のリンを除去する（第３工
程）。
リン槽４に送給し、この晶析脱リン槽４において、ＵＡ
ＳＢ反応槽１からのグラニュール汚泥を配管１７よりバ
ッチ式又は連続循環式にて導入し、グラニュール汚泥内
でリン酸塩を晶析させ、水中のリンを除去する（第３工
程）。
【００１７】この晶析現象を生起させるためには、Ｃａ
2+イオンが存在する必要がある。その濃度はヒドロキシ
アパタイトの組成式［Ｃａ5 （ＯＨ）（ＰＯ4 ）3 ］か
ら、原水のリン濃度の２．２倍（Ｃａ2+として）と計算
される。しかし、実際は、リン酸カルシウムの固液平衡
を固相側にシフトさせるため、計算量以上のカルシウム
化合物の添加が効果的である。後掲の実験例２に示した
実験によれば、原水リン濃度の少なくとも１４倍まで、
Ｃａ2+イオン濃度の上昇に従ってリン除去率も上昇する
ことが確かめられている。
2+イオンが存在する必要がある。その濃度はヒドロキシ
アパタイトの組成式［Ｃａ5 （ＯＨ）（ＰＯ4 ）3 ］か
ら、原水のリン濃度の２．２倍（Ｃａ2+として）と計算
される。しかし、実際は、リン酸カルシウムの固液平衡
を固相側にシフトさせるため、計算量以上のカルシウム
化合物の添加が効果的である。後掲の実験例２に示した
実験によれば、原水リン濃度の少なくとも１４倍まで、
Ｃａ2+イオン濃度の上昇に従ってリン除去率も上昇する
ことが確かめられている。
【００１８】本発明において、リン酸塩の晶析効率の面
から、リン酸塩の晶析工程においては、原水のリン濃度
の４〜１４倍（重量比）のＣａ2+イオンを存在させると
共に、ｐＨ８．０〜９．０に調整するのが好ましい。ま
た、ＵＡＳＢ反応槽から取り出してリン酸塩の晶析に用
いるグラニュール汚泥量は、処理水流量に対して３０分
以上の接触時間が得られる量とするのが好ましい。
から、リン酸塩の晶析工程においては、原水のリン濃度
の４〜１４倍（重量比）のＣａ2+イオンを存在させると
共に、ｐＨ８．０〜９．０に調整するのが好ましい。ま
た、ＵＡＳＢ反応槽から取り出してリン酸塩の晶析に用
いるグラニュール汚泥量は、処理水流量に対して３０分
以上の接触時間が得られる量とするのが好ましい。
【００１９】晶析脱リン槽４の上澄水は、ＵＡＳＢ反応
槽１で有機物が除去されると共に、リンが晶析して除去
されたものであり、この上澄水は処理水として配管１８
より放流又は後処理プロセスへ送られる。一方、晶析脱
リン槽４で得られたリン酸塩の結晶を内包したグラニュ
ール汚泥は、循環配管１９より連続的に或いはバッチ式
にてＵＡＳＢ反応槽１に返送される（第４工程）。
槽１で有機物が除去されると共に、リンが晶析して除去
されたものであり、この上澄水は処理水として配管１８
より放流又は後処理プロセスへ送られる。一方、晶析脱
リン槽４で得られたリン酸塩の結晶を内包したグラニュ
ール汚泥は、循環配管１９より連続的に或いはバッチ式
にてＵＡＳＢ反応槽１に返送される（第４工程）。
【００２０】この汚泥は、リン酸塩の結晶を内包するこ
とにより、その比重が増大し、沈降性が高められたもの
であるため、ＵＡＳＢ反応槽１から浮上、流出すること
なく、従って、ＵＡＳＢ反応槽１においては、高濃度に
グラニュール汚泥を保持して高負荷運転を行うことが可
能となる。
とにより、その比重が増大し、沈降性が高められたもの
であるため、ＵＡＳＢ反応槽１から浮上、流出すること
なく、従って、ＵＡＳＢ反応槽１においては、高濃度に
グラニュール汚泥を保持して高負荷運転を行うことが可
能となる。
【００２１】
【作用】ＵＡＳＢ法による処理水を曝気することによっ
て、該処理水中の溶存炭酸ガスが気相中に放散され、液
ｐＨはリンが晶析するｐＨ８以上に上昇する。この高ｐ
Ｈ処理水中にＵＡＳＢグラニュール汚泥を導入し、Ｃａ
2+イオン存在下でグラニュール汚泥中にリン酸カルシウ
ム塩を晶析させることにより、液中のリンを除去する。
更に、グラニュール汚泥の内部にリン酸カルシウムの結
晶が生成することにより、グラニュール汚泥粒子の比重
が大きくなり、これにより、グラニュール汚泥の沈降性
が良くなり、ＵＡＳＢ反応槽におけるグラニュール汚泥
の浮上、流出が防止される。
て、該処理水中の溶存炭酸ガスが気相中に放散され、液
ｐＨはリンが晶析するｐＨ８以上に上昇する。この高ｐ
Ｈ処理水中にＵＡＳＢグラニュール汚泥を導入し、Ｃａ
2+イオン存在下でグラニュール汚泥中にリン酸カルシウ
ム塩を晶析させることにより、液中のリンを除去する。
更に、グラニュール汚泥の内部にリン酸カルシウムの結
晶が生成することにより、グラニュール汚泥粒子の比重
が大きくなり、これにより、グラニュール汚泥の沈降性
が良くなり、ＵＡＳＢ反応槽におけるグラニュール汚泥
の浮上、流出が防止される。
【００２２】
【実施例】以下に実験例及び実施例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００２３】実験例１ 通常のＵＡＳＢ実験装置において、廃棄ビール（ＣＯＤ
cr：１０，０００ｍｇ／ｌ）を基質とし、流入原水にカ
ルシウム化合物を２００ｍｇ−Ｃａ／ｌの割合で添加し
て約５０日の連続運転を行った結果、図３に示す如く、
グラニュール汚泥の沈降速度がＣａ無添加の場合に比べ
て上昇した。また、図４に示す如く、グラニュール汚泥
の浮上ポテンシャル（グラニュール汚泥を過負荷の酢酸
ナトリウム基質の入ったフラスコに採り、２４時間後に
浮上したグラニュール汚泥の割合を乾燥重量％で表示し
たもの）は、Ｃａ添加によって低く抑えられた。
cr：１０，０００ｍｇ／ｌ）を基質とし、流入原水にカ
ルシウム化合物を２００ｍｇ−Ｃａ／ｌの割合で添加し
て約５０日の連続運転を行った結果、図３に示す如く、
グラニュール汚泥の沈降速度がＣａ無添加の場合に比べ
て上昇した。また、図４に示す如く、グラニュール汚泥
の浮上ポテンシャル（グラニュール汚泥を過負荷の酢酸
ナトリウム基質の入ったフラスコに採り、２４時間後に
浮上したグラニュール汚泥の割合を乾燥重量％で表示し
たもの）は、Ｃａ添加によって低く抑えられた。
【００２４】実験終了後のグラニュール汚泥のスケール
の組成を分析した結果、スケールの主成分はリン酸カル
シウムであることが確認された。
の組成を分析した結果、スケールの主成分はリン酸カル
シウムであることが確認された。
【００２５】実験例２ ＰＯ4 −Ｐ濃度１０ｍｇ／ｌ、ＣＯＤcr濃度約２０００
ｍｇ／ｌの有機酸を主な炭素源とする基質を液容量９リ
ットルのＵＡＳＢ実験装置に供給し、メタン発酵を行っ
た。このＵＡＳＢ反応槽からの流出水を空気で曝気して
得られた高ｐＨ処理水（ｐＨ８．０）に塩化カルシウム
を２０〜１４０ｍｇ−Ｃａ／ｌとなるように加え、さら
に４重量％ＮａＯＨ溶液によってｐＨ８〜１０の範囲に
調整したものについて、液容量１リットルの晶析反応槽
において静置体積３００ｍｌのグラニュール汚泥（ＵＡ
ＳＢ反応槽から引き抜いたもの）と３０分間反応させ
た。反応後の処理液をメンブレンフィルターで濾過し、
ＰＯ4 −Ｐ濃度を測定した結果、図２に示す如く、リン
除去効果がみられた。リンの除去効果は、ｐＨが高いほ
ど良く、また、Ｃａ濃度が高いほど良かった。リンの除
去率は、例えば、ｐＨ９、Ｃａ濃度１００ｍｇ／ｌの条
件では、約８０％であった。グラニュール汚泥を高ｐＨ
状態に曝すことにより、菌活性の低下が懸念されたが、
反応後のグラニュール汚泥液のｐＨをｐＨ７．０に戻し
て酢酸塩基質を加え、メタン生成活性を測定したとこ
ろ、晶析反応時のｐＨが９以下であったものについて
は、２４時間以内に十分な活性の回復がみられた。
ｍｇ／ｌの有機酸を主な炭素源とする基質を液容量９リ
ットルのＵＡＳＢ実験装置に供給し、メタン発酵を行っ
た。このＵＡＳＢ反応槽からの流出水を空気で曝気して
得られた高ｐＨ処理水（ｐＨ８．０）に塩化カルシウム
を２０〜１４０ｍｇ−Ｃａ／ｌとなるように加え、さら
に４重量％ＮａＯＨ溶液によってｐＨ８〜１０の範囲に
調整したものについて、液容量１リットルの晶析反応槽
において静置体積３００ｍｌのグラニュール汚泥（ＵＡ
ＳＢ反応槽から引き抜いたもの）と３０分間反応させ
た。反応後の処理液をメンブレンフィルターで濾過し、
ＰＯ4 −Ｐ濃度を測定した結果、図２に示す如く、リン
除去効果がみられた。リンの除去効果は、ｐＨが高いほ
ど良く、また、Ｃａ濃度が高いほど良かった。リンの除
去率は、例えば、ｐＨ９、Ｃａ濃度１００ｍｇ／ｌの条
件では、約８０％であった。グラニュール汚泥を高ｐＨ
状態に曝すことにより、菌活性の低下が懸念されたが、
反応後のグラニュール汚泥液のｐＨをｐＨ７．０に戻し
て酢酸塩基質を加え、メタン生成活性を測定したとこ
ろ、晶析反応時のｐＨが９以下であったものについて
は、２４時間以内に十分な活性の回復がみられた。
【００２６】実施例１ 図１に示す方法に従って、下記水質の原水を処理した。
【００２７】原水水質（実験例２と同様の有機酸基質） ＣＯＤcr ：２０００ｍｇ／ｌ ＰＯ4 −Ｐ：１０ｍｇ／ｌ ｐＨ ：５〜７ まず、この原水にＣａ2+濃度が２００ｍｇ／ｌとなるよ
うにＣａＣｌ2 水溶液を添加してＵＡＳＢ反応槽１に上
向流通水した。このＵＡＳＢ反応槽１における処理条件
等は下記の通りとした。
うにＣａＣｌ2 水溶液を添加してＵＡＳＢ反応槽１に上
向流通水した。このＵＡＳＢ反応槽１における処理条件
等は下記の通りとした。
【００２８】ＵＡＳＢ反応槽における処理条件等 種汚泥：ビール工場のＵＡＳＢ反応槽から引き抜いたグ
ラニュール汚泥 反応槽容積：９リットル 流量 ：５４リットル／日 ＵＡＳＢ反応槽１の流出水を曝気槽２において、下記曝
気条件で曝気した後（得られた高ｐＨ処理水のｐＨは
７．７であった。）、調整槽３において、Ｃａ（ＯＨ）
2 水溶液を添加して、Ｃａ2+濃度２００ｍｇ／ｌ，ｐＨ
８．８に調整した。その後、晶析脱リン槽４において、
ＵＡＳＢ反応槽１からのグラニュール汚泥と下記晶析条
件で反応させた。晶析脱リン槽４の汚泥は、４５０ｍｌ
／日の割合でＵＡＳＢ反応槽１の汚泥と入れ換えを行っ
た。
ラニュール汚泥 反応槽容積：９リットル 流量 ：５４リットル／日 ＵＡＳＢ反応槽１の流出水を曝気槽２において、下記曝
気条件で曝気した後（得られた高ｐＨ処理水のｐＨは
７．７であった。）、調整槽３において、Ｃａ（ＯＨ）
2 水溶液を添加して、Ｃａ2+濃度２００ｍｇ／ｌ，ｐＨ
８．８に調整した。その後、晶析脱リン槽４において、
ＵＡＳＢ反応槽１からのグラニュール汚泥と下記晶析条
件で反応させた。晶析脱リン槽４の汚泥は、４５０ｍｌ
／日の割合でＵＡＳＢ反応槽１の汚泥と入れ換えを行っ
た。
【００２９】曝気条件 曝気ガス：空気 曝気量 ：０．１リットル−ａｉｒ／リットル−槽／分晶析条件 晶析脱リン槽容積：２リットル グラニュール汚泥量：静置１リットル（処理水流量に対
し、約３０分の接触時間） Ｃａ2+濃度：１７０〜２００ｍｇ／ｌ（晶析脱リン槽流
出水） ｐＨ ：８．８〜９．１ 反応時間：晶析脱リン槽ＨＲＴ＝０．９時間，晶析脱リ
ン槽内の汚泥容積に対するＨＲＴとして３０分 得られた処理水（上澄水）の水質及びＵＡＳＢ反応槽１
における汚泥保持量を表１に示す。
し、約３０分の接触時間） Ｃａ2+濃度：１７０〜２００ｍｇ／ｌ（晶析脱リン槽流
出水） ｐＨ ：８．８〜９．１ 反応時間：晶析脱リン槽ＨＲＴ＝０．９時間，晶析脱リ
ン槽内の汚泥容積に対するＨＲＴとして３０分 得られた処理水（上澄水）の水質及びＵＡＳＢ反応槽１
における汚泥保持量を表１に示す。
【００３０】比較例１ 曝気槽において曝気を行わなかったこと以外は実施例１
と同様に行い、得られた処理水の水質及びＵＡＳＢ反応
槽における汚泥保持量を表１に示した。
と同様に行い、得られた処理水の水質及びＵＡＳＢ反応
槽における汚泥保持量を表１に示した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の有機性排水
の処理方法によれば、ＵＡＳＢ法により原水中の有機物
及びリンを同時に除去すると共に、ＵＡＳＢグラニュー
ル汚泥の浮上、流出を防止することができ、有機性排水
を効率的に処理して高水質処理水を得ることが可能とさ
れる。
の処理方法によれば、ＵＡＳＢ法により原水中の有機物
及びリンを同時に除去すると共に、ＵＡＳＢグラニュー
ル汚泥の浮上、流出を防止することができ、有機性排水
を効率的に処理して高水質処理水を得ることが可能とさ
れる。
【図１】本発明の有機性排水の処理方法の一実施例方法
を示す系統図である。
を示す系統図である。
【図２】実験例２における処理水リン濃度とｐＨ及びカ
ルシウム濃度との関係を示すグラフである。
ルシウム濃度との関係を示すグラフである。
【図３】実験例１におけるカルシウム添加によるグラニ
ュール汚泥の沈降速度の上昇を示すグラフである。
ュール汚泥の沈降速度の上昇を示すグラフである。
【図４】実験例１におけるカルシウム添加によるグラニ
ュール汚泥の浮上ポテンシャルの抑制を示すグラフであ
る。
ュール汚泥の浮上ポテンシャルの抑制を示すグラフであ
る。
【符号の説明】 １ ＵＡＳＢ反応槽 ２ 曝気槽 ３ 調整槽 ４ 晶析脱リン槽
Claims (1)
- 【請求項１】 グラニュール汚泥で形成されたスラッジ
ブランケットに有機性排水を上向流通水して嫌気性処理
する第１工程と、 第１工程から流出する処理水を曝気する第２工程と、 曝気処理水を前記スラッジブランケットから取り出した
グラニュール汚泥の一部とＣａ2+イオンの存在下に接触
させ、曝気処理水中のリンをグラニュール汚泥中に不溶
性リン酸化合物として晶出させる第３工程と、 第３工程のグラニュール汚泥を前記第１工程のスラッジ
ブランケットに戻す第４工程とを備えてなることを特徴
とする有機性排水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6291296A JPH08141591A (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 有機性排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6291296A JPH08141591A (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 有機性排水の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08141591A true JPH08141591A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=17767056
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6291296A Pending JPH08141591A (ja) | 1994-11-25 | 1994-11-25 | 有機性排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08141591A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10118687A (ja) * | 1996-10-22 | 1998-05-12 | Unitika Ltd | 有機性廃水の処理方法 |
| JP2002320992A (ja) * | 2001-04-25 | 2002-11-05 | Ebara Corp | 有機性廃水の処理方法及び装置 |
| JP2008100151A (ja) * | 2006-10-18 | 2008-05-01 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 有機性廃水処理方法ならびに有機性廃水処理装置 |
| JP2010089051A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-22 | Kurita Water Ind Ltd | リン酸、硝酸および有機酸含有水の処理方法および処理装置 |
| JP2010247049A (ja) * | 2009-04-14 | 2010-11-04 | Ihi Corp | 嫌気性処理設備及び方法並びに澱粉製造排水の処理設備及び方法 |
-
1994
- 1994-11-25 JP JP6291296A patent/JPH08141591A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10118687A (ja) * | 1996-10-22 | 1998-05-12 | Unitika Ltd | 有機性廃水の処理方法 |
| JP2002320992A (ja) * | 2001-04-25 | 2002-11-05 | Ebara Corp | 有機性廃水の処理方法及び装置 |
| JP2008100151A (ja) * | 2006-10-18 | 2008-05-01 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 有機性廃水処理方法ならびに有機性廃水処理装置 |
| JP2010089051A (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-22 | Kurita Water Ind Ltd | リン酸、硝酸および有機酸含有水の処理方法および処理装置 |
| JP2010247049A (ja) * | 2009-04-14 | 2010-11-04 | Ihi Corp | 嫌気性処理設備及び方法並びに澱粉製造排水の処理設備及び方法 |
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