JPH0814184A - ウエスコポンプ - Google Patents
ウエスコポンプInfo
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- JPH0814184A JPH0814184A JP6149052A JP14905294A JPH0814184A JP H0814184 A JPH0814184 A JP H0814184A JP 6149052 A JP6149052 A JP 6149052A JP 14905294 A JP14905294 A JP 14905294A JP H0814184 A JPH0814184 A JP H0814184A
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- impeller
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
- F04D5/002—Regenerative pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
- F04D29/669—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for liquid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
- F04D5/002—Regenerative pumps
- F04D5/007—Details of the inlet or outlet
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2250/00—Geometry
- F05B2250/50—Inlet or outlet
- F05B2250/503—Inlet or outlet of regenerative pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2260/00—Function
- F05B2260/96—Preventing, counteracting or reducing vibration or noise
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ウエスコポンプにおいて、流体がポンプ流路
の終端部に衝突することによって発生する騒音を低下す
る。 【構成】 ケーシング本体１８の側壁部１７およびケー
シングカバー１９にポンプ流路３１を形成すべく設けら
れた溝３２，３３の終端部３２ａ，３３ａがインペラ２
０の回転方向に対して羽根片２７のピッチの１／２ずら
してあるので、高圧流体が溝３２，３３の終端部３２
ａ，３３ａに衝突するタイミングがずれ、衝突音が低く
なる。
の終端部に衝突することによって発生する騒音を低下す
る。 【構成】 ケーシング本体１８の側壁部１７およびケー
シングカバー１９にポンプ流路３１を形成すべく設けら
れた溝３２，３３の終端部３２ａ，３３ａがインペラ２
０の回転方向に対して羽根片２７のピッチの１／２ずら
してあるので、高圧流体が溝３２，３３の終端部３２
ａ，３３ａに衝突するタイミングがずれ、衝突音が低く
なる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はケーシング内において高
圧流体がポンプ流路終端部に衝突する時に発生する騒音
の低減化を図ったウエスコポンプに関する。
圧流体がポンプ流路終端部に衝突する時に発生する騒音
の低減化を図ったウエスコポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の一般的なウエスコポンプにおい
て、そのインペラ１は、図１２および図１３に示すよう
に外周部にケーシング２内のポンプ流路３に突出する多
数の羽根片４を形成すると共に、各羽根片４間のポンプ
溝５を隔壁６により二分割する構成となっている。この
インペラ１をケーシング２内で回転させると、図示しな
い吸入口からポンプ流路３内に吸入された流体がポンプ
溝５内で矢印Ａ方向に流れて羽根片４から運動エネルギ
ーを受け、そしてポンプ流路３に送り出され、吐出口に
向かって流れる主流と合流する。このとき、ポンプ溝５
からポンプ流路３に送り出された流体の速度が減少する
ので、それまで持っていた運動エネルギーが圧力エネル
ギーに変換され、ポンプ流路３を流れる主流の圧力が上
昇する。このようにして圧力上昇しながらポンプ流路３
内を図示しない吐出口に向かって流れる流体は、最終的
にポンプ流路３の終端部に衝突して方向転換しながら吐
出口から吐出される。
て、そのインペラ１は、図１２および図１３に示すよう
に外周部にケーシング２内のポンプ流路３に突出する多
数の羽根片４を形成すると共に、各羽根片４間のポンプ
溝５を隔壁６により二分割する構成となっている。この
インペラ１をケーシング２内で回転させると、図示しな
い吸入口からポンプ流路３内に吸入された流体がポンプ
溝５内で矢印Ａ方向に流れて羽根片４から運動エネルギ
ーを受け、そしてポンプ流路３に送り出され、吐出口に
向かって流れる主流と合流する。このとき、ポンプ溝５
からポンプ流路３に送り出された流体の速度が減少する
ので、それまで持っていた運動エネルギーが圧力エネル
ギーに変換され、ポンプ流路３を流れる主流の圧力が上
昇する。このようにして圧力上昇しながらポンプ流路３
内を図示しない吐出口に向かって流れる流体は、最終的
にポンプ流路３の終端部に衝突して方向転換しながら吐
出口から吐出される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記構成のウエスコポ
ンプでは、隔壁６の両側の同一位置に羽根片４が存在す
る形態となっているので、隔壁６の両側の羽根片４が同
時にポンプ流路３の終端部を通過する。このため、隔壁
６の両側のポンプ溝５から送り出される流体が同時にポ
ンプ流路３の終端部に衝突するようになるので、この流
体の衝突による騒音が大きくなる欠点がある。
ンプでは、隔壁６の両側の同一位置に羽根片４が存在す
る形態となっているので、隔壁６の両側の羽根片４が同
時にポンプ流路３の終端部を通過する。このため、隔壁
６の両側のポンプ溝５から送り出される流体が同時にポ
ンプ流路３の終端部に衝突するようになるので、この流
体の衝突による騒音が大きくなる欠点がある。
【０００４】ウエスコポンプは吐出量は少ないが、粘性
の低い流体に対してもかなり高い吐出圧力を得ることが
できることから、近年では例えば自動車の燃料ポンプと
して使用されている。しかしながら、特に乗用自動車で
は車内の静音化の要求が高いため、上述のような騒音を
発するウエスコポンプは好ましくなく、低騒音化が切に
望まれている。
の低い流体に対してもかなり高い吐出圧力を得ることが
できることから、近年では例えば自動車の燃料ポンプと
して使用されている。しかしながら、特に乗用自動車で
は車内の静音化の要求が高いため、上述のような騒音を
発するウエスコポンプは好ましくなく、低騒音化が切に
望まれている。
【０００５】本発明は上記の事情に鑑みてなされたもの
で、その目的は、低騒音化を図ることができるウエスコ
ポンプを提供するにある。
で、その目的は、低騒音化を図ることができるウエスコ
ポンプを提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載のウエスコポンプは、円形周壁部の両
側面を側壁部により閉塞して構成され、吸入口、吐出口
およびこれら両口をつなぐポンプ流路が形成されたケー
シングと、このケーシング内に配設され、外周部に多数
の羽根片を突設すると共にそれら羽根片間のポンプ溝を
二分割する隔壁を突設してなるインペラとを備え、前記
吸入口と吐出口との間をシールすべく前記円形周壁部の
内周面に設けられたラジアルシール部と前記インペラと
の間のラジアルクリアランスの方が、前記吸入口と吐出
口との間をシールすべく前記両側壁部の内周面に設けら
れたアキシャルシール部と前記インペラとの間のアキシ
ャルクリアランスよりも大きく設定されたものにおい
て、前記両側壁部の内面に形成された前記ポンプ流路の
始端部および終端部のうち、終端部を両側壁部において
円周方向にずらしたことを特徴とするものである。
に、請求項１記載のウエスコポンプは、円形周壁部の両
側面を側壁部により閉塞して構成され、吸入口、吐出口
およびこれら両口をつなぐポンプ流路が形成されたケー
シングと、このケーシング内に配設され、外周部に多数
の羽根片を突設すると共にそれら羽根片間のポンプ溝を
二分割する隔壁を突設してなるインペラとを備え、前記
吸入口と吐出口との間をシールすべく前記円形周壁部の
内周面に設けられたラジアルシール部と前記インペラと
の間のラジアルクリアランスの方が、前記吸入口と吐出
口との間をシールすべく前記両側壁部の内周面に設けら
れたアキシャルシール部と前記インペラとの間のアキシ
ャルクリアランスよりも大きく設定されたものにおい
て、前記両側壁部の内面に形成された前記ポンプ流路の
始端部および終端部のうち、終端部を両側壁部において
円周方向にずらしたことを特徴とするものである。
【０００７】請求項２記載のウエスコポンプは、吐出口
を両側壁部のうち一方の側壁部に設けたものにおいて
は、当該一方の側壁部の内面に形成されたポンプ流路の
終端部が他方の側壁部の内面に形成されたポンプ流路の
終端部に対し、インペラの回転方向にずれていることを
特徴とするものである。
を両側壁部のうち一方の側壁部に設けたものにおいて
は、当該一方の側壁部の内面に形成されたポンプ流路の
終端部が他方の側壁部の内面に形成されたポンプ流路の
終端部に対し、インペラの回転方向にずれていることを
特徴とするものである。
【０００８】請求項３記載のウエスコポンプは、円形周
壁部の両端面を側壁部により閉塞して構成され、吸入
口、吐出口およびこれら両口をつなぐポンプ流路が形成
されたケーシングと、このケーシング内に配設され、外
周部に多数の羽根片を突設すると共にそれら羽根片間の
ポンプ溝を二分割する隔壁を突設してなるインペラとを
備え、前記吸入口と吐出口との間をシールすべく前記両
側壁部の内面に設けられたアキシャルシール部と前記イ
ンペラとの間のアキシャルクリアランスの方が、前記吸
入口と吐出口との間をシールすべく前記円形周壁部の内
周面に設けられたラジアルシール部と前記インペラとの
間のラジアルクリアランスよりも大きく設定されたもの
において、前記円形周壁部の内周面に形成された前記ポ
ンプ流路の始端部および終端部のうち、終端部を前記イ
ンペラの隔壁の両側において円周方向にずらしたことを
特徴とするものである。
壁部の両端面を側壁部により閉塞して構成され、吸入
口、吐出口およびこれら両口をつなぐポンプ流路が形成
されたケーシングと、このケーシング内に配設され、外
周部に多数の羽根片を突設すると共にそれら羽根片間の
ポンプ溝を二分割する隔壁を突設してなるインペラとを
備え、前記吸入口と吐出口との間をシールすべく前記両
側壁部の内面に設けられたアキシャルシール部と前記イ
ンペラとの間のアキシャルクリアランスの方が、前記吸
入口と吐出口との間をシールすべく前記円形周壁部の内
周面に設けられたラジアルシール部と前記インペラとの
間のラジアルクリアランスよりも大きく設定されたもの
において、前記円形周壁部の内周面に形成された前記ポ
ンプ流路の始端部および終端部のうち、終端部を前記イ
ンペラの隔壁の両側において円周方向にずらしたことを
特徴とするものである。
【０００９】請求項４記載のウエスコポンプは、ポンプ
流路の始端部も円周方向にずらしたことを特徴とするも
のである。請求項５記載のウエスコポンプは、ポンプ流
路の端部のずれ量を羽根片のピッチの略半分としたこと
を特徴とするものである。
流路の始端部も円周方向にずらしたことを特徴とするも
のである。請求項５記載のウエスコポンプは、ポンプ流
路の端部のずれ量を羽根片のピッチの略半分としたこと
を特徴とするものである。
【００１０】
【作用】ウエスコポンプでは、吸入口と吐出口との間を
シールするために、円形周壁部の内周面にはラジアルシ
ール部が設けられると共に、両側壁部の内面にはアキシ
ャルシール部が設けられる。そして、ラジアルシール部
とインペラとの間にはごく僅かなクリアランス（ラジア
ルクリアランス）が設けられ、アキシャルシール部とイ
ンペラとの間にもごく僅かなクリアランス（アキシャル
クリアランス）が設けられる。そして、一般的には、ラ
ジアルクリアランスＲｃの方がアキシャルクリアランス
Ａｃよりも大きく（Ｒｃ＞Ａｃ）設定されるが、逆にラ
ジアルクリアランスＲｃの方がアキシャルクリアランス
Ａｃよりも小さく（Ｒｃ＜Ａｃ）設定される場合もあ
る。
シールするために、円形周壁部の内周面にはラジアルシ
ール部が設けられると共に、両側壁部の内面にはアキシ
ャルシール部が設けられる。そして、ラジアルシール部
とインペラとの間にはごく僅かなクリアランス（ラジア
ルクリアランス）が設けられ、アキシャルシール部とイ
ンペラとの間にもごく僅かなクリアランス（アキシャル
クリアランス）が設けられる。そして、一般的には、ラ
ジアルクリアランスＲｃの方がアキシャルクリアランス
Ａｃよりも大きく（Ｒｃ＞Ａｃ）設定されるが、逆にラ
ジアルクリアランスＲｃの方がアキシャルクリアランス
Ａｃよりも小さく（Ｒｃ＜Ａｃ）設定される場合もあ
る。
【００１１】本出願の発明者は、幾多の実験の結果、Ｒ
ｃ＞Ａｃに設定されたウエスコポンプでは、インペラの
隔壁の両側のポンプ溝から送り出された流体が、ポンプ
流路の終端部のうち両側壁部の終端部に同時に衝突する
ことが騒音の主たる発生原因であり、Ｒｃ＜Ａｃに設定
されたウエスコポンプでは、インペラの隔壁の両側のポ
ンプ溝から送り出された流体がポンプ流路の終端部のう
ち円形周壁部の終端部に同時に衝突することが騒音の主
たる発生原因であることを究明した。
ｃ＞Ａｃに設定されたウエスコポンプでは、インペラの
隔壁の両側のポンプ溝から送り出された流体が、ポンプ
流路の終端部のうち両側壁部の終端部に同時に衝突する
ことが騒音の主たる発生原因であり、Ｒｃ＜Ａｃに設定
されたウエスコポンプでは、インペラの隔壁の両側のポ
ンプ溝から送り出された流体がポンプ流路の終端部のう
ち円形周壁部の終端部に同時に衝突することが騒音の主
たる発生原因であることを究明した。
【００１２】従って、請求項１記載の手段によれば、Ｒ
ｃ＞Ａｃに設定されたウエスコポンプにおいて、両側壁
部の内面に形成されたポンプ流路の終端部を両側壁部に
おいて円周方向にずらしたことにより、主たる騒音の発
生原因である両側壁部のポンプ流路終端部への流体の衝
突タイミングが両側壁部においてずれるので、騒音が低
減される。
ｃ＞Ａｃに設定されたウエスコポンプにおいて、両側壁
部の内面に形成されたポンプ流路の終端部を両側壁部に
おいて円周方向にずらしたことにより、主たる騒音の発
生原因である両側壁部のポンプ流路終端部への流体の衝
突タイミングが両側壁部においてずれるので、騒音が低
減される。
【００１３】請求項２記載の手段によれば、吐出口を両
側壁部のうち一方の側壁部に設けた場合に、一方の側壁
部の内面に形成されたポンプ流路の終端部が他方の側壁
部の内面に形成されたポンプ流路の終端部に対し、イン
ペラの回転方向にずらしたことにより、ポンプ流路の終
端部に至った流体が円滑に吐出されるようになるので、
インペラをスラスト方向に圧してインペラや側壁部内面
の異常摩耗を引き起こす等のおそれがない。
側壁部のうち一方の側壁部に設けた場合に、一方の側壁
部の内面に形成されたポンプ流路の終端部が他方の側壁
部の内面に形成されたポンプ流路の終端部に対し、イン
ペラの回転方向にずらしたことにより、ポンプ流路の終
端部に至った流体が円滑に吐出されるようになるので、
インペラをスラスト方向に圧してインペラや側壁部内面
の異常摩耗を引き起こす等のおそれがない。
【００１４】また、請求項３記載の手段によれば、Ｒｃ
＜Ａｃに設定されたウエスコポンプにおいて、円形周壁
部の内周面に形成されたポンプ流路の終端部をインペラ
の隔壁の両側において円周方向にずらしたことにより、
主たる騒音の発生原因である円形周壁部のポンプ流路終
端部への流体の衝突タイミングが隔壁の両側においてず
れるので、騒音が低減される。
＜Ａｃに設定されたウエスコポンプにおいて、円形周壁
部の内周面に形成されたポンプ流路の終端部をインペラ
の隔壁の両側において円周方向にずらしたことにより、
主たる騒音の発生原因である円形周壁部のポンプ流路終
端部への流体の衝突タイミングが隔壁の両側においてず
れるので、騒音が低減される。
【００１５】また、請求項４記載の手段によれば、ポン
プ流路の始端部をも円周方向にずらすことにより、ポン
プ流路の終端部からシール部を経て始端部へと漏れ出た
高圧流体が始端部で急激に圧力低下するタイミングが軸
方向両側においてずれるので、始端部側で発生する騒音
を低減化することができる。請求項５記載の手段によれ
ば、ポンプ流路の端部のずれ量を羽根片のピッチの略半
分とすることにより、より一層騒音を低減することがで
きる。
プ流路の始端部をも円周方向にずらすことにより、ポン
プ流路の終端部からシール部を経て始端部へと漏れ出た
高圧流体が始端部で急激に圧力低下するタイミングが軸
方向両側においてずれるので、始端部側で発生する騒音
を低減化することができる。請求項５記載の手段によれ
ば、ポンプ流路の端部のずれ量を羽根片のピッチの略半
分とすることにより、より一層騒音を低減することがで
きる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を自動車用の燃料ポンプに適用
した第１実施例について、図１〜図７を参照して説明す
る。この燃料ポンプは、図６に示すように、ポンプ部１
１とこのポンプ部１１を駆動するモータ部１２とから構
成されている。上記モータ部１２はブラシ付きの直流モ
ータからなり、円筒状のハウジング１３内に永久磁石１
４を環状に配置し、この永久磁石１４の内周側に同心状
に電機子（ロータ）１５を配置した構成となっている。
した第１実施例について、図１〜図７を参照して説明す
る。この燃料ポンプは、図６に示すように、ポンプ部１
１とこのポンプ部１１を駆動するモータ部１２とから構
成されている。上記モータ部１２はブラシ付きの直流モ
ータからなり、円筒状のハウジング１３内に永久磁石１
４を環状に配置し、この永久磁石１４の内周側に同心状
に電機子（ロータ）１５を配置した構成となっている。
【００１７】一方、ポンプ部１１はウエスコポンプから
なり、図５にも示すように、円形内周面を有する円形周
壁部１６とこの円形周壁部１６の一方の側面を閉塞する
側壁部１７とを一体に有するケーシング本体１８、円形
周壁部１６の他方の側面を閉塞するための側壁部として
のケーシングカバー１９およびインペラ２０から構成さ
れている。
なり、図５にも示すように、円形内周面を有する円形周
壁部１６とこの円形周壁部１６の一方の側面を閉塞する
側壁部１７とを一体に有するケーシング本体１８、円形
周壁部１６の他方の側面を閉塞するための側壁部として
のケーシングカバー１９およびインペラ２０から構成さ
れている。
【００１８】そのうち、ケーシング本体１８およびケー
シングカバー１９は、例えばアルミのダイカスト成形に
より形成されている。そして、ケーシング本体１８はハ
ウジング１３の一端部に圧入固定されると共に、ケーシ
ングカバー１９はケーシング本体１８に被せられた状態
でハウジング１３の一端にかしめ等により固定されてお
り、これらケーシング本体１８とケーシングカバー１９
とにより密閉された１つのケーシング２１が構成されて
いる。この場合、ポンプ部１１の駆動軸たる電機子１５
のシャフト２２は、ハウジング本体１８の側壁部１７の
中心に嵌着された軸受２３に回転可能に挿通支持されて
いると共に、ケーシングカバー１９の中心に固定された
スラスト軸受２４によってスラスト荷重が受けられるよ
うになっている。
シングカバー１９は、例えばアルミのダイカスト成形に
より形成されている。そして、ケーシング本体１８はハ
ウジング１３の一端部に圧入固定されると共に、ケーシ
ングカバー１９はケーシング本体１８に被せられた状態
でハウジング１３の一端にかしめ等により固定されてお
り、これらケーシング本体１８とケーシングカバー１９
とにより密閉された１つのケーシング２１が構成されて
いる。この場合、ポンプ部１１の駆動軸たる電機子１５
のシャフト２２は、ハウジング本体１８の側壁部１７の
中心に嵌着された軸受２３に回転可能に挿通支持されて
いると共に、ケーシングカバー１９の中心に固定された
スラスト軸受２４によってスラスト荷重が受けられるよ
うになっている。
【００１９】前記インペラ２０は例えばガラス繊維入り
のフェノール樹脂やＰＰＳ等により一体成形されてお
り、その外周部には、多数の羽根片２５が円周方向に沿
って所定間隔で突設されていると共に、各羽根片２５の
羽根溝２６（図１、図４参照）を軸方向に二分割する隔
壁２７が突設されている。なお、隔壁２７の両側に突出
する羽根片２５は同一位置に存在する形態となってい
る。このインペラ２０は前記ケーシング２１内に回転可
能に収納され、その中心に形成されたほぼＤ字形の嵌合
孔２８（図３参照）が回転軸としてのシャフト２２のＤ
カット部２２ａに軸方向に摺動可能に嵌合されている。
これによりインペラ２０は、シャフト２２と一体的に回
転するが、シャフト２２に対しては軸方向に移動可能に
なされる。
のフェノール樹脂やＰＰＳ等により一体成形されてお
り、その外周部には、多数の羽根片２５が円周方向に沿
って所定間隔で突設されていると共に、各羽根片２５の
羽根溝２６（図１、図４参照）を軸方向に二分割する隔
壁２７が突設されている。なお、隔壁２７の両側に突出
する羽根片２５は同一位置に存在する形態となってい
る。このインペラ２０は前記ケーシング２１内に回転可
能に収納され、その中心に形成されたほぼＤ字形の嵌合
孔２８（図３参照）が回転軸としてのシャフト２２のＤ
カット部２２ａに軸方向に摺動可能に嵌合されている。
これによりインペラ２０は、シャフト２２と一体的に回
転するが、シャフト２２に対しては軸方向に移動可能に
なされる。
【００２０】さて、前記ケーシングカバー１９には燃料
タンク（図示せず）に連通する吸入口２９が形成されて
いる。一方、ケーシング本体１８の側壁部１７には吸入
口２９の近傍に位置してインジェクタ（図示せず）に連
通する吐出口３０（図１参照）が形成されている。そし
て、ケーシング２１の内周囲部には吸入口２９と吐出口
３０とをつなぐポンプ流路３１が形成されており、この
ポンプ流路３１内にインペラ２０の羽根片２５が突出し
ている。以下、ポンプ流路３１の両端部のうち、吸入口
２９側の端部を始端部と称し、吐出口３０側の端部を終
端部と称することとする。
タンク（図示せず）に連通する吸入口２９が形成されて
いる。一方、ケーシング本体１８の側壁部１７には吸入
口２９の近傍に位置してインジェクタ（図示せず）に連
通する吐出口３０（図１参照）が形成されている。そし
て、ケーシング２１の内周囲部には吸入口２９と吐出口
３０とをつなぐポンプ流路３１が形成されており、この
ポンプ流路３１内にインペラ２０の羽根片２５が突出し
ている。以下、ポンプ流路３１の両端部のうち、吸入口
２９側の端部を始端部と称し、吐出口３０側の端部を終
端部と称することとする。
【００２１】さて、前記ポンプ流路３１のうち、羽根片
２５の外周側の部分は、図３に示すようにケーシング本
体１８の円形周壁部１６の内径寸法をインペラ２０の外
径寸法よりも大きく形成することにより形成され、羽根
片２５の軸方向両側の部分は、図４に示すようにケーシ
ング本体１８の側壁部１７の内面およびケーシングカバ
ー１９の内面に溝３２および３３を形成することによっ
て形成されている。そして、ケーシング本体１８の円形
周壁部１６の内周面のうち、ケーシングカバー１９の吸
入口２９に対向する位置に存する溝３２の端部と吐出口
３０との間に位置する部分は円弧状に突出されており、
この円弧状の突出部分はラジアルシール部３４とされて
いる。また、ケーシング本体１８の側壁部１７の溝３２
の両端部間およびケーシングカバー１９の溝３３の両端
部間の部分、すなわち溝３３の底面から突出して側壁部
１７およびケーシングカバー１９の内面と面一となって
いる部分はアキシャルシール部３５および３６とされて
いる。この場合、側壁部１７とケーシングカバー１９の
アキシャルシール部３５および３６の円周方向長さは同
一寸法に設定されている。
２５の外周側の部分は、図３に示すようにケーシング本
体１８の円形周壁部１６の内径寸法をインペラ２０の外
径寸法よりも大きく形成することにより形成され、羽根
片２５の軸方向両側の部分は、図４に示すようにケーシ
ング本体１８の側壁部１７の内面およびケーシングカバ
ー１９の内面に溝３２および３３を形成することによっ
て形成されている。そして、ケーシング本体１８の円形
周壁部１６の内周面のうち、ケーシングカバー１９の吸
入口２９に対向する位置に存する溝３２の端部と吐出口
３０との間に位置する部分は円弧状に突出されており、
この円弧状の突出部分はラジアルシール部３４とされて
いる。また、ケーシング本体１８の側壁部１７の溝３２
の両端部間およびケーシングカバー１９の溝３３の両端
部間の部分、すなわち溝３３の底面から突出して側壁部
１７およびケーシングカバー１９の内面と面一となって
いる部分はアキシャルシール部３５および３６とされて
いる。この場合、側壁部１７とケーシングカバー１９の
アキシャルシール部３５および３６の円周方向長さは同
一寸法に設定されている。
【００２２】上記ラジアルシール部３４とインペラ２０
の外周面（羽根片２５および隔壁２７の先端面）との間
には、図３に示すようにごくわずかなクリアランス（ラ
ジアルクリアランスＲｃ）が設けられている。また、ア
キシャルシール部３５，３６とインペラ２０の軸方向両
側面（羽根片２６の軸方向両側面）との間には、図１に
示すようにごくわずかなクリアランス（アキシャルクリ
アランスＡｃ1 およびＡｃ2 ）が設けられている。な
お、図３および図１では、上記クリアランスＲｃ、Ａｃ
1 ，Ａｃ2 は誇張して示されている。そして、本実施例
の場合、ラジアルクリアランスＲｃは例えば５０μｍ〜
１５０μｍに設定され、アキシャルクリアランスＡｃ
（Ａｃ1 とＡｃ2 との和）は例えば数μｍ〜数十μｍに
設定されていて、ラジアルクリアランスＲｃの方がアキ
シャルクリアランスＡＣよりも大きく設定されている。
の外周面（羽根片２５および隔壁２７の先端面）との間
には、図３に示すようにごくわずかなクリアランス（ラ
ジアルクリアランスＲｃ）が設けられている。また、ア
キシャルシール部３５，３６とインペラ２０の軸方向両
側面（羽根片２６の軸方向両側面）との間には、図１に
示すようにごくわずかなクリアランス（アキシャルクリ
アランスＡｃ1 およびＡｃ2 ）が設けられている。な
お、図３および図１では、上記クリアランスＲｃ、Ａｃ
1 ，Ａｃ2 は誇張して示されている。そして、本実施例
の場合、ラジアルクリアランスＲｃは例えば５０μｍ〜
１５０μｍに設定され、アキシャルクリアランスＡｃ
（Ａｃ1 とＡｃ2 との和）は例えば数μｍ〜数十μｍに
設定されていて、ラジアルクリアランスＲｃの方がアキ
シャルクリアランスＡＣよりも大きく設定されている。
【００２３】本発明者は、上記のようにラジアルクリア
ランスＲｃ＞アキシャルクリアランスＡｃの場合、イン
ペラの羽根溝から送り出された流体がポンプ流路の終端
部のうち羽根片の軸方向両側の終端部に同時に衝突する
際に発生する音が主たる騒音源となることを究明した。
このことに鑑み、本実施例では、ケーシング本体１８の
側壁部１７のポンプ流路である溝３２の終端部とケーシ
ングカバー１９のポンプ流路である溝３３の終端部と
は、円周方向にずらして設けられている。この場合、ケ
ーシング２１の円形周壁部１６の両側面を閉塞する両側
壁部すなわち側壁部１７とケーシングカバー１９のう
ち、吐出口３０が設けられた側壁部１７の溝３２の終端
部３２ａが、他方の側壁部であるケーシングカバー１９
の溝３３の終端部３３ａに対しインペラ２０の回転方向
（図に矢印Ｂで示す）に羽根片２５のピッチＰの略半分
（１／２）だけずれた状態になっている。
ランスＲｃ＞アキシャルクリアランスＡｃの場合、イン
ペラの羽根溝から送り出された流体がポンプ流路の終端
部のうち羽根片の軸方向両側の終端部に同時に衝突する
際に発生する音が主たる騒音源となることを究明した。
このことに鑑み、本実施例では、ケーシング本体１８の
側壁部１７のポンプ流路である溝３２の終端部とケーシ
ングカバー１９のポンプ流路である溝３３の終端部と
は、円周方向にずらして設けられている。この場合、ケ
ーシング２１の円形周壁部１６の両側面を閉塞する両側
壁部すなわち側壁部１７とケーシングカバー１９のう
ち、吐出口３０が設けられた側壁部１７の溝３２の終端
部３２ａが、他方の側壁部であるケーシングカバー１９
の溝３３の終端部３３ａに対しインペラ２０の回転方向
（図に矢印Ｂで示す）に羽根片２５のピッチＰの略半分
（１／２）だけずれた状態になっている。
【００２４】また、本実施例では、ケーシング本体１８
の側壁部１７のアキシャルシール部３５とケーシングカ
バー１９のアキシャルシール部３６との円周方向長さは
同一長さに設定されていることから、側壁部１８の溝３
２の始端部３２ｂもケーシングカバー１９の溝３３の始
端部３３ｂに対しインペラ２０の回転方向に羽根片２５
のピッチ間隔の略半分（１／２）だけずれた状態になっ
ている。
の側壁部１７のアキシャルシール部３５とケーシングカ
バー１９のアキシャルシール部３６との円周方向長さは
同一長さに設定されていることから、側壁部１８の溝３
２の始端部３２ｂもケーシングカバー１９の溝３３の始
端部３３ｂに対しインペラ２０の回転方向に羽根片２５
のピッチ間隔の略半分（１／２）だけずれた状態になっ
ている。
【００２５】次に、上記構成の作用について説明する。
モータ部１２を起動させると、電機子１５のシャフト２
２と一体的にインペラ２０が矢印Ｂ方向に回転する。こ
れにより、インペラ２０の外周部の羽根片２５が円弧状
のポンプ流路３１に沿って回転してポンプ作用を生じ、
図示しない燃料タンク内の燃料を吸込口２９からポンプ
流路３１内に吸い込む。ポンプ流路３１内に吸い込まれ
た燃料は、各羽根溝２６内に流れ込み、各羽根片２５か
ら運動エネルギを受けてポンプ流路３１内に送り出され
ることを繰り返すことにより、圧力上昇しながらポンプ
流路３１内を吐出口３６側に向かって流れる。そして、
この燃料はポンプ流路３１の終端部であるラジアルシー
ル部３４の端面３４ａおよび両溝３２，３３の終端部３
２ａ，３３ａに衝突して方向転換しながら吐出口３０か
ら吐出され、インジェクタ（図示せず）に圧送される。
モータ部１２を起動させると、電機子１５のシャフト２
２と一体的にインペラ２０が矢印Ｂ方向に回転する。こ
れにより、インペラ２０の外周部の羽根片２５が円弧状
のポンプ流路３１に沿って回転してポンプ作用を生じ、
図示しない燃料タンク内の燃料を吸込口２９からポンプ
流路３１内に吸い込む。ポンプ流路３１内に吸い込まれ
た燃料は、各羽根溝２６内に流れ込み、各羽根片２５か
ら運動エネルギを受けてポンプ流路３１内に送り出され
ることを繰り返すことにより、圧力上昇しながらポンプ
流路３１内を吐出口３６側に向かって流れる。そして、
この燃料はポンプ流路３１の終端部であるラジアルシー
ル部３４の端面３４ａおよび両溝３２，３３の終端部３
２ａ，３３ａに衝突して方向転換しながら吐出口３０か
ら吐出され、インジェクタ（図示せず）に圧送される。
【００２６】ところで、本実施例のようにＲｃ＞Ａｃに
設定されたウエスコポンプでは、前述のように高圧燃料
がポンプ流路３１のうち溝３２，３３の終端部３２ａ，
３３ａに衝突する際の音が主たる騒音源となるのである
が、本実施例では、溝３２，３３の終端部３２ａ，３３
ａを円周方向にずらした構成となっているため、高圧の
燃料が、その終端部３２ａ，３３ａに衝突するタイミン
グがずれるようになり、この結果、ポンプ動作時の騒音
が効果的に低減される。
設定されたウエスコポンプでは、前述のように高圧燃料
がポンプ流路３１のうち溝３２，３３の終端部３２ａ，
３３ａに衝突する際の音が主たる騒音源となるのである
が、本実施例では、溝３２，３３の終端部３２ａ，３３
ａを円周方向にずらした構成となっているため、高圧の
燃料が、その終端部３２ａ，３３ａに衝突するタイミン
グがずれるようになり、この結果、ポンプ動作時の騒音
が効果的に低減される。
【００２７】この場合、本実施例のように、側壁部１７
の溝３２の終端部３２ａをケーシングカバー１９の溝３
３の終端部３３ａに対してインペラ２０の回転方向にず
らし、そのずれ量を羽根片２５のピッチＰの略半分に設
定したことにより、一層の騒音の低減化を達成すること
ができる。図７は溝３２，３３の終端部３２ａ，３３ａ
のずれ量を種々変えて騒音の大きさを測定した結果を示
す。なお、同図において、ずれ量は、吐出口３０を有す
る側壁部１７の溝３２の終端部３２ａがケーシングカバ
ー１９の溝３３の終端部３３ａに対し、インペラ２０の
回転方向にずれている場合をマイナスで示し、インペラ
２０の回転方向とは反対方向にずれている場合をプラス
で示した。この図７から、溝３３の終端部３３ａに対し
て溝３２の終端部３２ａをインペラ２０の回転方向に羽
根片２５のピッチＰの１／２だけずらした本実施例で
は、騒音の低減効果がより大きいことが理解される。
の溝３２の終端部３２ａをケーシングカバー１９の溝３
３の終端部３３ａに対してインペラ２０の回転方向にず
らし、そのずれ量を羽根片２５のピッチＰの略半分に設
定したことにより、一層の騒音の低減化を達成すること
ができる。図７は溝３２，３３の終端部３２ａ，３３ａ
のずれ量を種々変えて騒音の大きさを測定した結果を示
す。なお、同図において、ずれ量は、吐出口３０を有す
る側壁部１７の溝３２の終端部３２ａがケーシングカバ
ー１９の溝３３の終端部３３ａに対し、インペラ２０の
回転方向にずれている場合をマイナスで示し、インペラ
２０の回転方向とは反対方向にずれている場合をプラス
で示した。この図７から、溝３３の終端部３３ａに対し
て溝３２の終端部３２ａをインペラ２０の回転方向に羽
根片２５のピッチＰの１／２だけずらした本実施例で
は、騒音の低減効果がより大きいことが理解される。
【００２８】なお、ずれ量が（＋Ｐ／２）のとき、すな
わち溝３２の終端部３２ａが溝３３の終端部３３ａに対
してインペラ２０の回転方向とは反対方向にＰ／２ずれ
ている場合、騒音の低減効果はほとんど見られないが、
これは後述するように、溝３３の終端部が吐出口３０よ
りもインペラ２０の回転方向側にあって該溝３３の終端
部に衝突した燃料が逃げ場を失い、高圧となってしまう
からであると考えられる。
わち溝３２の終端部３２ａが溝３３の終端部３３ａに対
してインペラ２０の回転方向とは反対方向にＰ／２ずれ
ている場合、騒音の低減効果はほとんど見られないが、
これは後述するように、溝３３の終端部が吐出口３０よ
りもインペラ２０の回転方向側にあって該溝３３の終端
部に衝突した燃料が逃げ場を失い、高圧となってしまう
からであると考えられる。
【００２９】また、両溝３２，３３の終端部３２ａ，３
３ａのうち、吐出口３０を有する側壁部１７の溝３２の
終端部３２ａをケーシングカバー１９の溝３３の終端部
３３ａに対しインペラ２０の回転方向にずらしたことに
より、溝３３の終端部３３ａに衝突した燃料は円滑に方
向転換して吐出口３０から流出するようになる。すなわ
ち、本実施例とは逆にケーシングカバー１９側の溝３３
の終端部３３ａを側壁部１７側の溝３２の終端部３２ａ
に対してインペラ２０の回転方向にずらしたと仮定する
と、この場合には、吐出口３０が溝３３の終端部３３ａ
よりもインペラ２０の回転方向とは反対方向に位置する
こととなるので、溝３３の終端部３３ａに衝突した高圧
の燃料が逃げ場を失い、インペラ２０の軸方向両側に比
較的大きな圧力差が生じて該インペラ２０が側壁部１７
側に強く押圧されるようになる。すると、インペラ２０
の一方の側面が側壁部１７の内面に摺接して異常磨耗を
惹起したりする。しかしながら、本実施例では、上述し
たように吐出口３０を有する側壁部１７側の溝３２の終
端部３２ａがケーシングカバー１９の溝３３の終端部３
３ａに対しインペラ２０の回転方向にずれていることか
ら、溝３３の終端部３３ａに衝突した燃料は円滑に方向
転換して吐出口３０から流出するようになるので、イン
ペラ２０を側壁部１７側に押圧するようなことはなく、
異常磨耗を引き起こすようなおそれはない。
３ａのうち、吐出口３０を有する側壁部１７の溝３２の
終端部３２ａをケーシングカバー１９の溝３３の終端部
３３ａに対しインペラ２０の回転方向にずらしたことに
より、溝３３の終端部３３ａに衝突した燃料は円滑に方
向転換して吐出口３０から流出するようになる。すなわ
ち、本実施例とは逆にケーシングカバー１９側の溝３３
の終端部３３ａを側壁部１７側の溝３２の終端部３２ａ
に対してインペラ２０の回転方向にずらしたと仮定する
と、この場合には、吐出口３０が溝３３の終端部３３ａ
よりもインペラ２０の回転方向とは反対方向に位置する
こととなるので、溝３３の終端部３３ａに衝突した高圧
の燃料が逃げ場を失い、インペラ２０の軸方向両側に比
較的大きな圧力差が生じて該インペラ２０が側壁部１７
側に強く押圧されるようになる。すると、インペラ２０
の一方の側面が側壁部１７の内面に摺接して異常磨耗を
惹起したりする。しかしながら、本実施例では、上述し
たように吐出口３０を有する側壁部１７側の溝３２の終
端部３２ａがケーシングカバー１９の溝３３の終端部３
３ａに対しインペラ２０の回転方向にずれていることか
ら、溝３３の終端部３３ａに衝突した燃料は円滑に方向
転換して吐出口３０から流出するようになるので、イン
ペラ２０を側壁部１７側に押圧するようなことはなく、
異常磨耗を引き起こすようなおそれはない。
【００３０】なお、吐出口３０を円形周壁部１６に設け
たものでは、溝３３の終端部３３ａに対して溝３２の終
端部３２ａをインペラ２０の回転方向とは反対方向側に
ずらしても、溝３３の終端部３３ａに衝突した燃料は円
滑に吐出口３０から流出するようになるので、溝３２の
終端部３２ａを溝３３の終端部３３ａに対してインペラ
２０の回転方向とは反対方向にずらす構成としても良
く、このように構成した場合には、終端部３３ａを終端
部３２ａに対してインペラ２０の回転方向側にずらし、
そのずれ量を羽根片２５のピッチの略半分に設定して
も、大なる騒音の低減効果を得ることができる。
たものでは、溝３３の終端部３３ａに対して溝３２の終
端部３２ａをインペラ２０の回転方向とは反対方向側に
ずらしても、溝３３の終端部３３ａに衝突した燃料は円
滑に吐出口３０から流出するようになるので、溝３２の
終端部３２ａを溝３３の終端部３３ａに対してインペラ
２０の回転方向とは反対方向にずらす構成としても良
く、このように構成した場合には、終端部３３ａを終端
部３２ａに対してインペラ２０の回転方向側にずらし、
そのずれ量を羽根片２５のピッチの略半分に設定して
も、大なる騒音の低減効果を得ることができる。
【００３１】また、溝３２，３３の終端部に衝突した燃
料がアキシャルクリアランスＡｃ1，Ａｃ2 を通じて溝
３２，３３の始端部３２ｂ，３３ｂに漏れ出ることがあ
り、その際、急激に圧力降下して衝撃音を発するが、本
実施例では、両溝３３，３２の始端部３２ｂ，３３ｂを
インペラ２０の回転方向に羽根片２５のピッチＰの１／
２ずらしたので、溝３２，３３の終端部３２ａ，３３ａ
に衝突した燃料の一部がアキシャルクリアランスＡｃ1
，Ａｃ2 を通じて溝３２，３３の始端部３２ｂ，３３
ｂに漏れ出ても、そのときのタイミングがずれるため、
衝突音（騒音）が低減される。
料がアキシャルクリアランスＡｃ1，Ａｃ2 を通じて溝
３２，３３の始端部３２ｂ，３３ｂに漏れ出ることがあ
り、その際、急激に圧力降下して衝撃音を発するが、本
実施例では、両溝３３，３２の始端部３２ｂ，３３ｂを
インペラ２０の回転方向に羽根片２５のピッチＰの１／
２ずらしたので、溝３２，３３の終端部３２ａ，３３ａ
に衝突した燃料の一部がアキシャルクリアランスＡｃ1
，Ａｃ2 を通じて溝３２，３３の始端部３２ｂ，３３
ｂに漏れ出ても、そのときのタイミングがずれるため、
衝突音（騒音）が低減される。
【００３２】図８および図９は本発明の第２実施例を示
すもので、図１の第１実施例と同一部分に同一符号を付
して異なるところを説明する。ケーシング本体１８の側
壁部１７の溝３２それ自身の終端部とケーシングカバー
１９の溝３３の終端部３３ａは円周方向に対して同位置
に定められている。そして、ケーシング本体１８の側壁
部１７の溝３２それ自身の終端部からインペラ２０の回
転方向に向かって長さが羽根片２５のピッチＰの１／２
に設定された延長溝３７が形成されており、これによ
り、延長溝３７を含む溝３２の終端部３２ａが実質的に
溝３３の終端部３３ａに対してインペラ２０の回転方向
に羽根片２５のピッチＰの略半分ずれた状態となるよう
に構成されている。このようにしても前記第１実施例と
同様の効果を得ることができる。この場合、図９に示す
ように、延長溝３７の内側面を傾斜面３７ａに形成すれ
ば、燃料が延長溝３２の終端部３２ａに衝突する際の衝
撃が傾斜面３７ａによって緩和されるので、騒音低減効
果がより高くなる。
すもので、図１の第１実施例と同一部分に同一符号を付
して異なるところを説明する。ケーシング本体１８の側
壁部１７の溝３２それ自身の終端部とケーシングカバー
１９の溝３３の終端部３３ａは円周方向に対して同位置
に定められている。そして、ケーシング本体１８の側壁
部１７の溝３２それ自身の終端部からインペラ２０の回
転方向に向かって長さが羽根片２５のピッチＰの１／２
に設定された延長溝３７が形成されており、これによ
り、延長溝３７を含む溝３２の終端部３２ａが実質的に
溝３３の終端部３３ａに対してインペラ２０の回転方向
に羽根片２５のピッチＰの略半分ずれた状態となるよう
に構成されている。このようにしても前記第１実施例と
同様の効果を得ることができる。この場合、図９に示す
ように、延長溝３７の内側面を傾斜面３７ａに形成すれ
ば、燃料が延長溝３２の終端部３２ａに衝突する際の衝
撃が傾斜面３７ａによって緩和されるので、騒音低減効
果がより高くなる。
【００３３】このような延長溝は両溝３２，３３に設け
るようにしても良く、このようにした実施例は図１０に
第３実施例として示されている。同図において、ケーシ
ング本体１８の側壁部１７の溝３２の終端部とケーシン
グカバー１９の溝３３の終端部が円周方向に対して同位
置に定められていることは上記図８の第２実施例と同様
であるが、両溝３２，３３の終端部にはインペラ２０の
回転方向に延びる延長溝３８，３９が長さを異ならせて
形成されており、この延長溝３８，３９により溝３２，
３３の終端部３２ａ，３３ａが実質的に円周方向にずれ
た状態になっている。この場合、延長溝３８の方が延長
溝３９に対してインペラ２０の回転方向に羽根片２５の
ピッチＰの１／２ずれるように形成されている。
るようにしても良く、このようにした実施例は図１０に
第３実施例として示されている。同図において、ケーシ
ング本体１８の側壁部１７の溝３２の終端部とケーシン
グカバー１９の溝３３の終端部が円周方向に対して同位
置に定められていることは上記図８の第２実施例と同様
であるが、両溝３２，３３の終端部にはインペラ２０の
回転方向に延びる延長溝３８，３９が長さを異ならせて
形成されており、この延長溝３８，３９により溝３２，
３３の終端部３２ａ，３３ａが実質的に円周方向にずれ
た状態になっている。この場合、延長溝３８の方が延長
溝３９に対してインペラ２０の回転方向に羽根片２５の
ピッチＰの１／２ずれるように形成されている。
【００３４】以上の第１〜第３の各実施例はラジアルク
リアランスＲｃの方がアキシャルクリアランスＡｃより
も大きい場合であるが、図１１に示す第４実施例は逆に
アキシャルクリアランスＡｃの方がラジアルクリアラン
スＲｃよりも大きい場合の騒音低下のための構成を示
す。Ｒｃ＜Ａｃの場合、騒音の発生原因は高圧の燃料が
ケーシング本体１８の円形周壁部１６のポンプ流路３１
の終端部（ラジアルシール部３４の一端部）に衝突する
ことに主たる原因があるため、図１１の第４実施例で
は、円形周壁部１６のポンプ流路３１の終端部であるラ
ジアルシール部３４の一端部において、インペラ２０の
隔壁２７の軸方向両側の端面３４ｂ，３４ｃの位置がイ
ンペラ２０の回転方向に対しずれた状態になっている。
この場合、ポンプ流路３１の始端部であるラジアルシー
ル部３４の他端部においても、インペラ２０の隔壁２７
の軸方向両側の端面３４ｄ，３４ｅの位置がインペラ２
０の回転方向に対しずれた状態になっている。
リアランスＲｃの方がアキシャルクリアランスＡｃより
も大きい場合であるが、図１１に示す第４実施例は逆に
アキシャルクリアランスＡｃの方がラジアルクリアラン
スＲｃよりも大きい場合の騒音低下のための構成を示
す。Ｒｃ＜Ａｃの場合、騒音の発生原因は高圧の燃料が
ケーシング本体１８の円形周壁部１６のポンプ流路３１
の終端部（ラジアルシール部３４の一端部）に衝突する
ことに主たる原因があるため、図１１の第４実施例で
は、円形周壁部１６のポンプ流路３１の終端部であるラ
ジアルシール部３４の一端部において、インペラ２０の
隔壁２７の軸方向両側の端面３４ｂ，３４ｃの位置がイ
ンペラ２０の回転方向に対しずれた状態になっている。
この場合、ポンプ流路３１の始端部であるラジアルシー
ル部３４の他端部においても、インペラ２０の隔壁２７
の軸方向両側の端面３４ｄ，３４ｅの位置がインペラ２
０の回転方向に対しずれた状態になっている。
【００３５】ここで、吐出口３０が形成された側壁部１
７側の端面３４ｂ，３４ｄは反対側の端面３４ｃ，３４
ｅに対しインペラ２０の羽根片２５のピッチＰの１／２
だけ該インペラ２０の回転方向にずらされている。ま
た、吐出口３０側の端面３４ｂは真っ直ぐにケーシング
本体１８の外側に貫通して吐出口３０の内面の一部を構
成し、この端面３４ｂに衝突した燃料が方向転換して円
滑に吐出口３０から排出されるようにしている。
７側の端面３４ｂ，３４ｄは反対側の端面３４ｃ，３４
ｅに対しインペラ２０の羽根片２５のピッチＰの１／２
だけ該インペラ２０の回転方向にずらされている。ま
た、吐出口３０側の端面３４ｂは真っ直ぐにケーシング
本体１８の外側に貫通して吐出口３０の内面の一部を構
成し、この端面３４ｂに衝突した燃料が方向転換して円
滑に吐出口３０から排出されるようにしている。
【００３６】このように構成した本実施例では、ポンプ
流路３１内を吐出口３０に向かって流れる燃料がその終
端部である端面３４ｂ，３４ｃに衝突する際、該端面３
４ｂ，３４ｃの位置がずれているので、その衝突のタイ
ミングがずれるようになり、衝突音が低減される。
流路３１内を吐出口３０に向かって流れる燃料がその終
端部である端面３４ｂ，３４ｃに衝突する際、該端面３
４ｂ，３４ｃの位置がずれているので、その衝突のタイ
ミングがずれるようになり、衝突音が低減される。
【００３７】また、ポンプ流路３１の始端部である端面
３４ｄ，３４ｅの位置もずれているので、終端部側の高
圧燃料がラジアルクリアランスＲｃを通じて始端部側に
漏れ出ても、インペラ２０の隔壁２７の両側においてポ
ンプ流路３１の始端部に流入して圧力降下するタイミン
グがずれるので、ポンプ流路３１の始端側での騒音低下
にも効果がある。
３４ｄ，３４ｅの位置もずれているので、終端部側の高
圧燃料がラジアルクリアランスＲｃを通じて始端部側に
漏れ出ても、インペラ２０の隔壁２７の両側においてポ
ンプ流路３１の始端部に流入して圧力降下するタイミン
グがずれるので、ポンプ流路３１の始端側での騒音低下
にも効果がある。
【００３８】なお、ラジアルクリアランスＲｃとアキシ
ャルクリアランスＡｃとが同一に設定（Ｒｃ＝Ａｃ）さ
れたウエスコポンプの場合には、前記第１〜第４の各実
施例のいずれかの構成を採用するか、或いは第１〜第３
の各実施例のいずれかと第４の実施例とを合わせた構成
を採用すれば良い。また、本発明のウエスコポンプは燃
料ポンプとしての使用に限られず、流体ポンプに広く使
用できるものである。
ャルクリアランスＡｃとが同一に設定（Ｒｃ＝Ａｃ）さ
れたウエスコポンプの場合には、前記第１〜第４の各実
施例のいずれかの構成を採用するか、或いは第１〜第３
の各実施例のいずれかと第４の実施例とを合わせた構成
を採用すれば良い。また、本発明のウエスコポンプは燃
料ポンプとしての使用に限られず、流体ポンプに広く使
用できるものである。
【００３９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ラ
ジアルクリアランスの方がアキシャルクリアランスより
も大きく設定されたウエスコポンプでは、ケーシングの
両側壁部に形成されたポンプ流路の終端部を円周方向に
ずらす構成としたことにより、主たる騒音の発生原因で
ある両側壁部のポンプ流路終端部への流体の衝突タイミ
ングが両側壁部においてずれるので、騒音が低減される
（請求項１）。
ジアルクリアランスの方がアキシャルクリアランスより
も大きく設定されたウエスコポンプでは、ケーシングの
両側壁部に形成されたポンプ流路の終端部を円周方向に
ずらす構成としたことにより、主たる騒音の発生原因で
ある両側壁部のポンプ流路終端部への流体の衝突タイミ
ングが両側壁部においてずれるので、騒音が低減される
（請求項１）。
【００４０】また、吐出口を両側壁部のうち一方の側壁
部に設ける場合、一方の側壁部の内面に形成されたポン
プ流路の終端部が他方の側壁部の内面に形成されたポン
プ流路の終端部に対し、インペラの回転方向にずらす構
成としたことにより、ポンプ流路の終端部に至った流体
が円滑に吐出口から吐出されるようになり、インペラを
スラスト方向に圧して異常摩耗を引き起こす等のおそれ
がない（請求項２）。
部に設ける場合、一方の側壁部の内面に形成されたポン
プ流路の終端部が他方の側壁部の内面に形成されたポン
プ流路の終端部に対し、インペラの回転方向にずらす構
成としたことにより、ポンプ流路の終端部に至った流体
が円滑に吐出口から吐出されるようになり、インペラを
スラスト方向に圧して異常摩耗を引き起こす等のおそれ
がない（請求項２）。
【００４１】アキシャルクリアランスの方がラジアルク
リアランスよりも大きく設定されたウエスコポンプで
は、ケーシングの円形周壁部の内周面に形成されたポン
プ流路の終端部をインペラの隔壁の両側において円周方
向にずらす構成としたことにより、主たる騒音の発生原
因である円形周壁部のポンプ流路終端部への流体の衝突
タイミングが両側壁部においてずれるので、騒音が低減
される（請求項３）。
リアランスよりも大きく設定されたウエスコポンプで
は、ケーシングの円形周壁部の内周面に形成されたポン
プ流路の終端部をインペラの隔壁の両側において円周方
向にずらす構成としたことにより、主たる騒音の発生原
因である円形周壁部のポンプ流路終端部への流体の衝突
タイミングが両側壁部においてずれるので、騒音が低減
される（請求項３）。
【００４２】また、ポンプ流路の始端部をも円周方向に
ずらすことにより、ポンプ流路の終端部からシール部の
クリアランスを通じて始端部へと漏れた高圧流体がポン
プ流路始端部で急激に圧力低下するタイミングをずらす
ことができるので、ポンプ流路の始端部側での騒音を低
減化することができる（請求項４）。更に、ポンプ流路
の端部のずれ量を羽根片のピッチの略半分とする構成と
したことにより、より一層騒音を低減することができる
（請求項５）。
ずらすことにより、ポンプ流路の終端部からシール部の
クリアランスを通じて始端部へと漏れた高圧流体がポン
プ流路始端部で急激に圧力低下するタイミングをずらす
ことができるので、ポンプ流路の始端部側での騒音を低
減化することができる（請求項４）。更に、ポンプ流路
の端部のずれ量を羽根片のピッチの略半分とする構成と
したことにより、より一層騒音を低減することができる
（請求項５）。
【図１】本発明の第１実施例を示すウエスコポンプのシ
ール部分の縦断側面図
ール部分の縦断側面図
【図２】ケーシングカバーを取り外して示すケーシング
本体のシール部の斜視図
本体のシール部の斜視図
【図３】ウエスコポンプの横断面図
【図４】（ａ）はケーシング本体の斜視図、（ｂ）はケ
ーシングカバーの斜視図
ーシングカバーの斜視図
【図５】ウエスコポンプ全体構成を示す縦断正面図
【図６】燃料ポンプ全体を示す縦断正面図
【図７】ずれ量と騒音との関係を示す実験結果図
【図８】本発明の第２実施例を示す図１相当図
【図９】ケーシング本体の横断面図
【図１０】本発明の第３実施例を示す図１相当図
【図１１】本発明の第４実施例を示す図２相当図
【図１２】従来例を示すウエスコポンプの部分縦断面図
【図１３】インペラの部分斜視図
１６は円形周壁部、１７は側壁部、１８はケーシング本
体、１９はケーシングカバー、２０はインペラ、２１は
ケーシング、２５は羽根片、２６は羽根溝、２７は隔
壁、２９は吸入口、３０は吐出口、３２，３３は溝、３
４はラジアルシール部、３５，３６はアキシャルシール
部、３７〜３９は延長溝である。
体、１９はケーシングカバー、２０はインペラ、２１は
ケーシング、２５は羽根片、２６は羽根溝、２７は隔
壁、２９は吸入口、３０は吐出口、３２，３３は溝、３
４はラジアルシール部、３５，３６はアキシャルシール
部、３７〜３９は延長溝である。
Claims (5)
- 【請求項１】 円形周壁部の両側面を側壁部により閉塞
して構成され、吸入口、吐出口およびこれら両口をつな
ぐポンプ流路が形成されたケーシングと、 このケーシング内に配設され、外周部に多数の羽根片を
突設すると共にそれら羽根片間のポンプ溝を二分割する
隔壁を突設してなるインペラとを備え、 前記吸入口と吐出口との間をシールすべく前記円形周壁
部の内周面に設けられたラジアルシール部と前記インペ
ラとの間のラジアルクリアランスの方が、前記吸入口と
吐出口との間をシールすべく前記両側壁部の内面に設け
られたアキシャルシール部と前記インペラとの間のアキ
シャルクリアランスよりも大きく設定されたものにおい
て、 前記両側壁部の内面に形成された前記ポンプ流路の始端
部および終端部のうち、終端部を両側壁部において円周
方向にずらしたことを特徴とするウエスコポンプ。 - 【請求項２】 吐出口は両側壁部のうち一方の側壁部に
設けられ、当該一方の側壁部の内面に形成されたポンプ
流路の終端部が他方の側壁部の内面に形成されたポンプ
流路の終端部に対し、インペラの回転方向にずれている
ことを特徴とする請求項１に記載のウエスコポンプ。 - 【請求項３】 円形周壁部の両端面を側壁部により閉塞
して構成され、吸入口、吐出口およびこれら両口をつな
ぐポンプ流路が形成されたケーシングと、 このケーシング内に配設され、外周部に多数の羽根片を
突設すると共にそれら羽根片間のポンプ溝を二分割する
隔壁を突設してなるインペラとを備え、 前記吸入口と吐出口との間をシールすべく前記両側壁部
の内面に設けられたアキシャルシール部と前記インペラ
との間のアキシャルクリアランスの方が、前記吸入口と
吐出口との間をシールすべく前記円形周壁部の内周面に
設けられたラジアルシール部と前記インペラとの間のラ
ジアルクリアランスよりも大きく設定されたものにおい
て、 前記円形周壁部の内周面に形成された前記ポンプ流路の
始端部および終端部のうち、終端部を前記インペラの隔
壁の両側において円周方向にずらしたことを特徴とする
ウエスコポンプ。 - 【請求項４】 ポンプ流路の始端部も円周方向にずらし
たことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載
のウエスコポンプ。 - 【請求項５】 ポンプ流路の端部のずれ量を羽根片のピ
ッチの略半分としたことを特徴とする請求項１ないし４
のいずれかに記載のウエスコポンプ。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14905294A JP3463356B2 (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | ウエスコポンプ |
| HU9501782A HU218455B (hu) | 1994-06-30 | 1995-06-16 | Westco-szivattyú |
| EP98122741A EP0909897B1 (en) | 1994-06-30 | 1995-06-27 | Westco pump with noise suppression structure |
| DE69515564T DE69515564T2 (de) | 1994-06-30 | 1995-06-27 | Seitenkanal-Pumpe mit geräuschdämpfender Vorrichtung |
| DE69523642T DE69523642T2 (de) | 1994-06-30 | 1995-06-27 | Seitenkanal-Pumpe mit geräuschdämpfender Vorrichtung |
| EP95110016A EP0690233B1 (en) | 1994-06-30 | 1995-06-27 | Westco pump with noise supression structure |
| KR1019950018101A KR100269651B1 (ko) | 1994-06-30 | 1995-06-29 | 소음억제장치용 웨스코 펌프 |
| US08/597,569 US5716191A (en) | 1994-06-30 | 1996-02-02 | Westco pump and noise suppression structure |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14905294A JP3463356B2 (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | ウエスコポンプ |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0814184A true JPH0814184A (ja) | 1996-01-16 |
| JP3463356B2 JP3463356B2 (ja) | 2003-11-05 |
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ID=15466610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14905294A Expired - Lifetime JP3463356B2 (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | ウエスコポンプ |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5716191A (ja) |
| EP (2) | EP0909897B1 (ja) |
| JP (1) | JP3463356B2 (ja) |
| KR (1) | KR100269651B1 (ja) |
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| HU (1) | HU218455B (ja) |
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| WO2013054412A1 (ja) * | 2011-10-13 | 2013-04-18 | 三菱電機株式会社 | 燃料ポンプ |
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- 1995-06-27 DE DE69523642T patent/DE69523642T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-27 EP EP95110016A patent/EP0690233B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-29 KR KR1019950018101A patent/KR100269651B1/ko not_active Expired - Lifetime
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1996
- 1996-02-02 US US08/597,569 patent/US5716191A/en not_active Expired - Lifetime
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