JPH08143735A - 樹脂組成物、それからなる金属材料の引抜き加工用固体潤滑剤組成物 - Google Patents
樹脂組成物、それからなる金属材料の引抜き加工用固体潤滑剤組成物Info
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- JPH08143735A JPH08143735A JP28663394A JP28663394A JPH08143735A JP H08143735 A JPH08143735 A JP H08143735A JP 28663394 A JP28663394 A JP 28663394A JP 28663394 A JP28663394 A JP 28663394A JP H08143735 A JPH08143735 A JP H08143735A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 緻密で強靭な固体潤滑剤被膜を形成しうる金
属材料の引抜き加工用固体潤滑剤として好適な樹脂組成
物を提供する。 【構成】 三フッ化塩化エチレン低重合物と三フッ化塩
化エチレン高重合物とが、低重合物／高重合物の重量比
が９５／５〜３０／７０の割合で溶融混合、粉砕されて
なる粉末を含み、要すれば金属石ケンまたはアルカリ石
ケンが配合される樹脂組成物。 【効果】 本発明の金属材料の引抜加工用固体潤滑剤を
用いると、使用時に潤滑剤粒子同士の熱融着が起こら
ず、金属材料の引き抜き加工時に優れた極圧潤滑性がえ
られる。
属材料の引抜き加工用固体潤滑剤として好適な樹脂組成
物を提供する。 【構成】 三フッ化塩化エチレン低重合物と三フッ化塩
化エチレン高重合物とが、低重合物／高重合物の重量比
が９５／５〜３０／７０の割合で溶融混合、粉砕されて
なる粉末を含み、要すれば金属石ケンまたはアルカリ石
ケンが配合される樹脂組成物。 【効果】 本発明の金属材料の引抜加工用固体潤滑剤を
用いると、使用時に潤滑剤粒子同士の熱融着が起こら
ず、金属材料の引き抜き加工時に優れた極圧潤滑性がえ
られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は金属材料を引抜き加工す
る際に用いる固体潤滑剤組成物に関する。
る際に用いる固体潤滑剤組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】金属の線材、棒材、管材などは、金属材
料をダイスなどにより引抜き加工して製造されており、
その際、液状前処理剤の塗布を行なった上で、適当な液
体潤滑剤あるいは固体潤滑剤をダイスに充填使用し、引
き抜き加工を行なっている。
料をダイスなどにより引抜き加工して製造されており、
その際、液状前処理剤の塗布を行なった上で、適当な液
体潤滑剤あるいは固体潤滑剤をダイスに充填使用し、引
き抜き加工を行なっている。
【０００３】こうした引抜き加工用の固体潤滑剤として
はたとえば金属石ケン、アルカリ石ケンなどが使用され
ており、液体潤滑剤としてはたとえば三フッ化塩化エチ
レン低重合物（融点：約５０〜９０℃、数平均分子量：
約１１００〜２０００）を有機溶媒に加えたものが知ら
れている（特公昭５７−２４０５号公報）。
はたとえば金属石ケン、アルカリ石ケンなどが使用され
ており、液体潤滑剤としてはたとえば三フッ化塩化エチ
レン低重合物（融点：約５０〜９０℃、数平均分子量：
約１１００〜２０００）を有機溶媒に加えたものが知ら
れている（特公昭５７−２４０５号公報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】液体潤滑剤を使用する
ばあい、ベンゼンなど有機溶媒を使用するときは火災の
危険性があり、トリクロロエチレンなどの塩素系溶剤を
使用するときは毒性に注意を要し、設備上、作業環境上
に問題がある。
ばあい、ベンゼンなど有機溶媒を使用するときは火災の
危険性があり、トリクロロエチレンなどの塩素系溶剤を
使用するときは毒性に注意を要し、設備上、作業環境上
に問題がある。
【０００５】また、金属石ケンやアルカリ石ケンなどの
固体潤滑剤は焼付荷重やダイスの寿命などに劣り、金属
引抜き加工用の固体潤滑剤としてはまだまだ不充分であ
る。
固体潤滑剤は焼付荷重やダイスの寿命などに劣り、金属
引抜き加工用の固体潤滑剤としてはまだまだ不充分であ
る。
【０００６】液体潤滑剤用の添加剤として使用されてい
る、三フッ化塩化エチレン低重合物は、極圧潤滑性が非
常に優れているだけでなく、低融点であるため引抜き加
工時に極圧下で速やかに油膜を形成し、また伸線後固化
したときもワックス様の平滑な被膜を形成し、しかも金
属への密着性がよい。しかし、三フッ化塩化エチレン低
重合物は融点が引抜き加工時の周囲温度に近いため、そ
れ単独で使用すると粉末同士がダイボックス内で融着し
てしまい、その結果、被加工金属材料表面との充分な接
触が保たれず（いわゆるトンネル効果のため）当該表面
へ供給されないという現象が生じてしまう。そのため、
従来は有機溶媒を用いてこれを液体潤滑剤として使用し
ていたのであるが、前記のとおり設備上、作業環境上の
問題がある。
る、三フッ化塩化エチレン低重合物は、極圧潤滑性が非
常に優れているだけでなく、低融点であるため引抜き加
工時に極圧下で速やかに油膜を形成し、また伸線後固化
したときもワックス様の平滑な被膜を形成し、しかも金
属への密着性がよい。しかし、三フッ化塩化エチレン低
重合物は融点が引抜き加工時の周囲温度に近いため、そ
れ単独で使用すると粉末同士がダイボックス内で融着し
てしまい、その結果、被加工金属材料表面との充分な接
触が保たれず（いわゆるトンネル効果のため）当該表面
へ供給されないという現象が生じてしまう。そのため、
従来は有機溶媒を用いてこれを液体潤滑剤として使用し
ていたのであるが、前記のとおり設備上、作業環境上の
問題がある。
【０００７】本発明の目的は、金属引抜き加工時や保管
時において熱融着せず、また優れた潤滑効果を有し、し
かも緻密で強靭な潤滑剤被膜を形成しうる固体潤滑剤を
与えうる樹脂組成物、およびそれを用いる金属材料の引
抜き加工用固体潤滑剤を提供することにある。本発明の
固体潤滑剤は潤滑性に非常に優れ、金属への潤滑被膜形
成能にも優れているので、従来の液状前処理剤の塗布工
程を省略することもできる。
時において熱融着せず、また優れた潤滑効果を有し、し
かも緻密で強靭な潤滑剤被膜を形成しうる固体潤滑剤を
与えうる樹脂組成物、およびそれを用いる金属材料の引
抜き加工用固体潤滑剤を提供することにある。本発明の
固体潤滑剤は潤滑性に非常に優れ、金属への潤滑被膜形
成能にも優れているので、従来の液状前処理剤の塗布工
程を省略することもできる。
【０００８】本発明者らは、この三フッ化塩化エチレン
低重合物の欠点を解消すべく種々研究を重ね、三フッ化
塩化エチレン高重合物と溶融混合することによりえられ
る粉末は溶融開始温度が意外にも三フッ化塩化エチレン
低重合物の融点よりも大幅に高くなり、粉末同士の融着
を抑えることができることを見出した。溶融混合粉末の
溶融開始温度は低重合物の融点よりも高く、かつ高重合
物の融点よりも低い。その理由は明らかではないが、粉
末同士を単に混合しただけでは、このような溶融開始温
度の大幅な変化はみられない。
低重合物の欠点を解消すべく種々研究を重ね、三フッ化
塩化エチレン高重合物と溶融混合することによりえられ
る粉末は溶融開始温度が意外にも三フッ化塩化エチレン
低重合物の融点よりも大幅に高くなり、粉末同士の融着
を抑えることができることを見出した。溶融混合粉末の
溶融開始温度は低重合物の融点よりも高く、かつ高重合
物の融点よりも低い。その理由は明らかではないが、粉
末同士を単に混合しただけでは、このような溶融開始温
度の大幅な変化はみられない。
【０００９】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、三フ
ッ化塩化エチレン低重合物と三フッ化塩化エチレン高重
合物とが溶融混合粉砕されてなる粉末を含む金属材料の
引抜き加工用固体潤滑剤として好適な樹脂組成物に関す
る。
ッ化塩化エチレン低重合物と三フッ化塩化エチレン高重
合物とが溶融混合粉砕されてなる粉末を含む金属材料の
引抜き加工用固体潤滑剤として好適な樹脂組成物に関す
る。
【００１０】本発明で用いる三フッ化塩化エチレン低重
合物は、常温で固体のワックスであり、数平均分子量約
１１００〜３０００、好ましくは１３００〜３０００、
融点は約４５〜９０℃、好ましくは５０〜９０℃のもの
である。こうした三フッ化塩化エチレン低重合物として
は、たとえば従来液体潤滑剤に使用されている三フッ化
塩化エチレン低重合物も使用できる。
合物は、常温で固体のワックスであり、数平均分子量約
１１００〜３０００、好ましくは１３００〜３０００、
融点は約４５〜９０℃、好ましくは５０〜９０℃のもの
である。こうした三フッ化塩化エチレン低重合物として
は、たとえば従来液体潤滑剤に使用されている三フッ化
塩化エチレン低重合物も使用できる。
【００１１】好適な三フッ化塩化エチレン高重合物とし
てはゼロ・ストレングス・タイム（ＺＳＴ）が約２００
〜４５０秒、好ましくは２００〜２７０秒のものであ
り、このものは約２１０〜２３０℃、好ましくは２１２
〜２１７℃の融点をもつものである。なお、Ｚ．Ｓ．Ｔ
はＺｅｒｏ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｔｉｍｅ（強度消失時
間）の略称で、三フッ化塩化エチレン高重合物の簡便な
分子量の目安として用いられる。長さ２”（インチ）、
幅３／１６”、厚さ１／１６”の試験片の下端より１”
のところに幅３／６４”の直角ノッチをきざみ、下端に
７．５ｇのオモリをつけ、２５０℃の炉中に保持したと
きの切断するまでの時間（秒単位）をもって表わす。
Ｚ．Ｓ．Ｔ．の対数はほぼ分子量に比例する。
てはゼロ・ストレングス・タイム（ＺＳＴ）が約２００
〜４５０秒、好ましくは２００〜２７０秒のものであ
り、このものは約２１０〜２３０℃、好ましくは２１２
〜２１７℃の融点をもつものである。なお、Ｚ．Ｓ．Ｔ
はＺｅｒｏ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｔｉｍｅ（強度消失時
間）の略称で、三フッ化塩化エチレン高重合物の簡便な
分子量の目安として用いられる。長さ２”（インチ）、
幅３／１６”、厚さ１／１６”の試験片の下端より１”
のところに幅３／６４”の直角ノッチをきざみ、下端に
７．５ｇのオモリをつけ、２５０℃の炉中に保持したと
きの切断するまでの時間（秒単位）をもって表わす。
Ｚ．Ｓ．Ｔ．の対数はほぼ分子量に比例する。
【００１２】溶融混合物粉末の製造は、たとえば三フッ
化塩化エチレン低重合物（以下、単に「低重合物」とい
うこともある）の粉末と三フッ化塩化エチレン高重合物
（以下、単に「高重合物」ということもある）の粉末と
を充分混合したのち高重合物の融点以上に加熱して溶融
混合し、冷却固化後粉砕することによって行なうことが
できる。
化塩化エチレン低重合物（以下、単に「低重合物」とい
うこともある）の粉末と三フッ化塩化エチレン高重合物
（以下、単に「高重合物」ということもある）の粉末と
を充分混合したのち高重合物の融点以上に加熱して溶融
混合し、冷却固化後粉砕することによって行なうことが
できる。
【００１３】低重合物および高重合物の粉末の粒径は特
に限定されないが、いずれも約５００μｍ以下が好まし
く、溶融混合の点から約１０μｍ以上が好ましい。
に限定されないが、いずれも約５００μｍ以下が好まし
く、溶融混合の点から約１０μｍ以上が好ましい。
【００１４】混合は低重合物の融点未満、通常２０〜３
５℃でたとえばＶ型ブレンダーなどによって行なうのが
好ましい。
５℃でたとえばＶ型ブレンダーなどによって行なうのが
好ましい。
【００１５】加熱溶融は高重合物の融点以上、好ましく
は２６０〜２９０℃でたとえばニーダーなどを用いて行
ない、溶融時に充分混合する。
は２６０〜２９０℃でたとえばニーダーなどを用いて行
ない、溶融時に充分混合する。
【００１６】溶融混合後冷却し、固化物を粉砕する。粒
径は約２ｍｍ以下が好ましく、下限は約１０μｍとする
のが好ましい。
径は約２ｍｍ以下が好ましく、下限は約１０μｍとする
のが好ましい。
【００１７】溶融混合物粉末の溶融開始温度は低重合物
と高重合物の混合割合によって変わり、高重合物が多く
なるほど高くなる。しかし高重合物の割合が多くなると
溶融混合に高温で比較的長い時間を要するため分解も多
くなり、その結果、溶融混合物粉末の溶融開始温度が下
がってくる。したがって、低重合物と高重合物の混合割
合は所望の潤滑能、溶融混合のしやすさなどを中心に、
溶融混合物粉末の溶融開始温度を考慮して決めればよ
い。通常、低重合物／高重合物の重量比は９５／５〜３
０／７０、好ましくは９５／５〜５０／５０、特に好ま
しくは９５／５〜８０／２０である。
と高重合物の混合割合によって変わり、高重合物が多く
なるほど高くなる。しかし高重合物の割合が多くなると
溶融混合に高温で比較的長い時間を要するため分解も多
くなり、その結果、溶融混合物粉末の溶融開始温度が下
がってくる。したがって、低重合物と高重合物の混合割
合は所望の潤滑能、溶融混合のしやすさなどを中心に、
溶融混合物粉末の溶融開始温度を考慮して決めればよ
い。通常、低重合物／高重合物の重量比は９５／５〜３
０／７０、好ましくは９５／５〜５０／５０、特に好ま
しくは９５／５〜８０／２０である。
【００１８】本発明の潤滑剤組成物にはさらに他の固体
潤滑剤、極圧添加剤、防錆剤などを添加してもよい。
潤滑剤、極圧添加剤、防錆剤などを添加してもよい。
【００１９】他の固体潤滑剤としては、たとえば金属石
ケン、アルカリ石ケンなどがあげられ、これらのうち特
にステアリン酸カルシウム、ステアリン酸バリウムなど
の金属石ケン、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸ナ
トリウムなどのアルカリ石ケンが好ましい。これらの他
の固体潤滑剤は溶融混合物粉末と単に混合すればよい。
金属石ケンやアルカリ石ケンを添加することにより、そ
れらの金属石ケン自体の潤滑作用と、極圧下での油膜の
粘度が上がり高負荷でも油膜が切れにくくなることか
ら、極圧潤滑性が大幅に向上する。他の固体潤滑剤の配
合量は三フッ化塩化エチレン溶融混合物粉末１００部
（重量部、以下同様）あたり通常約１０００部以下、好
ましくは３０〜３００部、特に好ましくは８０〜１２０
部である。粒径は約５００μｍ以下とするのが好まし
い。
ケン、アルカリ石ケンなどがあげられ、これらのうち特
にステアリン酸カルシウム、ステアリン酸バリウムなど
の金属石ケン、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸ナ
トリウムなどのアルカリ石ケンが好ましい。これらの他
の固体潤滑剤は溶融混合物粉末と単に混合すればよい。
金属石ケンやアルカリ石ケンを添加することにより、そ
れらの金属石ケン自体の潤滑作用と、極圧下での油膜の
粘度が上がり高負荷でも油膜が切れにくくなることか
ら、極圧潤滑性が大幅に向上する。他の固体潤滑剤の配
合量は三フッ化塩化エチレン溶融混合物粉末１００部
（重量部、以下同様）あたり通常約１０００部以下、好
ましくは３０〜３００部、特に好ましくは８０〜１２０
部である。粒径は約５００μｍ以下とするのが好まし
い。
【００２０】極圧添加剤としては、たとえば二硫化モリ
ブデン、黒鉛、フッ化カーボンなどがあげられ、通常、
三フッ化塩化エチレン溶融混合物粉末１００部あたり約
１００部以下添加することができる。
ブデン、黒鉛、フッ化カーボンなどがあげられ、通常、
三フッ化塩化エチレン溶融混合物粉末１００部あたり約
１００部以下添加することができる。
【００２１】防錆剤としては、たとえば酸化カルシウ
ム、水酸化カルシウム、水酸化バリウム、炭酸カルシウ
ム、炭酸ナトリウムなどがあげられ、三フッ化塩化エチ
レン溶融混合物粉末１００部あたり約１００部まで添加
することができる。
ム、水酸化カルシウム、水酸化バリウム、炭酸カルシウ
ム、炭酸ナトリウムなどがあげられ、三フッ化塩化エチ
レン溶融混合物粉末１００部あたり約１００部まで添加
することができる。
【００２２】他の固体潤滑剤、極圧添加剤、防錆剤など
の粉末の添加は、それらが三フッ化塩化エチレン溶融混
合物粉末粒子を取り囲み溶融混合物粉末粒子同士の融着
をさらに防止する効果も生ずる。また、金属石ケンや防
錆剤などのアルカリ物を用いるばあい、極圧条件下で三
フッ化塩化エチレン重合物から遊離してくる塩素をトラ
ップでき、金属の腐食を抑える効果も期待できる。その
ような効果が期待できるものとして、たとえばステアリ
ン酸カルシウム、ステアリン酸バリウムなどの金属石ケ
ン、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化バリウ
ム、炭酸カルシウムなどの金属石ケンや防錆剤があげら
れる。
の粉末の添加は、それらが三フッ化塩化エチレン溶融混
合物粉末粒子を取り囲み溶融混合物粉末粒子同士の融着
をさらに防止する効果も生ずる。また、金属石ケンや防
錆剤などのアルカリ物を用いるばあい、極圧条件下で三
フッ化塩化エチレン重合物から遊離してくる塩素をトラ
ップでき、金属の腐食を抑える効果も期待できる。その
ような効果が期待できるものとして、たとえばステアリ
ン酸カルシウム、ステアリン酸バリウムなどの金属石ケ
ン、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化バリウ
ム、炭酸カルシウムなどの金属石ケンや防錆剤があげら
れる。
【００２３】なお、本発明の組成物は他の引抜き加工用
潤滑剤への添加物としても有利に用いることができる。
他の引抜き加工用潤滑剤としては、たとえば黒鉛、フッ
化黒鉛などがある。
潤滑剤への添加物としても有利に用いることができる。
他の引抜き加工用潤滑剤としては、たとえば黒鉛、フッ
化黒鉛などがある。
【００２４】本発明の固体潤滑剤を用いた金属材料の引
抜き加工は従来の方法がそのまま採用できる。すなわち
引抜き加工は、たとえば使用するダイスに本発明の固体
潤滑剤を充填し、ダイスを数個直列に用いて冷間で引抜
く方法（冷間引抜法）などが採用される。
抜き加工は従来の方法がそのまま採用できる。すなわち
引抜き加工は、たとえば使用するダイスに本発明の固体
潤滑剤を充填し、ダイスを数個直列に用いて冷間で引抜
く方法（冷間引抜法）などが採用される。
【００２５】
【実施例】つぎに本発明を実施例および比較例に基づい
て説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定される
ものではない。
て説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定される
ものではない。
【００２６】実施例１ 表１に示す種類の成分を同表に示す量用いて金属引抜き
加工用固体潤滑剤を調製した。
加工用固体潤滑剤を調製した。
【００２７】配合タイプＡは、三フッ化塩化エチレン低
重合物（数平均分子量１１００〜３０００、融点４５〜
９０℃）の粒径５００μｍ以下の粉末と三フッ化塩化エ
チレン高重合物（ＺＳＴ２５０秒、融点２１２℃）の粒
径１５０μｍ以下の粉末とをＶ型ブレンダーで充分混合
したのちニーダーを用いて２７０〜２９０℃に加熱して
溶融混合し、冷却固化後粉砕して粒径５００μｍ以下の
粉末とした。
重合物（数平均分子量１１００〜３０００、融点４５〜
９０℃）の粒径５００μｍ以下の粉末と三フッ化塩化エ
チレン高重合物（ＺＳＴ２５０秒、融点２１２℃）の粒
径１５０μｍ以下の粉末とをＶ型ブレンダーで充分混合
したのちニーダーを用いて２７０〜２９０℃に加熱して
溶融混合し、冷却固化後粉砕して粒径５００μｍ以下の
粉末とした。
【００２８】配合タイプＢは、配合タイプＡの三フッ化
塩化エチレンの溶融混合物粉末と、金属石ケン（具体例
としてはステアリン酸カルシウム）粉末（粒径１５０μ
ｍ以下）とをＶ型ブレンダーにより乾式混合して調製し
た。
塩化エチレンの溶融混合物粉末と、金属石ケン（具体例
としてはステアリン酸カルシウム）粉末（粒径１５０μ
ｍ以下）とをＶ型ブレンダーにより乾式混合して調製し
た。
【００２９】配合タイプＣは、配合タイプＡで用いた三
フッ化塩化エチレンの低重合物粉末と、三フッ化塩化エ
チレン高重合物粉末（粒径２０μｍ以下）とをＶ型ブレ
ンダーにより乾式混合して調製した。
フッ化塩化エチレンの低重合物粉末と、三フッ化塩化エ
チレン高重合物粉末（粒径２０μｍ以下）とをＶ型ブレ
ンダーにより乾式混合して調製した。
【００３０】
【表１】
【００３１】実施例２ 実施例１で調製した各潤滑剤組成物につき、溶融開始温
度および保存安定性をつぎの方法で調べた。結果を表２
に示す。
度および保存安定性をつぎの方法で調べた。結果を表２
に示す。
【００３２】（溶融開始温度）潤滑剤組成物を昇温速度
２℃／分で加熱し、組成物中の粉末が溶融し始める温度
を顕微鏡下の目視で調べる。
２℃／分で加熱し、組成物中の粉末が溶融し始める温度
を顕微鏡下の目視で調べる。
【００３３】（保存安定性）潤滑剤組成物３００ｇを３
００ミリリットル容の合成樹脂製袋に入れ、５０℃、６
０℃、８０℃および１００℃の温度で３時間静置し、冷
却後粉末の融着状態を調べる。評価基準は以下のとおり
である。
００ミリリットル容の合成樹脂製袋に入れ、５０℃、６
０℃、８０℃および１００℃の温度で３時間静置し、冷
却後粉末の融着状態を調べる。評価基準は以下のとおり
である。
【００３４】５：固まらない。 ４：固まるが、極く軽く押すとつぶれる。 ３：固まるが、軽く押すとつぶれる。 ２：固まるが、強く押すとつぶれる。 １：固まり、強く押してもつぶれない。
【００３５】
【表２】
【００３６】表２から明らかなように、三フッ化塩化エ
チレンの低重合物と高重合物の溶融混合物（タイプＡ）
およびタイプＡに金属石ケンを同量配合したもの（タイ
プＢ）では溶融開始温度が低重合物単独（ＰＣＴＦＬ）
よりも２０〜２５℃も高くなっており、この効果は低重
合物と高重合物を単に混合したもの（タイプＣ）ではえ
られない。
チレンの低重合物と高重合物の溶融混合物（タイプＡ）
およびタイプＡに金属石ケンを同量配合したもの（タイ
プＢ）では溶融開始温度が低重合物単独（ＰＣＴＦＬ）
よりも２０〜２５℃も高くなっており、この効果は低重
合物と高重合物を単に混合したもの（タイプＣ）ではえ
られない。
【００３７】その分、保存安定性もタイプＡはタイプＣ
よりも、１ランク向上している。
よりも、１ランク向上している。
【００３８】タイプＢでは、驚くべきことに溶融開始温
度を超えても融着、固化は生じない。
度を超えても融着、固化は生じない。
【００３９】実施例３ 実施例１で調製した潤滑剤組成物の極圧潤滑性をファレ
ックス試験機により調べた。比較のため、三フッ化塩化
エチレン低重合物（ＰＣＴＦＥＬ）の単独粉末および三
フッ化塩化エチレン高重合物（ＰＣＴＦＥＨ）の単独粉
末のほか、従来単独で用いられている金属石ケン、具体
例としてはステアリン酸カルシウムについても調べた。
結果を表３に示す。
ックス試験機により調べた。比較のため、三フッ化塩化
エチレン低重合物（ＰＣＴＦＥＬ）の単独粉末および三
フッ化塩化エチレン高重合物（ＰＣＴＦＥＨ）の単独粉
末のほか、従来単独で用いられている金属石ケン、具体
例としてはステアリン酸カルシウムについても調べた。
結果を表３に示す。
【００４０】（極圧潤滑性）ファレックス・コーポレー
ション製のファレックス試験機（スタンダードタイプ）
を用い、潤滑剤組成物を同重量のアジピン酸−ジ−２エ
チルヘキシルと乳鉢で混合してグリース状としたものを
ピンに塗布して測定する。測定は、静止状態で３００ポ
ンドまで負荷をかけておいて始動し、３分間駆動後、手
で負荷歯車を回して４００ポンドまで負荷を増加して１
分間駆動し、以後１００ポンドずつ負荷を増加しながら
１分間ずつ駆動する操作をつづけ、焼き付きが生じた時
点の負荷（焼付荷重）と時間（焼付開始時間）を調べ
る。
ション製のファレックス試験機（スタンダードタイプ）
を用い、潤滑剤組成物を同重量のアジピン酸−ジ−２エ
チルヘキシルと乳鉢で混合してグリース状としたものを
ピンに塗布して測定する。測定は、静止状態で３００ポ
ンドまで負荷をかけておいて始動し、３分間駆動後、手
で負荷歯車を回して４００ポンドまで負荷を増加して１
分間駆動し、以後１００ポンドずつ負荷を増加しながら
１分間ずつ駆動する操作をつづけ、焼き付きが生じた時
点の負荷（焼付荷重）と時間（焼付開始時間）を調べ
る。
【００４１】
【表３】
【００４２】表３から明らかなように、三フッ化塩化エ
チレンの低重合物（ＰＣＴＦＥＬ）は単独でも、金属石
ケンより極圧潤滑性に優れているが、三フッ化塩化エチ
レンの低重合物と高重合物の溶融混合物に金属石ケン
（具体例としてはステアリン酸カルシウム）を配合する
（タイプＢ−１）と極圧潤滑性が大幅に向上する。これ
は両者が互いの欠点を補い合いつつ特徴を発揮した結果
といえる。
チレンの低重合物（ＰＣＴＦＥＬ）は単独でも、金属石
ケンより極圧潤滑性に優れているが、三フッ化塩化エチ
レンの低重合物と高重合物の溶融混合物に金属石ケン
（具体例としてはステアリン酸カルシウム）を配合する
（タイプＢ−１）と極圧潤滑性が大幅に向上する。これ
は両者が互いの欠点を補い合いつつ特徴を発揮した結果
といえる。
【００４３】実施例４ 直径２．０ｍｍのステンレス鋼線（ＳＵＳ−３０４）を
９枚のダイスを用いて、直径０．７ｍｍまで引き落とし
た。従来の金属石鹸では、伸線速度は２００ｍ／分、ダ
イス寿命はステンレス鋼線換算約２トンが限界であっ
た。
９枚のダイスを用いて、直径０．７ｍｍまで引き落とし
た。従来の金属石鹸では、伸線速度は２００ｍ／分、ダ
イス寿命はステンレス鋼線換算約２トンが限界であっ
た。
【００４４】このケースで、潤滑剤として、ダイスに実
施例１で調製した配合例Ｂ−１を用いて引き抜き加工を
行なった。伸線速度は６００ｍ／分まで上げることがで
き、ダイス寿命は倍の約４トンまで上げることができ
た。
施例１で調製した配合例Ｂ−１を用いて引き抜き加工を
行なった。伸線速度は６００ｍ／分まで上げることがで
き、ダイス寿命は倍の約４トンまで上げることができ
た。
【００４５】
【発明の効果】本発明の金属材料の引抜加工用固体潤滑
剤組成物を用いると、使用時に潤滑剤粒子同士の熱融着
が起こらず、金属材料の引き抜き加工時に優れた極圧潤
滑性がえられると共に、加工後の金属表面の潤滑剤被膜
の状態が良好であり、製品の品質や歩留まりが向上する
などの優れた効果が達成され、作業安全性も高く、また
引抜き速度、減面率などの加工条件やダイス寿命も大幅
に改善される。
剤組成物を用いると、使用時に潤滑剤粒子同士の熱融着
が起こらず、金属材料の引き抜き加工時に優れた極圧潤
滑性がえられると共に、加工後の金属表面の潤滑剤被膜
の状態が良好であり、製品の品質や歩留まりが向上する
などの優れた効果が達成され、作業安全性も高く、また
引抜き速度、減面率などの加工条件やダイス寿命も大幅
に改善される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 107:38 105:24） Ｃ１０Ｎ 20:00 Ａ 30:06 40:24 Ｚ 50:08 50:10 (72)発明者 山田 政則 大阪府摂津市西一津屋１番33号 共栄化成 工業株式会社内 (72)発明者 木村 豪志 大阪府豊中市蛍池西町一丁目３番21号
Claims (5)
- 【請求項１】 三フッ化塩化エチレン低重合物と三フッ
化塩化エチレン高重合物とが、低重合物／高重合物の重
量比が９５／５〜３０／７０の割合で溶融混合、粉砕さ
れてなる粉末を含む樹脂組成物。 - 【請求項２】 三フッ化塩化エチレン低重合物と三フッ
化塩化エチレン高重合物とが、低重合物／高重合物の重
量比が９５／５〜３０／７０の割合で溶融混合、粉砕さ
れてなる粉末を含む金属材料の引抜き加工用固体潤滑剤
組成物。 - 【請求項３】 三フッ化塩化エチレン低重合物の融点が
４５〜９０℃であり、三フッ化塩化エチレン高重合物の
融点が２１０〜２３０℃である請求項１または２記載の
組成物。 - 【請求項４】 金属石ケンまたはアルカリ石ケンの粉末
を含む請求項１、２または３記載の組成物。 - 【請求項５】 金属石ケンまたはアルカリ石ケンの配合
量が組成物１００重量部あたり１０００重量部以下であ
る請求項４記載の組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28663394A JPH08143735A (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 樹脂組成物、それからなる金属材料の引抜き加工用固体潤滑剤組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28663394A JPH08143735A (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 樹脂組成物、それからなる金属材料の引抜き加工用固体潤滑剤組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08143735A true JPH08143735A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=17706947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28663394A Pending JPH08143735A (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 樹脂組成物、それからなる金属材料の引抜き加工用固体潤滑剤組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08143735A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020164621A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 潤滑剤、電気接点、コネクタ端子、およびワイヤーハーネス |
| CN117683577A (zh) * | 2023-11-17 | 2024-03-12 | 嘉兴顺诚精细化工有限公司 | 一种盘圆拉拔抽线膏及其制备方法 |
-
1994
- 1994-11-21 JP JP28663394A patent/JPH08143735A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020164621A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 潤滑剤、電気接点、コネクタ端子、およびワイヤーハーネス |
| WO2020202717A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 株式会社オートネットワーク技術研究所 | 潤滑剤、電気接点、コネクタ端子、およびワイヤーハーネス |
| US12234425B2 (en) | 2019-03-29 | 2025-02-25 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Lubricant, electric contact, connector terminal, and wire harness |
| CN117683577A (zh) * | 2023-11-17 | 2024-03-12 | 嘉兴顺诚精细化工有限公司 | 一种盘圆拉拔抽线膏及其制备方法 |
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