JPH08143917A - 高炉の操業方法 - Google Patents
高炉の操業方法Info
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- JPH08143917A JPH08143917A JP28779194A JP28779194A JPH08143917A JP H08143917 A JPH08143917 A JP H08143917A JP 28779194 A JP28779194 A JP 28779194A JP 28779194 A JP28779194 A JP 28779194A JP H08143917 A JPH08143917 A JP H08143917A
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Abstract
(57)【要約】
【目 的】 出銑口偏差が発生する原因に着目し、シャ
フト部の付着物の脱落が発生しても、その時の高炉操業
状態の判定方法とその情報に基づく速やかな出銑口偏差
の解消を可能とする高炉の操業方法の提供。 【構 成】 高炉のシャフト部に設置した複数の温度計
により、シャフト部の付着物の脱落を検知するとともに
高炉の炉底部に設置した複数の温度計により、隣接する
温度計で測定される温度間の相関をとり、脱落の大きさ
を判定し、かつ炉床内での溶銑の流動不良部を検知し、
溶銑の流動不良部に対応する炉頂の原料装入領域の鉱石
量に対するコークス量の比率を下げ、溶銑の流動不良部
の温度を上げ、溶銑の流動不良を解消する。
フト部の付着物の脱落が発生しても、その時の高炉操業
状態の判定方法とその情報に基づく速やかな出銑口偏差
の解消を可能とする高炉の操業方法の提供。 【構 成】 高炉のシャフト部に設置した複数の温度計
により、シャフト部の付着物の脱落を検知するとともに
高炉の炉底部に設置した複数の温度計により、隣接する
温度計で測定される温度間の相関をとり、脱落の大きさ
を判定し、かつ炉床内での溶銑の流動不良部を検知し、
溶銑の流動不良部に対応する炉頂の原料装入領域の鉱石
量に対するコークス量の比率を下げ、溶銑の流動不良部
の温度を上げ、溶銑の流動不良を解消する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高炉の操業方法に係わ
り、詳しくは高炉シャフト部の付着物の脱落に伴う炉床
内での溶銑の流動不良部を検知する高炉の操業状態の判
定方法であり、その情報に基づき溶銑の流動不良を解消
する高炉の操業方法に関するものである。
り、詳しくは高炉シャフト部の付着物の脱落に伴う炉床
内での溶銑の流動不良部を検知する高炉の操業状態の判
定方法であり、その情報に基づき溶銑の流動不良を解消
する高炉の操業方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図８は、一般的な高炉の概略断面図を示
すもので、ホッパ１１、センタリングチューブ１０、旋
回シュート９等からなる原料装入装置、炉体を構成する
鉄皮８には熱風１２を吹込む羽口５および出銑口６等が
設けてあり、炉内には融着帯４、炉芯３、スラグ層２や
溶銑層１等が形成されている。
すもので、ホッパ１１、センタリングチューブ１０、旋
回シュート９等からなる原料装入装置、炉体を構成する
鉄皮８には熱風１２を吹込む羽口５および出銑口６等が
設けてあり、炉内には融着帯４、炉芯３、スラグ層２や
溶銑層１等が形成されている。
【０００３】ところで、高炉操業中に高炉シャフト部炉
壁の付着物の脱落が起こることがあるが、この脱落によ
り炉下部に未溶融、未還元の鉱石が巻き込まれ、所謂、
高炉の冷え込み事故につながることがままあった。そこ
で、このような場合、高炉シャフト部の温度変化で付着
物の脱落を判断し、まず減風、減荷等の緊急アクション
がとられ、その後は、溶銑温度の変化を見ながら操業を
元に戻していた。
壁の付着物の脱落が起こることがあるが、この脱落によ
り炉下部に未溶融、未還元の鉱石が巻き込まれ、所謂、
高炉の冷え込み事故につながることがままあった。そこ
で、このような場合、高炉シャフト部の温度変化で付着
物の脱落を判断し、まず減風、減荷等の緊急アクション
がとられ、その後は、溶銑温度の変化を見ながら操業を
元に戻していた。
【０００４】また、高炉では通常複数の出銑口で交互に
出銑を行っている。脱落が生じた時、一方の出銑口では
スラグが多く、他方では溶銑のみが出銑されたり、また
は溶銑成分、溶銑温度が出銑口毎に大きく異なる、所
謂、出銑口偏差が生じることがある。従来このような高
炉炉床部の出銑口偏差を解消する方法として、炉頂装入
原料の鉱石量に対するコークス量の比率（鉱石量／コー
クス量）を下げる方法が、特公昭61-201711 号公報に開
示されている。すなわち、この方法は、炉頂全面に亘っ
て装入原料の鉱石量に対するコークス量の比率を下げ、
燃料比を上げることにより熱をつけて出銑口偏差を解消
していた。
出銑を行っている。脱落が生じた時、一方の出銑口では
スラグが多く、他方では溶銑のみが出銑されたり、また
は溶銑成分、溶銑温度が出銑口毎に大きく異なる、所
謂、出銑口偏差が生じることがある。従来このような高
炉炉床部の出銑口偏差を解消する方法として、炉頂装入
原料の鉱石量に対するコークス量の比率（鉱石量／コー
クス量）を下げる方法が、特公昭61-201711 号公報に開
示されている。すなわち、この方法は、炉頂全面に亘っ
て装入原料の鉱石量に対するコークス量の比率を下げ、
燃料比を上げることにより熱をつけて出銑口偏差を解消
していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、炉頂全
面に亘って装入原料の鉱石量に対するコークス量の比率
を下げることは、炉内のガス流パターンの変化を伴わな
いので、効果が現れるのに時間がかかることと、その間
は生産量が減少するという欠点があった。また、全装入
原料の鉱石量に対するコークス量の比率を下げること
は、炉全体の熱量を上げる結果となり、溶銑中のＳｉや
燃料比の上昇に問題があった。
面に亘って装入原料の鉱石量に対するコークス量の比率
を下げることは、炉内のガス流パターンの変化を伴わな
いので、効果が現れるのに時間がかかることと、その間
は生産量が減少するという欠点があった。また、全装入
原料の鉱石量に対するコークス量の比率を下げること
は、炉全体の熱量を上げる結果となり、溶銑中のＳｉや
燃料比の上昇に問題があった。
【０００６】本発明は、従来技術の現状に鑑み、出銑口
偏差が発生する原因に着目し、シャフト部の付着物の脱
落が発生しても、その時の高炉操業状態の判定方法とそ
の情報に基づく速やかな出銑口偏差の解消を可能とする
高炉の操業方法を提供することを目的とするものであ
る。
偏差が発生する原因に着目し、シャフト部の付着物の脱
落が発生しても、その時の高炉操業状態の判定方法とそ
の情報に基づく速やかな出銑口偏差の解消を可能とする
高炉の操業方法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、高炉のシャフ
ト部に設置した複数の温度計により、シャフト部の付着
物の脱落を検知するとともに高炉の炉底部に設置した複
数の温度計により、隣接する温度計で測定される温度間
の相関をとり、脱落の大きさを判定し、かつ炉床内での
溶銑の流動不良部を検知することを特徴とする高炉の操
業方法であり、また、本発明は、高炉のシャフト部に設
置した複数の温度計により、シャフト部の付着物の脱落
を検知するとともに高炉の炉底部に設置した複数の温度
計により、隣接する温度計で測定される温度間の相関を
とり、脱落の大きさを判定し、かつ炉床内での溶銑の流
動不良部を検知し、溶銑の流動不良部に対応する炉頂の
原料装入領域の鉱石量に対するコークス量の比率を下
げ、溶銑の流動不良部の温度を上げ、溶銑の流動不良を
解消することを特徴とする高炉の操業方法である。
ト部に設置した複数の温度計により、シャフト部の付着
物の脱落を検知するとともに高炉の炉底部に設置した複
数の温度計により、隣接する温度計で測定される温度間
の相関をとり、脱落の大きさを判定し、かつ炉床内での
溶銑の流動不良部を検知することを特徴とする高炉の操
業方法であり、また、本発明は、高炉のシャフト部に設
置した複数の温度計により、シャフト部の付着物の脱落
を検知するとともに高炉の炉底部に設置した複数の温度
計により、隣接する温度計で測定される温度間の相関を
とり、脱落の大きさを判定し、かつ炉床内での溶銑の流
動不良部を検知し、溶銑の流動不良部に対応する炉頂の
原料装入領域の鉱石量に対するコークス量の比率を下
げ、溶銑の流動不良部の温度を上げ、溶銑の流動不良を
解消することを特徴とする高炉の操業方法である。
【０００８】
【作用】本発明者らは、高炉のシャフト部に設置した複
数の温度計により、シャフト部の付着物の脱落を検知す
るとともに高炉の炉底部に複数の温度計を設置し、隣接
する位置の温度計で測定される温度間の相関をとること
により、シャフト部の付着物の脱落に伴う炉床内での溶
銑の流動不良部を直ちに検知できることを見い出した。
そして、この炉床内での溶銑の流動不良部の発生が出銑
口偏差の主原因であることをつきとめた。
数の温度計により、シャフト部の付着物の脱落を検知す
るとともに高炉の炉底部に複数の温度計を設置し、隣接
する位置の温度計で測定される温度間の相関をとること
により、シャフト部の付着物の脱落に伴う炉床内での溶
銑の流動不良部を直ちに検知できることを見い出した。
そして、この炉床内での溶銑の流動不良部の発生が出銑
口偏差の主原因であることをつきとめた。
【０００９】因みに、ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．２
（１９８９）Ｐ９１には、「高炉炉床湯溜り部の充填構
造」と題し、残銑抜きをせずに吹止めた高炉の炉体解体
調査の結果が報告されている。これによると、炉床コー
クス充填層下面の出銑口、炉底面間に晶出グラファイト
を中心とする溶銑・グラファイト・コークスの混合層が
存在し、混在する溶銑の割合から求めた空隙率は約０．
３で、この混合層が溶銑の難透過層（以下、低透過層と
称す。）、すなわち溶銑の流動不良部として作用するこ
とが示唆されている。
（１９８９）Ｐ９１には、「高炉炉床湯溜り部の充填構
造」と題し、残銑抜きをせずに吹止めた高炉の炉体解体
調査の結果が報告されている。これによると、炉床コー
クス充填層下面の出銑口、炉底面間に晶出グラファイト
を中心とする溶銑・グラファイト・コークスの混合層が
存在し、混在する溶銑の割合から求めた空隙率は約０．
３で、この混合層が溶銑の難透過層（以下、低透過層と
称す。）、すなわち溶銑の流動不良部として作用するこ
とが示唆されている。
【００１０】本発明では、高炉のシャフト部に設置した
複数の温度計により、シャフト部の付着物の脱落を検知
するとともに高炉の炉底部に複数の温度計を設置し、隣
接する温度計で測定される温度間の相関をとるので、シ
ャフト部の付着物の脱落に伴う炉床内の冷え込みが最悪
になる前に、直ちにこの低透過層の存在する位置を特定
することができる。そして、特定後、低透過層に対応す
る炉頂部の位置の鉱石量に対するコークス量の比率を下
げ、該低透過層の存在する位置に流下する溶銑やスラグ
を高温にすることにより、その領域の難溶解性物質を溶
解できるため速やかに出銑口偏差が解消できる。
複数の温度計により、シャフト部の付着物の脱落を検知
するとともに高炉の炉底部に複数の温度計を設置し、隣
接する温度計で測定される温度間の相関をとるので、シ
ャフト部の付着物の脱落に伴う炉床内の冷え込みが最悪
になる前に、直ちにこの低透過層の存在する位置を特定
することができる。そして、特定後、低透過層に対応す
る炉頂部の位置の鉱石量に対するコークス量の比率を下
げ、該低透過層の存在する位置に流下する溶銑やスラグ
を高温にすることにより、その領域の難溶解性物質を溶
解できるため速やかに出銑口偏差が解消できる。
【００１１】また、本発明においては、高炉炉頂部全体
の鉱石量に対するコークス量の比率を下げないので、鉱
石量に対するコークス量の比率を下げた所の炉内のガス
流パターンのみが変化し、効果が現れるのが速く、また
その間、大きく生産量が減少するこもなく、炉全体の熱
量を上げることもないので、溶銑中のＳｉや燃料比が特
に問題になるほど上昇することもない。
の鉱石量に対するコークス量の比率を下げないので、鉱
石量に対するコークス量の比率を下げた所の炉内のガス
流パターンのみが変化し、効果が現れるのが速く、また
その間、大きく生産量が減少するこもなく、炉全体の熱
量を上げることもないので、溶銑中のＳｉや燃料比が特
に問題になるほど上昇することもない。
【００１２】低透過層の存在する位置を特定するため、
隣接する位置の温度計で測定される温度間の相関は、通
常その相関係数を算出することにより容易に求められ
る。図１は、出銑口６−１、６−２、６−３、６−４を
４本有する高炉の炉底部に複数の温度計１３を位置Ａ、
Ｂ、Ｃ等の１３箇所に設置した例を示す説明図である。
隣接する位置の温度計で測定される温度間の相関は、通
常その相関係数を算出することにより容易に求められ
る。図１は、出銑口６−１、６−２、６−３、６−４を
４本有する高炉の炉底部に複数の温度計１３を位置Ａ、
Ｂ、Ｃ等の１３箇所に設置した例を示す説明図である。
【００１３】ここで、例えば、隣接する位置Ａ、Ｂの温
度計で測定される温度間の相関係数ＲAB（τ）は次式で
求められる。
度計で測定される温度間の相関係数ＲAB（τ）は次式で
求められる。
【００１４】
【数１】
【００１５】ただし、τ：遅れ時間、 Ａ（ｔ）：時刻ｔにおける位置Ａの温度、 Ｂ（ｔ）：時刻ｔにおける位置Ｂの温度、 Ｔ：時間区間 である。
【００１６】図７は、高炉のシャフト下部煉瓦に付着し
ている付着物７が炉床部に脱落し、低透過層１４を形成
した状態を示す模式図である。また、図２はこの時のシ
ャフト下部の温度変化を示す測定図である。また、図３
は付着物７が炉床部に脱落後の高炉の炉底部の隣接する
位置の温度計で測定される温度間の相関係数を算出した
値を示す測定図である。
ている付着物７が炉床部に脱落し、低透過層１４を形成
した状態を示す模式図である。また、図２はこの時のシ
ャフト下部の温度変化を示す測定図である。また、図３
は付着物７が炉床部に脱落後の高炉の炉底部の隣接する
位置の温度計で測定される温度間の相関係数を算出した
値を示す測定図である。
【００１７】これから、付着物７の脱落は、出銑口６−
３近傍の斜線部Ｘに低透過層１４を形成し、溶銑の流動
不良部が生じていることが判る。一般に溶銑の流れが順
調ならば、隣接する位置の温度計で測定される温度間の
相関係数は大きい。しかし、溶銑の流れが不順で遮断さ
れていると溶銑と煉瓦間の熱伝達係数が大幅に低下する
ため相関係数が小さくなる。つまり、温度の相関係数を
とることにより、炉床内での溶銑の流動不良部を検知、
特定することができる。
３近傍の斜線部Ｘに低透過層１４を形成し、溶銑の流動
不良部が生じていることが判る。一般に溶銑の流れが順
調ならば、隣接する位置の温度計で測定される温度間の
相関係数は大きい。しかし、溶銑の流れが不順で遮断さ
れていると溶銑と煉瓦間の熱伝達係数が大幅に低下する
ため相関係数が小さくなる。つまり、温度の相関係数を
とることにより、炉床内での溶銑の流動不良部を検知、
特定することができる。
【００１８】炉床内での溶銑の流動不良部を特定した段
階で、溶銑の流動不良部に対応する炉頂の原料装入領域
の鉱石量に対するコークス量の比率を下げる。具体的に
は、その他の部分の鉱石量とコークス量の比率は従前通
りとし、溶銑の流動不良部に対応する炉頂の原料装入領
域の鉱石とコークスの比率のみを下げる。すなわち、こ
の部分のコークス層の厚みを大きく、鉱石層の厚みを小
さくするように原料装入を行う。
階で、溶銑の流動不良部に対応する炉頂の原料装入領域
の鉱石量に対するコークス量の比率を下げる。具体的に
は、その他の部分の鉱石量とコークス量の比率は従前通
りとし、溶銑の流動不良部に対応する炉頂の原料装入領
域の鉱石とコークスの比率のみを下げる。すなわち、こ
の部分のコークス層の厚みを大きく、鉱石層の厚みを小
さくするように原料装入を行う。
【００１９】
【実施例】本発明を内容積４５００m3、羽口数４０本、
出銑口４本の高炉で実施した。操業条件は、出銑比１．
５ｔ／ｄm3、送風量６０００Ｎm3／ｍｉｎ、送風湿分４
０ｇ／Ｎm3、燃料比５４０ｋｇ／ｔ−ｐである。実施前
の装入原料の鉱石とコークスの比率は３．２であった。
シャフト部のある箇所の温度が５０℃から１００℃に変
化し脱落が認められた。実施前のある時点での炉底部の
温度計で測定された温度間の相関係数を求めたところ、
図４に示す結果を得た。これより、出銑口６−３近傍の
右下がり斜線部Ｘに流動不良部が存在していることが推
定され、その付近での炉底温度が低下傾向にあった。そ
こで、流動不良部に対応する炉頂の原料装入領域の鉱石
とコークスの比率のみを２．８に下げ、その他の部分の
鉱石とコークスの比率は従前通り３．２に保持した。
出銑口４本の高炉で実施した。操業条件は、出銑比１．
５ｔ／ｄm3、送風量６０００Ｎm3／ｍｉｎ、送風湿分４
０ｇ／Ｎm3、燃料比５４０ｋｇ／ｔ−ｐである。実施前
の装入原料の鉱石とコークスの比率は３．２であった。
シャフト部のある箇所の温度が５０℃から１００℃に変
化し脱落が認められた。実施前のある時点での炉底部の
温度計で測定された温度間の相関係数を求めたところ、
図４に示す結果を得た。これより、出銑口６−３近傍の
右下がり斜線部Ｘに流動不良部が存在していることが推
定され、その付近での炉底温度が低下傾向にあった。そ
こで、流動不良部に対応する炉頂の原料装入領域の鉱石
とコークスの比率のみを２．８に下げ、その他の部分の
鉱石とコークスの比率は従前通り３．２に保持した。
【００２０】その結果、約７日後の炉底部温度の相関係
数を求めたところ、図５に示す結果を得た。また、図６
は本発明実施前後における各出銑口でのスラグ比を求め
たものであり、流動不良部Ｘが存在している近傍の出銑
口６−３のスラグ比が約８００ｋｇ／ｔ−ｐから４００
ｋｇ／ｔ−ｐに回復しており、図４から図５への相関係
数の変化を裏付けている。なお、本発明実施前後におけ
る生産量および溶銑中のＳｉ濃度の変動は小さかった。
数を求めたところ、図５に示す結果を得た。また、図６
は本発明実施前後における各出銑口でのスラグ比を求め
たものであり、流動不良部Ｘが存在している近傍の出銑
口６−３のスラグ比が約８００ｋｇ／ｔ−ｐから４００
ｋｇ／ｔ−ｐに回復しており、図４から図５への相関係
数の変化を裏付けている。なお、本発明実施前後におけ
る生産量および溶銑中のＳｉ濃度の変動は小さかった。
【００２１】また、ほぼ同じような状況で従来のように
炉頂全体の鉱石とコークスの比率を２．８に下げたとこ
ろ、スラグ比の経時変化は図６の点線のようになり、ま
た流動不良部の解消には１０日以上を要し、生産量は２
０％ダウンし、Ｓｉ濃度は０．２％から０．６％に変動
した。
炉頂全体の鉱石とコークスの比率を２．８に下げたとこ
ろ、スラグ比の経時変化は図６の点線のようになり、ま
た流動不良部の解消には１０日以上を要し、生産量は２
０％ダウンし、Ｓｉ濃度は０．２％から０．６％に変動
した。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、シャフト部の付着物の
脱落が発生しても、シャフト部の付着物の脱落を検知す
るとともに高炉の炉底部に複数の温度計を設置し、隣接
する位置の温度計で測定される温度間の相関をとること
により、炉床内の溶銑の流動不良部を速やかに検知でき
るので、その部分に対応する炉頂部の鉱石とコークスの
比率のみを下げることにより、速やかに溶銑の流動不良
部を解消でき、出銑口偏差を迅速に解消させることが可
能になった。
脱落が発生しても、シャフト部の付着物の脱落を検知す
るとともに高炉の炉底部に複数の温度計を設置し、隣接
する位置の温度計で測定される温度間の相関をとること
により、炉床内の溶銑の流動不良部を速やかに検知でき
るので、その部分に対応する炉頂部の鉱石とコークスの
比率のみを下げることにより、速やかに溶銑の流動不良
部を解消でき、出銑口偏差を迅速に解消させることが可
能になった。
【００２３】また、アクションが集中的に速くとれるの
で、炉床部が冷え込み数ヶ月も出銑できないという大き
な事故の発生を未然に防ぐことができるようになった。
で、炉床部が冷え込み数ヶ月も出銑できないという大き
な事故の発生を未然に防ぐことができるようになった。
【図１】高炉の炉底部に設置した複数の温度計１３の位
置を示す説明図である。
置を示す説明図である。
【図２】高炉シャフト下部煉瓦の温度の経時変化を測定
したグラフである。
したグラフである。
【図３】高炉シャフト部付着物脱落後の炉底部の全ての
温度計設置位置での相関係数を示した測定図である。
温度計設置位置での相関係数を示した測定図である。
【図４】本発明実施前の炉底部の全ての温度計設置位置
での相関係数を示した測定図である。
での相関係数を示した測定図である。
【図５】本発明実施後の炉底部の全ての温度計設置位置
での相関係数を示した測定図である。
での相関係数を示した測定図である。
【図６】本発明実施前後における各出銑口でのスラグ比
の経時変化を求めた測定図である。
の経時変化を求めた測定図である。
【図７】高炉のシャフト下部煉瓦に付着している付着物
７が炉床部に脱落し、低透過層１４を形成した状態を示
す模式図である。
７が炉床部に脱落し、低透過層１４を形成した状態を示
す模式図である。
【図８】一般的な高炉の概略断面図である。
１ 溶銑層 ２ スラグ層 ３ 炉芯 ４ 融着帯 ５ 羽口 ６ 出銑口 ７ 付着物 ８ 鉄皮 ９ 旋回シュート １０ センタリングチューブ １１ ホッパ １２ 熱風 １３ 温度計 １４ 低透過層 １５ 鉱石 １６ コークス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 武田 幹治 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 板谷 宏 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社鉄鋼研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】 高炉のシャフト部に設置した複数の温度
計により、シャフト部の付着物の脱落を検知するととも
に高炉の炉底部に設置した複数の温度計により、隣接す
る温度計で測定される温度間の相関をとり、脱落の大き
さを判定し、かつ炉床内での溶銑の流動不良部を検知す
ることを特徴とする高炉の操業方法。 - 【請求項２】 高炉のシャフト部に設置した複数の温度
計により、シャフト部の付着物の脱落を検知するととも
に高炉の炉底部に設置した複数の温度計により、隣接す
る温度計で測定される温度間の相関をとり、脱落の大き
さを判定し、かつ炉床内での溶銑の流動不良部を検知
し、溶銑の流動不良部に対応する炉頂の原料装入領域の
鉱石量に対するコークス量の比率を下げ、溶銑の流動不
良部の温度を上げ、溶銑の流動不良を解消することを特
徴とする高炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28779194A JPH08143917A (ja) | 1994-11-22 | 1994-11-22 | 高炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28779194A JPH08143917A (ja) | 1994-11-22 | 1994-11-22 | 高炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08143917A true JPH08143917A (ja) | 1996-06-04 |
Family
ID=17721797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28779194A Pending JPH08143917A (ja) | 1994-11-22 | 1994-11-22 | 高炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08143917A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008255402A (ja) * | 2007-04-03 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | 高炉の操業方法 |
-
1994
- 1994-11-22 JP JP28779194A patent/JPH08143917A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008255402A (ja) * | 2007-04-03 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | 高炉の操業方法 |
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