JPH08146967A - 低周波数用吸音材 - Google Patents
低周波数用吸音材Info
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- JPH08146967A JPH08146967A JP6286237A JP28623794A JPH08146967A JP H08146967 A JPH08146967 A JP H08146967A JP 6286237 A JP6286237 A JP 6286237A JP 28623794 A JP28623794 A JP 28623794A JP H08146967 A JPH08146967 A JP H08146967A
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- Japan
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- absorbing material
- sound absorbing
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- sound
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 内燃機関の吸気騒音を低減するための低周波
数用吸音材の構成に関し、特に１００〜３００Ｈｚの範
囲にある低周波数の低減に優れた特性を持つ低周波数用
吸音材を提供すること。 【構成】 音の入射面から順に吸音材層、ゴム状の間材
層及び背後層を積層した構成からなることを特徴とする
低周波数用吸音材。
数用吸音材の構成に関し、特に１００〜３００Ｈｚの範
囲にある低周波数の低減に優れた特性を持つ低周波数用
吸音材を提供すること。 【構成】 音の入射面から順に吸音材層、ゴム状の間材
層及び背後層を積層した構成からなることを特徴とする
低周波数用吸音材。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の吸気騒音を
低減するための低周波数用吸音材の構成に関し、特に１
００〜３００Ｈｚの範囲にある低周波数の低減に優れた
特性を持つ低周波数用吸音材に関する。
低減するための低周波数用吸音材の構成に関し、特に１
００〜３００Ｈｚの範囲にある低周波数の低減に優れた
特性を持つ低周波数用吸音材に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、往復動式内燃機関の吸気系にお
いては、燃焼室への空気の吹き込みが吸気弁の開閉によ
り間欠的に行われるので、吸気の脈動が発生し、騒音の
原因となっている。この騒音を低減するためにレゾネー
ターと呼ばれる共鳴器が設置されている。図２は、従来
周知のレゾネーターに関する基本的構成を示す概略図で
ある。図２に示すように、従来のレゾネーターは吸気ダ
クト４の途中に装着され、吸気ダクト４の内側吸入通路
との連通部５とこの連通部５の他端に連通する共鳴室６
とから構成されている。
いては、燃焼室への空気の吹き込みが吸気弁の開閉によ
り間欠的に行われるので、吸気の脈動が発生し、騒音の
原因となっている。この騒音を低減するためにレゾネー
ターと呼ばれる共鳴器が設置されている。図２は、従来
周知のレゾネーターに関する基本的構成を示す概略図で
ある。図２に示すように、従来のレゾネーターは吸気ダ
クト４の途中に装着され、吸気ダクト４の内側吸入通路
との連通部５とこの連通部５の他端に連通する共鳴室６
とから構成されている。
【０００３】従来のレゾネーターは、一般名であるヘル
ムホルツ型共鳴器を原理としており、その吸音機構は図
２に示すような系において共鳴周波数の音波が空洞内に
入射した場合に連通部の空気が激しく振動し、その側壁
との摩擦損失により音のエネルギーが失われ、吸音する
というものである。共鳴周波数は次式（１）で表わさ
れ、その周波数において最大吸音率が得られる。
ムホルツ型共鳴器を原理としており、その吸音機構は図
２に示すような系において共鳴周波数の音波が空洞内に
入射した場合に連通部の空気が激しく振動し、その側壁
との摩擦損失により音のエネルギーが失われ、吸音する
というものである。共鳴周波数は次式（１）で表わさ
れ、その周波数において最大吸音率が得られる。
【０００４】
【数１】 ここで、ｆは共鳴周波数、Ｃは音速、Ｄは連通部の内
径、ｔは連通部の長さ、Ｖは共鳴室の内容積である。一
方、騒音を低減するために、フェルト、ウレタン及び繊
維体などの吸音材を使用する方法も知られている。
径、ｔは連通部の長さ、Ｖは共鳴室の内容積である。一
方、騒音を低減するために、フェルト、ウレタン及び繊
維体などの吸音材を使用する方法も知られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
レゾネーターは非常にせまい周波数に対してのみにしか
有効でなく、十分な吸音性能を発揮し得ないという欠点
があった。従って、吸気の脈動により発生する騒音が複
数の周波数に現われた場合には、その各々に対してレゾ
ネーターを設置しなければならなかった。また、レゾネ
ーターは実用上１００〜３００Ｈｚの範囲にある低周波
数騒音に対して効果を発揮するように設置されている
が、低周波になるほど共鳴室の内容積が大きくなり、エ
ンジンルーム内を占拠する割合が大きくなる。さらに、
内容積の大型化は吸気ダクトの高剛性化をもたらし、重
量の増加やコストアップの要因にもなっていた。
レゾネーターは非常にせまい周波数に対してのみにしか
有効でなく、十分な吸音性能を発揮し得ないという欠点
があった。従って、吸気の脈動により発生する騒音が複
数の周波数に現われた場合には、その各々に対してレゾ
ネーターを設置しなければならなかった。また、レゾネ
ーターは実用上１００〜３００Ｈｚの範囲にある低周波
数騒音に対して効果を発揮するように設置されている
が、低周波になるほど共鳴室の内容積が大きくなり、エ
ンジンルーム内を占拠する割合が大きくなる。さらに、
内容積の大型化は吸気ダクトの高剛性化をもたらし、重
量の増加やコストアップの要因にもなっていた。
【０００６】一方、従来のフェルト、ウレタン及び繊維
体などの吸音材を使用する方法では、５００Ｈｚ以上の
騒音に対して有効であるが、１００〜３００Ｈｚの範囲
にある低周波数の騒音に対しては十分な効果が得られな
いという欠点があった。
体などの吸音材を使用する方法では、５００Ｈｚ以上の
騒音に対して有効であるが、１００〜３００Ｈｚの範囲
にある低周波数の騒音に対しては十分な効果が得られな
いという欠点があった。
【０００７】従って本発明は、このような事情に鑑みて
なされたもので、音の入射面から順に吸音材層、ゴム状
の間材層及び背後層を積層した構成からなる１００〜３
００Ｈｚの範囲にある低周波数の低減に優れた特性を持
つ低周波数用吸音材を開発することによって、従来のレ
ゾネーター代替えを図り、コストの低減とエンジンルー
ム内のスペースの有効利用とを図ることを目的する。
なされたもので、音の入射面から順に吸音材層、ゴム状
の間材層及び背後層を積層した構成からなる１００〜３
００Ｈｚの範囲にある低周波数の低減に優れた特性を持
つ低周波数用吸音材を開発することによって、従来のレ
ゾネーター代替えを図り、コストの低減とエンジンルー
ム内のスペースの有効利用とを図ることを目的する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の上記の目的は、
音の入射面から順に吸音材層、ゴム状の間材層及び背後
層を積層した構成からなることを特徴とする低周波数用
吸音材により達成された。
音の入射面から順に吸音材層、ゴム状の間材層及び背後
層を積層した構成からなることを特徴とする低周波数用
吸音材により達成された。
【０００９】
【作用】次に、本発明の作用を説明する。図１に本発明
の低周波数用吸音材の基本構成を示す。本発明の吸音材
において、その吸音ピーク周波数が次式（２）に示す膜
共振の論理値とほぼ一致するので、本発明の吸音材の吸
音メカニズムは吸音材層１とゴム状の間材層２とが一体
となった膜を構成し、その共振によって吸音しているも
のと考えられる。
の低周波数用吸音材の基本構成を示す。本発明の吸音材
において、その吸音ピーク周波数が次式（２）に示す膜
共振の論理値とほぼ一致するので、本発明の吸音材の吸
音メカニズムは吸音材層１とゴム状の間材層２とが一体
となった膜を構成し、その共振によって吸音しているも
のと考えられる。
【００１０】
【数２】 ここで、ｆは共鳴周波数、Ｃは音速、ρは空気密度、Ｍ
は膜の面密度、Ｌは背後層の厚みである。
は膜の面密度、Ｌは背後層の厚みである。
【００１１】以下、各層について更に詳細に説明する。
【００１２】吸音材層１ 本発明においては、吸音材層１を構成する繊維基材とし
ては合成繊維を主成分とした繊維集合体であることが好
ましい。合成繊維の繊度は特に規定しないが、吸音性能
を向上させるためには繊度は小さいほうが良い。これは
繊維体による吸音は音のエネルギーが繊維の振動となり
熱エネルギーに変換されることにより吸音されることに
起因している。
ては合成繊維を主成分とした繊維集合体であることが好
ましい。合成繊維の繊度は特に規定しないが、吸音性能
を向上させるためには繊度は小さいほうが良い。これは
繊維体による吸音は音のエネルギーが繊維の振動となり
熱エネルギーに変換されることにより吸音されることに
起因している。
【００１３】極細繊維の場合には、単位体積あたりの繊
維本数が増大するため吸音性能も向上することになる。
溶融した樹脂を細孔から圧力をかけて押し出し、繊維化
するメルトブローン製造法では数ミクロンレベルの極細
繊維が得られ、吸音性能が高い繊維体が得られる。ま
た、吸音材層１の通気量が背後層３の通気量に比べて１
／５〜１／１００の範囲であり、吸音材層１の通気度が
０．０１〜１cc/cm2secの範囲にあるような高密度層で
ある場合に、特に２００Ｈｚ以下の低周波数の低減に有
効である。
維本数が増大するため吸音性能も向上することになる。
溶融した樹脂を細孔から圧力をかけて押し出し、繊維化
するメルトブローン製造法では数ミクロンレベルの極細
繊維が得られ、吸音性能が高い繊維体が得られる。ま
た、吸音材層１の通気量が背後層３の通気量に比べて１
／５〜１／１００の範囲であり、吸音材層１の通気度が
０．０１〜１cc/cm2secの範囲にあるような高密度層で
ある場合に、特に２００Ｈｚ以下の低周波数の低減に有
効である。
【００１４】間材層２ 本発明においては、間材層２はＩＲＨＤ硬さで１０〜９
０ポイントの範囲にある加硫ゴムであることが好まし
い。ゴム種としては、公知のゴムの中から適宜選択して
使用することができ、天然ゴムでも合成ゴムでも構わな
い。また、その配合も任意である。
０ポイントの範囲にある加硫ゴムであることが好まし
い。ゴム種としては、公知のゴムの中から適宜選択して
使用することができ、天然ゴムでも合成ゴムでも構わな
い。また、その配合も任意である。
【００１５】ゴムの面密度（Kg/m2)と吸音ピーク周波数
には相関があり、面密度が増加するにつれて吸音ピーク
周波数は低周波側にシフトする。従って、最適なゴムの
面密度を選択することで任意の周波数で吸音性能を発揮
させることができる。レゾネータの主な設定周波数であ
る１００〜３００Ｈｚの範囲に対して吸音性能を発揮さ
せるためには、面密度が０．１〜１０Kg/m2 の範囲にあ
る加硫ゴムを使用することが好ましい。また、間材層２
としてポリエチレン板のような剛体を用いた場合には、
ゴムのような効果は得られない。
には相関があり、面密度が増加するにつれて吸音ピーク
周波数は低周波側にシフトする。従って、最適なゴムの
面密度を選択することで任意の周波数で吸音性能を発揮
させることができる。レゾネータの主な設定周波数であ
る１００〜３００Ｈｚの範囲に対して吸音性能を発揮さ
せるためには、面密度が０．１〜１０Kg/m2 の範囲にあ
る加硫ゴムを使用することが好ましい。また、間材層２
としてポリエチレン板のような剛体を用いた場合には、
ゴムのような効果は得られない。
【００１６】背後層３ 本発明においては、背後層３を構成する繊維基材として
は吸音材層１と同様な合成繊維を主成分とした繊維集合
体であることが望ましい。また、吸音材層１の場合とは
逆に通気度が１〜１０cc/cm2sec の範囲であるような低
密度層であることが好ましい。
は吸音材層１と同様な合成繊維を主成分とした繊維集合
体であることが望ましい。また、吸音材層１の場合とは
逆に通気度が１〜１０cc/cm2sec の範囲であるような低
密度層であることが好ましい。
【００１７】本発明は車両のエアクリーナー内部のエア
フィルタ−エレメントで仕切られた内燃機関側のスペー
ス内若しくは空気吸入側スペース、又はその両側に該積
層吸音材を用いることが低周波領域の騒音を低減するこ
とに特に有効である。これによってエアクリーナーに取
付けてあるレゾネーターや共鳴ダクトの一部、又は全て
を取り除くことが可能となり、エンジン内のスペース確
保と付属部品撤去のコスト低減を達成することができ
る。
フィルタ−エレメントで仕切られた内燃機関側のスペー
ス内若しくは空気吸入側スペース、又はその両側に該積
層吸音材を用いることが低周波領域の騒音を低減するこ
とに特に有効である。これによってエアクリーナーに取
付けてあるレゾネーターや共鳴ダクトの一部、又は全て
を取り除くことが可能となり、エンジン内のスペース確
保と付属部品撤去のコスト低減を達成することができ
る。
【００１８】
【実施例】以下に、本発明を実施例によって更に詳細に
説明するが、本発明はこれによって限定されるものでは
ない。
説明するが、本発明はこれによって限定されるものでは
ない。
【００１９】実験には、図３に示すような垂直入射吸音
率測定装置を用いた。この装置は、一方の壁面に設置し
たスピーカー７から音を発信し、試験体９で吸音された
後、反射してくる音をマイクロフォン８で検知する。出
力分と反射分から、試験体７の吸音率を求めることがで
きる。なお、Ｌはピストン１０によって試験体の背後に
設けた背後空気層の厚みを示している。
率測定装置を用いた。この装置は、一方の壁面に設置し
たスピーカー７から音を発信し、試験体９で吸音された
後、反射してくる音をマイクロフォン８で検知する。出
力分と反射分から、試験体７の吸音率を求めることがで
きる。なお、Ｌはピストン１０によって試験体の背後に
設けた背後空気層の厚みを示している。
【００２０】アクリル板にφ１０ｍｍの孔を空けたもの
を有孔板９として用い、背後空気層をとることで従来の
レゾネーターの機能を再現することができる。この場
合、アクリル板の孔の径が連通部の内部Ｄに、アクリル
板の板厚が連通部の長さｔに、背後空気層の体積が共鳴
室の内容積Ｖに相当する。また、本発明の積層吸音材の
場合には、厚みは４７mmに統一し、背後空気層は取らず
に測定を行なった。
を有孔板９として用い、背後空気層をとることで従来の
レゾネーターの機能を再現することができる。この場
合、アクリル板の孔の径が連通部の内部Ｄに、アクリル
板の板厚が連通部の長さｔに、背後空気層の体積が共鳴
室の内容積Ｖに相当する。また、本発明の積層吸音材の
場合には、厚みは４７mmに統一し、背後空気層は取らず
に測定を行なった。
【００２１】実施例１ 吸音材層１にはメルトブローン法により製造した通気度
０．０４cc/cm2sec 及び厚み１０ｍｍのポリプロピレン
系繊維を、間材層２には面密度４．０ Kg/m2及び厚み２
ｍｍの天然ゴム（ＩＲＨＤ硬さ５０）を、背後層３には
１ｄ以下の通気度２cc/cm2sec のポリプロピレン系繊維
を、それぞれ積層して吸音材を作成した。
０．０４cc/cm2sec 及び厚み１０ｍｍのポリプロピレン
系繊維を、間材層２には面密度４．０ Kg/m2及び厚み２
ｍｍの天然ゴム（ＩＲＨＤ硬さ５０）を、背後層３には
１ｄ以下の通気度２cc/cm2sec のポリプロピレン系繊維
を、それぞれ積層して吸音材を作成した。
【００２２】実施例２ 間材層２として面密度１．０ Kg/m2及び厚み０．５ｍｍ
の天然ゴム（ＩＲＨＤ硬さ ５０）を用いた他は、実施
例１と全く同様にして吸音材を作成した。
の天然ゴム（ＩＲＨＤ硬さ ５０）を用いた他は、実施
例１と全く同様にして吸音材を作成した。
【００２３】実施例３ 間材層２として面密度２．０ Kg/m2及び厚み１ｍｍの天
然ゴム（ＩＲＨＤ硬さ５０）を用いた他は、実施例１と
全く同様にして吸音材を作成した。
然ゴム（ＩＲＨＤ硬さ５０）を用いた他は、実施例１と
全く同様にして吸音材を作成した。
【００２４】実施例４ 間材層２として面密度８．６ Kg/m2及び厚み４ｍｍのＳ
ＢＲ（ＩＲＨＤ硬さ６２）を用いた他は、実施例１と全
く同様にして吸音材を作成した。
ＢＲ（ＩＲＨＤ硬さ６２）を用いた他は、実施例１と全
く同様にして吸音材を作成した。
【００２５】実施例５ 間材層２として面密度２．４ Kg/m2及び厚み２ｍｍのＮ
ＢＲ（ＩＲＨＤ硬さ７０）を用いた他は、実施例１と全
く同様にして吸音材を作成した。
ＢＲ（ＩＲＨＤ硬さ７０）を用いた他は、実施例１と全
く同様にして吸音材を作成した。
【００２６】実施例６ 間材層２として面密度２．４ Kg/m2及び厚み２ｍｍのＥ
ＰＤＭ（ＩＲＨＤ硬さ７３）を用いた他は、実施例１と
全く同様にして吸音材を作成した。
ＰＤＭ（ＩＲＨＤ硬さ７３）を用いた他は、実施例１と
全く同様にして吸音材を作成した。
【００２７】実施例７ 吸音材層１として通気度２cc/cm2sec 及び厚み１０ｍｍ
のポリプロピレン系繊維を用いた他は、実施例１と全く
同様にして吸音材を作成した。
のポリプロピレン系繊維を用いた他は、実施例１と全く
同様にして吸音材を作成した。
【００２８】実施例８ 吸音材層１として通気度１０cc/cm2sec 及び厚み１０ｍ
ｍのポリエステル系繊維を用い、更に背後層３として通
気度１０cc/cm2 secのポリエステル系繊維を用いた他
は、実施例１と全く同様にして吸音材を作成した。
ｍのポリエステル系繊維を用い、更に背後層３として通
気度１０cc/cm2 secのポリエステル系繊維を用いた他
は、実施例１と全く同様にして吸音材を作成した。
【００２９】比較例１ 間材層２として面密度１．９ Kg/m2及び厚み２ｍｍのポ
リエチレン板を用いた他は、実施例１と全く同様にして
吸音材を作成した。
リエチレン板を用いた他は、実施例１と全く同様にして
吸音材を作成した。
【００３０】比較例２ 間材層２として面密度４．６ Kg/m2及び厚み５ｍｍのポ
リエチレン板を用いた他は、実施例１と全く同様にして
吸音材を作成した。
リエチレン板を用いた他は、実施例１と全く同様にして
吸音材を作成した。
【００３１】参考例１ 間材層２を用いなかった他は、実施例１と全く同様にし
て吸音材を作成した。
て吸音材を作成した。
【００３２】参考例２ １ｄ以下で通気度２cc/cm2sec のポリプロピレン系繊維
を４７ｍｍ積層して吸音材を作成した。
を４７ｍｍ積層して吸音材を作成した。
【００３３】従来例１ 有孔板として厚み７０ｍｍのアクリル板を用い、背後空
気層の深さＬを３０ｍｍとってレゾネーターを再現し
た。
気層の深さＬを３０ｍｍとってレゾネーターを再現し
た。
【００３４】従来例２ 有孔板として厚み４０ｍｍのアクリル板を用い、背後空
気層の深さＬを３０ｍｍとってレゾネーターを再現し
た。
気層の深さＬを３０ｍｍとってレゾネーターを再現し
た。
【００３５】従来例３ 通気度１０cc/cm2 secのポリエステル系繊維を４７mm積
層して吸音材を作成した。
層して吸音材を作成した。
【００３６】各実施例、比較例、参考例及び従来例につ
いて、図３に示した装置を用い、５０〜１６００Ｈｚの
垂直入射吸音率を測定した。図４〜図１８及び表１に各
実施例、比較例、参考例及び従来例の測定結果を示す。
いて、図３に示した装置を用い、５０〜１６００Ｈｚの
垂直入射吸音率を測定した。図４〜図１８及び表１に各
実施例、比較例、参考例及び従来例の測定結果を示す。
【００３７】
【表１】
【００３８】図４〜図１１及び表１より本発明に基づい
て構成された実施例の吸音ピークは従来例１及び２のレ
ゾネーターと同様に１００〜３００Ｈｚの範囲にある低
周波領域にあることが判る。また、図１２〜図１３及び
表１より本発明から外れる条件で構成された比較例で
は、参考例に比べて吸音性能は変化せず、本発明のよう
な効果は得られない。
て構成された実施例の吸音ピークは従来例１及び２のレ
ゾネーターと同様に１００〜３００Ｈｚの範囲にある低
周波領域にあることが判る。また、図１２〜図１３及び
表１より本発明から外れる条件で構成された比較例で
は、参考例に比べて吸音性能は変化せず、本発明のよう
な効果は得られない。
【００３９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の低周波数用
吸音材は、１００〜３００Ｈｚの低周波領域で吸音性能
を発揮することができるので、従来のレゾネーターを代
替することができ、 １) エアクリーナーに取付けてあるレゾネーターや共鳴
ダクトの一部、又は全てを取り除くことが可能となり、
エンジンルーム内のスペースを有功に利用することがで
き、 ２）エアクリーナーに取付けてあるレゾネーターや共鳴
ダクトの一部、又は全てを取り除くことが可能となり、
付属部品撤去のコスト低減を達成することができる、 等の実用上の効果がある。
吸音材は、１００〜３００Ｈｚの低周波領域で吸音性能
を発揮することができるので、従来のレゾネーターを代
替することができ、 １) エアクリーナーに取付けてあるレゾネーターや共鳴
ダクトの一部、又は全てを取り除くことが可能となり、
エンジンルーム内のスペースを有功に利用することがで
き、 ２）エアクリーナーに取付けてあるレゾネーターや共鳴
ダクトの一部、又は全てを取り除くことが可能となり、
付属部品撤去のコスト低減を達成することができる、 等の実用上の効果がある。
【図１】図１は本発明の低周波数用吸音材の基本構成図
である。
である。
【図２】図２は従来の内燃機関の吸気騒音低減装置（レ
ゾネーター）の基本構成を示す概略図である。
ゾネーター）の基本構成を示す概略図である。
【図３】図３は本発明の効果を確認するために使用した
垂直入射吸音率測定装置の概略図である。
垂直入射吸音率測定装置の概略図である。
【図４】図４は実施例１について図３に示した装置を用
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図５】図５は実施例２について図３に示した装置を用
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図６】図６は実施例３について図３に示した装置を用
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図７】図７は実施例４について図３に示した装置を用
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図８】図８は実施例５について図３に示した装置を用
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図９】図９は実施例６について図３に示した装置を用
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１０】図１０は実施例７について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１１】図１１は実施例８について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１２】図１２は比較例１について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１３】図１３は比較例２について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１４】図１４は参考例１について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１５】図１５は参考例２について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１６】図１６は従来例１について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１７】図１７は従来例２について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
【図１８】図１８は従来例３について図３に示した装置
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結果である。
Claims (8)
- 【請求項１】 音の入射面から順に吸音材層、ゴム状の
間材層及び背後層を積層した構成からなることを特徴と
する低周波数用吸音材。 - 【請求項２】 ゴム状の間材層がＩＲＨＤ硬さ（ＪＩＳ
Ｋ６２５３) で１０〜９０ポイントの範囲にあり、面
密度０．１〜１０ Kg/m2の範囲である加硫ゴムからなる
ことを特徴とする請求項１記載の低周波数用吸音材。 - 【請求項３】 吸音材層及び背後層が繊維集合体からな
り、該繊維集合体が軟化点のほぼ等しいポリエステル系
若しくはポリプロピレン系繊維、又は軟化点の少なくと
も２０℃以上異なるポリエステル系若しくはポリプロピ
レン系繊維の混合によって構成されていることを特徴と
する請求項１又は２記載の低周波数用吸音材。 - 【請求項４】 吸音材層及び背後層が繊維集合体からな
り、太さ０．１〜６０μｍの合成繊維を主成分として構
成されていることを特徴とする請求項１から３記載の低
周波数用吸音材。 - 【請求項５】 吸音材層及び背後層がそれぞれ高密度層
及び低密度層であり、吸音材層が背後層に比べて通気量
が１／５〜１／１００の範囲であることを特徴とする請
求項１から４記載の低周波数用吸音材。 - 【請求項６】 吸音材層の通気度が０．０１〜１ cc/cm
2 sec の範囲であり、背後層の通気度が１〜１０ cc/cm
2secの範囲であることを特徴とする請求項１から５記載
の低周波数用吸音材。 - 【請求項７】 積層吸音材を車両に用いることを特徴と
する請求項１から６記載の低周波数用吸音材。 - 【請求項８】 積層吸音材を車両のエアクリーナーシス
テム系の内部に用いることを特徴とする請求項１から７
記載の低周波数用吸音材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6286237A JPH08146967A (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 低周波数用吸音材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6286237A JPH08146967A (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 低周波数用吸音材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08146967A true JPH08146967A (ja) | 1996-06-07 |
Family
ID=17701760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6286237A Pending JPH08146967A (ja) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | 低周波数用吸音材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08146967A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11115645A (ja) * | 1997-10-16 | 1999-04-27 | Nissan Motor Co Ltd | 自動車室内の遮音構造 |
| US6416852B1 (en) * | 1999-11-17 | 2002-07-09 | Isolite Insulating Products Co., Ltd. | Ceramics sound absorption material |
| JP2013222099A (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-28 | Taisei Corp | 消音器 |
-
1994
- 1994-11-21 JP JP6286237A patent/JPH08146967A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11115645A (ja) * | 1997-10-16 | 1999-04-27 | Nissan Motor Co Ltd | 自動車室内の遮音構造 |
| US6416852B1 (en) * | 1999-11-17 | 2002-07-09 | Isolite Insulating Products Co., Ltd. | Ceramics sound absorption material |
| JP2013222099A (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-28 | Taisei Corp | 消音器 |
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